JPS61199788A - 醗酵生成物の分離濃縮方法及び連続醗酵方法 - Google Patents
醗酵生成物の分離濃縮方法及び連続醗酵方法Info
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- JPS61199788A JPS61199788A JP60039408A JP3940885A JPS61199788A JP S61199788 A JPS61199788 A JP S61199788A JP 60039408 A JP60039408 A JP 60039408A JP 3940885 A JP3940885 A JP 3940885A JP S61199788 A JPS61199788 A JP S61199788A
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E50/00—Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
- Y02E50/10—Biofuels, e.g. bio-diesel
Landscapes
- Preparation Of Compounds By Using Micro-Organisms (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は疎水性多孔質膜を利用して、醗酵液中の有用な
低沸点醗酵生成物を効率よく分＃遣縮する方法に関し、
さらに該方法を用いて醗酵の阻害物質である醗酵生成物
を効率的に系外に出しながら行なう連続醗酵方法に関す
る。
低沸点醗酵生成物を効率よく分＃遣縮する方法に関し、
さらに該方法を用いて醗酵の阻害物質である醗酵生成物
を効率的に系外に出しながら行なう連続醗酵方法に関す
る。
［従来の技術］
従来、醗酵液中の低沸点醗酵生成物の分ｌ１１濃縮法と
しては、醗酵液中の酵母等を除去した後に蒸留する方法
が一般的に行なわれているが、最近醗酵液を逆浸透膜を
利用して濃縮したり、膜を利用した侵透気化法等の分子
ａ濃縮法の研究も行なわれている。
しては、醗酵液中の酵母等を除去した後に蒸留する方法
が一般的に行なわれているが、最近醗酵液を逆浸透膜を
利用して濃縮したり、膜を利用した侵透気化法等の分子
ａ濃縮法の研究も行なわれている。
また、醗酵においては醗酵を連続的に行なうと、醗酵生
成物が系内にたまり、これが醗酵の阻害物質として働き
、醗酵が続けられなくなる。これを回避した連続醗酵方
法としては親木性限外−過膜を用い、該膜により醗酵槽
中の醗酵液より醗酵生成物を分離しながら醗酵を連続的
に行なう方法が知られている。
成物が系内にたまり、これが醗酵の阻害物質として働き
、醗酵が続けられなくなる。これを回避した連続醗酵方
法としては親木性限外−過膜を用い、該膜により醗酵槽
中の醗酵液より醗酵生成物を分離しながら醗酵を連続的
に行なう方法が知られている。
［発明が解決しようとする問題点］
しかしながら、醗酵液中の低沸点醗酵生成物の分離濃縮
法としては、従来の蒸留法では酵母等の除去工程の後に
、低濃度の液から蒸留して濃縮しなければならず、設備
が複雑な上に大きくなり、エネルギー消費量も大きい欠
点があった。また逆浸透膜法では、実用上の濃縮可能な
濃度限界が低く、例えばエタノールの場合で濃縮液とし
て約１５％が限界であり、浸透気化法では水の濃縮を行
なうことによって結果的に低沸点醗酵生成物の濃縮を行
なうため、浸透気化法を行なう前に精製工程を必要とす
る上に、多量の水の分離のためのエネルギー的損失も大
きい。
法としては、従来の蒸留法では酵母等の除去工程の後に
、低濃度の液から蒸留して濃縮しなければならず、設備
が複雑な上に大きくなり、エネルギー消費量も大きい欠
点があった。また逆浸透膜法では、実用上の濃縮可能な
濃度限界が低く、例えばエタノールの場合で濃縮液とし
て約１５％が限界であり、浸透気化法では水の濃縮を行
なうことによって結果的に低沸点醗酵生成物の濃縮を行
なうため、浸透気化法を行なう前に精製工程を必要とす
る上に、多量の水の分離のためのエネルギー的損失も大
きい。
又、限外濾過膜を用いた連続醗酵方法においては水と低
沸点醗酵生成物を系外に出すため醗酵用の原料例えばグ
ルコースや無機塩類も系外に出てしまい、醗酵生成物と
これらを分離しなければならないし、通常こうして分け
られたものは醗酵生成物以外は捨ててしまうため経済的
にも不利となると同時に醗酵槽内にこれら醗酵原料と無
機塩類を失われた分だけ補充してやらねばならないとい
う問題点を有している。
沸点醗酵生成物を系外に出すため醗酵用の原料例えばグ
ルコースや無機塩類も系外に出てしまい、醗酵生成物と
これらを分離しなければならないし、通常こうして分け
られたものは醗酵生成物以外は捨ててしまうため経済的
にも不利となると同時に醗酵槽内にこれら醗酵原料と無
機塩類を失われた分だけ補充してやらねばならないとい
う問題点を有している。
従って本発明者らは、上記方法の欠点を改良すべく鋭意
研究を重ねた結果、疎水性多孔質膜は、醗酵液自身は通
過させないが、蒸気は通過させるという知見を得て本発
明の完成に至ったものである。
研究を重ねた結果、疎水性多孔質膜は、醗酵液自身は通
過させないが、蒸気は通過させるという知見を得て本発
明の完成に至ったものである。
［問題点を解決するための手段・］
すなわち本発明の要旨は、疎水性多孔質膜の片面を醗酵
液と接し、反対側の面を減圧に保つことによって、ｔｌ
酵液中の低沸点醗酵生成物を醗酵液より分離１ｆａ縮す
る方法にあり、さらに疎水性多孔質膜の片面を醗酵液と
接し、反対側の面を減圧に保ちながら連続的に醗酵を行
う連続醗酵方法に関する６ 本発明において、対象となる醗酵液としては。
液と接し、反対側の面を減圧に保つことによって、ｔｌ
酵液中の低沸点醗酵生成物を醗酵液より分離１ｆａ縮す
る方法にあり、さらに疎水性多孔質膜の片面を醗酵液と
接し、反対側の面を減圧に保ちながら連続的に醗酵を行
う連続醗酵方法に関する６ 本発明において、対象となる醗酵液としては。
低沸点醗酵生成物と水との気液平衡関係において、低沸
点醗酵生成物の蒸気組成が平衡にある液組成よりも高い
ものであれば、いかなる醗酵液でも良いが、特にエタノ
ール醗酵液、アセトン・ブタノール醗酵液等が有効であ
る。
点醗酵生成物の蒸気組成が平衡にある液組成よりも高い
ものであれば、いかなる醗酵液でも良いが、特にエタノ
ール醗酵液、アセトン・ブタノール醗酵液等が有効であ
る。
本発明の方法において、疎水性多孔質膜としてはバルブ
ポイントが、ｌ Ｋｇ／ｃｒｎ’以上であるものが好ま
しく 、 ２ Ｋｇ／ａｍ’以上１３ Ｋｇ／ｃｔｎ
’以下であるものがより好ましく用いられる。
ポイントが、ｌ Ｋｇ／ｃｒｎ’以上であるものが好ま
しく 、 ２ Ｋｇ／ａｍ’以上１３ Ｋｇ／ｃｔｎ
’以下であるものがより好ましく用いられる。
バブルポイントは、膜が平膜の場合はＡＳＴＭＦ３１６
−８０にしたがって測定でき、膜が中空糸の場合はルー
プ状の中空糸モジュールを作成し、コレラエタノール中
に浸漬し、アスビレーターテ吸引して、中空系内部をエ
タノールで充分に濡らす０次に０．１ 、Ｋｇ／ｃｒｎ
’のステップで昇圧し、中空糸のほぼ全体からバブルの
発生しはじめる時の圧力をバブルポイント（Ｋｇ／ｃｍ
’）とする。
−８０にしたがって測定でき、膜が中空糸の場合はルー
プ状の中空糸モジュールを作成し、コレラエタノール中
に浸漬し、アスビレーターテ吸引して、中空系内部をエ
タノールで充分に濡らす０次に０．１ 、Ｋｇ／ｃｒｎ
’のステップで昇圧し、中空糸のほぼ全体からバブルの
発生しはじめる時の圧力をバブルポイント（Ｋｇ／ｃｍ
’）とする。
用いられる多孔質膜の厚さは、好ましくは１０ｐｍ〜ｌ
ｏＯｐｍ、より好ましくは２０〜６０ＪＬｍであり、空
孔率は２０〜８０％、好ましくは４０〜７５％である。
ｏＯｐｍ、より好ましくは２０〜６０ＪＬｍであり、空
孔率は２０〜８０％、好ましくは４０〜７５％である。
膜の材質としては、テフロンやポリオレフィン等疎水性
で上記条件を満たすものであれば、いかなるものでも良
く、膜の素材が親水性である場合でも膜表面を疎水化し
たものであれば用いることができる。膜の形態は平膜で
も良いが、中空糸が装置のコンパクト化のために特に好
ましい。
で上記条件を満たすものであれば、いかなるものでも良
く、膜の素材が親水性である場合でも膜表面を疎水化し
たものであれば用いることができる。膜の形態は平膜で
も良いが、中空糸が装置のコンパクト化のために特に好
ましい。
分離濃縮時の減圧の程度は減圧度が高ければ高いほど分
離速度が速く好都合であるが、これはバブルポイントと
の関係で適宜選択すれば良い、温度としては、高い方が
分離速度が速く好都合だが、使用される膜の耐熱温度、
エネルギー効率、対象となる醗酵液の組成等を勘案して
決めればよい。
離速度が速く好都合であるが、これはバブルポイントと
の関係で適宜選択すれば良い、温度としては、高い方が
分離速度が速く好都合だが、使用される膜の耐熱温度、
エネルギー効率、対象となる醗酵液の組成等を勘案して
決めればよい。
醗酵液を連続して醗酵させながら、同時に低沸点醗酵生
成物を分離濃縮する場合には、酵母の耐熱性によっても
温度は規制される。
成物を分離濃縮する場合には、酵母の耐熱性によっても
温度は規制される。
連続発酵方法においては送液ポンプにより発酵槽内の液
の一部を連続的に抜き、膜を内蔵した分離濃縮器に送り
１分離濃縮器で分離されなかった液は再び発酵槽に戻す
、本発明の連続発酵方法では無機塩類も発酵原料も分離
されないので発酵により消費された分だけの発酵原料の
みを系に補充してやればよい、このような方法を採用し
た場合は液の抜き取り、返送により系が撹拌されるので
別に撹拌装置を設けなくてもよい。ポンプで送液するか
わりに発酵槽の中に分離濃縮器を浸漬して自動的にｎ分
の一方の面に発酵液が接触するようにしてもよい、この
場合は発酵槽内を撹拌する手段が必要となる。
の一部を連続的に抜き、膜を内蔵した分離濃縮器に送り
１分離濃縮器で分離されなかった液は再び発酵槽に戻す
、本発明の連続発酵方法では無機塩類も発酵原料も分離
されないので発酵により消費された分だけの発酵原料の
みを系に補充してやればよい、このような方法を採用し
た場合は液の抜き取り、返送により系が撹拌されるので
別に撹拌装置を設けなくてもよい。ポンプで送液するか
わりに発酵槽の中に分離濃縮器を浸漬して自動的にｎ分
の一方の面に発酵液が接触するようにしてもよい、この
場合は発酵槽内を撹拌する手段が必要となる。
次に本発明の方法を図面を用いて説明する。第 １図
は本発明の方法の１実施態様を示す回路図である。同図
において（１）は醗酵液の温度低下を防ぎ恒温に保つた
めの恒温水槽、（２）は醗酵液貯槽、（３）は醗酵液を
循環させるためのポンプ。
は本発明の方法の１実施態様を示す回路図である。同図
において（１）は醗酵液の温度低下を防ぎ恒温に保つた
めの恒温水槽、（２）は醗酵液貯槽、（３）は醗酵液を
循環させるためのポンプ。
（４）は多孔質中空糸を内蔵した分離濃縮器、（５）は
分離濃縮器内り吸引された蒸気を低温に保持して液化さ
せるためのコールドトラップ、（６）は減圧度測定用の
マノメーター、（７）は真空ポンプ、（８）はキャリア
ーガスとして使用する窒素のボンベ、（９）は流量計で
ある６分離濃縮器（４）としては例えば第２図に示す如
き多孔質中空糸を内蔵した中空糸モジュールが用いられ
る。なお、何らかの原因で蒸気以外の液成分が中空糸内
部に漏れてくる場合も考えられ、この場合は得られる低
沸点醗酵生成物の濃度が低下するので分離濃縮器出口と
コールドトラップの間に液のトラップ（常温又は加温ト
ラップ）を設けることが好ましい。
分離濃縮器内り吸引された蒸気を低温に保持して液化さ
せるためのコールドトラップ、（６）は減圧度測定用の
マノメーター、（７）は真空ポンプ、（８）はキャリア
ーガスとして使用する窒素のボンベ、（９）は流量計で
ある６分離濃縮器（４）としては例えば第２図に示す如
き多孔質中空糸を内蔵した中空糸モジュールが用いられ
る。なお、何らかの原因で蒸気以外の液成分が中空糸内
部に漏れてくる場合も考えられ、この場合は得られる低
沸点醗酵生成物の濃度が低下するので分離濃縮器出口と
コールドトラップの間に液のトラップ（常温又は加温ト
ラップ）を設けることが好ましい。
多孔質中空糸としてはポリプロピレン多孔質中空糸を用
い、醗酵液としてエタノール発酵液を用いた場合のエタ
ノール分離濃縮法を例にとり更に説明すると１分離濃縮
器の入口（１０）より供給された発酵液は、中空糸の外
面と接触しながら分離濃縮器内部を流れて出口（ｌ ｌ
）より排出され発酵液貯槽に戻る。
い、醗酵液としてエタノール発酵液を用いた場合のエタ
ノール分離濃縮法を例にとり更に説明すると１分離濃縮
器の入口（１０）より供給された発酵液は、中空糸の外
面と接触しながら分離濃縮器内部を流れて出口（ｌ ｌ
）より排出され発酵液貯槽に戻る。
中空糸は微細な孔が貫通した多孔質構造をとっているが
疎水性であるので発酵液は液体のままでは中空糸壁部を
通過できない。この壁部でエタノールと水が蒸発して減
圧となっている中空糸内部に流れるが、この時、水−エ
タノールの気液平衡関係から、発酵液のエタノール濃度
よりもエタノールが濃縮された組成となる。中空糸内部
に窒素ガス等のキャリアーガスを送って他方からポンプ
で吸引すればこの蒸気はキャリアーガスと共に蒸気出口
より出る。キャリアーガスを使用する場合は中空糸内部
の圧力は０．５気圧以下であることが好ましく、２５０
ＩＩＩＩＨｇ以下であることがより好ましい。キャリア
ーガスを使用しない場合は１００ｍｍＨｇ以下であるこ
とがより好ましい。分離濃縮器として第３図に示したモ
ジュールを用い、キャリアーガスを使用しないで発酵液
からの蒸気のみをポンプで吸引してもよい、この蒸気を
第１図に示したように例えば−４０℃に冷却されたコー
ルドトラップ（６）で液化してもよく、液化しないでエ
タノール蒸留塔へこの蒸気を供給してもよい。
疎水性であるので発酵液は液体のままでは中空糸壁部を
通過できない。この壁部でエタノールと水が蒸発して減
圧となっている中空糸内部に流れるが、この時、水−エ
タノールの気液平衡関係から、発酵液のエタノール濃度
よりもエタノールが濃縮された組成となる。中空糸内部
に窒素ガス等のキャリアーガスを送って他方からポンプ
で吸引すればこの蒸気はキャリアーガスと共に蒸気出口
より出る。キャリアーガスを使用する場合は中空糸内部
の圧力は０．５気圧以下であることが好ましく、２５０
ＩＩＩＩＨｇ以下であることがより好ましい。キャリア
ーガスを使用しない場合は１００ｍｍＨｇ以下であるこ
とがより好ましい。分離濃縮器として第３図に示したモ
ジュールを用い、キャリアーガスを使用しないで発酵液
からの蒸気のみをポンプで吸引してもよい、この蒸気を
第１図に示したように例えば−４０℃に冷却されたコー
ルドトラップ（６）で液化してもよく、液化しないでエ
タノール蒸留塔へこの蒸気を供給してもよい。
連続発酵を行なう場合は通常の発酵槽に本発明の分離濃
縮方法で用いる装置を取り付けて行なえばよい。この場
合酵母に影響を与えない範囲であれば発酵槽の温度と分
離濃縮器内の温度を異なるものにしてもよい。
縮方法で用いる装置を取り付けて行なえばよい。この場
合酵母に影響を与えない範囲であれば発酵槽の温度と分
離濃縮器内の温度を異なるものにしてもよい。
［実施例］
以下に実施例により本発明を更に詳しく説明する。
実施例１
バブルポイント１２．５ Ｋｇ／ｃｍ’、空気透過性７
×ｌＯ４文／ ｍ’ 、ｈｒ、 ０．５ａｔｍ、空孔率
４５％、膜厚２２ｐｍ、内径２００４ｍ、有効長１６０
ｍ諺のポリプロピレン多孔質中空糸膜を有効表面積０．
３ ｍ’になる第２図に示すような形状の分離濃縮器を
作成した０次いで第１図に示す回路の装置を組み立て、
Ｓｔ表に示す種々の条件でエタノール醗酵液からのエタ
ノールの分離濃縮を行なった。
×ｌＯ４文／ ｍ’ 、ｈｒ、 ０．５ａｔｍ、空孔率
４５％、膜厚２２ｐｍ、内径２００４ｍ、有効長１６０
ｍ諺のポリプロピレン多孔質中空糸膜を有効表面積０．
３ ｍ’になる第２図に示すような形状の分離濃縮器を
作成した０次いで第１図に示す回路の装置を組み立て、
Ｓｔ表に示す種々の条件でエタノール醗酵液からのエタ
ノールの分離濃縮を行なった。
第１表
ここで使用したエタノール醗酵液はグルコース２重量％
、アルコール酵母２．５重量％、クエン酸０、３ 重量
％、塩化アンモニウム０．２重量％、リン酸カリウム０
．５ 重量％、硫酸マグネシウム０．０１重量％、塩化
ナトリウムＯ，１重量％、塩化カルシウム０．００１重
量％からなる組成の液をグルコース水溶液を適宜添加し
ながら通常の条件で４８時間醗酵させた液で、エタノー
ル含有量は７．５重量％であった０分離濃縮された液中
には酵母やグルコース、無機塩類は含まれていなかった
。なお、第１表に示した採取速度及びエタノール濃度は
分ｇｉ濃縮開始後１時間後より４時間迄の平均値である
。
、アルコール酵母２．５重量％、クエン酸０、３ 重量
％、塩化アンモニウム０．２重量％、リン酸カリウム０
．５ 重量％、硫酸マグネシウム０．０１重量％、塩化
ナトリウムＯ，１重量％、塩化カルシウム０．００１重
量％からなる組成の液をグルコース水溶液を適宜添加し
ながら通常の条件で４８時間醗酵させた液で、エタノー
ル含有量は７．５重量％であった０分離濃縮された液中
には酵母やグルコース、無機塩類は含まれていなかった
。なお、第１表に示した採取速度及びエタノール濃度は
分ｇｉ濃縮開始後１時間後より４時間迄の平均値である
。
実施例２
実施例１で用いたと同様の分離濃縮器と回路を使用して
アセトン・ブタノール醗酵液よりの低沸点醗酵生成物の
分離濃縮を行なった。醗酵液の組成はアセトン０．４％
、ブタノール０．８重量％、エタノール０．１重量％で
あり、恒温水槽温度２５℃、分離濃縮器の減圧側の真空
度５ｍ■Ｈｇ、キャリアーガス（窒素）流量１００ｍＪ
Ｌ／分、コールドトラップ（温度−４０°Ｃ）での採取
量６０ｇ／時間で、採取された液の組成はアセトン３０
重量％、ブタノール４重量％、エタノール１０重量％の
水溶液であり、酵母や無機塩、醗酵原料は含まれていな
かった。
アセトン・ブタノール醗酵液よりの低沸点醗酵生成物の
分離濃縮を行なった。醗酵液の組成はアセトン０．４％
、ブタノール０．８重量％、エタノール０．１重量％で
あり、恒温水槽温度２５℃、分離濃縮器の減圧側の真空
度５ｍ■Ｈｇ、キャリアーガス（窒素）流量１００ｍＪ
Ｌ／分、コールドトラップ（温度−４０°Ｃ）での採取
量６０ｇ／時間で、採取された液の組成はアセトン３０
重量％、ブタノール４重量％、エタノール１０重量％の
水溶液であり、酵母や無機塩、醗酵原料は含まれていな
かった。
実施例３
実施例１で用いたと同様の分離濃縮器と回路装置とを用
い、更に撹拌装置を取り付けた容量Ｌｌの醗酵液貯槽を
醗酵槽として用いてグルコース濃度２重量％、アルコー
ル酵母２．５重量％、クエン酸０．３重量％、塩化アン
モニウム０．２ ｉ ３１％、リン酸カリウム０．５重
量％、硫酸マグネシウムｏ、ｏｉ重量％、塩化ナトリウ
ム０．１重量％、塩化カルシウム０．００１重量％から
なる組成の液を入れて。
い、更に撹拌装置を取り付けた容量Ｌｌの醗酵液貯槽を
醗酵槽として用いてグルコース濃度２重量％、アルコー
ル酵母２．５重量％、クエン酸０．３重量％、塩化アン
モニウム０．２ ｉ ３１％、リン酸カリウム０．５重
量％、硫酸マグネシウムｏ、ｏｉ重量％、塩化ナトリウ
ム０．１重量％、塩化カルシウム０．００１重量％から
なる組成の液を入れて。
ｉｆＬ／ｈｒで醗酵液を分離濃縮器に循環させ、４０％
グルコース水溶液を５０ｍｆＬ／ｈｒ補給しながら３０
℃で２日間醗酵を行なった。分離濃縮器の減圧側は窒素
をキャリアーガスとして用い、４ ｍｍＨＨの真空度と
して４０ ｇ／ｈｒでエタノール水溶液を抜き出した。
グルコース水溶液を５０ｍｆＬ／ｈｒ補給しながら３０
℃で２日間醗酵を行なった。分離濃縮器の減圧側は窒素
をキャリアーガスとして用い、４ ｍｍＨＨの真空度と
して４０ ｇ／ｈｒでエタノール水溶液を抜き出した。
得られた液のエタノール濃度は２５重量％であり、系の
エタノール濃度は４〜５重量％に保たれていた。系から
のエタノール抽出にあたってグルコースを失うことがな
いためグルコースの無駄が無く、少量の添加で充分であ
った。又、エタノールを系から除去しながらの醗酵であ
るため系のエタノール濃度は低く保たれ、醗酵の阻害も
なく、・良好に醗酵が行なわれた。
エタノール濃度は４〜５重量％に保たれていた。系から
のエタノール抽出にあたってグルコースを失うことがな
いためグルコースの無駄が無く、少量の添加で充分であ
った。又、エタノールを系から除去しながらの醗酵であ
るため系のエタノール濃度は低く保たれ、醗酵の阻害も
なく、・良好に醗酵が行なわれた。
［発明の効果］
本発明の分離濃縮方法によれば醗酵液から直接酵母や醗
酵原料、無機塩類を含まず、且つ、醗酵液よりも濃縮さ
れた低沸点醗酵生成物が得られるという特徴があり、醗
酵液あるいはこれから酵母等固形物を除いた系から直！
蒸留する場合に比べて蒸留設備を小型化することが可能
である。又。
酵原料、無機塩類を含まず、且つ、醗酵液よりも濃縮さ
れた低沸点醗酵生成物が得られるという特徴があり、醗
酵液あるいはこれから酵母等固形物を除いた系から直！
蒸留する場合に比べて蒸留設備を小型化することが可能
である。又。
疎水性多孔質膜を使用するため、従来の浸透気化法と比
較して蒸気の透過速度が速く効率的であり、特に疎水性
多孔質中空糸膜を使用すれば更にコンパクトな設備にな
り、有利である。又、本発明のａ続醗酵方法は連続的に
低沸点醗酵生成物が系から除去され、低沸点醗酵生成物
濃度を低く保つことができ、有利に醗酵を行なうことが
できる。
較して蒸気の透過速度が速く効率的であり、特に疎水性
多孔質中空糸膜を使用すれば更にコンパクトな設備にな
り、有利である。又、本発明のａ続醗酵方法は連続的に
低沸点醗酵生成物が系から除去され、低沸点醗酵生成物
濃度を低く保つことができ、有利に醗酵を行なうことが
できる。
第１図は本発明の分離濃縮方法の１実施態様を示す回路
図であり、第２図及び第３図は多孔質中空糸膜を内蔵し
た分子ａ濃縮器の例である。 図において、ｌ：恒温水槽、 ２：醗酵液貯液槽（連続醗酵の場合は醗酵槽）、３：循
環ポンプ、 ４：分離濃縮器。 ５：コールドトラップ、６：マノメーター、７：真空ポ
ンプ、 ８：窒素ボンベ、９；流量計、
１０；醗酵液入口、１１：醗酵液出口、 １２：多
孔質中空糸膜。
図であり、第２図及び第３図は多孔質中空糸膜を内蔵し
た分子ａ濃縮器の例である。 図において、ｌ：恒温水槽、 ２：醗酵液貯液槽（連続醗酵の場合は醗酵槽）、３：循
環ポンプ、 ４：分離濃縮器。 ５：コールドトラップ、６：マノメーター、７：真空ポ
ンプ、 ８：窒素ボンベ、９；流量計、
１０；醗酵液入口、１１：醗酵液出口、 １２：多
孔質中空糸膜。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、疎水性多孔質膜の片面を醗酵液と接し、反対側の面
を減圧に保つことによって、醗酵液より醗酵生成物を分
離濃縮する方法。 ２、疎水性多孔質膜の片面を醗酵液と接し、反対側の面
を減圧に保ちながら連続的に醗酵を行う連続醗酵方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60039408A JPS61199788A (ja) | 1985-02-28 | 1985-02-28 | 醗酵生成物の分離濃縮方法及び連続醗酵方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60039408A JPS61199788A (ja) | 1985-02-28 | 1985-02-28 | 醗酵生成物の分離濃縮方法及び連続醗酵方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61199788A true JPS61199788A (ja) | 1986-09-04 |
| JPH0365152B2 JPH0365152B2 (ja) | 1991-10-09 |
Family
ID=12552163
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60039408A Granted JPS61199788A (ja) | 1985-02-28 | 1985-02-28 | 醗酵生成物の分離濃縮方法及び連続醗酵方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61199788A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6324890A (ja) * | 1986-07-18 | 1988-02-02 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | 醗酵生成物の分離濃縮方法 |
| US4875980A (en) * | 1986-09-02 | 1989-10-24 | Mitsubishi Rayon Engineering Co., Ltd. | Method for separating and concentrating an organic component from an aqueous solution containing same |
| US5000843A (en) * | 1988-10-17 | 1991-03-19 | Snow Brand Milk Products Co., Ltd. | Culture fluid concentrator |
| US5162204A (en) * | 1988-05-06 | 1992-11-10 | Hitachi, Ltd. | Apparatus and method of culturing and diagnosis of animal cells using image processing |
| US9260695B2 (en) | 2004-03-05 | 2016-02-16 | Dpx Holdings B.V. | Process for cell culturing by continuous perfusion |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5783A (en) * | 1980-05-28 | 1982-01-05 | Mitsubishi Electric Corp | Starting device at pumping-up type electric power station |
| JPS5827963A (ja) * | 1981-08-11 | 1983-02-18 | Toshiba Corp | 原子力プラント部材用鉄基合金 |
| JPS60118190A (ja) * | 1983-11-28 | 1985-06-25 | Nitto Electric Ind Co Ltd | 酵素反応方法 |
-
1985
- 1985-02-28 JP JP60039408A patent/JPS61199788A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5783A (en) * | 1980-05-28 | 1982-01-05 | Mitsubishi Electric Corp | Starting device at pumping-up type electric power station |
| JPS5827963A (ja) * | 1981-08-11 | 1983-02-18 | Toshiba Corp | 原子力プラント部材用鉄基合金 |
| JPS60118190A (ja) * | 1983-11-28 | 1985-06-25 | Nitto Electric Ind Co Ltd | 酵素反応方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6324890A (ja) * | 1986-07-18 | 1988-02-02 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | 醗酵生成物の分離濃縮方法 |
| US4875980A (en) * | 1986-09-02 | 1989-10-24 | Mitsubishi Rayon Engineering Co., Ltd. | Method for separating and concentrating an organic component from an aqueous solution containing same |
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| US9260695B2 (en) | 2004-03-05 | 2016-02-16 | Dpx Holdings B.V. | Process for cell culturing by continuous perfusion |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0365152B2 (ja) | 1991-10-09 |
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