JPS59166655A - 耐隙間腐食性、耐銹性のすぐれた高純、高清浄ステンレス鋼とその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明はステンレス鋼の高純、高清浄精錬技術を活用し
て、耐食性がすぐれかつ製品の加工性がすぐれた安価な
フェライト系ステンレス鋼ヲ提供することを目的とする
もので、フェライト系ステンレス鋼の成分系と製造法に
関するものである。

１７　Ｃｒを主とするフェライト系ステンレス鋼は安価
な利点を生かして、従来よシ主として薄板として広く使
用されて来たが、１８Ｃｒ−８Ｎｉ系のオーステナイト
系ステンレス鋼に比較すると耐食性、加工性の点で相当
に劣っている。特に耐食性の点では大気中、あるいは自
然に存在する水、水道水、あるいは温水等の比較的ゆる
やかな条件下で使用されるが、溶接部や加工を受けた部
分では容易に発銹し、又母材部でも耐食性が劣っている
。将来の用途拡大のためには耐食性の大巾改善が切望さ
れている。また、加工性においても絞υ性、張シ出し性
の点で今−歩である。もちろんこれらの耐食性や加工性
の改善については従来よシ莫大な研究がなされた結果、
主として合金添加の方法で改善されて来た。耐食性に関
しては使用環境により、その要求度合いが異なシー律な
規準は決められない。したがって用途によってＭｏ、Ｃ
ｕ、Ｎｉ　、’ｒｔ、Ｎｂ等の選択添加がよく知られ、
実用化されている。一方加工性改善に対してはＴｉ、Ｂ
、Ａｔの添加、Ｃ，Ｎの低減、熱間圧延条件、熱処理条
件との組合せ等が検討されて来た。しかしこのようにし
て、合金添加を重視するとコストを高くシ、プロセスの
簡略化を阻害し、品質、コストの両面で今−歩の進歩が
望まれるところである。

このような現状に対して、本発明者等は、精錬技術、特
にｓ、ｐ、ｏ等の高純化精錬技術に注目し、合金化は極
力少量にして、耐食性の向上、加工性の向上、プロセス
の簡略化を実現することをねらいに多くの研究を実施し
て来た。その結果、ステンレス鋼中のｓ、ｏ、ｐを低減
し、更に硫化物と酸化物系の介在物を極力低減する高純
化精錬技術がこのねらいに合致することを見出し、本発
明を完成させたものである。

フェライト系の高級ステンレス鋼として不純物であるＣ
　、Ｎ’ｉ低減する技術が進んでお、９、Ｃ＋Ｎ量で０
．０１％程度のステンレス鋼が実用化されているが、本
発明者等は、Ｃ，Ｎの役割シを十分解明した上で、これ
らは有効に活用する方向で検討したもので、この点は本
発明の特徴である。

このよりにして完成した本発明は、高純・高清浄度フェ
ライト系ステンレス鋼組成とその製造法に関するもので
その要旨は次の通シである。

（１）重量係でＣ０，０１〜０．１％、Ｓｉ３％以下、
Ｍｎ２％以下、Ｃｒ１４％〜２６％、Ｎ　Ｏ，００５〜
０．２係、Ｐｏ、０２％以下、８０．００１％未満、Ａ
ｔ０１０２〜０．２係、００．００３チ未満で、更に必
要に応じてＭｏ３．％以下、Ｃｕ２％以下、、Ｎｉ２％
以下、Ｔ１０６％以下、Ｖｏ、０２〜０．５％、Ｎｂ０
．０２〜０．２％、Ｂｏ、０１％以下の添加元素を１種
又は２種以上を含み酸化物系介在物と硫化物系介在物の
和よシ成る清浄度が０．０２以下で、残部実質的にＦｅ
から成ることを特徴とする耐隙間腐食性、耐誘性等の使
用性能がすぐれた高純、高清浄ステンレス鋼。

（２）上記合金鋼を溶製後、ΔＴく４５℃の鋳造温度条
件下で連続鋳造し、得られた鋳片を１２３０℃を超えな
いように加熱あるいは保熱した後、熱間圧延することを
特徴とする製造法。

ここでΔＴ℃−（連続鋳造時のタンディシュにおける溶
鋼温度℃）−（溶鋼の凝固温度℃） 以下本発明の詳細な説明する。

高純化精錬技術はＣａＣ２＋ＣａＦ　２系のブラックス
等の吹込み等によシスチンレス鋼でも８１０　ｐｐｍ以
下、Ｐ２００ｐｐｍ以下が低コストで可能なことが明ら
かになシ、更にＣ４’Ｎの低減もすでに工業的規模で実
現されている。

本発明者らはこれらの高純化精錬技術に注目し、かつ製
造プロセスの検討を加味したわけであるが、１７　Ｃｒ
系のフェライト系ステンレス鋼の耐食性、特に発銹性を
電気化学的に検討した結果、Ｃｔ−による不動態破壊特
性に対してＰを低減することがきわめて有効なことがわ
かった。更にＳを低減することは１７　Ｃｒ系の不動態
化特性を大巾に改善し、更に上述の低Ｐとの相乗効果で
、Ｃ２−による不動態破壊特性全大巾に向上させること
がわかった。

低Ｓ鋼では更に、該鋼をＡｔ又はＴ１等によシ脱酸する
ことによシ硫化物や酸化物系介在物の浮上が容易になシ
、きわめて清浄度の高い鋼となし得ることから、耐食性
全般、隙間腐食性、更には曲げ性等が改善されることが
明らかになった。

以上の知見を見出した実験事実を以下に述べる・１７Ｃ
ｒ系を中心に真空溶解炉にて低０、低Ｐ１低Ｓに注目し
た合金を溶製すると共に熱間圧延の加熱温度、熱間圧延
条件、熱延板焼鈍条件、冷間圧延条件、最終焼鈍条件等
を加味して耐食性、加工性について検討した。製品は０
．７ｒｍ厚とした。

耐食性についてはこれらの製品で電気化学的測定はもと
よシ各種浸漬試験を行なった。耐食性に対してはプロセ
ス条件の影響は顕著ではなく、合金組成の影響が太きか
った。特にＰを２００　ｐｐｍ以下、ＳｉｌＯｐｐｍ未
満とすることでこの種の合金の不動態化特性及びＣｔ−
等による不動態破壊抵抗を大巾に向上させ得ることを見
出した（第１図）。

第１図において、 第１図（ａ）：曲線■の鋼中、Ｐ５０ｐｐｍ　、　８５
ｐｐｍ曲線■の鋼中、Ｐ５０ｐｐｍ　、　８９ｐｐｍ曲
線■の鋼中、Ｐ５０ｐｐｍ　、　８６０ｐｐｍ曲線■の
鋼中、Ｐ　５０　ｐｐｍ　、　８１４０ｐｐｍ第１図（
ｂ）：曲線■の鋼中、Ｐ５０ｐｐｍ　、３８ｐｐｍ曲線
■の鋼中、Ｐｌｏｏｐｐｍ　、　８８ｐｐｍ曲線■の鋼
中、Ｐ１５０ｐｐｍ　、　８８ｐｐｍ曲線■の鋼中、Ｐ
２５０ｐｐｍ　、　８８ｐｐｍ曲線■の鋼中、Ｐ３４０
ｐｐｍ　、　８８ｐｐｍであシ、Ｓが１０　ｐｐｍ以上
の第１図（、）、曲線■。

■、Ｐが２００　ｐｐｍ以上の第１図（ｂ）、曲線■、
■の成力＼らＣｔ−による不動態破壊電位（ト）が負側
になっておシ、不動態化特性が劣ることがわかる。これ
らの結果は隙間腐食試験に顕著にあられれ、第２図の通
シ、８１０　ｐｐｍ未満、Ｐ　２００　ｐｐｍ以下で顕
著な効果を示す。

第２図は１７Ｃｒステンレス鋼板間に発生する隙間腐食
試験に対する低Ｓ化、低Ｐ化の効果をみたもので、試験
条件として、６００　ｐｐｍｃｔ−，１０ｐｐｍＣｕ　
”　＋　８０℃ｘ　１４　日’ｉ空気吹込で行い、隙間
内の深いところ５個所の平均深さを隙間腐食最大深さく
＋ＩＩ＋Ｉ＋）としてプロットした。Ｐが３ｏ　ｏ　ｐ
ｐｍでは、Ｓが１０　ｐｐｍ以下でも隙間腐食が深いこ
とがわかる。

Ｓを低減するにつれて、鋼中の非金属介在物は顕著に減
少し、Ｓが１０　ｐｐｍを境にして熱間圧延鋼材中にＡ
系の介在物（硫化物系、硫化物＋酸化物系介在物）は認
められなくなり、ｋｌ及び、或いはＴｉ等の脱酸と組合
せることでＢ系、Ｃ系の介在物（いずれも酸化物系介在
物）も浮上しやすくなり、鋼中のＯは低くなシ、非金属
介在物の顕著に少い、清浄度０．０２以下の鋼材になる
。（清浄度測定はＪＩＳ法）この挙動に対応して３．５
％ＮｔｈＣＬ溶液中での孔食電位も大巾に貴となる。

以上の現象を図示したのが第３図であシ、１７Ｃｒ系鋼
の低Ｓ化による介在物清浄度（下図）と孔食電位（上図
）の変化を示している。該下図は１７　Ｃｒ鋼の５０ゆ
鋼塊のＳと介在物清浄度の関係を示しているが、Ａ系介
在物（・印）とＢ、Ｃ系介在物（０印）の合計清浄度を
点線で表わしている。また、前記上図は１７Ｃｒ製品板
を≠６００研磨面で測定した孔食電位（Ｖ）とＳとの関
係を示しておシ、８１０　ｐｐｍ以下で大巾に貴になっ
ていることがわかる。

第４図は１７　Ｃｒ系ステンレス鋼の発銹抵抗に対する
Ｓ、Ｐ及び０の影響を示したものであるが、０が３０　
ｐｐｍ未満であると、Ｐ　２００　ｐｐｍ以下、Ｓ　１
０９２ｍ未満で、清浄度を０．０２以下にした場合、発
錆ランクが急激に上、昇することがわかる。

即ち、か＼る高純、高清浄度ステンレス鋼は、活性溶解
挙動や耐孔食性、耐隙間腐食性等々の基本的な耐食性が
向上し、大気中での発錆をシミレートした改良塩水テス
ト結果を向上させる。

なお、第４図はｏ、５　％　Ｎａ　ＣＺ　＋　Ｏ−２％
　Ｈ２０２ノ３０　℃溶液による改良型塩水噴霧テスト
の結果を示している。

耐食性の大巾な向上は上述の高純高清浄度化と、各種耐
食性に有効な少量の添加元素で一層確実なものとなる。

各種用途を想定し、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｃｕ。

Ｔｉ、ＡＡ、Ｎｂ、Ｓｔ、Ｖ等々の添加効果を検討し、
更に、Ｃ，Ｎは、添加元素として有効活用の方向で検討
した。

中性に近い腐食環境中での加速テストとして４％ＮａＣ
Ａ　＋　０．２％Ｈ２０□、６０℃の浸漬試験を実施し
た。

これらの結果からＣｒ量（第５図）、Ｍｏ、Ｃｕ、Ｎｉ
、Ｖ。

Ｔｉ等の添加効果（第６図）が低Ｓ、低Ｐ、低０の合金
で一層顕著に現われることが判明した。こうして低Ｐ１
低Ｓ、低Ｏ等の高純化はそれ自体も耐食性に効果を示す
が、Ｍｏ　、　Ｃｕ　、Ｎｉ等の合金元素の効果を一層
顕著なものとし、高価なこれら合金元素の添加量を低減
し得名ことがはじめて明らかになった。

フェライト系ステンレス鋼製品の加工性の要請に関して
は、曲げ性更には冷間加工後の曲げ性等から、用途によ
っては深絞シ性ならびに絞り時のりジング特性について
検討した。

まず曲げ性については、プロセスの影響は小さく、合金
組成の影響が大きい。特に製品板に３０チ程度の冷間加
工を与えた後、圧延方向に直角方向の密着曲げをする加
工０曲げテストで合金によって割れが発生した。明らか
に５Ｏ８００１ｑ６未満、００．００３％未満でかつＰ
も０．０２％以下の合金には密着曲げで割れは全く、発
生しなかった。

深絞シ特性は丁を求めて評価した。製品板よシ圧延方向
、圧延方向と直角方向、４ダ方向よシ規定の引張試験片
を採取し、ｒ値を測定し、三を求めた。又圧延方向から
採取した引張試験片に２０チの引張歪を与えた後、粗度
計にて発生したりジング高さを測定した。

フェライト系ステンレス鋼のりジング性、ｒ値について
は合金組成はもとよシ熱間圧延条件の影響やその後の熱
処理の影響が大きいことはよく知られている。高純高清
浄度鋼についても特に熱延板焼鈍の影響は大きく、連続
焼鈍法による８５０〜１０５０℃の温度域に急速加熱す
る方式と従来のベル型焼鈍による方式、熱延板焼鈍を省
略した場合を検討した。その結果基本的には従来の知見
と同じ結果が得られＣ，Ｎは適量の活用が有効である。

こうして、高純高清浄度鋼においてもリジングやｒ値に
ついて従来知られた合金元素の効果、熱延法の効果、熱
延板焼鈍の効果を有することが判明し、深絞シ性鋼板等
の要請についてはＴ１やＡｔの添加や、熱延板焼鈍の効
果を活用すべきである。

ただ、高純合金では特に鋳造時の細粒化、熱延加熱温度
の適正化がりジング、ｒ値に関して重要な管理ポイント
であることが判明した。この点は高純合金が粒成長しや
すく粗大化する傾向を有するだめである。

すなわち高純、高清浄度鋼では鋳造組織の微細化のため
に鋳造時の３１℃（タンディツシュでの溶鋼温度−溶鋼
の凝固温度（計算値））を小さくし、ΔＴｔ１．＜４５
℃が必要である。又熱延前の加熱温度も粗大化防止のた
め１２３０℃以下とする必要がある０ 以上述べた通り、精錬技術の進歩、特に有害な不純物で
あるＰとＳをＣａＣ２系の７ラツクスで従来よシ犬巾に
低減する方法をペースに更にＯを低減し、高清浄度化さ
れたフェライト系ステンレス鋼において、不動態化能力
が向上し、耐食性がすぐれ、更にＭｏ、Ｃｕ、Ｎｉ等々
の添加の有効性を一層大きなものとし、従来よシも少量
で大きな効果を発揮する。又きびしい曲げ加工性を低Ｓ
化、低Ｏ化は改善する。

更に薄板の加工性についても、低Ｐ１低Ｓ、低Ｏ合金に
おいてはＴｉ、Ａｔ等の作用効果が顕著でＣ２Ｎ量の適
量添加と合わせて少量の添加で大巾な改善効果が得られ
ることが判明した。

以上の知見はすぐれた品質のフェライト系ステンレス鋼
を安価に供給する目的に対して極めて画期的で大きな効
果を発揮するものである。

以下に本発明の成分の限定理由について述べる。

Ｃ：Ｃは低Ｓ１低Ｐ１低０鋼では耐食性、加工性釦有効
で、０．０１〜０．１％の範囲で添加する。

０、１　％を越えると耐食性を劣化し、０．０１％未満
では加工性が劣化する。

ｓｔ：ｓｉは低Ｓ１低Ｐ１低０鋼では耐食性を若干改善
し、加工性には変化がない。したがって３％以下とした
。３％をこえると硬化する。

Ｍｎ　：　Ｍｎは耐食性に対して低い方が望ましく、２
、　Ｏ俤以下とした。

Ｐ：Ｐはフェライト系ステンレス鋼の不動態特性、特に
Ｃｔ−による不動態破壊抵抗を害し、低ければ低い程望
ましく、０．０２％以下とした。

Ｓ：Ｓはフェライト系ステンレス鋼の不動態特性を害し
、低ければ低い程望ましく、０．００１％を有し、Ｃｔ
−による不動態破壊抵抗を増し、耐誘性を改善し、又、
曲げ特性を改善する。

Ｏ：０はＳＯ，００１％未満では酸化物介在物として、
耐誘性、耐孔食性を劣化させる原因となるので低い方が
望ましい。８０．００１％未満では硫化物がなくなシ、
酸化物の浮上性がよ＜、０．００３チ未満とした。

Ｃｒ　：　Ｃｒはフェライト系ステンレス鋼に不可欠で
１４チから２６％まで耐食性を大巾に向上する。

１４チ未満では耐食性が不十分で、２６％をこえると加
工性が劣化する。

Ａｔ：　Ａｔは低Ｓ１低Ｐ１低０系フエライトステンレ
ス鋼で０．０２〜０．２％において丁を大巾に改善し、
かつ清浄度を改善する。０．０２％未満では効果が小さ
く、０．２％をこえるとりジング特性を劣化させる。

ｖ：ｖは低Ｓ１低Ｐ１低０系フエライトステンレス鋼で
０．０２％〜０．５０％において耐食特性を改善する。

０．０２％未満では効果が小さく、０．５チを超えると
効果が飽和し、用途によって選択添加する。

Ｎ：Ｎは高Ｃｒの高純高清浄度鋼の耐食性を向上するが
、加工性には０．２チ以下が望ましい。したがって０．
００５％〜０．２チとした。

Ｍｏ　：　Ｍｏは特に低Ｐ１低Ｓ、低０ペースで少量添
加で耐食性を顕著に改善し、用途によって３％以下で選
択添加する。３チをこえるとコストが高くなるからであ
る。

Ｃｕ　：　ＣＬＩは特に低ｐ１低Ｓ１低Ｏペースで少量
添加で耐食性を顕著に改善し用途によって２％以下で選
択添加する。２％をこえると効果が飽和する。

Ｎｉ：Ｎｉは低Ｐ１低Ｓ１低Ｏペースで少量添加で耐食
性を改善し、用途によって２％以下で選択添加する。２
％をとえる七効来が飽和する。

Ｔｉ　：　Ｔｌは低Ｐ、低Ｓ１低０ペースで少量添加で
耐食性、加工性を改善し更に清浄度を向上させる。した
がって用途によって０．６％以内で選択添加する。０．
６チをこえると効果が飽和する。

Ｂ：Ｂは低Ｐ、低Ｓ１低Ｏペースで少量添加で加工性を
改善し、用途によって０．０１％以内で選択添加する。

０．０１９６ｅこえると耐食性を劣化させる。

Ｎｂ　：　Ｎｂは低Ｓ１低Ｐ１低Ｏ系フエライト系ステ
ンレス鋼で０．０２％〜０．２％の添加でリソング特性
を改善し、耐食性を向上する。０．０２％未満では効果
が小さく、０．２％を超えると効果が飽和し、用途によ
って選択添加する。

清浄度：硫化物や酸化物系の非金属介在物は、孔食の起
点となシ又発銹を加速する。更に曲げ性全劣化させるの
で極力低い方が望ましい。低Ｓのフェライト系ステンレ
ス鋼を溶製後、ＡｔやＴｔ等の脱酸をし、浮上時間を取
ることによって、熱延板での清浄度ｅ０．０２以下とす
ることが望ましい。

ΔＴ：鋳造温度は低Ｓ、低Ｓ１低０ペースではΔＴ≦４
５℃が望ましい。ΔＴが・４５℃をこえると粗大化しや
すく、所期の加工性が得られない。同じく熱延の加熱温
度あるいは保熱温度は１２３０℃以下にしなければ粗大
化しやすく、所期の加工性が得られない。

以下に本発明の実施例について述べる。

高純ステンレス合金の溶製は、溶銑予備処理された溶銑
を使用し、Ｆｅ　−Ｃｒ合金を添加して１５０Ｔ転炉で
溶製し、Ｃレベルが０．２％程度で出鋼し、取鍋にてＣ
ａ　Ｃ２系のフラックスを吹込み、Ｐを０．０１５％未
満、Ｓｅ０．００１％未満とした後、ＶＯＤ炉で仕上脱
炭した。その後更に脱硫フラックスで脱硫した後、　Ａ
７あるいはＴｉを吹き込み脱酸し、介在物を浮上させた
後、連続鋳造して２００箇厚ＣＣスラツとし、一部はイ
ンゴットとした。連続鋳造の場合、鋳造条件はΔＴ≦４
５℃を満たすように注入しスラブとした。インゴットは
分塊圧延しスラブとした。このスラブの熱延加熱温度は
１１００℃とし、熱延条件は仕上圧延開始温度を９００
℃以下に制御する低温圧延とし、３ｗＩｎ厚のホットコ
イルとした。その後連続焼鈍で１０００℃に急速加熱す
ることからなる熱延板焼鈍を施し、連続酸洗した。冷間
圧延はすべて１回冷延で０．７諭まで圧延し、８５０℃
の最終焼鈍をし、酸洗し、製品板を得た。比較材として
は通常条件で製造されているステンレス薄板を使用した
。

得られた製品の結果は表１の通りである。本発明鋼はＣ
ａ　ＣＺ系の高純化処理によシ、すべてＳ〈０．００１
％、Ｐ≦０．０２％、Ｏ（０，００３チを満たしている
。更に熱延板で測定した介在物清浄度もきわめてすぐれ
ている。これらの製品の特性試験結果は表２の通シで耐
食特性、加工性を中心に、すぐれた使用性能が得られ、
本発明の効果が確認された。

以上の如く、本発明鋼は基本特性である耐食性を主とし
だ使用特性に対する合金の高純化、高清浄度化の影響を
明らかにし、更に有効な少量の添加元素と組合わせた結
果得られたものであシ、更にその製造方法については連
続鋳造に際しての鋳造条件及び鋳片の加熱温度条件を規
制することを要件とするものであるが、本発明以外の製
造条件、例えば連続鋳造と熱間圧延を直結するＣＣ−Ｄ
ＲｆロセスあるいはＣＣ−ホットチャージプロセスによ
シ製造されても、本発明鋼の基本特性は変らす所期の特
性を発揮しうろことは明らかである。又光輝焼鈍等の製
品においてもすぐれた特性を示す。

【図面の簡単な説明】

第１図ａ、ｂは１７　Ｃｒ系ステンレス鋼のｃｔ−ヲ含
む液（３％ＮａＣ１＋５％Ｈ２ＳＯ４，３０℃、Ａｒ脱
気）中での陽分極曲線に対するｐ１ｓ量の影響を示す図
、第２図は１７　Ｃｒ系ステンレス鋼板間に発生する隙
間腐食試験に対する低Ｓ化、低Ｐ化の効果を示す図、第
３図は１７Ｃｒ系ステンレス鋼の低Ｓ化による介在物清
浄度及び孔食電位の変化を示す図、第４図は１７　Ｃｒ
系ステンレス鋼の発銹抵抗に対するｓ、ｐ、ｏの影響を
示す図、第５図はＦｅ−Ｃｒ合金の４％ＮａＣ４＋　０
．２％Ｈ２Ｏ２，６０℃中での耐食性に対するＣｒ量及
び高純合金の効果を示す図、第６図は１７Ｃｒ系ステン
レス鋼（Ｃ０，０３％、ＮＯ，０１％）での各種添加元
素の効果に対する実用合金と高純合金の腐食速度（４％
ＮａＣ１十０．２％Ｈ２Ｏ２，６０℃中）の差を示す図
である。 第６図において、ロ＝コ実用合金 （Ｐ　Ｏ，０３％、　Ｓ　Ｏ，００５チ、　ＯＯ，００
５％）凹コ］高純合金 （Ｐ　Ｏ，０１４％、　Ｓ　Ｏ，０００７％、００．０
０１８係）霜付Ｖ　（Ｓ、Ｃ，Ｅ）　　　　　　　　ｅ
ＡＱ　Ｖ　（Ｓ、Ｃ，Ｅ）５　　ＰＰ” 　ｐｐｍ 第５図

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. （１）重量％でＣ：０．０１〜０．１％、Ｓｉ：３チ以
   下、Ｍｎ　：　２％以下、Ｃｒ：１４〜２６チ、Ｎ：０
   ．００５〜０．２係、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．Ｏ
   Ｏ１チ未満、Ａｔ：　０．０２〜０．２係、Ｏ：０．０
   ０３％未満、酸化物系介在物と硫化物系介在物の和よシ
   なる清浄度が０．０２以下、残部実質的にＦｅから成る
   ことを特徴とする耐隙間腐食性、耐誘性のすぐれた高純
   、高清浄ステンレス鋼。
2. （２）重量％でｃ：ｏ、ｏｉ〜ｏ、ｉ％、Ｓｉ：３チ以
   下、Ｍｎ　：　２　％以下、Ｃｒ：１４〜２６％、Ｎ：
   ０．００５〜０．２チ、Ｐ：０．０２チ以下、Ｓ：Ｏ，
   ＯＯ１チ未満、Ａｔ：０．０２〜０．２係、Ｏ：０．０
   ０３係未満、更に、ＭＯ：　３　％以下、Ｃｕ：２％以
   下、Ｎｉ：２％以下、Ｔｉ：０．６％以下、Ｖ　：　０
   ．０２〜０．５　％、Ｎｂ：０．０２〜０２％、Ｂ：０
   ．０１係以下の添加元素を１種又は２種以上を含み酸化
   物系介在物と硫化物系介在物の和よシなる清浄度が０，
   ０２以下でｓｂ、残部実質的にＦｅから成ることを特徴
   とする耐隙間腐食性、耐誘性のすぐれた高純、高清浄ス
   テンレス鋼。
3. （３）重量％でｃ：ｏ、ｏｉ〜０．１％、Ｓｉ：３％以
   下、Ｍｎ　：　２　％以下、Ｃｒ　：１４〜２６％、Ｎ
   　：　０．００５〜０．２チ、Ｐ：０．０２チ以下、Ｓ
   ：Ｏ，００１％未満、Ａｔ：０．０２〜０．２％、Ｏ：
   ０．００３チ未満、酸化物系介在物と硫化物系介在物の
   和よシなる清浄度が０．０２以下、残部実質的にＦｅか
   ら成る溶鋼をΔＴ℃＜４５℃の鋳造温度条件下で連続鋳
   造し、得られた鋳片を１２３０℃を超えないように加熱
   あるいは保熱した後、熱間圧延することを特徴とする耐
   隙間腐食性、耐誘性のすぐれた高純、高清浄ステンレス
   鋼の製造方法。 ここでΔＴ℃−（連続鋳造時のタンプッシュにおける溶
   鋼温度℃）−Ｃ溶鋼の凝固温度℃）
4. （４）重量％でＣ：０．０１〜０．１チ、Ｓｉ：３％以
   下、Ｍｎ　：　２　％以下、Ｃｒ　：　１４〜２６％、
   Ｎ：０．Ｏ０５〜０．２％、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：
   Ｏ，ＯＯ１チ未満、Ａｔ：０．０２〜０．２チ、Ｏ：０
   ．００３チ未満、更に、Ｍｏ　：　３％以下、Ｃｕ：２
   ％以下、Ｎｉ：２％以下、Ｔｉ：０．６％以下、Ｖ　：
   　０．０２〜０．５　％、Ｎｂ：０．０２〜０．２％、
   Ｂ：０．０１％以下の添加元素を１種又は２種以上を含
   み酸化物系介在物と硫化物系介在物の和よシなる清浄度
   が０．０２以下であシ残部実質的にＦｅから成る溶鋼を
   ΔＴ℃＜：４５℃の鋳造温度条件下で連続鋳造し、得ら
   れた鋳片を１２３０℃を超えないように加熱あるいは保
   熱した後、熱間圧延することを特徴とする耐隙間腐食性
   、耐誘性のすぐれた高純、高清浄ステンレス鋼の製造方
   法Ｏ ここでΔＴ℃＝（連続鋳造時のタンプッシュにおける溶
   鋼温度℃）−（溶鋼の縦１温度℃）