JPS5823161B2 - 板材の圧延方法 - Google Patents
板材の圧延方法Info
- Publication number
- JPS5823161B2 JPS5823161B2 JP54059327A JP5932779A JPS5823161B2 JP S5823161 B2 JPS5823161 B2 JP S5823161B2 JP 54059327 A JP54059327 A JP 54059327A JP 5932779 A JP5932779 A JP 5932779A JP S5823161 B2 JPS5823161 B2 JP S5823161B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- roll
- rolling
- plate material
- plate
- rolls
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
- B21B13/02—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories with axes of rolls arranged horizontally
- B21B13/023—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories with axes of rolls arranged horizontally the axis of the rolls being other than perpendicular to the direction of movement of the product, e.g. cross-rolling
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は板材を圧延する圧延方法の改良に関するもので
ある。
ある。
従来の４段圧延機を第１図により説明すると、ａｌ 、
ｂｌが板材（被圧延材）Ｃを圧延する上下のワークロー
ルである。
ｂｌが板材（被圧延材）Ｃを圧延する上下のワークロー
ルである。
なお同ワークロールａ□。ｂｌの直径は小さい方が圧延
力が小さくて済むため、同ワークロールａ１）ｂｌには
比較的小径のものが使用されている。
力が小さくて済むため、同ワークロールａ１）ｂｌには
比較的小径のものが使用されている。
またａ２．ｂ２が同各−クロールａエ 、ｂｌの背後に
配設した剛性の大きい上下のバンクアンプロールで、板
材Ｃをワークロールａ１）ｂｌ間に通過させる一方、矢
印Ａの圧下刃をバンクアンプロールａ２．ｂ２の左右ロ
ール軸に圧下装置（図示せず）により加えて、板材Ｃを
圧延するようになっている。
配設した剛性の大きい上下のバンクアンプロールで、板
材Ｃをワークロールａ１）ｂｌ間に通過させる一方、矢
印Ａの圧下刃をバンクアンプロールａ２．ｂ２の左右ロ
ール軸に圧下装置（図示せず）により加えて、板材Ｃを
圧延するようになっている。
前記４段圧延機で圧延される板材Ｃの厚さ１１幅は一定
でなく、板幅がワークロールａ１．ｂｌのロール長さに
対して遥かに狭い板材Ｃを圧延する場合もあるが、前記
４段圧延機では、このような板材Ｃもワークロールａ１
）ｂｌの中央部で圧延しているので、第２図に示すよう
にワークロールａ１）ｂ１中央部の摩耗量がワークロー
ルａ□ 。
でなく、板幅がワークロールａ１．ｂｌのロール長さに
対して遥かに狭い板材Ｃを圧延する場合もあるが、前記
４段圧延機では、このような板材Ｃもワークロールａ１
）ｂｌの中央部で圧延しているので、第２図に示すよう
にワークロールａ１）ｂ１中央部の摩耗量がワークロー
ルａ□ 。
ｂ１端部の摩耗量よりも大きく、ワークロールａ１゜ｂ
ｌが摩耗前の形状りから摩耗後の形状Ｅに変化すれば、
即ち、摩耗前の直径がｄｏ、摩耗後の端部の直径がｄｌ
、摩耗後の中央部の直径がｄ２のδまたはｃｉ、 −ｄ
２により得られる中央部と端部との直径差Δｄが一定の
限度に達すれば、ワークロールａ１．ｂｌの交換を実施
している。
ｌが摩耗前の形状りから摩耗後の形状Ｅに変化すれば、
即ち、摩耗前の直径がｄｏ、摩耗後の端部の直径がｄｌ
、摩耗後の中央部の直径がｄ２のδまたはｃｉ、 −ｄ
２により得られる中央部と端部との直径差Δｄが一定の
限度に達すれば、ワークロールａ１．ｂｌの交換を実施
している。
そのためワークロールａ１ 、ｂｌを頻繁に交換しなけ
ればならず、圧延機の稼動率を低下させて、しかもワー
クロールミニ 、ｂ□の交換に多くの人件費を必要とし
て、製品コストをかさませるという問題があった。
ればならず、圧延機の稼動率を低下させて、しかもワー
クロールミニ 、ｂ□の交換に多くの人件費を必要とし
て、製品コストをかさませるという問題があった。
また前記４段圧延機で圧延された圧延製品の厚み精度に
対する要求は近年益々厳しくなってきているが、長さ方
向の厚み精度は自動板厚制御装置の発達によりかなりの
ところまで向上してきているものの、板幅方向の厚み精
度は同方向の厚さを制御する方法が未だ完成されていな
くて、低いという問題があった。
対する要求は近年益々厳しくなってきているが、長さ方
向の厚み精度は自動板厚制御装置の発達によりかなりの
ところまで向上してきているものの、板幅方向の厚み精
度は同方向の厚さを制御する方法が未だ完成されていな
くて、低いという問題があった。
次にこの点を説明する。板材Ｃを圧延するための圧延力
は非常に大きい。
は非常に大きい。
そのためワークロールａ１）ｂｌ及びバンクアップロー
ルａ２．ｂ２に撓みが生じて、板材Ｃが中高のプロフィ
ルに圧延される。
ルａ２．ｂ２に撓みが生じて、板材Ｃが中高のプロフィ
ルに圧延される。
この中高を防ぐため従来、撓みに相当するクラウンをワ
ークロールａ１）ｂｌにつけて撓みを相殺する方法やワ
ークロールａ１．ｂｌの左右軸受に矢印Ｂ（第１図参照
）の油圧力をかけて撓みを修正するワークロールベンデ
ィング法が実施されてきたが、前者の方法は、板厚、板
幅、材質、圧延力などの圧延条件が変れば、ワークロー
ルａ１）ｂｌを交換しなげればならないし、ワークロー
ルａ１．ｂｌを交換しないで多種類の製品を圧延する場
合には、適正なりラウン量を保持できなくて、板幅方向
の厚み精度が低い。
ークロールａ１）ｂｌにつけて撓みを相殺する方法やワ
ークロールａ１．ｂｌの左右軸受に矢印Ｂ（第１図参照
）の油圧力をかけて撓みを修正するワークロールベンデ
ィング法が実施されてきたが、前者の方法は、板厚、板
幅、材質、圧延力などの圧延条件が変れば、ワークロー
ルａ１）ｂｌを交換しなげればならないし、ワークロー
ルａ１．ｂｌを交換しないで多種類の製品を圧延する場
合には、適正なりラウン量を保持できなくて、板幅方向
の厚み精度が低い。
また後者の方法は、ロール軸の強度上の制限からかけ得
るペンディング力に限度があって、修正効果が限られる
。
るペンディング力に限度があって、修正効果が限られる
。
特に板材Ｃの板幅がロール長さに対して狭い場合には、
バラファンプロールミ２３ｂ２両端のワークロールａ１
）ｂｌに対する接触部が邪魔をするため、修正効果が小
さくて。
バラファンプロールミ２３ｂ２両端のワークロールａ１
）ｂｌに対する接触部が邪魔をするため、修正効果が小
さくて。
板幅方向の厚み精度が低いという問題があった。
本発明は前記の問題点に対処するもので、上部ワークロ
ール及び上部バックアンプロールの一対と下部ワークロ
ール及び下部バンクアップロールの一対とを圧延機の垂
直中心線を中心に板材面に沿って傾斜させるとともに、
板材の中心線を圧延機の垂直中心線から任意の距離ずら
して、且つ、上記各対のロールの傾斜角と上記各ワーク
ロールの左右端部間に形成されるギャップと同各ワーク
ロールの左右ロール軸に加えられるペンディング力とを
、圧延対象の板材の飯山・板厚等の寸法諸元と普通鋼・
特殊鋼等の材質と上記ずれ量とにより設定される圧延時
の条件に合わせ調整して、板材を所定の断面形状に圧延
することを特徴とした板材の圧延方法に係り、その目的
とする処は、上下ワークロールの寿命を従来の２倍以上
に延長できる。
ール及び上部バックアンプロールの一対と下部ワークロ
ール及び下部バンクアップロールの一対とを圧延機の垂
直中心線を中心に板材面に沿って傾斜させるとともに、
板材の中心線を圧延機の垂直中心線から任意の距離ずら
して、且つ、上記各対のロールの傾斜角と上記各ワーク
ロールの左右端部間に形成されるギャップと同各ワーク
ロールの左右ロール軸に加えられるペンディング力とを
、圧延対象の板材の飯山・板厚等の寸法諸元と普通鋼・
特殊鋼等の材質と上記ずれ量とにより設定される圧延時
の条件に合わせ調整して、板材を所定の断面形状に圧延
することを特徴とした板材の圧延方法に係り、その目的
とする処は、上下ワークロールの寿命を従来の２倍以上
に延長できる。
またクラウン量を適正に保持するワークロールの交換作
業を必要とせずに板材の板幅方向の厚み精度を向上でき
る改良された板材の圧延方法を供する点にある。
業を必要とせずに板材の板幅方向の厚み精度を向上でき
る改良された板材の圧延方法を供する点にある。
本発明の圧延方法は前記のように上部ワークロール及び
上部バンクアップロールの一対と下部ワークロール及び
下部バンクアンプロールの一対とを圧延機の垂直中心線
を中心に板材面に沿って傾斜させるとともに、板材の中
心線を圧延機の垂直中心線から任意の距離ずらして、板
材を圧延するので、上下ワークロールの中央部は勿論の
こと端部においても板材を圧延することができ、上下ワ
ークロールを全長にわたり略一様に摩耗させることがで
きて、同各ワークロールの寿命を従来の２倍以上に延長
できるものである。
上部バンクアップロールの一対と下部ワークロール及び
下部バンクアンプロールの一対とを圧延機の垂直中心線
を中心に板材面に沿って傾斜させるとともに、板材の中
心線を圧延機の垂直中心線から任意の距離ずらして、板
材を圧延するので、上下ワークロールの中央部は勿論の
こと端部においても板材を圧延することができ、上下ワ
ークロールを全長にわたり略一様に摩耗させることがで
きて、同各ワークロールの寿命を従来の２倍以上に延長
できるものである。
また本発明の圧延方法は前記のように上部ソー１クロー
ル及び上部バンクアップロールの一対と下部ワークロー
ル及び下部バックアンプロールの一対とを圧延機の垂直
中心線を中心に板材面に沿って傾斜させるとともに、板
材の中心線を圧延機の垂直中心線から任意の距離ずらし
て、且つ、上記各対のロールの傾斜角と前記各ワークロ
ールの左右端部間に形成されるギャップと同各ワークロ
ールの左右ロール軸に加えられるペンディング力とを、
圧延対象の板材の飯山、板厚等の寸法諸元、普通鋼、特
殊鋼等の材質、及び板材の中心線と圧□延機の垂直中心
線とのずれ量により設定される圧延時の条件に合わせ調
整して、板材を所定の断面形状に圧延するので、クラウ
ン量を適正に保持するワークロールの交換作業を必要と
せずに板材の板幅方向の厚み精度を向上できる効果があ
る。
ル及び上部バンクアップロールの一対と下部ワークロー
ル及び下部バックアンプロールの一対とを圧延機の垂直
中心線を中心に板材面に沿って傾斜させるとともに、板
材の中心線を圧延機の垂直中心線から任意の距離ずらし
て、且つ、上記各対のロールの傾斜角と前記各ワークロ
ールの左右端部間に形成されるギャップと同各ワークロ
ールの左右ロール軸に加えられるペンディング力とを、
圧延対象の板材の飯山、板厚等の寸法諸元、普通鋼、特
殊鋼等の材質、及び板材の中心線と圧□延機の垂直中心
線とのずれ量により設定される圧延時の条件に合わせ調
整して、板材を所定の断面形状に圧延するので、クラウ
ン量を適正に保持するワークロールの交換作業を必要と
せずに板材の板幅方向の厚み精度を向上できる効果があ
る。
次に本発明の板材の圧延方法を第４，５図に示す一実施
例により説明すると、１ ａ 、１ ｂが上下のワーク
ロール、２ａ、２ｂが上下のバンクアンプロール、３が
板材（被圧延材）、Ｓｌが上部ワークロール１ａ（また
は上部バンクアップロール２ａ）の軸線、ｓ２が下部ワ
ークロール１ｂ（または下部バンクアップロール２ｂ）
の軸線、Ｘが板材３の中心線、Ｙが同中心線Ｘに直交し
た水平方向の直線、Ｚが同中心線Ｘと同水平方向の直線
Ｙとの交点を通る垂直方向の直線で、上部ワークロール
１ ａ及び上部バンクアップロール２ａの一対と下部ワ
ークロール１ｂ及び下部バックアップロール２ｂの一対
とを同各対のロール軸線ｓ□ 。
例により説明すると、１ ａ 、１ ｂが上下のワーク
ロール、２ａ、２ｂが上下のバンクアンプロール、３が
板材（被圧延材）、Ｓｌが上部ワークロール１ａ（また
は上部バンクアップロール２ａ）の軸線、ｓ２が下部ワ
ークロール１ｂ（または下部バンクアップロール２ｂ）
の軸線、Ｘが板材３の中心線、Ｙが同中心線Ｘに直交し
た水平方向の直線、Ｚが同中心線Ｘと同水平方向の直線
Ｙとの交点を通る垂直方向の直線で、上部ワークロール
１ ａ及び上部バンクアップロール２ａの一対と下部ワ
ークロール１ｂ及び下部バックアップロール２ｂの一対
とを同各対のロール軸線ｓ□ 。
ｓ２が垂直方向の直線（圧延機の垂直中心線）Ｚ上で交
差するように板材３面に沿って傾斜させる。
差するように板材３面に沿って傾斜させる。
なお上記ロール軸線Ｂ１．８２の前記直線Ｙに対する傾
斜角度をα０により示した。
斜角度をα０により示した。
また同第４゜５図の場合には、板材３の断面形状が中心
線Ｘを境に左右対称なので、上下ワークロール１ａｔ１
ｂの左右端部間に形成されるギャップε１ 、ε２、及
び上下ワークロール１ａ、１ｂの左右ロール軸に加えら
れるペンディング力Ｆ１ 、Ｆ２を等しくして、板材３
を圧延する。
線Ｘを境に左右対称なので、上下ワークロール１ａｔ１
ｂの左右端部間に形成されるギャップε１ 、ε２、及
び上下ワークロール１ａ、１ｂの左右ロール軸に加えら
れるペンディング力Ｆ１ 、Ｆ２を等しくして、板材３
を圧延する。
次に以上の構成に基づく撓みの修正効果を第６゜７．８
図により具体的に説明する。
図により具体的に説明する。
ここで使用した４段圧延機の諸元は次の通りである。
即ち、上下ワークロール１ ａ ｙ １ ｂについては
、直径が７２０ｍｍ、胴長が１５５０ｍｍ、軸ジヤーナ
ルの径が５００ ｍｗ１軸受間の距離が２４００ｍｍ、
上下のバンクアップロール２ ａ 、２ ｂについては
、直径が１６００ｍｍ、胴長が１５５０ｍｍ、軸ジヤー
ナルの径が９５０ｍｍ、軸受間の距離が２４００ｍｍで
ある。
、直径が７２０ｍｍ、胴長が１５５０ｍｍ、軸ジヤーナ
ルの径が５００ ｍｗ１軸受間の距離が２４００ｍｍ、
上下のバンクアップロール２ ａ 、２ ｂについては
、直径が１６００ｍｍ、胴長が１５５０ｍｍ、軸ジヤー
ナルの径が９５０ｍｍ、軸受間の距離が２４００ｍｍで
ある。
以上の４段圧延機を使用して、断面形状が第５図の、厚
さが３０龍の、板幅が５００框の熱延鋼板を板厚１３．
２ｍｍに圧延したところ、第６図に示すように傾斜角α
０．α’ ＝ １．５°、ペンディング力Ｆ、、Ｆ２＝
５０ｔで、良好な結果が得られた。
さが３０龍の、板幅が５００框の熱延鋼板を板厚１３．
２ｍｍに圧延したところ、第６図に示すように傾斜角α
０．α’ ＝ １．５°、ペンディング力Ｆ、、Ｆ２＝
５０ｔで、良好な結果が得られた。
また厚さが３０朋、板幅が１４５０ｍｍの板材を圧延し
たところ、第７図に示すように傾斜角α０゜α０＝０．
５°、ペンディングカＦエ 、Ｆ２＝５０ｔで、良好な
結果が得られた。
たところ、第７図に示すように傾斜角α０゜α０＝０．
５°、ペンディングカＦエ 、Ｆ２＝５０ｔで、良好な
結果が得られた。
以上から明らかなことは、圧延条件が変化しても、傾斜
角とペンディング力とを調整すれば、上下のワークロー
ル１ａｔ１ｂをそのまま使用して所定の断面形状の圧延
製品を得られることである。
角とペンディング力とを調整すれば、上下のワークロー
ル１ａｔ１ｂをそのまま使用して所定の断面形状の圧延
製品を得られることである。
次に本発明の板材の圧延方法を第８，９図に示す他の実
施例により説明すると、本実施例は板材３を上下ワーク
ロール１ａ、１ｂの左端部で圧延する場合で、垂直方向
の直線２がロールの中心面２′上にないが、この場合に
も上部ワークロール１ａ及び上部バンクアップロール２
ａの一対と下部ワークロール１ｂ及び下部バンクアンプ
ロール２ｂの一対とを垂直方向の直線Ｚ上で交差するよ
うに板材３面に沿って傾斜させる。
施例により説明すると、本実施例は板材３を上下ワーク
ロール１ａ、１ｂの左端部で圧延する場合で、垂直方向
の直線２がロールの中心面２′上にないが、この場合に
も上部ワークロール１ａ及び上部バンクアップロール２
ａの一対と下部ワークロール１ｂ及び下部バンクアンプ
ロール２ｂの一対とを垂直方向の直線Ｚ上で交差するよ
うに板材３面に沿って傾斜させる。
また同第８゜９図の場合には、板材３の断面形状が中心
線Ｘを境に異なるので、上下ワークロール１ ａ ｔ
１ ｂの左右端部間に形成されるギャップε１．ε２を
６１〉ε２に、上下ワークロール１ ａ ｙ １ ｂの
左右ロール軸に加えられるペンディング力Ｆ１ｔＦ２を
Ｆｌ＞Ｆ２に−それぞれ設定して、板材３を圧延する。
線Ｘを境に異なるので、上下ワークロール１ ａ ｔ
１ ｂの左右端部間に形成されるギャップε１．ε２を
６１〉ε２に、上下ワークロール１ ａ ｙ １ ｂの
左右ロール軸に加えられるペンディング力Ｆ１ｔＦ２を
Ｆｌ＞Ｆ２に−それぞれ設定して、板材３を圧延する。
なおロールギャップε１ 、ε２の設定手段は次の通り
である。
である。
一般的に圧延機には、バックアップロール２ａ、２ｂの
両軸端部とハウジング４との間にロールギャップε１
、ε２を調整するための圧下装置５が設備されている。
両軸端部とハウジング４との間にロールギャップε１
、ε２を調整するための圧下装置５が設備されている。
圧下装置５には電動スクリュ式または油圧シリンダ式が
ある。
ある。
電動スクリュ式の場合、ロールギャップは、電動機の回
転数を回転数検出器で検出し、ロールギャップを逆算し
て設定することが、また油圧シリンダ式の場合、ロール
ギャップは、シリンダ位置を直接、位置検出器で検出し
、ロールギャップを逆算して、設定することが可能であ
る。
転数を回転数検出器で検出し、ロールギャップを逆算し
て設定することが、また油圧シリンダ式の場合、ロール
ギャップは、シリンダ位置を直接、位置検出器で検出し
、ロールギャップを逆算して、設定することが可能であ
る。
次に以上の構成に基づく撓みの修正効果を第１０；図に
より具体的に説明する。
より具体的に説明する。
前記諸元の４段圧延機を使用して、断面形状が第５図の
、厚さが３０朋の、板幅が５００朋の熱延鋼板を圧延し
たところ、第１０図に示すようにａｏ、α０二１．５°
、ε１ｅ ２ ＝ ０、ペンディング力Ｆ１ 、Ｆ２
＝５０ｔ；の場合には曲線■のようになって、圧延製品
の両端部の板厚差が０．７ｍｍ以上になったが、α０．
α０＝１．２５°、５ □−ｅ ２ ＝ ２．５ｍｒｒ
ｔ、ペンディング力Ｆ１＝６０ｔ、Ｆ２＝５０ｔの場合
には曲線■のようになって、良好な結果が得られた。
、厚さが３０朋の、板幅が５００朋の熱延鋼板を圧延し
たところ、第１０図に示すようにａｏ、α０二１．５°
、ε１ｅ ２ ＝ ０、ペンディング力Ｆ１ 、Ｆ２
＝５０ｔ；の場合には曲線■のようになって、圧延製品
の両端部の板厚差が０．７ｍｍ以上になったが、α０．
α０＝１．２５°、５ □−ｅ ２ ＝ ２．５ｍｒｒ
ｔ、ペンディング力Ｆ１＝６０ｔ、Ｆ２＝５０ｔの場合
には曲線■のようになって、良好な結果が得られた。
このよう：に本発明では、板材３をワークロール１ ａ
、１ ｂの端部で圧延しても前記実施例のところで述
べた効果を期待できるので、ワークロール１ ａ ｙ
１ ｂを全長にわたり略一様に摩耗させることができて
、同各ワークロール１ａ、ｌｂの寿命を従来の２倍以上
に延長できるものである。
、１ ｂの端部で圧延しても前記実施例のところで述
べた効果を期待できるので、ワークロール１ ａ ｙ
１ ｂを全長にわたり略一様に摩耗させることができて
、同各ワークロール１ａ、ｌｂの寿命を従来の２倍以上
に延長できるものである。
なお圧延される板材３に、垂直方向の直線２を中心とし
た捩れが生ずるのではないかとい５惧れに対しては、傾
斜角α０が最大１．５°程度と極めて僅小であるし、多
スタンドの連続圧延機では次段圧延機で逆方向に交差さ
せて相殺することが可能なので、その惧れは全くない。
た捩れが生ずるのではないかとい５惧れに対しては、傾
斜角α０が最大１．５°程度と極めて僅小であるし、多
スタンドの連続圧延機では次段圧延機で逆方向に交差さ
せて相殺することが可能なので、その惧れは全くない。
またワークロール１ ａ 、１ ｂ及びバンクアンプロ
ール２ ａ 、２ ｂを水平面内で傾斜させる４段圧延
機の例を第１１図に示した。
ール２ ａ 、２ ｂを水平面内で傾斜させる４段圧延
機の例を第１１図に示した。
上バツクアップロールチョック５はその下方内側に上ワ
ークロールチョック４を抱え込んでおり、同ロールチョ
ック５の左右がジヤツキ６ ａ ２６ ｂ。
ークロールチョック４を抱え込んでおり、同ロールチョ
ック５の左右がジヤツキ６ ａ ２６ ｂ。
６ｃ、６ｄで支えられている。
これらのジヤツキはジヤツキ受７に取りつげられている
。
。
また下バンクアップロールチョック５′はその上方内側
に下ワークロールチョック４′を抱え込んでおり、同ロ
ールチョック５′の左右がジヤツキ６ａ′。
に下ワークロールチョック４′を抱え込んでおり、同ロ
ールチョック５′の左右がジヤツキ６ａ′。
６ ｂ’、６ ｃ／、 ６ ｄ’ で支えられている。
これらのジヤツキもジヤツキ７′に取りつけられている
。
。
いま上下ロール群をそれぞれ互に水平面内で傾斜させる
ための操作の１例を同第１１図により説明スルト、上バ
ンクアンプロールチョック５の一端側を支えているジヤ
ツキ６ａ、６ｂ、６ｃ、６ａを操作して、同一端側を右
側（矢印イ参照）に動かし、また下バツクアツプロール
チョック５′の一端側を支えているジヤツキ６ａ′、６
ｂ′、６ｃ′。
ための操作の１例を同第１１図により説明スルト、上バ
ンクアンプロールチョック５の一端側を支えているジヤ
ツキ６ａ、６ｂ、６ｃ、６ａを操作して、同一端側を右
側（矢印イ参照）に動かし、また下バツクアツプロール
チョック５′の一端側を支えているジヤツキ６ａ′、６
ｂ′、６ｃ′。
６ｄ’を操作して、同一端側を左側（矢印口参照〕に動
かし、また図示されない反対側のジヤツキを操作して、
上下のバックアップロールチョック５，４５′の他端側
を上記４２口とは反対の方向に動かす。
かし、また図示されない反対側のジヤツキを操作して、
上下のバックアップロールチョック５，４５′の他端側
を上記４２口とは反対の方向に動かす。
その結果、上下のバックアンプロールチョック５，５′
に支承されている上下ロール群が水平面内で第４図の
ように傾斜することになる。
に支承されている上下ロール群が水平面内で第４図の
ように傾斜することになる。
なお上記各ジヤツキの駆動は電動式でも油圧式でも可能
である。
である。
以上本発明を実施例について説明したが、勿論本発明は
このような実施例にだけ局限されるものではなく、本発
明の精神を逸脱しない範囲内で種種の改変を施しうるも
のである。
このような実施例にだけ局限されるものではなく、本発
明の精神を逸脱しない範囲内で種種の改変を施しうるも
のである。
第１図は従来の４段圧延機を示す正面図、第２図はワー
クロールの摩耗状態を示す説明図、第３図は本発明に係
る板材の圧延方法の一実施例を示す正面図、第４図は第
３図矢視ＩＶ−ＩＶ線に沿う平面図、第５図は圧延前の
板材のプロフィルを示す説明図、第６，７図は圧延後の
板材の断面形状を示す説明図、第８図は本発明に係る板
材の圧延方法の他の実施例を示す正面図、第９図は第８
図矢視ＩＸ−ＩＸ線に沿う平面図、第１０図は圧延後の
板材の断面形状を示す説明図、第１１図はワークロール
及びバックアンプロールを傾斜させる４段圧延機の例を
示す側面図である。 １ａ・・・・・・上部ワークロール、２ａ・・・・・・
上部バンクアップロール、１ｂ・・・・・・下部ワーク
ロール、２ｂ・・・・・・下部バンクアップロール、３
・・・・・・板材、Ｓ□・・・・・・上部ロール側のロ
ール軸線、ｓ２・・・・・・下部ロール側のロール軸線
、Ｘ・・・・・・板材３の中心線、２・・・・・・圧延
機の垂直中心線、α０・・・・・・傾斜角、ε１゜ε２
・・・・・・ギャップ、Ｆｌ 、Ｆ２・・・・・・ペ
ンディング力。
クロールの摩耗状態を示す説明図、第３図は本発明に係
る板材の圧延方法の一実施例を示す正面図、第４図は第
３図矢視ＩＶ−ＩＶ線に沿う平面図、第５図は圧延前の
板材のプロフィルを示す説明図、第６，７図は圧延後の
板材の断面形状を示す説明図、第８図は本発明に係る板
材の圧延方法の他の実施例を示す正面図、第９図は第８
図矢視ＩＸ−ＩＸ線に沿う平面図、第１０図は圧延後の
板材の断面形状を示す説明図、第１１図はワークロール
及びバックアンプロールを傾斜させる４段圧延機の例を
示す側面図である。 １ａ・・・・・・上部ワークロール、２ａ・・・・・・
上部バンクアップロール、１ｂ・・・・・・下部ワーク
ロール、２ｂ・・・・・・下部バンクアップロール、３
・・・・・・板材、Ｓ□・・・・・・上部ロール側のロ
ール軸線、ｓ２・・・・・・下部ロール側のロール軸線
、Ｘ・・・・・・板材３の中心線、２・・・・・・圧延
機の垂直中心線、α０・・・・・・傾斜角、ε１゜ε２
・・・・・・ギャップ、Ｆｌ 、Ｆ２・・・・・・ペ
ンディング力。
Claims (1)
- １ 上部ワークロール及び上部バックアップロールの一
対と下部ワークロール及び下部バンクアンプロールの一
対とを圧延機の垂直中心線を中心に板材面に沿って傾斜
させるとともに、板材の中心線を圧延機の垂直中心線か
ら任意の距離ずらして、且つ、上記各対のロールの傾斜
角と上記各ワークロールの左右端部間に形成されるギャ
ップと同各ワークロールの左右ロール軸に加えられるペ
ンディング力とを、圧延対象の板材の板巾・板厚等の寸
法諸元と普通鋼・特殊鋼等の材質と上記ずれ量とにより
設定される圧延時の条件に合わせ調整して、板材を所定
の断面形状に圧延することを特徴とした板材の圧延方法
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54059327A JPS5823161B2 (ja) | 1979-05-15 | 1979-05-15 | 板材の圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54059327A JPS5823161B2 (ja) | 1979-05-15 | 1979-05-15 | 板材の圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS55153605A JPS55153605A (en) | 1980-11-29 |
| JPS5823161B2 true JPS5823161B2 (ja) | 1983-05-13 |
Family
ID=13110133
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP54059327A Expired JPS5823161B2 (ja) | 1979-05-15 | 1979-05-15 | 板材の圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5823161B2 (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57206503A (en) * | 1981-06-13 | 1982-12-17 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Preventing method for deviated abrasion of roll cross type rolling mill |
| US4453393A (en) * | 1981-08-13 | 1984-06-12 | Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha | Four high mill of the paired-roll-crossing type |
| JPS5939409A (ja) * | 1982-08-28 | 1984-03-03 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | クロスロ−ル圧延機のロ−ル冷却装置 |
| JPS59229210A (ja) * | 1983-06-13 | 1984-12-22 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | オンラインロ−ル研削装置の追従装置 |
| US5768927A (en) * | 1991-03-29 | 1998-06-23 | Hitachi Ltd. | Rolling mill, hot rolling system, rolling method and rolling mill revamping method |
| US5666837A (en) * | 1991-03-29 | 1997-09-16 | Hitachi Ltd. | Rolling mill and method of using the same |
| DE69209043T2 (de) * | 1991-12-27 | 1996-11-14 | Hitachi Ltd | Walzwerk, Walzverfahren und Walzwerksystem |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5219820A (en) * | 1975-08-07 | 1977-02-15 | Nippon Denso Co Ltd | Electronic control system fuel injection apparatus |
-
1979
- 1979-05-15 JP JP54059327A patent/JPS5823161B2/ja not_active Expired
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5219820A (en) * | 1975-08-07 | 1977-02-15 | Nippon Denso Co Ltd | Electronic control system fuel injection apparatus |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS55153605A (en) | 1980-11-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4033165A (en) | Apparatus for controlling flatness of metal sheet during rolling | |
| GB2100475A (en) | Apparatus to control the position of rolled strip during rolling | |
| US4453393A (en) | Four high mill of the paired-roll-crossing type | |
| US4406141A (en) | Straightening apparatus for steel pipes and the like | |
| JPS5823161B2 (ja) | 板材の圧延方法 | |
| JPH07256327A (ja) | ストリップの蛇行修正用ピンチロール、蛇行修正装置および蛇行修正方法 | |
| JPS6051922B2 (ja) | ロ−ルクロス圧延方法 | |
| EP0072385B2 (en) | Four high mill of paired-roll-crossing type | |
| KR100306143B1 (ko) | 모서리직각도가우수한후강판의제조방법 | |
| JPS5831241B2 (ja) | ペア−クロス式４段圧延機 | |
| JPS6254517A (ja) | Ｈ形鋼のウエブガイド装置 | |
| JP2695029B2 (ja) | 形鋼エッジャー圧延機 | |
| SU865442A1 (ru) | Прокатна клеть с многовалковым калибром | |
| JP2947711B2 (ja) | フランジを有する形鋼の自在圧延方法およびその装置 | |
| JPH05245517A (ja) | 圧延機の駆動力伝達装置 | |
| JPH0679315A (ja) | クロスロール圧延機のロールレベリング方法 | |
| JP3025370B2 (ja) | 圧延機 | |
| JP3172435B2 (ja) | 溶接ｈ形鋼のフランジリフトアップ装置 | |
| JPS5913282B2 (ja) | 圧延機 | |
| JPH0415365Y2 (ja) | ||
| JPS5838601A (ja) | クロスロ−ル式圧延機 | |
| JPS6317521Y2 (ja) | ||
| JPH0318002Y2 (ja) | ||
| JPH0520168B2 (ja) | ||
| KR950010978A (ko) | 압연기 |