JPH1161317A - ボールノーズ部の先端半部がすぐれた耐摩耗性を示す超硬合金製ボールエンドミル - Google Patents
ボールノーズ部の先端半部がすぐれた耐摩耗性を示す超硬合金製ボールエンドミルInfo
- Publication number
- JPH1161317A JPH1161317A JP9224838A JP22483897A JPH1161317A JP H1161317 A JPH1161317 A JP H1161317A JP 9224838 A JP9224838 A JP 9224838A JP 22483897 A JP22483897 A JP 22483897A JP H1161317 A JPH1161317 A JP H1161317A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ball
- cemented carbide
- coercive force
- end mill
- ball nose
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C5/00—Milling-cutters
- B23C5/02—Milling-cutters characterised by the shape of the cutter
- B23C5/10—Shank-type cutters, i.e. with an integral shaft
- B23C5/1009—Ball nose end mills
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Milling Processes (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ボールノーズ部の先端半部がすぐれた耐摩耗
性を示す超硬合金製ボールエンドミルを提供する。 【解決手段】 超硬合金製ボールエンドミルを、結合相
形成成分として、Ｃｏ：９〜１２％およびＣｒ：０．１
〜２％を含有し、残りが分散相形成成分としてのＷＣと
不可避不純物からなる組成を有し、かつボールノーズ部
の先端半部のＷＣ粒をこれ以外の部分のＷＣ粒に比して
相対的に粗粒とし、添付の図１の超硬合金の示す抗磁力
とＷＣ粒の平均粒径との関係図において、上記ボールノ
ーズ部の先端半部が１４０〜２１０Ｏe 、これ以外の部
分が２２０〜３４Ｏe の抗磁力をそれぞれ示す超硬合金
で構成する。
性を示す超硬合金製ボールエンドミルを提供する。 【解決手段】 超硬合金製ボールエンドミルを、結合相
形成成分として、Ｃｏ：９〜１２％およびＣｒ：０．１
〜２％を含有し、残りが分散相形成成分としてのＷＣと
不可避不純物からなる組成を有し、かつボールノーズ部
の先端半部のＷＣ粒をこれ以外の部分のＷＣ粒に比して
相対的に粗粒とし、添付の図１の超硬合金の示す抗磁力
とＷＣ粒の平均粒径との関係図において、上記ボールノ
ーズ部の先端半部が１４０〜２１０Ｏe 、これ以外の部
分が２２０〜３４Ｏe の抗磁力をそれぞれ示す超硬合金
で構成する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、ボールノーズ部
の先端半部がすぐれた耐摩耗性を示し、長期に亘ってす
ぐれた切削性能を発揮する超硬合金製ボールエンドミル
に関するものである。
の先端半部がすぐれた耐摩耗性を示し、長期に亘ってす
ぐれた切削性能を発揮する超硬合金製ボールエンドミル
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、一般に、ボールエンドミルが、鋼
や鋳鉄、さらにＡｌ合金やカーボンなどの切削加工用工
具として知られ、これが、図２に概略正面図で示される
ように、先端部のボールノーズ部と、切刃本体と、シャ
ンク部からなり、前記ボールノーズ部における切刃が半
径ｒの半球面上に形成された構造をもつことも良く知ら
れるところである。また、上記ボールエンドミルが、重
量％で（以下、％は重量％を示す）、結合相形成成分と
して、Ｃｏ：８〜１６％およびＣｒ：０．１〜３％を含
有し、残りが分散相形成成分としての炭化タングステン
（以下、ＷＣで示す）と不可避不純物からなる組成をも
ち、かつ先端部のボールノーズ部からシャンク部にかけ
て０．６〜１．２μｍの範囲内の所定の平均粒径を有す
るＷＣ粒で構成された均等組織をもった超硬合金からな
ることも知られている。
や鋳鉄、さらにＡｌ合金やカーボンなどの切削加工用工
具として知られ、これが、図２に概略正面図で示される
ように、先端部のボールノーズ部と、切刃本体と、シャ
ンク部からなり、前記ボールノーズ部における切刃が半
径ｒの半球面上に形成された構造をもつことも良く知ら
れるところである。また、上記ボールエンドミルが、重
量％で（以下、％は重量％を示す）、結合相形成成分と
して、Ｃｏ：８〜１６％およびＣｒ：０．１〜３％を含
有し、残りが分散相形成成分としての炭化タングステン
（以下、ＷＣで示す）と不可避不純物からなる組成をも
ち、かつ先端部のボールノーズ部からシャンク部にかけ
て０．６〜１．２μｍの範囲内の所定の平均粒径を有す
るＷＣ粒で構成された均等組織をもった超硬合金からな
ることも知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の切削加工
は、切削加工装置の高性能化と相まって高精密化の傾向
にあり、これに伴ってボールエンドミルは細径化および
長尺化が不可欠の条件となっているが、ボールエンドミ
ルの細径化および長尺化のためにはＷＣ粒を微細化して
高強度を具備せしめることが必要であり、このようにＷ
Ｃ粒が微細化すればするほどボールエンドミルは高強度
をもつようになり、これの一層の細径化および長尺化が
可能となるが、ＷＣ粒を微細化すればするほどボールエ
ンドミルのボールノーズ部における先端部の摩耗進行が
促進されるようになって、使用寿命の短命化が避けられ
ないのが現状である。
は、切削加工装置の高性能化と相まって高精密化の傾向
にあり、これに伴ってボールエンドミルは細径化および
長尺化が不可欠の条件となっているが、ボールエンドミ
ルの細径化および長尺化のためにはＷＣ粒を微細化して
高強度を具備せしめることが必要であり、このようにＷ
Ｃ粒が微細化すればするほどボールエンドミルは高強度
をもつようになり、これの一層の細径化および長尺化が
可能となるが、ＷＣ粒を微細化すればするほどボールエ
ンドミルのボールノーズ部における先端部の摩耗進行が
促進されるようになって、使用寿命の短命化が避けられ
ないのが現状である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、特にボールエンドミルにおける
ボールノーズ部の先端半部の摩耗抑制に着目し、研究を
行った結果、 （ａ）切削加工時におけるボールノーズ部では、これの
最先端（中心点）は静止状態にあり、この最先端から切
刃本体に向けて周速は漸次増加する状態にあり、この状
態において、ボールノーズ部の先端半部のＷＣ粒の粒径
をこれ以外の部分のそれに比して粗粒にしてやると、前
記ボールノーズ部の先端半部の摩耗が著しく抑制される
ようになること。 （ｂ）超硬合金におけるＷＣ粒の粒径とこれの示す抗磁
力との間には相関関係があり、ＷＣ粒の粒径が粗くなる
ほど、これの示す抗磁力は低下するようになるが、超硬
合金の組成を、結合相形成成分として、Ｃｏ：９〜１２
％およびＣｒ：０．１〜２％を含有し、残りが分散相形
成成分としてのＷＣと不可避不純物からなる組成に特定
した上で、超硬合金の示す抗磁力とＷＣ粒の平均粒径と
の関係を調べると図１に示される結果を示し、図１にお
いて、ボールノーズ部の先端半部のＷＣ粒の平均粒径が
２〜３μｍの範囲内の値、すなわち前記先端半部を抗磁
力で測定して１４０〜２１０Ｏe を示す超硬合金とし、
これ以外の部分のＷＣ粒の平均粒径が０．７〜０．９μ
ｍの範囲内の値、すなわち同じくこれの抗磁力を測定し
た場合に２２０〜３４０Ｏe を示す超硬合金で構成する
と、前記ボールノーズ部の先端半部の耐摩耗性が著しく
向上し、かつこれ以外の部分は高強度を具備するように
なってボールエンドミルの細径化および長尺化を可能と
した上で、使用寿命の著しい延命化が図れること。 以上（ａ）および（ｂ）に示される研究結果を得たので
ある。
上述のような観点から、特にボールエンドミルにおける
ボールノーズ部の先端半部の摩耗抑制に着目し、研究を
行った結果、 （ａ）切削加工時におけるボールノーズ部では、これの
最先端（中心点）は静止状態にあり、この最先端から切
刃本体に向けて周速は漸次増加する状態にあり、この状
態において、ボールノーズ部の先端半部のＷＣ粒の粒径
をこれ以外の部分のそれに比して粗粒にしてやると、前
記ボールノーズ部の先端半部の摩耗が著しく抑制される
ようになること。 （ｂ）超硬合金におけるＷＣ粒の粒径とこれの示す抗磁
力との間には相関関係があり、ＷＣ粒の粒径が粗くなる
ほど、これの示す抗磁力は低下するようになるが、超硬
合金の組成を、結合相形成成分として、Ｃｏ：９〜１２
％およびＣｒ：０．１〜２％を含有し、残りが分散相形
成成分としてのＷＣと不可避不純物からなる組成に特定
した上で、超硬合金の示す抗磁力とＷＣ粒の平均粒径と
の関係を調べると図１に示される結果を示し、図１にお
いて、ボールノーズ部の先端半部のＷＣ粒の平均粒径が
２〜３μｍの範囲内の値、すなわち前記先端半部を抗磁
力で測定して１４０〜２１０Ｏe を示す超硬合金とし、
これ以外の部分のＷＣ粒の平均粒径が０．７〜０．９μ
ｍの範囲内の値、すなわち同じくこれの抗磁力を測定し
た場合に２２０〜３４０Ｏe を示す超硬合金で構成する
と、前記ボールノーズ部の先端半部の耐摩耗性が著しく
向上し、かつこれ以外の部分は高強度を具備するように
なってボールエンドミルの細径化および長尺化を可能と
した上で、使用寿命の著しい延命化が図れること。 以上（ａ）および（ｂ）に示される研究結果を得たので
ある。
【０００５】この発明は、上記の研究結果に基づいてな
されたものであって、結合相形成成分として、Ｃｏ：９
〜１２％およびＣｒ：０．１〜２％を含有し、残りが分
散相形成成分としてのＷＣと不可避不純物からなる組成
を有し、かつボールノーズ部の先端半部のＷＣ粒をこれ
以外の部分のＷＣ粒に比して相対的に粗粒とし、添付の
図１の超硬合金の示す抗磁力とＷＣ粒の平均粒径との関
係図において、上記ボールノーズ部の先端半部が１４０
〜２１０Ｏe 、これ以外の部分が２２０〜３４Ｏe の抗
磁力をそれぞれ示す超硬合金で構成してなる、ボールノ
ーズ部の先端半部がすぐれた耐摩耗性を示す超硬合金製
ボールエンドミルに特徴を有するものである。
されたものであって、結合相形成成分として、Ｃｏ：９
〜１２％およびＣｒ：０．１〜２％を含有し、残りが分
散相形成成分としてのＷＣと不可避不純物からなる組成
を有し、かつボールノーズ部の先端半部のＷＣ粒をこれ
以外の部分のＷＣ粒に比して相対的に粗粒とし、添付の
図１の超硬合金の示す抗磁力とＷＣ粒の平均粒径との関
係図において、上記ボールノーズ部の先端半部が１４０
〜２１０Ｏe 、これ以外の部分が２２０〜３４Ｏe の抗
磁力をそれぞれ示す超硬合金で構成してなる、ボールノ
ーズ部の先端半部がすぐれた耐摩耗性を示す超硬合金製
ボールエンドミルに特徴を有するものである。
【０００６】つぎに、この発明のボールエンドミルにお
いて、これを構成する超硬合金の組成およびこれの示す
抗磁力を上記の通りに限定した理由を説明する。 （Ａ）超硬合金の組成 （ａ）Ｃｏ Ｃｏ成分には、焼結性を向上させ、もって強度を向上さ
せる作用があるが、その含有量が９％未満では細径化お
よび長尺化に必要な所望の高強度を確保することができ
ず、一方その含有量が１２％を越えると耐摩耗性が低下
するようになることから、その含有量を９〜１２％、望
ましくは９．５〜１１％と定めた。
いて、これを構成する超硬合金の組成およびこれの示す
抗磁力を上記の通りに限定した理由を説明する。 （Ａ）超硬合金の組成 （ａ）Ｃｏ Ｃｏ成分には、焼結性を向上させ、もって強度を向上さ
せる作用があるが、その含有量が９％未満では細径化お
よび長尺化に必要な所望の高強度を確保することができ
ず、一方その含有量が１２％を越えると耐摩耗性が低下
するようになることから、その含有量を９〜１２％、望
ましくは９．５〜１１％と定めた。
【０００７】（ｂ）Ｃｒ Ｃｒ成分には、原料粉末であるＷＣ粉末が焼結時に粗大
化しない、すなわち原料粉末時の平均粒径を焼結後も保
持するようにする作用があり、したがって原料粉末のＷ
Ｃ粉末の平均粒径を調整するすることにより、ボールノ
ーズ部の先端半部のＷＣ粒の平均粒径を２〜３μｍにし
て、この部分の示す抗磁力を１４０〜２１０Ｏe とし、
かつこれ以外のＷＣ粒の平均粒径を０．７〜０．９μｍ
にして、これの示す抗磁力を２２０〜３４０Ｏe とする
には不可欠の成分であるが、その含有量が０．１％未満
ではＷＣ粒の粒度調整が困難になり、原料粉末であるＷ
Ｃ粉末の平均粒径を調整しても、ボールノーズ部の先端
半部ではＷＣ粒の平均粒径が３μｍを越え、またこれ以
外の部分では同０．９μｍを越える場合が発生し、それ
ぞれ所望の耐摩耗性および強度を確保することができ
ず、一方その含有量が２％を越えると、ＣｒとＷの複合
炭化物が析出するようになって、強度が急激に低下する
ことから、その含有量を０．１〜２％、望ましくは０．
４〜１．２％と定めた。
化しない、すなわち原料粉末時の平均粒径を焼結後も保
持するようにする作用があり、したがって原料粉末のＷ
Ｃ粉末の平均粒径を調整するすることにより、ボールノ
ーズ部の先端半部のＷＣ粒の平均粒径を２〜３μｍにし
て、この部分の示す抗磁力を１４０〜２１０Ｏe とし、
かつこれ以外のＷＣ粒の平均粒径を０．７〜０．９μｍ
にして、これの示す抗磁力を２２０〜３４０Ｏe とする
には不可欠の成分であるが、その含有量が０．１％未満
ではＷＣ粒の粒度調整が困難になり、原料粉末であるＷ
Ｃ粉末の平均粒径を調整しても、ボールノーズ部の先端
半部ではＷＣ粒の平均粒径が３μｍを越え、またこれ以
外の部分では同０．９μｍを越える場合が発生し、それ
ぞれ所望の耐摩耗性および強度を確保することができ
ず、一方その含有量が２％を越えると、ＣｒとＷの複合
炭化物が析出するようになって、強度が急激に低下する
ことから、その含有量を０．１〜２％、望ましくは０．
４〜１．２％と定めた。
【０００８】（Ｂ）抗磁力 （ａ）ボールノーズ部の先端半部 この部分の示す抗磁力が２１０Ｏe を越えるということ
は、ＷＣ粒の平均粒径が２μｍ未満になることを意味
し、この場合所望のすぐれた耐摩耗性を確保することが
できず、一方同じく抗磁力が１４０Ｏe 未満となること
は、ＷＣ粒の平均粒径が３μｍを越えて粗大化している
ことを意味し、この場合は強度低下が著しいことから、
これの示す抗磁力を１４０〜２１０Ｏe 、望ましくは１
７０〜１９０Ｏe と定めた。
は、ＷＣ粒の平均粒径が２μｍ未満になることを意味
し、この場合所望のすぐれた耐摩耗性を確保することが
できず、一方同じく抗磁力が１４０Ｏe 未満となること
は、ＷＣ粒の平均粒径が３μｍを越えて粗大化している
ことを意味し、この場合は強度低下が著しいことから、
これの示す抗磁力を１４０〜２１０Ｏe 、望ましくは１
７０〜１９０Ｏe と定めた。
【０００９】（ｂ）これ以外の部分 この部分の示す抗磁力が３４０Ｏe を越えることは、Ｗ
Ｃ粒の平均粒径が０．７μｍ未満になることを示し、こ
のようにＷＣ粒の平均粒径が０．７μｍ未満になると、
特にボールノーズ部の上半部の耐摩耗性の進行が促進さ
れるようになり、一方同じく示す抗磁力が２２０Ｏe 未
満になることは、ＷＣ粒の平均粒径が０．９μｍを越え
て粗粒となっていることを意味し、この場合には細径化
および長尺化に必要な所望の高強度を確保することがで
きないことから、これの示す抗磁力を２２０〜３４０Ｏ
e 、望ましくは２４０〜２６０Ｏe と定めた。
Ｃ粒の平均粒径が０．７μｍ未満になることを示し、こ
のようにＷＣ粒の平均粒径が０．７μｍ未満になると、
特にボールノーズ部の上半部の耐摩耗性の進行が促進さ
れるようになり、一方同じく示す抗磁力が２２０Ｏe 未
満になることは、ＷＣ粒の平均粒径が０．９μｍを越え
て粗粒となっていることを意味し、この場合には細径化
および長尺化に必要な所望の高強度を確保することがで
きないことから、これの示す抗磁力を２２０〜３４０Ｏ
e 、望ましくは２４０〜２６０Ｏe と定めた。
【００１０】
【発明の実施の形態】つぎに、この発明の超硬合金製ボ
ールエンドミルを実施例により具体的に説明する。原料
粉末として、それぞれ表１に示される平均粒径をもった
ＷＣ粉末、平均粒径：１．２μｍのＣｏ粉末、および同
２μｍのＣｒ3 Ｃ2 粉末を用意し、これら原料粉末を、
ボールノーズ部の先端半部（以下、単に先端半部と云
う）およびその他部分を形成する目的で、それぞれ表１
に示される配合組成に配合し、ボールミルで２４時間湿
式混合し、乾燥した後、まず先端半部形成用混合粉末
を、中心線深さ：１２７ｍｍ×径：１２．７ｍｍ×ボー
ルノーズ部のｒ：６．３５ｍｍのキャビテイ寸法をもっ
た金型内に最先端から７ｍｍの高さ位置まで装入し、つ
いでその他部分形成用混合粉末を充填し、１０ｋｇ／ｍ
ｍ2 の圧力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を０．
１ｔｏｒｒ以下の真空中、１３５０〜１５００℃の範囲
内の所定温度に１．５時間保持の条件で焼結し、この焼
結体に切削加工を施すことにより、図２に示される形状
および長さ：１００ｍｍ×径：１０ｍｍ×ボールノーズ
部のｒ：５ｍｍの寸法をもち、かつ上記配合組成と実質
的に同じ成分組成を有し、さらに原料粉末として用いた
ＷＣ粉末の平均粒径と実質的に変わらない平均粒径のＷ
Ｃ粒で構成された超硬合金からなる本発明超硬合金製ボ
ールエンドミル（以下、本発明ボールエンドミルと云
う）１〜７をそれぞれ製造した。また、比較の目的で、
表１に示される通り先端半部を形成するのに用いる原料
粉末としてのＷＣ粉末の平均粒径を、その他部分を形成
するのに用いるＷＣ粉末の平均粒径と同じくする以外は
同一の条件で比較超硬合金製ボールエンドミル（以下、
比較ボールエンドミルと云う）１〜７をそれぞれ製造し
た。
ールエンドミルを実施例により具体的に説明する。原料
粉末として、それぞれ表１に示される平均粒径をもった
ＷＣ粉末、平均粒径：１．２μｍのＣｏ粉末、および同
２μｍのＣｒ3 Ｃ2 粉末を用意し、これら原料粉末を、
ボールノーズ部の先端半部（以下、単に先端半部と云
う）およびその他部分を形成する目的で、それぞれ表１
に示される配合組成に配合し、ボールミルで２４時間湿
式混合し、乾燥した後、まず先端半部形成用混合粉末
を、中心線深さ：１２７ｍｍ×径：１２．７ｍｍ×ボー
ルノーズ部のｒ：６．３５ｍｍのキャビテイ寸法をもっ
た金型内に最先端から７ｍｍの高さ位置まで装入し、つ
いでその他部分形成用混合粉末を充填し、１０ｋｇ／ｍ
ｍ2 の圧力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を０．
１ｔｏｒｒ以下の真空中、１３５０〜１５００℃の範囲
内の所定温度に１．５時間保持の条件で焼結し、この焼
結体に切削加工を施すことにより、図２に示される形状
および長さ：１００ｍｍ×径：１０ｍｍ×ボールノーズ
部のｒ：５ｍｍの寸法をもち、かつ上記配合組成と実質
的に同じ成分組成を有し、さらに原料粉末として用いた
ＷＣ粉末の平均粒径と実質的に変わらない平均粒径のＷ
Ｃ粒で構成された超硬合金からなる本発明超硬合金製ボ
ールエンドミル（以下、本発明ボールエンドミルと云
う）１〜７をそれぞれ製造した。また、比較の目的で、
表１に示される通り先端半部を形成するのに用いる原料
粉末としてのＷＣ粉末の平均粒径を、その他部分を形成
するのに用いるＷＣ粉末の平均粒径と同じくする以外は
同一の条件で比較超硬合金製ボールエンドミル（以下、
比較ボールエンドミルと云う）１〜７をそれぞれ製造し
た。
【００１１】この結果得られた各種のボールエンドミル
について、ボールノーズ部を切り落とし、これをさらに
先端半部と上半部（その他部分）に分け、この先端半部
と上半部のヒステリシス曲線をＣＩＳ（超硬工具協会）
規格に基づいて測定し、これより抗磁力を求めた。ま
た、上記の各種ボールエンドミルを用いて、 被削材：ＪＩＳ・ＳＣＭ４４０、 切削速度：１００ｍ／ｍｉｎ、 送り：０．１ｍｍ／刃、 軸方向切り込み：３．５ｍｍ、 径方向切り込み：１ｍｍ、 の条件で合金鋼の乾式溝加工を行い、ボールエンドミル
の最先端部における摩耗深さが０．２ｍｍに至るまでの
加工溝長さを測定した。これらの結果を表１に合せて示
した。
について、ボールノーズ部を切り落とし、これをさらに
先端半部と上半部（その他部分）に分け、この先端半部
と上半部のヒステリシス曲線をＣＩＳ（超硬工具協会）
規格に基づいて測定し、これより抗磁力を求めた。ま
た、上記の各種ボールエンドミルを用いて、 被削材：ＪＩＳ・ＳＣＭ４４０、 切削速度：１００ｍ／ｍｉｎ、 送り：０．１ｍｍ／刃、 軸方向切り込み：３．５ｍｍ、 径方向切り込み：１ｍｍ、 の条件で合金鋼の乾式溝加工を行い、ボールエンドミル
の最先端部における摩耗深さが０．２ｍｍに至るまでの
加工溝長さを測定した。これらの結果を表１に合せて示
した。
【００１２】
【表１】
【００１３】
【発明の効果】表１に示される結果から、先端半部のＷ
Ｃ粒の平均粒径がその他部分のそれに比して相対的に粗
粒であり、これによってそれぞれの示す抗磁力も異なっ
たものになる本発明ボールエンドミル１〜７は、いずれ
もＷＣ粒の平均粒径が全長に亘って同じであり、この結
果抗磁力も同じ値を示すようになる比較ボールエンドミ
ル１〜７に比して、著しくすぐれた耐摩耗性を示すこと
が明らかである。上述のように、この発明のボールエン
ドミルは、これの細径化および長尺化を可能とする高強
度を具備した上で、ボールノーズ部の先端半部はすぐれ
た耐摩耗性を長期に亘って発揮するものであり、したが
って切削加工の高精密化にも十分満足に対応するもので
ある。
Ｃ粒の平均粒径がその他部分のそれに比して相対的に粗
粒であり、これによってそれぞれの示す抗磁力も異なっ
たものになる本発明ボールエンドミル１〜７は、いずれ
もＷＣ粒の平均粒径が全長に亘って同じであり、この結
果抗磁力も同じ値を示すようになる比較ボールエンドミ
ル１〜７に比して、著しくすぐれた耐摩耗性を示すこと
が明らかである。上述のように、この発明のボールエン
ドミルは、これの細径化および長尺化を可能とする高強
度を具備した上で、ボールノーズ部の先端半部はすぐれ
た耐摩耗性を長期に亘って発揮するものであり、したが
って切削加工の高精密化にも十分満足に対応するもので
ある。
【図１】超硬合金の示す抗磁力とＷＣ粒の平均粒径との
関係図である。
関係図である。
【図２】ボールエンドミルの概略正面図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 結合相形成成分として、Ｃｏ：９〜１２
重量％およびＣｒ：０．１〜２重量％を含有し、残りが
分散相形成成分としての炭化タングステンと不可避不純
物からなる組成を有し、 かつボールノーズ部の先端半部の炭化タングステン粒を
これ以外の部分の炭化タングステン粒に比して相対的に
粗粒とし、 添付の図１の超硬合金の示す抗磁力と炭化タングステン
粒の平均粒径との関係図において、上記ボールノーズ部
の先端半部が１４０〜２１０Ｏe 、これ以外の部分が２
２０〜３４Ｏe の抗磁力をそれぞれ示す超硬合金で構成
したことを特徴とする、ボールノーズ部の先端半部がす
ぐれた耐摩耗性を示す超硬合金製ボールエンドミル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9224838A JPH1161317A (ja) | 1997-08-21 | 1997-08-21 | ボールノーズ部の先端半部がすぐれた耐摩耗性を示す超硬合金製ボールエンドミル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9224838A JPH1161317A (ja) | 1997-08-21 | 1997-08-21 | ボールノーズ部の先端半部がすぐれた耐摩耗性を示す超硬合金製ボールエンドミル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1161317A true JPH1161317A (ja) | 1999-03-05 |
Family
ID=16819978
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9224838A Withdrawn JPH1161317A (ja) | 1997-08-21 | 1997-08-21 | ボールノーズ部の先端半部がすぐれた耐摩耗性を示す超硬合金製ボールエンドミル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1161317A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001287114A (ja) * | 2000-04-10 | 2001-10-16 | Nachi Fujikoshi Corp | 超硬エンドミル |
| WO2002014569A2 (en) * | 2000-08-11 | 2002-02-21 | Kennametal Inc. | Chromium-containing cemented tungsten carbide body |
| JP2002126934A (ja) * | 2000-10-27 | 2002-05-08 | Nachi Fujikoshi Corp | 超硬エンドミル |
| US6554548B1 (en) | 2000-08-11 | 2003-04-29 | Kennametal Inc. | Chromium-containing cemented carbide body having a surface zone of binder enrichment |
| JP2009034811A (ja) * | 2007-06-15 | 2009-02-19 | Sandvik Intellectual Property Ab | 突切り、溝切りおよびねじ切りのための超硬合金インサート |
| JP2011504808A (ja) * | 2007-11-16 | 2011-02-17 | ベーレリト ゲーエムベーハー ウント コー． カーゲー． | 摩擦攪拌溶接工具 |
| JP2012076156A (ja) * | 2010-09-30 | 2012-04-19 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp | 超硬合金およびその製造方法 |
| CN102985583A (zh) * | 2010-06-07 | 2013-03-20 | 山特维克知识产权股份有限公司 | 涂层切削工具 |
| EP2962793A4 (en) * | 2013-02-27 | 2016-12-07 | Kyocera Corp | CUTTER |
-
1997
- 1997-08-21 JP JP9224838A patent/JPH1161317A/ja not_active Withdrawn
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001287114A (ja) * | 2000-04-10 | 2001-10-16 | Nachi Fujikoshi Corp | 超硬エンドミル |
| WO2002014569A2 (en) * | 2000-08-11 | 2002-02-21 | Kennametal Inc. | Chromium-containing cemented tungsten carbide body |
| WO2002014569A3 (en) * | 2000-08-11 | 2002-06-27 | Kennametal Inc | Chromium-containing cemented tungsten carbide body |
| US6554548B1 (en) | 2000-08-11 | 2003-04-29 | Kennametal Inc. | Chromium-containing cemented carbide body having a surface zone of binder enrichment |
| US6866921B2 (en) | 2000-08-11 | 2005-03-15 | Kennametal Inc. | Chromium-containing cemented carbide body having a surface zone of binder enrichment |
| JP2002126934A (ja) * | 2000-10-27 | 2002-05-08 | Nachi Fujikoshi Corp | 超硬エンドミル |
| JP2009034811A (ja) * | 2007-06-15 | 2009-02-19 | Sandvik Intellectual Property Ab | 突切り、溝切りおよびねじ切りのための超硬合金インサート |
| JP2011504808A (ja) * | 2007-11-16 | 2011-02-17 | ベーレリト ゲーエムベーハー ウント コー． カーゲー． | 摩擦攪拌溶接工具 |
| CN102985583A (zh) * | 2010-06-07 | 2013-03-20 | 山特维克知识产权股份有限公司 | 涂层切削工具 |
| JP2012076156A (ja) * | 2010-09-30 | 2012-04-19 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp | 超硬合金およびその製造方法 |
| EP2962793A4 (en) * | 2013-02-27 | 2016-12-07 | Kyocera Corp | CUTTER |
| US9694426B2 (en) | 2013-02-27 | 2017-07-04 | Kyocera Corporation | Cutting tool |
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