JPH11345720A - ガス絶縁変圧器 - Google Patents
ガス絶縁変圧器Info
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- JPH11345720A JPH11345720A JP14960998A JP14960998A JPH11345720A JP H11345720 A JPH11345720 A JP H11345720A JP 14960998 A JP14960998 A JP 14960998A JP 14960998 A JP14960998 A JP 14960998A JP H11345720 A JPH11345720 A JP H11345720A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ＳＦ6ガスと他のガスの混合ガスを使用し
て、ＳＦ6ガス使用量が少なく、地球温暖化への影響が
少なく、冷却性能、絶縁性能の優れた経済的なガス絶縁
変圧器を実現する。 【解決手段】 タンク内にＳＦ6ガスとその他のガスに
よる混合ガスを密封し運転時に鉄心および高圧巻線、低
圧巻線から発生する熱を絶縁ガスの循環によって冷却
し、同時に高電界となっている巻線内の絶縁もこの絶縁
ガスによって保持するものである。絶縁強度を保持する
には、タンク内に１０％乃至３０％のＳＦ6ガスと残り
を窒素ガスとすることが効果的である。また、冷却性能
を維持するには、タンク内に３０％乃至５０％のＳＦ6
と残りを窒素ガスで構成した場合である。従って、タン
ク内のガスをＳＦ6ガスと窒素ガスの混合ガスで構成し
た場合、冷却性能、絶縁性能を満たす混合率はＳＦ6ガ
スの混合率が３０％乃至５０％で残りを窒素ガスで構成
することにより達成される。
て、ＳＦ6ガス使用量が少なく、地球温暖化への影響が
少なく、冷却性能、絶縁性能の優れた経済的なガス絶縁
変圧器を実現する。 【解決手段】 タンク内にＳＦ6ガスとその他のガスに
よる混合ガスを密封し運転時に鉄心および高圧巻線、低
圧巻線から発生する熱を絶縁ガスの循環によって冷却
し、同時に高電界となっている巻線内の絶縁もこの絶縁
ガスによって保持するものである。絶縁強度を保持する
には、タンク内に１０％乃至３０％のＳＦ6ガスと残り
を窒素ガスとすることが効果的である。また、冷却性能
を維持するには、タンク内に３０％乃至５０％のＳＦ6
と残りを窒素ガスで構成した場合である。従って、タン
ク内のガスをＳＦ6ガスと窒素ガスの混合ガスで構成し
た場合、冷却性能、絶縁性能を満たす混合率はＳＦ6ガ
スの混合率が３０％乃至５０％で残りを窒素ガスで構成
することにより達成される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は電力系統の受変電
分野で使用されるガス絶縁変圧器に関し、特に鉄心と鉄
心脚に巻き付けた巻線をタンク内に格納し、このタンク
を絶縁ガスで充填した変圧器に関するものである。
分野で使用されるガス絶縁変圧器に関し、特に鉄心と鉄
心脚に巻き付けた巻線をタンク内に格納し、このタンク
を絶縁ガスで充填した変圧器に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図１３は典型的なガス絶縁変圧器の内部
構造を示した断面図である。図において、１はタンク容
器、２は巻線、２ａは高圧巻線、２ｂは低圧巻線、３は
鉄心、４は絶縁ガス、５は冷却器である。このようなタ
ンク容器１内において絶縁ガス４は０．２ＭＰａから
０．３ＭＰａの純度９７％以上のＳＦ6ガスが充填され
ている。このＳＦ6ガスによって高圧巻線２ａと低圧巻
線２ｂでの絶縁、巻線２内での絶縁、巻線２と鉄心３間
および巻線２とタンク容器１間での絶縁を保持してい
る。また、絶縁ガス４は鉄心３および巻線２にて発生し
た熱を冷却するために、変圧器タンク内部でポンプを用
いて循環させるか、ガスの温度差による浮力を利用して
循環させている。従って、ガス絶縁変圧器はＳＦ6ガス
の優れた絶縁性能と冷却性能により、機器の高性能化に
貢献している。しかし、ガス絶縁変圧器全体として定格
により異なるものの数百ｋｇから数千ｋｇのＳＦ6ガス
が必要であり、高価なＳＦ6ガスによる経済性、および
ＳＦ6ガスが万一外部に洩れた時の地球温暖化への影響
等の問題点を有している。
構造を示した断面図である。図において、１はタンク容
器、２は巻線、２ａは高圧巻線、２ｂは低圧巻線、３は
鉄心、４は絶縁ガス、５は冷却器である。このようなタ
ンク容器１内において絶縁ガス４は０．２ＭＰａから
０．３ＭＰａの純度９７％以上のＳＦ6ガスが充填され
ている。このＳＦ6ガスによって高圧巻線２ａと低圧巻
線２ｂでの絶縁、巻線２内での絶縁、巻線２と鉄心３間
および巻線２とタンク容器１間での絶縁を保持してい
る。また、絶縁ガス４は鉄心３および巻線２にて発生し
た熱を冷却するために、変圧器タンク内部でポンプを用
いて循環させるか、ガスの温度差による浮力を利用して
循環させている。従って、ガス絶縁変圧器はＳＦ6ガス
の優れた絶縁性能と冷却性能により、機器の高性能化に
貢献している。しかし、ガス絶縁変圧器全体として定格
により異なるものの数百ｋｇから数千ｋｇのＳＦ6ガス
が必要であり、高価なＳＦ6ガスによる経済性、および
ＳＦ6ガスが万一外部に洩れた時の地球温暖化への影響
等の問題点を有している。
【０００３】図１４は例えば特開平２−１１０９１０号
公報に開示された従来の他のガス絶縁変圧器を示す断面
図であり、熱発生源となる巻線、あるいは巻線と鉄心を
冷媒液（パーフルオロカーボン）で浸したセミプール方
式ガス絶縁変圧器において密封空間に絶縁媒体として絶
縁ガス（ＳＦ6ガスと窒素ガスを混合した）方式が示さ
れている。図において、２は巻線、３は鉄心、６はパー
フルオロカーボン液、７は熱交換器、８は循環ポンプ、
９は導出管、１０は導入管、１１は導封タンク、１２は
絶縁容器、１３は混合ガスである。このような構成の変
圧器では巻線２や鉄心３を格納した冷媒液の入った絶縁
容器１２と導封タンク１１間での絶縁ガスとして混合ガ
ス１３を用い、鉄心３や巻線２の冷却剤としてパーフル
オロカーボン液６を用いている。また、上記のセミプー
ル方式変圧器ではパーフルオロカーボン液６にＳＦ6ガ
スが溶解しやすく、パーフルオロカーボン液６の温度が
上昇すると液中より気泡が発生し、この気泡が絶縁性能
の低下を招くという問題があった。この問題を解決する
ために、特開平２−１１０９１０号公報では、パーフル
オロカーボン液への溶解度の低い窒素ガスをＳＦ6と混
合し、絶縁強度を低下させないためにＳＦ6ガスを２０
％、窒素ガスを８０％の割合で混合し、また、液面での
気泡を小さくするため導封タンク内でのガス封入圧力を
増加した例が示されている。
公報に開示された従来の他のガス絶縁変圧器を示す断面
図であり、熱発生源となる巻線、あるいは巻線と鉄心を
冷媒液（パーフルオロカーボン）で浸したセミプール方
式ガス絶縁変圧器において密封空間に絶縁媒体として絶
縁ガス（ＳＦ6ガスと窒素ガスを混合した）方式が示さ
れている。図において、２は巻線、３は鉄心、６はパー
フルオロカーボン液、７は熱交換器、８は循環ポンプ、
９は導出管、１０は導入管、１１は導封タンク、１２は
絶縁容器、１３は混合ガスである。このような構成の変
圧器では巻線２や鉄心３を格納した冷媒液の入った絶縁
容器１２と導封タンク１１間での絶縁ガスとして混合ガ
ス１３を用い、鉄心３や巻線２の冷却剤としてパーフル
オロカーボン液６を用いている。また、上記のセミプー
ル方式変圧器ではパーフルオロカーボン液６にＳＦ6ガ
スが溶解しやすく、パーフルオロカーボン液６の温度が
上昇すると液中より気泡が発生し、この気泡が絶縁性能
の低下を招くという問題があった。この問題を解決する
ために、特開平２−１１０９１０号公報では、パーフル
オロカーボン液への溶解度の低い窒素ガスをＳＦ6と混
合し、絶縁強度を低下させないためにＳＦ6ガスを２０
％、窒素ガスを８０％の割合で混合し、また、液面での
気泡を小さくするため導封タンク内でのガス封入圧力を
増加した例が示されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】一方で、鉄心と鉄心脚
に巻き付けた巻線をタンク内に格納し、このタンク内を
絶縁ガスのみで充填したガス入自冷式、導ガス風冷式、
導ガス水冷式、導ガス自冷式変圧器では、絶縁媒体とし
てのＳＦ6ガスをタンク内で循環させ熱発生源である巻
線あるいは鉄心での発熱を冷却する冷却媒体として使用
している。従って、このようなガス絶縁変圧器の設計で
は、絶縁性能は勿論、冷却性能も保持することを考慮し
て行なう必要がある。また、従来のガス絶縁変圧器では
定格により異なるものの全体として数百ｋｇ乃至数千ｋ
ｇのＳＦ6ガスが必要であり、高価なＳＦ6ガスによって
経済性が低く、ＳＦ6ガスが万一外部に洩れた時の地球
温暖化への影響等の問題点があった。
に巻き付けた巻線をタンク内に格納し、このタンク内を
絶縁ガスのみで充填したガス入自冷式、導ガス風冷式、
導ガス水冷式、導ガス自冷式変圧器では、絶縁媒体とし
てのＳＦ6ガスをタンク内で循環させ熱発生源である巻
線あるいは鉄心での発熱を冷却する冷却媒体として使用
している。従って、このようなガス絶縁変圧器の設計で
は、絶縁性能は勿論、冷却性能も保持することを考慮し
て行なう必要がある。また、従来のガス絶縁変圧器では
定格により異なるものの全体として数百ｋｇ乃至数千ｋ
ｇのＳＦ6ガスが必要であり、高価なＳＦ6ガスによって
経済性が低く、ＳＦ6ガスが万一外部に洩れた時の地球
温暖化への影響等の問題点があった。
【０００５】本発明は上記のような問題点を解決するた
めになされたもので、ＳＦ6ガスと他のガスを特定の割
合で混合することによってＳＦ6ガス使用量を少なくし
て、地球温暖化への影響を少なく、冷却性能、絶縁性能
の優れた経済的なガス入自冷式、導ガス風冷式、導ガス
水冷式、導ガス自冷式変圧器を提供することを目的とす
る。
めになされたもので、ＳＦ6ガスと他のガスを特定の割
合で混合することによってＳＦ6ガス使用量を少なくし
て、地球温暖化への影響を少なく、冷却性能、絶縁性能
の優れた経済的なガス入自冷式、導ガス風冷式、導ガス
水冷式、導ガス自冷式変圧器を提供することを目的とす
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】この発明の第１の構成に
係るガス絶縁変圧器は、鉄心と鉄心脚に巻き付けた巻線
を格納したタンク容器内に３０％乃至５０％のＳＦ6ガ
スと残りを窒素ガスもしくは乾燥空気とした構成の混合
ガスを封入して、冷却性能、絶縁性能の優れた経済的な
ガス絶縁変圧器を構成するものである。
係るガス絶縁変圧器は、鉄心と鉄心脚に巻き付けた巻線
を格納したタンク容器内に３０％乃至５０％のＳＦ6ガ
スと残りを窒素ガスもしくは乾燥空気とした構成の混合
ガスを封入して、冷却性能、絶縁性能の優れた経済的な
ガス絶縁変圧器を構成するものである。
【０００７】この発明の第２の構成に係るガス絶縁変圧
器は、鉄心と鉄心脚に巻き付けた巻線を格納したタンク
容器内に１０％乃至３０％のＳＦ6ガスと残りを飽和フ
ッ素化合物（ＣｎＦ２ｎ＋２：ｎ＝１〜１０）とした構
成の混合ガスを封入して、冷却性能、絶縁性能の優れた
経済的なガス絶縁変圧器を構成するものである。
器は、鉄心と鉄心脚に巻き付けた巻線を格納したタンク
容器内に１０％乃至３０％のＳＦ6ガスと残りを飽和フ
ッ素化合物（ＣｎＦ２ｎ＋２：ｎ＝１〜１０）とした構
成の混合ガスを封入して、冷却性能、絶縁性能の優れた
経済的なガス絶縁変圧器を構成するものである。
【０００８】この発明の第３の構成に係るガス絶縁変圧
器は、鉄心と鉄心脚に巻き付けた巻線を格納したタンク
容器内に５０％乃至７０％のＳＦ6ガスと残りを炭酸ガ
スとした構成の混合ガスを封入して、冷却性能、絶縁性
能の優れた経済的なガス絶縁変圧器を構成するものであ
る。
器は、鉄心と鉄心脚に巻き付けた巻線を格納したタンク
容器内に５０％乃至７０％のＳＦ6ガスと残りを炭酸ガ
スとした構成の混合ガスを封入して、冷却性能、絶縁性
能の優れた経済的なガス絶縁変圧器を構成するものであ
る。
【０００９】この発明の第４の構成に係るガス絶縁変圧
器は、鉄心と鉄心脚に巻き付けた巻線を格納したタンク
容器内にＳＦ6ガスと窒素ガスもしくは乾燥空気とした
構成の混合ガスを封入し、封入ガス圧力をＳＦ6ガス１
００％の定格圧力より増加して鉄心と鉄心脚に巻き付け
た巻線をこの中に収納して、冷却性能、絶縁性能の優れ
た経済的なガス絶縁変圧器を構成するものである。
器は、鉄心と鉄心脚に巻き付けた巻線を格納したタンク
容器内にＳＦ6ガスと窒素ガスもしくは乾燥空気とした
構成の混合ガスを封入し、封入ガス圧力をＳＦ6ガス１
００％の定格圧力より増加して鉄心と鉄心脚に巻き付け
た巻線をこの中に収納して、冷却性能、絶縁性能の優れ
た経済的なガス絶縁変圧器を構成するものである。
【００１０】この発明の第５の構成に係るガス絶縁変圧
器は、鉄心と鉄心脚に巻き付けた巻線を格納したタンク
容器内にＳＦ6ガスと飽和フッ素化合物（ＣｎＦ２ｎ＋
２：ｎ＝１〜１０）とした構成の混合ガスを封入し、封
入ガス圧力をＳＦ6ガス１００％の定格圧力より増加し
て、冷却性能、絶縁性能の優れた経済的なガス絶縁変圧
器を構成するものである。
器は、鉄心と鉄心脚に巻き付けた巻線を格納したタンク
容器内にＳＦ6ガスと飽和フッ素化合物（ＣｎＦ２ｎ＋
２：ｎ＝１〜１０）とした構成の混合ガスを封入し、封
入ガス圧力をＳＦ6ガス１００％の定格圧力より増加し
て、冷却性能、絶縁性能の優れた経済的なガス絶縁変圧
器を構成するものである。
【００１１】この発明の第６の構成に係るガス絶縁変圧
器は、鉄心と鉄心脚に巻き付けた巻線を格納したタンク
容器内にＳＦ6 ガスと炭酸ガスとした構成の混合ガスを
封入し、封入ガス圧力をＳＦ6ガス１００％の定格圧力
より増加して、冷却性能、絶縁性能の優れた経済的なガ
ス絶縁変圧器を構成するものである。
器は、鉄心と鉄心脚に巻き付けた巻線を格納したタンク
容器内にＳＦ6 ガスと炭酸ガスとした構成の混合ガスを
封入し、封入ガス圧力をＳＦ6ガス１００％の定格圧力
より増加して、冷却性能、絶縁性能の優れた経済的なガ
ス絶縁変圧器を構成するものである。
【００１２】
【発明の実施の形態】この発明の実施の形態であるガス
絶縁変圧器においては、ＳＦ6ガスと他のガスの混合ガ
スを使用しているので、ＳＦ6ガス使用量が少なく、地
球温暖化への影響の少なく、冷却性能、絶縁性能の優れ
た経済的な装置とすることができる。
絶縁変圧器においては、ＳＦ6ガスと他のガスの混合ガ
スを使用しているので、ＳＦ6ガス使用量が少なく、地
球温暖化への影響の少なく、冷却性能、絶縁性能の優れ
た経済的な装置とすることができる。
【００１３】以下、この発明をその実施の形態を示す図
面に基づいて具体的に説明する。 実施の形態１．図１はこの発明の実施の形態１であるガ
ス絶縁変圧器の断面図である。図において、１はタンク
容器、２は巻線、２ａは高圧巻線、２ｂは低圧巻線、３
は鉄心、４４は特定絶縁混合ガス、５は冷却器である。
このガス絶縁変圧器は、運転時に鉄心３および高圧巻線
２ａ、低圧巻線２ｂから発生する熱を特定絶縁混合ガス
４４の循環によって冷却し、同時に高電界となっている
巻線２内の絶縁もこの特定絶縁混合ガス４４によって保
持しようとするものである。従って、タンク内のガスを
ＳＦ6ガスと窒素ガスの混合ガスにした場合、冷却性能
と絶縁性能を両立して維持しなければならない。
面に基づいて具体的に説明する。 実施の形態１．図１はこの発明の実施の形態１であるガ
ス絶縁変圧器の断面図である。図において、１はタンク
容器、２は巻線、２ａは高圧巻線、２ｂは低圧巻線、３
は鉄心、４４は特定絶縁混合ガス、５は冷却器である。
このガス絶縁変圧器は、運転時に鉄心３および高圧巻線
２ａ、低圧巻線２ｂから発生する熱を特定絶縁混合ガス
４４の循環によって冷却し、同時に高電界となっている
巻線２内の絶縁もこの特定絶縁混合ガス４４によって保
持しようとするものである。従って、タンク内のガスを
ＳＦ6ガスと窒素ガスの混合ガスにした場合、冷却性能
と絶縁性能を両立して維持しなければならない。
【００１４】図２はこの発明の実施の形態１におけるＳ
Ｆ6／窒素混合ガスの絶縁特性を示す図であり、ガス絶
縁変圧器の高圧巻線と低圧巻線間を模擬した電極系でガ
ス圧力を一定としてＳＦ6ガスと窒素ガスの混合率に対
する絶縁強度を実測した実験例である。ＳＦ6ガスを２
０％程度まで減少させると絶縁強度が急激に低下する。
従って、これよりもＳＦ6ガスを減少させると巻線部の
絶縁強度を保持できなくなる。従って、絶縁強度の面か
ら見ればタンク内に１０％乃至３０％のＳＦ6ガスと残
りを窒素ガスとすることが絶縁強度を保持するために効
果的である。
Ｆ6／窒素混合ガスの絶縁特性を示す図であり、ガス絶
縁変圧器の高圧巻線と低圧巻線間を模擬した電極系でガ
ス圧力を一定としてＳＦ6ガスと窒素ガスの混合率に対
する絶縁強度を実測した実験例である。ＳＦ6ガスを２
０％程度まで減少させると絶縁強度が急激に低下する。
従って、これよりもＳＦ6ガスを減少させると巻線部の
絶縁強度を保持できなくなる。従って、絶縁強度の面か
ら見ればタンク内に１０％乃至３０％のＳＦ6ガスと残
りを窒素ガスとすることが絶縁強度を保持するために効
果的である。
【００１５】図３はこの発明の実施の形態１におけるＳ
Ｆ6／窒素混合ガスの巻線部での冷却特性を示す図であ
り、ガス絶縁変圧器の巻線部での温度上昇をガス圧力を
一定としてＳＦ6ガスの混合率に対する変化を示してい
る。つまりガスを混合した場合での冷却特性を示した結
果である。ＳＦ6の混合率を減少させ、窒素ガスの混合
率を増加すると巻線部での温度上昇は大きくなる。ＳＦ
6ガス１００％に対して温度上昇はＳＦ6ガスの混合率が
３０％乃至５０％で約１割程度上昇する。また、Ｅ種絶
縁材料を採用したガス絶縁変圧器の温度上昇限度７０
（ｄｅｇ）を越えないためにもＳＦ6ガスの混合率が３
０％乃至５０％にする必要がある。従って、冷却性能を
維持するためには、タンク内にＳＦ6ガスの混合率が３
０％乃至５０％で残りを窒素ガスで構成した場合であ
る。従って、タンク内のガスをＳＦ6ガスと窒素ガスの
混合ガスで構成した場合、冷却性能、絶縁性能を満たす
混合率はＳＦ6ガスの混合率が３０％乃至５０％で残り
を窒素ガスで構成した場合である。
Ｆ6／窒素混合ガスの巻線部での冷却特性を示す図であ
り、ガス絶縁変圧器の巻線部での温度上昇をガス圧力を
一定としてＳＦ6ガスの混合率に対する変化を示してい
る。つまりガスを混合した場合での冷却特性を示した結
果である。ＳＦ6の混合率を減少させ、窒素ガスの混合
率を増加すると巻線部での温度上昇は大きくなる。ＳＦ
6ガス１００％に対して温度上昇はＳＦ6ガスの混合率が
３０％乃至５０％で約１割程度上昇する。また、Ｅ種絶
縁材料を採用したガス絶縁変圧器の温度上昇限度７０
（ｄｅｇ）を越えないためにもＳＦ6ガスの混合率が３
０％乃至５０％にする必要がある。従って、冷却性能を
維持するためには、タンク内にＳＦ6ガスの混合率が３
０％乃至５０％で残りを窒素ガスで構成した場合であ
る。従って、タンク内のガスをＳＦ6ガスと窒素ガスの
混合ガスで構成した場合、冷却性能、絶縁性能を満たす
混合率はＳＦ6ガスの混合率が３０％乃至５０％で残り
を窒素ガスで構成した場合である。
【００１６】実施の形態１においてタンク内に封入する
混合ガスの構成をＳＦ6ガスと乾燥空気としても、ＳＦ6
ガスの混合率が３０％乃至５０％で残りを乾燥空気とし
てもほぼ同様の性能を得ることができる。
混合ガスの構成をＳＦ6ガスと乾燥空気としても、ＳＦ6
ガスの混合率が３０％乃至５０％で残りを乾燥空気とし
てもほぼ同様の性能を得ることができる。
【００１７】実施の形態２．本実施の形態２は、混合ガ
スとしてＳＦ6ガスとＣＦ4ガスで構成した場合を示す。
図１のガス絶縁変圧器は、運転時に鉄心および高圧巻線
２ａ、低圧巻線２ｂから発生する熱を特定絶縁混合ガス
４４の循環によって冷却し、同時に高電界となっている
巻線内の絶縁もこの絶縁ガスによって保持しようとする
ものである。従って、タンク内のガスをＳＦ6ガスとＣ
Ｆ4ガスの混合ガスにした場合、冷却性能と絶縁性能を
両立して維持しなければならない。
スとしてＳＦ6ガスとＣＦ4ガスで構成した場合を示す。
図１のガス絶縁変圧器は、運転時に鉄心および高圧巻線
２ａ、低圧巻線２ｂから発生する熱を特定絶縁混合ガス
４４の循環によって冷却し、同時に高電界となっている
巻線内の絶縁もこの絶縁ガスによって保持しようとする
ものである。従って、タンク内のガスをＳＦ6ガスとＣ
Ｆ4ガスの混合ガスにした場合、冷却性能と絶縁性能を
両立して維持しなければならない。
【００１８】図４はこの発明の実施の形態２におけるＳ
Ｆ6／ＣＦ4混合ガスの絶縁特性を示す図であり、ガス絶
縁変圧器の高圧巻線と低圧巻線間を模擬した電極系でガ
ス圧力を一定としてＳＦ6ガスとＣＦ4ガスの混合率に対
する絶縁強度を実測した実験例である。ＳＦ6ガスを２
０％程度まで減少させると絶縁強度が急激に低下する。
したがって、これよりもＳＦ6ガスを減少させると巻線
部の絶縁強度を保持できなくなる。したがって、絶縁強
度の面から見ればタンク内に５％乃至２０％のＳＦ6ガ
スと残りをＣＦ4ガスとすることが絶縁強度を保持する
ために効果的である。
Ｆ6／ＣＦ4混合ガスの絶縁特性を示す図であり、ガス絶
縁変圧器の高圧巻線と低圧巻線間を模擬した電極系でガ
ス圧力を一定としてＳＦ6ガスとＣＦ4ガスの混合率に対
する絶縁強度を実測した実験例である。ＳＦ6ガスを２
０％程度まで減少させると絶縁強度が急激に低下する。
したがって、これよりもＳＦ6ガスを減少させると巻線
部の絶縁強度を保持できなくなる。したがって、絶縁強
度の面から見ればタンク内に５％乃至２０％のＳＦ6ガ
スと残りをＣＦ4ガスとすることが絶縁強度を保持する
ために効果的である。
【００１９】図５はこの発明の実施の形態２におけるＳ
Ｆ6／ＣＦ4混合ガスの巻線部での冷却特性を示す図であ
り、ガス絶縁変圧器の巻線部での常温からの温度上昇を
ガス圧力を一定としてＳＦ6ガスとＣＦ4ガスの混合率に
対する変化を示している。つまりガスを混合した場合で
の冷却特性を示した結果である。ＳＦ6ガスの混合率を
減少させ、ＣＦ4ガスの混合率を増加させると巻線部で
の温度上昇は大きくなる。ＳＦ6ガス１００％に対して
温度上昇はＳＦ6ガスの混合率が１０％乃至３０％で約
１割程度上昇する。また、Ｅ種絶縁材料を採用したガス
絶縁変圧器の温度上昇限度７０（ｄｅｇ）を越えないた
めにもＳＦ6ガスの混合率が１０％乃至３０％にする必
要がある。従って、冷却性能を維持するためには、タン
ク内にＳＦ6ガスの混合率が１０％乃至３０％で残りを
ＣＦ4ガスで構成した場合である。従って、タンク内の
ガスをＳＦ6ガスとＣＦ4ガスの混合ガスで構成した場
合、冷却性能、絶縁性能を満たす混合率はＳＦ6ガスの
混合率が１０％乃至３０％で残りＣＦ4ガスで構成した
場合である。
Ｆ6／ＣＦ4混合ガスの巻線部での冷却特性を示す図であ
り、ガス絶縁変圧器の巻線部での常温からの温度上昇を
ガス圧力を一定としてＳＦ6ガスとＣＦ4ガスの混合率に
対する変化を示している。つまりガスを混合した場合で
の冷却特性を示した結果である。ＳＦ6ガスの混合率を
減少させ、ＣＦ4ガスの混合率を増加させると巻線部で
の温度上昇は大きくなる。ＳＦ6ガス１００％に対して
温度上昇はＳＦ6ガスの混合率が１０％乃至３０％で約
１割程度上昇する。また、Ｅ種絶縁材料を採用したガス
絶縁変圧器の温度上昇限度７０（ｄｅｇ）を越えないた
めにもＳＦ6ガスの混合率が１０％乃至３０％にする必
要がある。従って、冷却性能を維持するためには、タン
ク内にＳＦ6ガスの混合率が１０％乃至３０％で残りを
ＣＦ4ガスで構成した場合である。従って、タンク内の
ガスをＳＦ6ガスとＣＦ4ガスの混合ガスで構成した場
合、冷却性能、絶縁性能を満たす混合率はＳＦ6ガスの
混合率が１０％乃至３０％で残りＣＦ4ガスで構成した
場合である。
【００２０】実施の形態２においてタンク内に封入する
混合ガスの構成をＳＦ6ガスと残りを飽和フッ素化合物
（ＣｎＦ２ｎ＋２：ｎ＝２〜１０）として、ＳＦ6ガス
の混合率が１０％乃至３０％で残りを飽和フッ素化合物
（ＣｎＦ２ｎ＋２：ｎ＝２〜１０）としてもほぼ同様の
性能を得ることができる。
混合ガスの構成をＳＦ6ガスと残りを飽和フッ素化合物
（ＣｎＦ２ｎ＋２：ｎ＝２〜１０）として、ＳＦ6ガス
の混合率が１０％乃至３０％で残りを飽和フッ素化合物
（ＣｎＦ２ｎ＋２：ｎ＝２〜１０）としてもほぼ同様の
性能を得ることができる。
【００２１】実施の形態３．本実施の形態３は、タンク
内の混合ガスとしてＳＦ6ガスとＣＯ2ガスで構成した場
合を示す。図１のガス絶縁変圧器は、運転時に鉄心およ
び高圧巻線２ａ、低圧巻線２ｂから発生する熱を特定絶
縁混合ガス４４の循環によって冷却し、同時に高電界と
なっている巻線内の絶縁もこの絶縁ガスによって保持し
ようとするものである。従って、タンク内のガスをＳＦ
6ガスとＣＯ2ガスの混合ガスにした場合、冷却性能と絶
縁性能を両立して維持しなければならない。
内の混合ガスとしてＳＦ6ガスとＣＯ2ガスで構成した場
合を示す。図１のガス絶縁変圧器は、運転時に鉄心およ
び高圧巻線２ａ、低圧巻線２ｂから発生する熱を特定絶
縁混合ガス４４の循環によって冷却し、同時に高電界と
なっている巻線内の絶縁もこの絶縁ガスによって保持し
ようとするものである。従って、タンク内のガスをＳＦ
6ガスとＣＯ2ガスの混合ガスにした場合、冷却性能と絶
縁性能を両立して維持しなければならない。
【００２２】図６はこの発明の実施の形態３におけるＳ
Ｆ6／ＣＯ2混合ガスの絶縁特性を示す図であり、ガス絶
縁変圧器の高圧巻線と低圧巻線間を模擬した電極系でガ
ス圧力を一定としてＳＦ6ガスと炭酸ガス(ＣＯ2)の混合
率に対する絶縁強度を実測した実験例である。ＳＦ6ガ
スが４０％程度まで減少させると絶縁強度が急激に低下
する。従って、これよりもＳＦ6ガスを減少させると巻
線部の絶縁強度を保持できなくなる。従って、絶縁強度
の面から見ればタンク内に３０％乃至５０％のＳＦ6ガ
スと残りを炭酸ガスとすることが絶縁強度を保持するた
めに効果的である。
Ｆ6／ＣＯ2混合ガスの絶縁特性を示す図であり、ガス絶
縁変圧器の高圧巻線と低圧巻線間を模擬した電極系でガ
ス圧力を一定としてＳＦ6ガスと炭酸ガス(ＣＯ2)の混合
率に対する絶縁強度を実測した実験例である。ＳＦ6ガ
スが４０％程度まで減少させると絶縁強度が急激に低下
する。従って、これよりもＳＦ6ガスを減少させると巻
線部の絶縁強度を保持できなくなる。従って、絶縁強度
の面から見ればタンク内に３０％乃至５０％のＳＦ6ガ
スと残りを炭酸ガスとすることが絶縁強度を保持するた
めに効果的である。
【００２３】図７はこの発明の実施の形態３におけるＳ
Ｆ6／ＣＯ2混合ガスの巻線部での冷却特性を示す図であ
り、ガス絶縁変圧器の巻線部での常温からの温度上昇を
ガス圧力を一定としてＳＦ6ガスの混合率に対する変化
を示している。つまりガスを混合した場合の冷却特性を
示した結果である。ＳＦ6の混合率を減少させ、炭酸ガ
スの混合率を増加すると巻線部での温度上昇は大きくな
る。ＳＦ6ガス１００％に対して温度上昇はＳＦ6の混合
率が５０％乃至７０％で約１割程度上昇する。また、Ｅ
種絶縁材料を採用したガス絶縁変圧器の温度上昇限度７
０（ｄｅｇ）を越えないためにもＳＦ6 ガスの混合率が
５０％乃至７０％にする必要がある。従って、タンク内
のガスをＳＦ6 ガスと炭酸ガスの混合ガスで構成した場
合、冷却性能、絶縁性能を満たす混合率はＳＦ6の混合
率が５０％乃至７０％で残りを炭酸ガス（ＣＯ2 ）で構
成した場合である。
Ｆ6／ＣＯ2混合ガスの巻線部での冷却特性を示す図であ
り、ガス絶縁変圧器の巻線部での常温からの温度上昇を
ガス圧力を一定としてＳＦ6ガスの混合率に対する変化
を示している。つまりガスを混合した場合の冷却特性を
示した結果である。ＳＦ6の混合率を減少させ、炭酸ガ
スの混合率を増加すると巻線部での温度上昇は大きくな
る。ＳＦ6ガス１００％に対して温度上昇はＳＦ6の混合
率が５０％乃至７０％で約１割程度上昇する。また、Ｅ
種絶縁材料を採用したガス絶縁変圧器の温度上昇限度７
０（ｄｅｇ）を越えないためにもＳＦ6 ガスの混合率が
５０％乃至７０％にする必要がある。従って、タンク内
のガスをＳＦ6 ガスと炭酸ガスの混合ガスで構成した場
合、冷却性能、絶縁性能を満たす混合率はＳＦ6の混合
率が５０％乃至７０％で残りを炭酸ガス（ＣＯ2 ）で構
成した場合である。
【００２４】実施の形態４．図１はガス絶縁変圧器の断
面図である。図において、１はタンク容器、２は巻線、
２ａは高圧巻線、２ｂは低圧巻線、３は鉄心、４４は特
定絶縁混合ガス、５は冷却器である。このガス絶縁変圧
器は、運転時に鉄心および高圧巻線２ａ、低圧巻線２ｂ
から発生する熱を特定絶縁混合ガス４４の循環によって
冷却し、同時に高電界となっている巻線内の絶縁もこの
絶縁ガスによって保持しようとするものである。従っ
て、タンク内のガスを混合ガスにした場合、冷却性能と
絶縁性能を維持しなければならない。
面図である。図において、１はタンク容器、２は巻線、
２ａは高圧巻線、２ｂは低圧巻線、３は鉄心、４４は特
定絶縁混合ガス、５は冷却器である。このガス絶縁変圧
器は、運転時に鉄心および高圧巻線２ａ、低圧巻線２ｂ
から発生する熱を特定絶縁混合ガス４４の循環によって
冷却し、同時に高電界となっている巻線内の絶縁もこの
絶縁ガスによって保持しようとするものである。従っ
て、タンク内のガスを混合ガスにした場合、冷却性能と
絶縁性能を維持しなければならない。
【００２５】図８はこの発明の実施の形態４におけるＳ
Ｆ6／窒素混合ガスの絶縁特性を示す図であり、ガス絶
縁変圧器の高圧巻線と低圧巻線間を模擬した電極系で電
極間の距離を一定としてある混合率の混合ガス封入圧力
を変化した場合の圧力に対する絶縁強度を実測した実験
例である。圧力が高くなると絶縁耐力も上昇することが
分かる。
Ｆ6／窒素混合ガスの絶縁特性を示す図であり、ガス絶
縁変圧器の高圧巻線と低圧巻線間を模擬した電極系で電
極間の距離を一定としてある混合率の混合ガス封入圧力
を変化した場合の圧力に対する絶縁強度を実測した実験
例である。圧力が高くなると絶縁耐力も上昇することが
分かる。
【００２６】図９はこの発明の実施の形態４におけるＳ
Ｆ6／窒素混合ガスの巻線部での冷却特性を示す図であ
り、ガス絶縁変圧器の巻線部での常温からの温度上昇を
ＳＦ6ガスと窒素ガスの混合比をパラメータとして圧力
を変化させた場合の冷却特性の結果を示している。ＳＦ
6ガスの使用量を削減するために例えばＳＦ6ガスと窒素
ガスの混合比を５０：５０％の場合を考える。この場
合、定格圧力である０．２４ＭＰａの場合と同じ温度上
昇にするためには、圧力を０．３ＭＰａにする必要があ
る。また、ＳＦ6ガスと窒素ガスの混合比を３０：７０
％とすると圧力を０．３６ＭＰａにすると定格圧力での
温度上昇と同じ温度上昇になる。
Ｆ6／窒素混合ガスの巻線部での冷却特性を示す図であ
り、ガス絶縁変圧器の巻線部での常温からの温度上昇を
ＳＦ6ガスと窒素ガスの混合比をパラメータとして圧力
を変化させた場合の冷却特性の結果を示している。ＳＦ
6ガスの使用量を削減するために例えばＳＦ6ガスと窒素
ガスの混合比を５０：５０％の場合を考える。この場
合、定格圧力である０．２４ＭＰａの場合と同じ温度上
昇にするためには、圧力を０．３ＭＰａにする必要があ
る。また、ＳＦ6ガスと窒素ガスの混合比を３０：７０
％とすると圧力を０．３６ＭＰａにすると定格圧力での
温度上昇と同じ温度上昇になる。
【００２７】ガスによって巻線部、冷却器内の冷却を行
う場合、封入圧力を増加すると、それぞれの部分でガス
の流れの状態を示すレイノルズ数が増加し、巻線や冷却
器とガスとの間での熱伝達率が増加する。温度上昇は熱
伝達率の逆数であるため、熱伝達率が増加すると温度上
昇は減少する。図１０はこの発明の実施の形態４におけ
るガスのレイノルズ数に対する冷却特性を示す図であ
り、レイノルズ数をパラメータにガスと固体壁での熱伝
達率を示している。レイノルズ数が２０００を越えて乱
流域となった方が熱伝達率が大きくなる。つまり、巻線
部や冷却器での冷却特性がよくなる。圧力を増加させた
場合、ＳＦ6ガス１００％の状態について考えると、気
体の状態方程式より気体の密度が大きくなる。いま、レ
イノルズ数は（流路の相当直径＊流速）／動粘度で表さ
れる。動粘度は気体の粘度／密度で表せるので圧力を増
すと気体の密度が大きくなり、その結果動粘度が小さく
なり、流速、相当直径が一定ならばレイノルズ数が増加
する。従って、封入圧力を増加すると温度上昇は小さく
なり冷却性能が良くなる。ＳＦ6と窒素の混合ガスでも
封入ガスの圧力を増加させると冷却性能が良くなる。従
って、タンク内のガスをＳＦ6ガスと窒素ガスを混合し
た場合、絶縁性能を満たすためＳＦ6ガスを３０％で残
りを窒素ガスで構成した場合、冷却性能を満たすために
圧力を上昇させ定格圧力０.２４ＭＰａに対して０.３６
ＭＰａ以上に増加させた場合である。
う場合、封入圧力を増加すると、それぞれの部分でガス
の流れの状態を示すレイノルズ数が増加し、巻線や冷却
器とガスとの間での熱伝達率が増加する。温度上昇は熱
伝達率の逆数であるため、熱伝達率が増加すると温度上
昇は減少する。図１０はこの発明の実施の形態４におけ
るガスのレイノルズ数に対する冷却特性を示す図であ
り、レイノルズ数をパラメータにガスと固体壁での熱伝
達率を示している。レイノルズ数が２０００を越えて乱
流域となった方が熱伝達率が大きくなる。つまり、巻線
部や冷却器での冷却特性がよくなる。圧力を増加させた
場合、ＳＦ6ガス１００％の状態について考えると、気
体の状態方程式より気体の密度が大きくなる。いま、レ
イノルズ数は（流路の相当直径＊流速）／動粘度で表さ
れる。動粘度は気体の粘度／密度で表せるので圧力を増
すと気体の密度が大きくなり、その結果動粘度が小さく
なり、流速、相当直径が一定ならばレイノルズ数が増加
する。従って、封入圧力を増加すると温度上昇は小さく
なり冷却性能が良くなる。ＳＦ6と窒素の混合ガスでも
封入ガスの圧力を増加させると冷却性能が良くなる。従
って、タンク内のガスをＳＦ6ガスと窒素ガスを混合し
た場合、絶縁性能を満たすためＳＦ6ガスを３０％で残
りを窒素ガスで構成した場合、冷却性能を満たすために
圧力を上昇させ定格圧力０.２４ＭＰａに対して０.３６
ＭＰａ以上に増加させた場合である。
【００２８】実施の形態５．ガス絶縁変圧器は、運転時
に鉄心および高圧巻線、低圧巻線から発生する熱を絶縁
ガスの循環によって冷却し、同時に高電界となっている
巻線内の絶縁もこの絶縁ガスによって保持しようとする
ものである。従って、タンク内のガスを混合ガスにした
場合、冷却性能と絶縁性能を維持しなければならない。
に鉄心および高圧巻線、低圧巻線から発生する熱を絶縁
ガスの循環によって冷却し、同時に高電界となっている
巻線内の絶縁もこの絶縁ガスによって保持しようとする
ものである。従って、タンク内のガスを混合ガスにした
場合、冷却性能と絶縁性能を維持しなければならない。
【００２９】図１１はこの発明の実施の形態５における
ＳＦ6／ＣＦ4混合ガスの巻線部での冷却特性を示す図で
あり、ガス絶縁変圧器の巻線部での常温からの温度上昇
をＳＦ6ガスとＣＦ4ガスの混合比をパラメータとして圧
力を変化させた場合の冷却特性の結果を示している。Ｓ
Ｆ6ガスの使用量を削減するために例えばＳＦ6ガスとＣ
Ｆ4ガスの混合比を５０：５０％の場合を考える。この
場合、定格圧力である０．２４ＭＰａの場合と同じ温度
上昇にするためには、圧力を０．２７ＭＰａにする必要
がある。また、ＳＦ6ガスとＣＦ4ガスの混合比を２０：
８０％とすると圧力を０．３０ＭＰａ以上にすると定格
圧力と同じ温度上昇になる。従って、タンク内のガスを
ＳＦ6ガスとＣＦ4ガスを混合した場合、絶縁性能を満た
すためＳＦ6ガスを２０％で残りをＣＦ4ガスで構成した
場合、冷却性能を満たすために圧力を上昇させ定格圧力
０．２４ＭＰａに対して０．３０ＭＰａ以上に増加させ
た場合である。
ＳＦ6／ＣＦ4混合ガスの巻線部での冷却特性を示す図で
あり、ガス絶縁変圧器の巻線部での常温からの温度上昇
をＳＦ6ガスとＣＦ4ガスの混合比をパラメータとして圧
力を変化させた場合の冷却特性の結果を示している。Ｓ
Ｆ6ガスの使用量を削減するために例えばＳＦ6ガスとＣ
Ｆ4ガスの混合比を５０：５０％の場合を考える。この
場合、定格圧力である０．２４ＭＰａの場合と同じ温度
上昇にするためには、圧力を０．２７ＭＰａにする必要
がある。また、ＳＦ6ガスとＣＦ4ガスの混合比を２０：
８０％とすると圧力を０．３０ＭＰａ以上にすると定格
圧力と同じ温度上昇になる。従って、タンク内のガスを
ＳＦ6ガスとＣＦ4ガスを混合した場合、絶縁性能を満た
すためＳＦ6ガスを２０％で残りをＣＦ4ガスで構成した
場合、冷却性能を満たすために圧力を上昇させ定格圧力
０．２４ＭＰａに対して０．３０ＭＰａ以上に増加させ
た場合である。
【００３０】実施の形態５において、タンク内に封入す
る混合ガスの構成をＳＦ6ガスと飽和フッ素化合物（Ｃ
ｎＦ２ｎ＋２：ｎ＝２〜１０）しても、ＳＦ6ガスの混
合率が１０％乃至３０％で残りを飽和フッ素化合物（Ｃ
ｎＦ２ｎ＋２：ｎ＝２〜１０）として０．３０ＭＰａ以
上に圧力を上昇させてもほぼ同様の性能を得ることがで
きる。
る混合ガスの構成をＳＦ6ガスと飽和フッ素化合物（Ｃ
ｎＦ２ｎ＋２：ｎ＝２〜１０）しても、ＳＦ6ガスの混
合率が１０％乃至３０％で残りを飽和フッ素化合物（Ｃ
ｎＦ２ｎ＋２：ｎ＝２〜１０）として０．３０ＭＰａ以
上に圧力を上昇させてもほぼ同様の性能を得ることがで
きる。
【００３１】実施の形態６．ガス絶縁変圧器は、運転時
に鉄心および高圧巻線、低圧巻線から発生する熱を絶縁
ガスの循環によって冷却し、同時に高電界となっている
巻線内の絶縁もこの絶縁ガスによって保持しようとする
ものである。従って、タンク内のガスを混合ガスにした
場合、冷却性能と絶縁性能を維持しなければならない。
に鉄心および高圧巻線、低圧巻線から発生する熱を絶縁
ガスの循環によって冷却し、同時に高電界となっている
巻線内の絶縁もこの絶縁ガスによって保持しようとする
ものである。従って、タンク内のガスを混合ガスにした
場合、冷却性能と絶縁性能を維持しなければならない。
【００３２】図１２はこの発明の実施の形態６における
ＳＦ6／ＣＯ2混合ガスの巻線部での冷却特性を示す図で
あり、ガス絶縁変圧器の巻線部での常温からの温度上昇
をＳＦ6ガスとＣＯ2ガスの混合比をパラメータとして圧
力を変化させた場合の冷却特性の結果を示している。Ｓ
Ｆ6ガスの使用量を削減するために例えばＳＦ6ガスとＣ
Ｏ2 ガスの混合比を５０：５０％の場合を考える。この
場合、定格圧力である０．２４ＭＰａの場合と同じ温度
上昇にするためには、圧力を０．３３ＭＰａ以上にする
必要がある。従って、タンク内のガスをＳＦ6ガスとＣ
Ｏ2ガスを混合した場合、絶縁性能を満たすためＳＦ6ガ
スを５０％で残りをＣＯ2ガスで構成した場合、冷却性
能を満たすために圧力を上昇させ定格圧力０．２４ＭＰ
ａに対して０．３３ＭＰａ以上に増加させた場合であ
る。
ＳＦ6／ＣＯ2混合ガスの巻線部での冷却特性を示す図で
あり、ガス絶縁変圧器の巻線部での常温からの温度上昇
をＳＦ6ガスとＣＯ2ガスの混合比をパラメータとして圧
力を変化させた場合の冷却特性の結果を示している。Ｓ
Ｆ6ガスの使用量を削減するために例えばＳＦ6ガスとＣ
Ｏ2 ガスの混合比を５０：５０％の場合を考える。この
場合、定格圧力である０．２４ＭＰａの場合と同じ温度
上昇にするためには、圧力を０．３３ＭＰａ以上にする
必要がある。従って、タンク内のガスをＳＦ6ガスとＣ
Ｏ2ガスを混合した場合、絶縁性能を満たすためＳＦ6ガ
スを５０％で残りをＣＯ2ガスで構成した場合、冷却性
能を満たすために圧力を上昇させ定格圧力０．２４ＭＰ
ａに対して０．３３ＭＰａ以上に増加させた場合であ
る。
【００３３】
【発明の効果】この発明に係るガス絶縁変圧器によれ
ば、ＳＦ6ガスと他のガスからなる特定絶縁混合ガスを
使用しているので、ＳＦ6 ガス使用量が少なくなり、地
球温暖化への影響が極めて軽減される。また、冷却性
能、および絶縁性能の優れた経済的な装置とすることが
てきる。
ば、ＳＦ6ガスと他のガスからなる特定絶縁混合ガスを
使用しているので、ＳＦ6 ガス使用量が少なくなり、地
球温暖化への影響が極めて軽減される。また、冷却性
能、および絶縁性能の優れた経済的な装置とすることが
てきる。
【図１】 この発明の実施の形態１によるガス絶縁変圧
器の断面図である。
器の断面図である。
【図２】 この発明の実施の形態１におけるＳＦ6／窒
素混合ガスの絶縁特性を示す図である。
素混合ガスの絶縁特性を示す図である。
【図３】 この発明の実施の形態１におけるＳＦ6／窒
素混合ガスの巻線部での冷却特性を示す図である。
素混合ガスの巻線部での冷却特性を示す図である。
【図４】 この発明の実施の形態２におけるＳＦ6／Ｃ
Ｆ4混合ガスの絶縁特性を示す図である。
Ｆ4混合ガスの絶縁特性を示す図である。
【図５】 この発明の実施の形態２におけるＳＦ6／Ｃ
Ｆ4混合ガスの巻線部での冷却特性を示す図である。
Ｆ4混合ガスの巻線部での冷却特性を示す図である。
【図６】 この発明の実施の形態３におけるＳＦ6／Ｃ
Ｏ2混合ガスの絶縁特性を示す図である。
Ｏ2混合ガスの絶縁特性を示す図である。
【図７】 この発明の実施の形態３におけるＳＦ6／Ｃ
Ｏ2混合ガスの巻線部での冷却特性を示す図である。
Ｏ2混合ガスの巻線部での冷却特性を示す図である。
【図８】 この発明の実施の形態４におけるＳＦ6／窒
素混合ガスの絶縁特性を示す図である。
素混合ガスの絶縁特性を示す図である。
【図９】 この発明の実施の形態４におけるＳＦ6／窒
素混合ガスの巻線部での冷却特性を示す図である。
素混合ガスの巻線部での冷却特性を示す図である。
【図１０】 この発明の実施の形態４におけるガスのレ
イノルズ数に対する冷却特性を示す図である。
イノルズ数に対する冷却特性を示す図である。
【図１１】 この発明の実施の形態５におけるＳＦ6／
ＣＦ4混合ガスの巻線部での冷却特性を示す図である。
ＣＦ4混合ガスの巻線部での冷却特性を示す図である。
【図１２】 この発明の実施の形態６におけるＳＦ6／
ＣＯ2混合ガスの巻線部での冷却特性を示す図である。
ＣＯ2混合ガスの巻線部での冷却特性を示す図である。
【図１３】 従来のガス絶縁変圧器の断面図である。
【図１４】 従来の他のガス絶縁変圧器の断面図であ
る。
る。
１ タンク容器、２ 巻線、２ａ 高圧巻線、２ｂ 低
圧巻線、３ 鉄心、４絶縁ガス、５ 冷却器、６ パー
フルオロカーボン液、７ 熱交換器、８ 循環ポンプ、
９ 導出管、１０ 導入管、、１１ 導封タンク、１２
絶縁容器、１３ 混合ガス、４４ 特定絶縁混合ガ
ス。
圧巻線、３ 鉄心、４絶縁ガス、５ 冷却器、６ パー
フルオロカーボン液、７ 熱交換器、８ 循環ポンプ、
９ 導出管、１０ 導入管、、１１ 導封タンク、１２
絶縁容器、１３ 混合ガス、４４ 特定絶縁混合ガ
ス。
Claims (6)
- 【請求項１】 タンク容器内に３０％乃至５０％のＳＦ
6ガスと残りを窒素ガスもしくは乾燥空気とした構成の
混合ガスを封入し、鉄心と鉄心脚に巻き付けた巻線をこ
の中に収納したことを特徴とするガス絶縁変圧器。 - 【請求項２】 タンク容器内に１０％乃至３０％のＳＦ
6ガスと残りを飽和フッ素化合物（ＣｎＦ２ｎ＋２：ｎ
＝１〜１０）とした構成の混合ガスを封入し、鉄心と鉄
心脚に巻き付けた巻線をこの中に収納したことを特徴と
するガス絶縁変圧器。 - 【請求項３】 タンク容器内に５０％乃至７０％のＳＦ
6ガスと残りを炭酸ガス（ＣＯ2）とした構成の混合ガス
を封入し、鉄心と鉄心脚に巻き付けた巻線をこの中に収
納したことを特徴とするガス絶縁変圧器。 - 【請求項４】 タンク容器内にＳＦ6ガスと窒素ガスも
しくは乾燥空気とした構成の混合ガスを封入し、混合ガ
ス封入圧力をＳＦ6ガス１００％の定格圧力より増加し
て鉄心と鉄心脚に巻き付けた巻線をこの中に収納したこ
とを特徴とするガス絶縁変圧器。 - 【請求項５】 タンク容器内にＳＦ6ガスと飽和フッ素
化合物（ＣｎＦ２ｎ＋２：ｎ＝１〜１０）とした構成の
混合ガスを封入し、混合ガス封入圧力をＳＦ6ガス１０
０％の定格圧力より増加して鉄心と鉄心脚に巻き付けた
巻線をこの中に収納したことを特徴とするガス絶縁変圧
器。 - 【請求項６】 タンク容器内にＳＦ6ガスと炭酸ガスと
した構成の混合ガスを封入し、混合ガス封入圧力をＳＦ
6ガス１００％の定格圧力より増加して鉄心と鉄心脚に
巻き付けた巻線をこの中に収納したことを特徴とするガ
ス絶縁変圧器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14960998A JPH11345720A (ja) | 1998-05-29 | 1998-05-29 | ガス絶縁変圧器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14960998A JPH11345720A (ja) | 1998-05-29 | 1998-05-29 | ガス絶縁変圧器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11345720A true JPH11345720A (ja) | 1999-12-14 |
Family
ID=15478957
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14960998A Pending JPH11345720A (ja) | 1998-05-29 | 1998-05-29 | ガス絶縁変圧器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11345720A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2824179A1 (fr) * | 2001-04-27 | 2002-10-31 | Nissin Electric Co Ltd | Equipement a enroulements bobines isole par du gaz |
| SG103335A1 (en) * | 2001-11-01 | 2004-04-29 | Hitachi Ltd | Gas insulation transformer |
| CN105719798A (zh) * | 2016-02-02 | 2016-06-29 | 邓福亮 | 一种具有线圈冷却装置的充sf6气体试验变压器 |
-
1998
- 1998-05-29 JP JP14960998A patent/JPH11345720A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2824179A1 (fr) * | 2001-04-27 | 2002-10-31 | Nissin Electric Co Ltd | Equipement a enroulements bobines isole par du gaz |
| SG103335A1 (en) * | 2001-11-01 | 2004-04-29 | Hitachi Ltd | Gas insulation transformer |
| CN105719798A (zh) * | 2016-02-02 | 2016-06-29 | 邓福亮 | 一种具有线圈冷却装置的充sf6气体试验变压器 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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