JPH1114803A - ロッドレンズアレイ及びそれを用いた等倍結像光学装置 - Google Patents
ロッドレンズアレイ及びそれを用いた等倍結像光学装置Info
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- JPH1114803A JPH1114803A JP9183124A JP18312497A JPH1114803A JP H1114803 A JPH1114803 A JP H1114803A JP 9183124 A JP9183124 A JP 9183124A JP 18312497 A JP18312497 A JP 18312497A JP H1114803 A JPH1114803 A JP H1114803A
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- Optical Fibers, Optical Fiber Cores, And Optical Fiber Bundles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ロッドレンズを細径化した場合に、部品の寸
法誤差や組立誤差によるセンサとレンズアレイ全体の光
軸との軸ずれ量が存在しても、光量むらを最小限に抑
え、装置を小形化できるようにすると共に、製造し易く
する。 【解決手段】 半径方向に屈折率分布を有するロッドレ
ンズを、その光軸が互いに平行になるように２列に多数
本並べたロッドレンズアレイ及び等倍結像光学装置であ
る。ロッドレンズ外径に関し０．０５mm≦Ｒ≦０．２５
mmで、且つ０．５Ｒ≦ｒ0 ≦１．０Ｒ（２Ｒ：隣接する
ロッドレンズの光軸間距離、ｒ0 ：ロッドレンズのレン
ズ作用をなす有効部分の半径）とし、且つｍ＝Ｘ0 ／２
Ｒで定義される重なり度ｍが、１．４６≦ｍ≦１．６４
（但し、Ｘ0 ：Ｘ0 ＝−ｒ0 ／ cos（Ｚ0 π／Ｐ）で与
えられる単一ロッドレンズの視野半径）とする。
法誤差や組立誤差によるセンサとレンズアレイ全体の光
軸との軸ずれ量が存在しても、光量むらを最小限に抑
え、装置を小形化できるようにすると共に、製造し易く
する。 【解決手段】 半径方向に屈折率分布を有するロッドレ
ンズを、その光軸が互いに平行になるように２列に多数
本並べたロッドレンズアレイ及び等倍結像光学装置であ
る。ロッドレンズ外径に関し０．０５mm≦Ｒ≦０．２５
mmで、且つ０．５Ｒ≦ｒ0 ≦１．０Ｒ（２Ｒ：隣接する
ロッドレンズの光軸間距離、ｒ0 ：ロッドレンズのレン
ズ作用をなす有効部分の半径）とし、且つｍ＝Ｘ0 ／２
Ｒで定義される重なり度ｍが、１．４６≦ｍ≦１．６４
（但し、Ｘ0 ：Ｘ0 ＝−ｒ0 ／ cos（Ｚ0 π／Ｐ）で与
えられる単一ロッドレンズの視野半径）とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、細径化した多数の
ロッドレンズを２列に配列した等倍結像ロッドレンズア
レイ、及びその両側にそれぞれ原稿面とセンサとを配置
して、原稿面の画像を読み取ってセンサに伝達する等倍
結像光学装置に関するものである。この技術は、例えば
ファクシミリ等の光学系に有用である。
ロッドレンズを２列に配列した等倍結像ロッドレンズア
レイ、及びその両側にそれぞれ原稿面とセンサとを配置
して、原稿面の画像を読み取ってセンサに伝達する等倍
結像光学装置に関するものである。この技術は、例えば
ファクシミリ等の光学系に有用である。
【０００２】
【従来の技術】ファクシミリ、コピー機、プリンタ、ス
キャナなどの光学機器では、原稿面の情報を電気信号に
変換して読み取るために、各種の走査装置が用いられて
いる。走査装置の一形式として密着型があり、これは照
明系、等倍結像光学系であるロッドレンズアレイ、セン
サ、カバーガラス（透明基板）などの各部品がフレーム
内に組み付けられて構成される。原稿はカバーガラスの
表面に密着し、照明系により照明される。照明された原
稿画像がロッドレンズアレイによりセンサ上に結像し、
電気信号に変換される。ここでロッドレンズアレイは、
半径方向に屈折率分布を有するロッドレンズを、通常、
１列もしくは２列に配列することにより等倍結像光学系
としたものである。
キャナなどの光学機器では、原稿面の情報を電気信号に
変換して読み取るために、各種の走査装置が用いられて
いる。走査装置の一形式として密着型があり、これは照
明系、等倍結像光学系であるロッドレンズアレイ、セン
サ、カバーガラス（透明基板）などの各部品がフレーム
内に組み付けられて構成される。原稿はカバーガラスの
表面に密着し、照明系により照明される。照明された原
稿画像がロッドレンズアレイによりセンサ上に結像し、
電気信号に変換される。ここでロッドレンズアレイは、
半径方向に屈折率分布を有するロッドレンズを、通常、
１列もしくは２列に配列することにより等倍結像光学系
としたものである。
【０００３】ロッドレンズアレイに用いられるレンズ材
料としては、ガラスあるいはプラスチックがある。ガラ
ス製の屈折率分布ロッドレンズは、イオン交換法あるい
は熱相互拡散法などによって製造される。例えば市販さ
れているガラス製ロッドレンズアレイにおけるロッドレ
ンズ外径は最小０．６mmである。
料としては、ガラスあるいはプラスチックがある。ガラ
ス製の屈折率分布ロッドレンズは、イオン交換法あるい
は熱相互拡散法などによって製造される。例えば市販さ
れているガラス製ロッドレンズアレイにおけるロッドレ
ンズ外径は最小０．６mmである。
【０００４】単一のロッドレンズが等倍の像を結ぶ範囲
は半径Ｘ0 （視野半径）の円形であり、光量は光軸上で
最も大きく、光軸から離れるにつれて減少する。従っ
て、レンズアレイの長さ方向の光量分布にはレンズ間隔
を周期とするむらが発生し、光量むらの大きさは、ｍ＝
Ｘ0 ／２Ｒにより定義される重なり度ｍにより決定され
る。但し、２Ｒは隣接するロッドレンズの光軸間距離で
ある。
は半径Ｘ0 （視野半径）の円形であり、光量は光軸上で
最も大きく、光軸から離れるにつれて減少する。従っ
て、レンズアレイの長さ方向の光量分布にはレンズ間隔
を周期とするむらが発生し、光量むらの大きさは、ｍ＝
Ｘ0 ／２Ｒにより定義される重なり度ｍにより決定され
る。但し、２Ｒは隣接するロッドレンズの光軸間距離で
ある。
【０００５】２列のロッドレンズアレイの場合における
重なり度ｍによる光量むらの変化を図１に示す。但し、
図１は、レンズアレイ全体の光軸に近い、極く狭い範囲
の光を利用する、いわゆる「線走査方式」の場合であ
る。重なり度ｍが大きくなるにつれて光量むらは減少す
る傾向にあるが、単調減少ではなく、例えば ｍ＝０．９１，１．１３，１．３７，１．６１，１．８
５，・・・ において極小となる。センサ上の光量むらは小さいほど
良好なので、光量むらを特に小さくすることが必要とさ
れる場合は、重なり度ｍが上記の値となるようにレンズ
アレイを設計する。
重なり度ｍによる光量むらの変化を図１に示す。但し、
図１は、レンズアレイ全体の光軸に近い、極く狭い範囲
の光を利用する、いわゆる「線走査方式」の場合であ
る。重なり度ｍが大きくなるにつれて光量むらは減少す
る傾向にあるが、単調減少ではなく、例えば ｍ＝０．９１，１．１３，１．３７，１．６１，１．８
５，・・・ において極小となる。センサ上の光量むらは小さいほど
良好なので、光量むらを特に小さくすることが必要とさ
れる場合は、重なり度ｍが上記の値となるようにレンズ
アレイを設計する。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】図１に示す光量むら
は、センサがレンズアレイ全体の光軸上に、正確に設置
された場合の値である。ところが、実際の走査装置の量
産製品においては、部品の寸法誤差や組立誤差により、
センサとレンズアレイ全体の光軸との間では、ある程度
の軸ずれが発生することは避けられない。
は、センサがレンズアレイ全体の光軸上に、正確に設置
された場合の値である。ところが、実際の走査装置の量
産製品においては、部品の寸法誤差や組立誤差により、
センサとレンズアレイ全体の光軸との間では、ある程度
の軸ずれが発生することは避けられない。
【０００７】ロッドレンズの外径が０．６mmφ以上の従
来のレンズアレイであれば、上記の軸ずれ量は視野半径
Ｘ0 と比較して十分に小さい値であり、無視しても問題
は生じない。しかし、近年、走査装置全体を小形化する
ためにロッドレンズを細径化することが検討されてお
り、ロッドレンズとして０．５mmφ以下の細径ロッドレ
ンズを使用すると、上記の軸ずれ量が相対的に大きくな
り、設計値を大きく上回る光量むらが発生する恐れがあ
る。
来のレンズアレイであれば、上記の軸ずれ量は視野半径
Ｘ0 と比較して十分に小さい値であり、無視しても問題
は生じない。しかし、近年、走査装置全体を小形化する
ためにロッドレンズを細径化することが検討されてお
り、ロッドレンズとして０．５mmφ以下の細径ロッドレ
ンズを使用すると、上記の軸ずれ量が相対的に大きくな
り、設計値を大きく上回る光量むらが発生する恐れがあ
る。
【０００８】本発明の目的は、ロッドレンズを細径化し
た場合に、部品の寸法誤差や組立誤差によるセンサとレ
ンズアレイ全体の光軸との軸ずれ量が存在しても、光量
むらを最小限に抑えることができ、そのため装置の小形
化と製造のし易さに貢献できる等倍結像ロッドレンズア
レイ及び等倍結像光学装置を提供することである。
た場合に、部品の寸法誤差や組立誤差によるセンサとレ
ンズアレイ全体の光軸との軸ずれ量が存在しても、光量
むらを最小限に抑えることができ、そのため装置の小形
化と製造のし易さに貢献できる等倍結像ロッドレンズア
レイ及び等倍結像光学装置を提供することである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は、半径方向に屈
折率分布を有するロッドレンズを、その光軸が互いに平
行になるように２列に多数本並べた等倍結像ロッドレン
ズアレイである。ここで、 (1) ロッドレンズ外径に関し、 ０．０５mm≦Ｒ≦０．２５mmで、且つ０．５Ｒ≦ｒ0 ≦
１．０Ｒ 但し、２Ｒ：隣接するロッドレンズの光軸間距離 ｒ0 ：ロッドレンズのレンズ作用をなす有効部分の半径 (2) ロッドレンズの屈折率分布を、ｎ（ｒ）2 ＝ｎ0 2
・｛１−（ｇ・ｒ）2 ｝の式で近似したとき、 ０．０５≦ｎ0 ・ｇ・ｒ0 ≦０．５０で、且つ１．４０
≦ｎ0 ≦１．７５ 但し、ｒ：光軸からの距離 ｎ（ｒ）：光軸からの距離ｒの位置での屈折率 ｎ0 ：光軸での屈折率 ｇ：屈折率分布係数 (3) ロッドレンズの長さＺ0 は、 ０．５＜Ｚ0 ／Ｐ＜１．０ 但し、Ｐ：Ｐ＝２π／ｇで定義されるロッドレンズの周
期長 (4) ｍ＝Ｘ0 ／２Ｒで定義される重なり度ｍが、 １．４６≦ｍ≦１．６４ 但し、Ｘ0 ：Ｘ0 ＝−ｒ0 ／cos （Ｚ0 π／Ｐ）で与え
られる単一ロッドレンズの視野半径 の各条件を満たすように構成してある。
折率分布を有するロッドレンズを、その光軸が互いに平
行になるように２列に多数本並べた等倍結像ロッドレン
ズアレイである。ここで、 (1) ロッドレンズ外径に関し、 ０．０５mm≦Ｒ≦０．２５mmで、且つ０．５Ｒ≦ｒ0 ≦
１．０Ｒ 但し、２Ｒ：隣接するロッドレンズの光軸間距離 ｒ0 ：ロッドレンズのレンズ作用をなす有効部分の半径 (2) ロッドレンズの屈折率分布を、ｎ（ｒ）2 ＝ｎ0 2
・｛１−（ｇ・ｒ）2 ｝の式で近似したとき、 ０．０５≦ｎ0 ・ｇ・ｒ0 ≦０．５０で、且つ１．４０
≦ｎ0 ≦１．７５ 但し、ｒ：光軸からの距離 ｎ（ｒ）：光軸からの距離ｒの位置での屈折率 ｎ0 ：光軸での屈折率 ｇ：屈折率分布係数 (3) ロッドレンズの長さＺ0 は、 ０．５＜Ｚ0 ／Ｐ＜１．０ 但し、Ｐ：Ｐ＝２π／ｇで定義されるロッドレンズの周
期長 (4) ｍ＝Ｘ0 ／２Ｒで定義される重なり度ｍが、 １．４６≦ｍ≦１．６４ 但し、Ｘ0 ：Ｘ0 ＝−ｒ0 ／cos （Ｚ0 π／Ｐ）で与え
られる単一ロッドレンズの視野半径 の各条件を満たすように構成してある。
【００１０】また、本発明は、半径方向に屈折率分布を
有するロッドレンズを、その光軸が互いに平行になるよ
うに２列に多数本並べた等倍結像ロッドレンズアレイを
使用し、前記レンズアレイの両側に原稿面とセンサを配
置する等倍結像光学装置である。ここで、上記のロッド
レンズアレイを用い、ロッドレンズ端面と原稿面との間
隔及びロッドレンズ端面とセンサとの間隔（いずれも空
気層換算）Ｌが、 Ｌ＝Ｌ0 但し、Ｌ0 ：Ｌ0 ＝−（１／ｎ0 ｇ）・ tan（Ｚ0 π／
Ｐ）で与えられるレンズ作動距離 を満たすようにする。
有するロッドレンズを、その光軸が互いに平行になるよ
うに２列に多数本並べた等倍結像ロッドレンズアレイを
使用し、前記レンズアレイの両側に原稿面とセンサを配
置する等倍結像光学装置である。ここで、上記のロッド
レンズアレイを用い、ロッドレンズ端面と原稿面との間
隔及びロッドレンズ端面とセンサとの間隔（いずれも空
気層換算）Ｌが、 Ｌ＝Ｌ0 但し、Ｌ0 ：Ｌ0 ＝−（１／ｎ0 ｇ）・ tan（Ｚ0 π／
Ｐ）で与えられるレンズ作動距離 を満たすようにする。
【００１１】レンズアレイを構成するロッドレンズが互
いに当接し、且つレンズとして有効な半径ｒ0 がレンズ
半径と一致していれば、ｒ0 とＲは一致する。しかし、
レンズアレイの組立工程上の理由でロッドレンズ同士を
幾分離して並べたり、あるいはロッドレンズ周辺の屈折
率分布が不良となる部分の光線をカットするために、レ
ンズ周辺を不透明にする場合もあるので、重なり度はＲ
により定義する。軸ずれが問題となるのはロッドレンズ
が細径の場合であり、Ｒが０．５mm以下の場合である。
Ｒを０．０５mm以上とするのは、それより更に細径では
製造上の理由など（例えばハンドリングが極めて困難と
なる）で実用的でないためである。またｒ0 は０．５Ｒ
以上、１．０Ｒ以下とする。ｒ0 が０．５Ｒ未満である
と、像の明るさが大きく減少してしまうので不適当であ
る。
いに当接し、且つレンズとして有効な半径ｒ0 がレンズ
半径と一致していれば、ｒ0 とＲは一致する。しかし、
レンズアレイの組立工程上の理由でロッドレンズ同士を
幾分離して並べたり、あるいはロッドレンズ周辺の屈折
率分布が不良となる部分の光線をカットするために、レ
ンズ周辺を不透明にする場合もあるので、重なり度はＲ
により定義する。軸ずれが問題となるのはロッドレンズ
が細径の場合であり、Ｒが０．５mm以下の場合である。
Ｒを０．０５mm以上とするのは、それより更に細径では
製造上の理由など（例えばハンドリングが極めて困難と
なる）で実用的でないためである。またｒ0 は０．５Ｒ
以上、１．０Ｒ以下とする。ｒ0 が０．５Ｒ未満である
と、像の明るさが大きく減少してしまうので不適当であ
る。
【００１２】ロッドレンズアレイの明るさは、開口角θ
0 ＝ｎ0 ・ｇ・ｒ0 （rad ）によって表され、θ0 が大
きいほど明るい像が得られる。等倍結像光学装置に用い
るためには、θ0 の値として０．０５以上であることが
望ましい。また、θ0 が０．５０を超えるロッドレンズ
は、屈折率分布を形成する成分（例えばガラスレンズの
場合であれば、Ｔｌ2 Ｏ、Ｌｉ2 Ｏなど）の含有量に限
界があるので製作が困難になる。このため開口角θの範
囲は、０．０５≦ｎ0 ・ｇ・ｒ0 ≦０．５０となる。
0 ＝ｎ0 ・ｇ・ｒ0 （rad ）によって表され、θ0 が大
きいほど明るい像が得られる。等倍結像光学装置に用い
るためには、θ0 の値として０．０５以上であることが
望ましい。また、θ0 が０．５０を超えるロッドレンズ
は、屈折率分布を形成する成分（例えばガラスレンズの
場合であれば、Ｔｌ2 Ｏ、Ｌｉ2 Ｏなど）の含有量に限
界があるので製作が困難になる。このため開口角θの範
囲は、０．０５≦ｎ0 ・ｇ・ｒ0 ≦０．５０となる。
【００１３】ロッドレンズの光軸での屈折率ｎ0 は、そ
れが大きいほど開口角θ0 も大きくなるので好ましい。
例えばガラスレンズの場合は、１価陽イオン成分が多く
含まれるので実際にとりうるｎ0 の範囲は、１．４０≦
ｎ0 ≦１．７５である。
れが大きいほど開口角θ0 も大きくなるので好ましい。
例えばガラスレンズの場合は、１価陽イオン成分が多く
含まれるので実際にとりうるｎ0 の範囲は、１．４０≦
ｎ0 ≦１．７５である。
【００１４】またロッドレンズの長さＺ0 は、正立像を
なすという条件から、０．５＜Ｚ0／Ｐ＜１．０の範囲
とすることが必要である。但し、Ｐは、Ｐ＝２π／ｇで
定義されるロッドレンズの周期長である。
なすという条件から、０．５＜Ｚ0／Ｐ＜１．０の範囲
とすることが必要である。但し、Ｐは、Ｐ＝２π／ｇで
定義されるロッドレンズの周期長である。
【００１５】軸ずれ時の光量むらは、視野半径内の光量
分布を表す数式を用いて求めることができる。前述のよ
うに視野半径Ｘ0 は、 Ｘ0 ＝−ｒ0 ／ cos（Ｚ0 π／Ｐ） であり、視野半径内での明るさ分布は、 Ｅ（Ｘ）＝Ｅ0 ・｛１−（Ｘ／Ｘ0 ）2 ｝1/2 但し、Ｅ0 ：光軸上の光量 Ｘ：光軸からの距離 Ｅ（Ｘ）：光軸からの距離Ｘでの光量 である。上記の式を用いて重なり度ｍを、ｍ＝１．５
０，１．５６，１．６１，１．６６とした場合の軸ずれ
量／Ｒに対する光量むらΔｉの関係、及び平均光量（光
軸上を１００とする）の関係を、それぞれ図２、図３に
示す。
分布を表す数式を用いて求めることができる。前述のよ
うに視野半径Ｘ0 は、 Ｘ0 ＝−ｒ0 ／ cos（Ｚ0 π／Ｐ） であり、視野半径内での明るさ分布は、 Ｅ（Ｘ）＝Ｅ0 ・｛１−（Ｘ／Ｘ0 ）2 ｝1/2 但し、Ｅ0 ：光軸上の光量 Ｘ：光軸からの距離 Ｅ（Ｘ）：光軸からの距離Ｘでの光量 である。上記の式を用いて重なり度ｍを、ｍ＝１．５
０，１．５６，１．６１，１．６６とした場合の軸ずれ
量／Ｒに対する光量むらΔｉの関係、及び平均光量（光
軸上を１００とする）の関係を、それぞれ図２、図３に
示す。
【００１６】図２より、例えばｍ＝１．６１の場合は軸
上の光量むらが極小になるものの、軸ずれが起こると光
量むらは急速に大きくなる。しかしｍ＝１．５６の場合
は、軸上の光量むらはやや大きいものの、軸ずれが大き
くなっても光量むらは低い値に留まるので、軸ずれの影
響を受け難いことが分かる。また図３より、軸ずれ量／
Ｒの値が１．０を超えると平均光量のレベルが９０以下
に低下することも分かる。
上の光量むらが極小になるものの、軸ずれが起こると光
量むらは急速に大きくなる。しかしｍ＝１．５６の場合
は、軸上の光量むらはやや大きいものの、軸ずれが大き
くなっても光量むらは低い値に留まるので、軸ずれの影
響を受け難いことが分かる。また図３より、軸ずれ量／
Ｒの値が１．０を超えると平均光量のレベルが９０以下
に低下することも分かる。
【００１７】走査装置で許容される光量むらは、設計段
階では１５％以下、より好ましくは１０％以下であるこ
とが望まれる。重なり度ｍに対して、光量むらΔｉが１
５％以下及び１０％以下となる最大軸ずれ量をプロット
したのが図４である。組立工程で発生する軸ずれ量は、
現状では０．２mm程度である。これに対応するために
は、例えばＲ＝０．２mmのロッドレンズの場合には、軸
ずれ量の許容範囲として１．０Ｒ以上を確保しておく必
要がある。Ｒを更に小さくする場合には、軸ずれ量の許
容範囲を確保しつつ、組立精度を更に向上させる必要が
あることは言うまでもない。また、軸ずれ時の光量減少
は１０％以下に抑えることが望ましい。その観点から、
図３に示されているように、軸ずれ量は１．０Ｒ以下に
抑える必要がある。
階では１５％以下、より好ましくは１０％以下であるこ
とが望まれる。重なり度ｍに対して、光量むらΔｉが１
５％以下及び１０％以下となる最大軸ずれ量をプロット
したのが図４である。組立工程で発生する軸ずれ量は、
現状では０．２mm程度である。これに対応するために
は、例えばＲ＝０．２mmのロッドレンズの場合には、軸
ずれ量の許容範囲として１．０Ｒ以上を確保しておく必
要がある。Ｒを更に小さくする場合には、軸ずれ量の許
容範囲を確保しつつ、組立精度を更に向上させる必要が
あることは言うまでもない。また、軸ずれ時の光量減少
は１０％以下に抑えることが望ましい。その観点から、
図３に示されているように、軸ずれ量は１．０Ｒ以下に
抑える必要がある。
【００１８】重なり度ｍが１．８よりも大きくなると、
最大軸ずれ量は大きな値となるものの、像の明るさが減
少するので好ましくない。重なり度ｍが１．３以下のロ
ッドレンズアレイは、明るい像が得られるものの、軸ず
れ量の許容範囲が極めて小さくなるので実用的ではな
い。実際のロッドレンズアレイでは、レンズ性能や配列
のばらつきから、光量むらは計算値より大きくなること
が多い。そのため設計段階から余裕を考えて、図４よ
り、重なり度ｍは、光量むらが１５％以下で且つ最大軸
ずれ量が１．０Ｒ以上となる領域の、１．４６≦ｍ≦
１．６４とする。好ましくは、光量むらが１３％以下と
なる１．４８≦ｍ≦１．６０とし、より好ましくは、光
量むらが１０％以下となる１．５０≦ｍ≦１．５７とす
る。
最大軸ずれ量は大きな値となるものの、像の明るさが減
少するので好ましくない。重なり度ｍが１．３以下のロ
ッドレンズアレイは、明るい像が得られるものの、軸ず
れ量の許容範囲が極めて小さくなるので実用的ではな
い。実際のロッドレンズアレイでは、レンズ性能や配列
のばらつきから、光量むらは計算値より大きくなること
が多い。そのため設計段階から余裕を考えて、図４よ
り、重なり度ｍは、光量むらが１５％以下で且つ最大軸
ずれ量が１．０Ｒ以上となる領域の、１．４６≦ｍ≦
１．６４とする。好ましくは、光量むらが１３％以下と
なる１．４８≦ｍ≦１．６０とし、より好ましくは、光
量むらが１０％以下となる１．５０≦ｍ≦１．５７とす
る。
【００１９】
【発明の実施の形態】また、本発明は、半径方向に屈折
率分布を有するロッドレンズを、その光軸が互いに平行
になるように２列に多数本並べた等倍結像ロッドレンズ
アレイを使用し、前記レンズアレイの両側に原稿面とセ
ンサを配置する装置である。ここでレンズアレイは、 (1) ロッドレンズ外径に関し、 ０．０５mm≦Ｒ≦０．２５mmで、且つ０．５Ｒ≦ｒ0 ≦
１．０Ｒ 但し、２Ｒ：隣接するロッドレンズの光軸間距離 ｒ0 ：ロッドレンズのレンズ作用をなす有効部分の半径 (2) ロッドレンズの屈折率分布を、ｎ（ｒ）2 ＝ｎ0 2
・｛１−（ｇ・ｒ）2 ｝の式で近似したとき、 ０．０５≦ｎ0 ・ｇ・ｒ0 ≦０．５０で、且つ１．４０
≦ｎ0 ≦１．７５ 但し、ｒ：光軸からの距離 ｎ（ｒ）：光軸からの距離ｒの位置での屈折率 ｎ0 ：光軸での屈折率 ｇ：屈折率分布係数 (3) ロッドレンズの長さＺ0 は、 ０．５＜Ｚ0 ／Ｐ＜１．０ 但し、Ｐ：Ｐ＝２π／ｇで定義されるロッドレンズの周
期長 (4) ｍ′＝Ｘ′／２Ｒで定義される見掛けの重なり度
ｍ′が、 １．４６≦ｍ′≦１．６４ 但し、Ｘ′：Ｘ′＝Ｌ・ｎ0 ・ｇ・ｒ0 ／ sin（Ｚ0 π
／Ｐ）で与えられる単一ロッドレンズの視野半径 であり、 (5) ロッドレンズ端面と原稿面との間隔及びロッドレン
ズ端面とセンサとの間隔（いずれも空気層換算）Ｌが、 ０．８Ｌ0 ≦Ｌ＜Ｌ0 、又はＬ0 ＜Ｌ≦１．２Ｌ0 但し、Ｌ0 ：Ｌ0 ＝−（１／ｎ0 ｇ）・ tan（Ｚ0 π／
Ｐ）で与えられるレンズ作動距離 の各条件を満たすようにした等倍結像光学装置である。
率分布を有するロッドレンズを、その光軸が互いに平行
になるように２列に多数本並べた等倍結像ロッドレンズ
アレイを使用し、前記レンズアレイの両側に原稿面とセ
ンサを配置する装置である。ここでレンズアレイは、 (1) ロッドレンズ外径に関し、 ０．０５mm≦Ｒ≦０．２５mmで、且つ０．５Ｒ≦ｒ0 ≦
１．０Ｒ 但し、２Ｒ：隣接するロッドレンズの光軸間距離 ｒ0 ：ロッドレンズのレンズ作用をなす有効部分の半径 (2) ロッドレンズの屈折率分布を、ｎ（ｒ）2 ＝ｎ0 2
・｛１−（ｇ・ｒ）2 ｝の式で近似したとき、 ０．０５≦ｎ0 ・ｇ・ｒ0 ≦０．５０で、且つ１．４０
≦ｎ0 ≦１．７５ 但し、ｒ：光軸からの距離 ｎ（ｒ）：光軸からの距離ｒの位置での屈折率 ｎ0 ：光軸での屈折率 ｇ：屈折率分布係数 (3) ロッドレンズの長さＺ0 は、 ０．５＜Ｚ0 ／Ｐ＜１．０ 但し、Ｐ：Ｐ＝２π／ｇで定義されるロッドレンズの周
期長 (4) ｍ′＝Ｘ′／２Ｒで定義される見掛けの重なり度
ｍ′が、 １．４６≦ｍ′≦１．６４ 但し、Ｘ′：Ｘ′＝Ｌ・ｎ0 ・ｇ・ｒ0 ／ sin（Ｚ0 π
／Ｐ）で与えられる単一ロッドレンズの視野半径 であり、 (5) ロッドレンズ端面と原稿面との間隔及びロッドレン
ズ端面とセンサとの間隔（いずれも空気層換算）Ｌが、 ０．８Ｌ0 ≦Ｌ＜Ｌ0 、又はＬ0 ＜Ｌ≦１．２Ｌ0 但し、Ｌ0 ：Ｌ0 ＝−（１／ｎ0 ｇ）・ tan（Ｚ0 π／
Ｐ）で与えられるレンズ作動距離 の各条件を満たすようにした等倍結像光学装置である。
【００２０】ロッドレンズアレイの特性として、ロッド
レンズ端面と原稿面との間隔およびロッドレンズ端面と
センサとの間隔（いずれも空気層換算）Ｌをレンズ作動
距離Ｌ0 から僅かにずらした長さとしても（即ち僅かに
ピンボケにしても）解像力はあまり低下しない。一例と
して、 ｎ0 ＝１．５９ ｇ＝０．９４５mm-1 Ｒ＝０．２mm ｒ0 ＝０．１４１mm Ｚ＝３．８１mm Ｌ0 ＝２．８４５mm の２列ロッドレンズアレイについて、共役長（物体像面
間距離）ＴＣを変化させた場合のＭＴＦ（Modulation T
ransfer Function）値（６-lp/mm、λ＝５７０nm）の実
測値を図５に示す。ＴＣが最適値９．５mmから±１．１
mmずれてもＭＴＦ値は６０％以上確保できる。これは、
Ｌの変化としては±０．５５mm、Ｌ0 を基準にすると±
１９．３％に相当する。一般的にも ０．８Ｌ0 ≦Ｌ≦１．２Ｌ0 の範囲であれば、ＭＴＦ値を極端に低下させることな
く、Ｌの調整によって見掛けの重なり度ｍ′を変化させ
て、光量むらを調整できる。従って、ロッドレンズ端面
と原稿面との間隔及びロッドレンズ端面とセンサとの間
隔（いずれも空気層換算）をＬとした場合の見掛けの視
野半径 Ｘ′＝Ｌ・ｎ0 ・ｇ・ｒ0 ／ sin（Ｚ0 π／Ｐ） を基準にした見掛けの重なり度ｍ′＝Ｘ′／２Ｒによっ
ても、光量むらが１５％以下であり最大軸ずれ量が１．
０Ｒ以下となる範囲を設定できる。それが、 １．４６≦ｍ′≦１．６４ である。この場合も光量むらが１３％以下となる１．４
８≦ｍ′≦１．６０とするのが好ましく、更に好ましく
は、光量むらが１０％以下となる１．５０≦ｍ′≦１．
５７とする。
レンズ端面と原稿面との間隔およびロッドレンズ端面と
センサとの間隔（いずれも空気層換算）Ｌをレンズ作動
距離Ｌ0 から僅かにずらした長さとしても（即ち僅かに
ピンボケにしても）解像力はあまり低下しない。一例と
して、 ｎ0 ＝１．５９ ｇ＝０．９４５mm-1 Ｒ＝０．２mm ｒ0 ＝０．１４１mm Ｚ＝３．８１mm Ｌ0 ＝２．８４５mm の２列ロッドレンズアレイについて、共役長（物体像面
間距離）ＴＣを変化させた場合のＭＴＦ（Modulation T
ransfer Function）値（６-lp/mm、λ＝５７０nm）の実
測値を図５に示す。ＴＣが最適値９．５mmから±１．１
mmずれてもＭＴＦ値は６０％以上確保できる。これは、
Ｌの変化としては±０．５５mm、Ｌ0 を基準にすると±
１９．３％に相当する。一般的にも ０．８Ｌ0 ≦Ｌ≦１．２Ｌ0 の範囲であれば、ＭＴＦ値を極端に低下させることな
く、Ｌの調整によって見掛けの重なり度ｍ′を変化させ
て、光量むらを調整できる。従って、ロッドレンズ端面
と原稿面との間隔及びロッドレンズ端面とセンサとの間
隔（いずれも空気層換算）をＬとした場合の見掛けの視
野半径 Ｘ′＝Ｌ・ｎ0 ・ｇ・ｒ0 ／ sin（Ｚ0 π／Ｐ） を基準にした見掛けの重なり度ｍ′＝Ｘ′／２Ｒによっ
ても、光量むらが１５％以下であり最大軸ずれ量が１．
０Ｒ以下となる範囲を設定できる。それが、 １．４６≦ｍ′≦１．６４ である。この場合も光量むらが１３％以下となる１．４
８≦ｍ′≦１．６０とするのが好ましく、更に好ましく
は、光量むらが１０％以下となる１．５０≦ｍ′≦１．
５７とする。
【００２１】ロッドレンズの屈折率分布は、厳密には次
式で表せる。 ｎ（ｒ）2 ＝ｎ0 2 ・｛１−（ｇ・ｒ）2 ＋ｈ4 ・（ｇ
・ｒ）4 ＋ｈ6 ・（ｇ・ｒ）6 ＋・・・｝ 但し、ｈ4 、ｈ6 ：屈折率分布係数 屈折率分布係数ｈ4 は球面収差と像面湾曲に影響するの
で、解像力に大きく影響する。良好な像を得るために
は、屈折率分布係数ｈ4 は、−０．５≦ｈ4 ≦１．５ の範囲にすることが好ましい。
式で表せる。 ｎ（ｒ）2 ＝ｎ0 2 ・｛１−（ｇ・ｒ）2 ＋ｈ4 ・（ｇ
・ｒ）4 ＋ｈ6 ・（ｇ・ｒ）6 ＋・・・｝ 但し、ｈ4 、ｈ6 ：屈折率分布係数 屈折率分布係数ｈ4 は球面収差と像面湾曲に影響するの
で、解像力に大きく影響する。良好な像を得るために
は、屈折率分布係数ｈ4 は、−０．５≦ｈ4 ≦１．５ の範囲にすることが好ましい。
【００２２】本発明による等倍結像光学装置を原稿読み
取り用として用いる場合は、通常カバーガラスを配置す
る。そこでレンズアレイの前焦点位置に原稿面が位置す
るように、表面が原稿面となる透明基板を配置する。透
明基板はガラス製でもよいしプラスチック製でもよい。
その場合、レンズアレイの一方の端面を透明基板の裏面
に当接させるのが好ましい。その場合、該透明基板は、
ロッドレンズを保護すると共に、原稿面とロッドレンズ
の間隔を一定に保つ作用をする。透明基板を使用する場
合には、ロッドレンズ端面と原稿面との間隔及びロッド
レンズ端面とセンサとの間隔（いずれも空気層換算）Ｌ
は、透明基板の厚さと屈折率に応じて調整しなければな
らないことは当然である。ここで透明基板の板厚を前記
距離Ｌに一致させれば、ロッドレンズアレイのレンズ面
を透明基板の裏面に当接させるだけで、位置調整無しに
レンズアレイの前焦点距離が必ず原稿面（透明基板の表
面）の位置にくることになる。従って、前焦点の位置出
しが不要となり、製造工程の簡素化を図ることができ
る。
取り用として用いる場合は、通常カバーガラスを配置す
る。そこでレンズアレイの前焦点位置に原稿面が位置す
るように、表面が原稿面となる透明基板を配置する。透
明基板はガラス製でもよいしプラスチック製でもよい。
その場合、レンズアレイの一方の端面を透明基板の裏面
に当接させるのが好ましい。その場合、該透明基板は、
ロッドレンズを保護すると共に、原稿面とロッドレンズ
の間隔を一定に保つ作用をする。透明基板を使用する場
合には、ロッドレンズ端面と原稿面との間隔及びロッド
レンズ端面とセンサとの間隔（いずれも空気層換算）Ｌ
は、透明基板の厚さと屈折率に応じて調整しなければな
らないことは当然である。ここで透明基板の板厚を前記
距離Ｌに一致させれば、ロッドレンズアレイのレンズ面
を透明基板の裏面に当接させるだけで、位置調整無しに
レンズアレイの前焦点距離が必ず原稿面（透明基板の表
面）の位置にくることになる。従って、前焦点の位置出
しが不要となり、製造工程の簡素化を図ることができ
る。
【００２３】
【実施例】多数のガラス製ロッドレンズを２列に並べた
種々のロッドレンズアレイを用いて、軸ずれ量に対する
光量むらの関係を実測した。ロッドレンズの外径は０．
４mmφであるが、レンズ周辺部を黒色に着色することに
よって結像性能の悪い周辺光線をカットしている。その
ため有効なレンズ部分の半径ｒ0 は約０．１４mmであ
る。測定に用いた各ロッドレンズアレイの光学パラメー
タ等を表１に示す。光量むらは、ロッドレンズアレイを
挾んで原稿面位置に均一な散光板を置き、センサ位置に
線状ＣＣＤ（素子間隔７μｍ）を設置して測定した。素
子５１２個（幅約３．６mm）の出力強度データから光量
むらの値（％）を求めた。測定結果を図６、図７に示
す。また表１中のＭＴＦ値（６-lp/mm、λ＝５７０nm）
も、上記のセンサにより測定した値である。構成例Ａ及
びＨは比較例であり、構成例Ｂ〜Ｇは本発明範囲内の実
施例である。
種々のロッドレンズアレイを用いて、軸ずれ量に対する
光量むらの関係を実測した。ロッドレンズの外径は０．
４mmφであるが、レンズ周辺部を黒色に着色することに
よって結像性能の悪い周辺光線をカットしている。その
ため有効なレンズ部分の半径ｒ0 は約０．１４mmであ
る。測定に用いた各ロッドレンズアレイの光学パラメー
タ等を表１に示す。光量むらは、ロッドレンズアレイを
挾んで原稿面位置に均一な散光板を置き、センサ位置に
線状ＣＣＤ（素子間隔７μｍ）を設置して測定した。素
子５１２個（幅約３．６mm）の出力強度データから光量
むらの値（％）を求めた。測定結果を図６、図７に示
す。また表１中のＭＴＦ値（６-lp/mm、λ＝５７０nm）
も、上記のセンサにより測定した値である。構成例Ａ及
びＨは比較例であり、構成例Ｂ〜Ｇは本発明範囲内の実
施例である。
【００２４】
【表１】
【００２５】ガラス製ロッドレンズを２列に並べた同一
のロッドレンズアレイを用いて、ロッドレンズ端面と原
稿面との間隔及びロッドレンズ端面とセンサとの間隔
（いずれも空気層換算）Ｌの値のみ変化させて光量むら
を測定した。測定に使用したセンサは、上記実施例と同
じものである。測定条件を表２に示す。また測定結果を
図８、図９、図１０に示す。構成例Ｉ及びＱは比較例で
あり、構成例Ｊ〜Ｐは本発明範囲内の実施例である。
のロッドレンズアレイを用いて、ロッドレンズ端面と原
稿面との間隔及びロッドレンズ端面とセンサとの間隔
（いずれも空気層換算）Ｌの値のみ変化させて光量むら
を測定した。測定に使用したセンサは、上記実施例と同
じものである。測定条件を表２に示す。また測定結果を
図８、図９、図１０に示す。構成例Ｉ及びＱは比較例で
あり、構成例Ｊ〜Ｐは本発明範囲内の実施例である。
【００２６】
【表２】
【００２７】
【発明の効果】本発明は上記のようにレンズアレイの諸
パラメータを特定したことにより、ロッドレンズを細径
化した場合に、部品の寸法誤差や組立誤差によるセンサ
とレンズアレイ全体の光軸との軸ずれ量が存在しても、
光量むらを最小限に抑えることができ、そのため装置の
小形化と製造のし易さに貢献できる効果がある。
パラメータを特定したことにより、ロッドレンズを細径
化した場合に、部品の寸法誤差や組立誤差によるセンサ
とレンズアレイ全体の光軸との軸ずれ量が存在しても、
光量むらを最小限に抑えることができ、そのため装置の
小形化と製造のし易さに貢献できる効果がある。
【図１】重なり度と光量むらの関係を示すグラフ。
【図２】軸ずれ量と光量むらの関係を示すグラフ。
【図３】軸ずれ量と平均光量の関係を示すグラフ。
【図４】光量むらが１０％、１３％以下となる重なり度
と最大軸ずれ量の関係を示すグラフ。
と最大軸ずれ量の関係を示すグラフ。
【図５】ＴＣのずれとＭＴＦ値の関係を示すグラフ。
【図６】軸ずれ量／Ｒと光量むらの関係を示す実測デー
タのグラフ。
タのグラフ。
【図７】軸ずれ量／Ｒと光量むらの関係を示す実測デー
タのグラフ。
タのグラフ。
【図８】軸ずれ量／Ｒと光量むらの関係を示す実測デー
タのグラフ。
タのグラフ。
【図９】軸ずれ量／Ｒと光量むらの関係を示す実測デー
タのグラフ。
タのグラフ。
【図１０】軸ずれ量／Ｒと光量むらの関係を示す実測デ
ータのグラフ。
ータのグラフ。
Claims (5)
- 【請求項１】 半径方向に屈折率分布を有するロッドレ
ンズを、その光軸が互いに平行になるように２列に多数
本並べた等倍結像ロッドレンズアレイにおいて、 (1) ロッドレンズ外径に関し、 ０．０５mm≦Ｒ≦０．２５mmで、且つ０．５Ｒ≦ｒ0 ≦
１．０Ｒ 但し、２Ｒ：隣接するロッドレンズの光軸間距離 ｒ0 ：ロッドレンズのレンズ作用をなす有効部分の半径 (2) ロッドレンズの屈折率分布を、ｎ（ｒ）2 ＝ｎ0 2
・｛１−（ｇ・ｒ）2 ｝の式で近似したとき、 ０．０５≦ｎ0 ・ｇ・ｒ0 ≦０．５０で、且つ１．４０
≦ｎ0 ≦１．７５ 但し、ｒ：光軸からの距離 ｎ（ｒ）：光軸からの距離ｒの位置での屈折率 ｎ0 ：光軸での屈折率 ｇ：屈折率分布係数 (3) ロッドレンズの長さＺ0 は、 ０．５＜Ｚ0 ／Ｐ＜１．０ 但し、Ｐ：Ｐ＝２π／ｇで定義されるロッドレンズの周
期長 (4) ｍ＝Ｘ0 ／２Ｒで定義される重なり度ｍが、 １．４６≦ｍ≦１．６４ 但し、Ｘ0 ：Ｘ0 ＝−ｒ0 ／ cos（Ｚ0 π／Ｐ）で与え
られる単一ロッドレンズの視野半径 の各条件を満たすことを特徴とするロッドレンズアレ
イ。 - 【請求項２】 半径方向に屈折率分布を有するロッドレ
ンズを、その光軸が互いに平行になるように２列に多数
本並べた等倍結像ロッドレンズアレイを使用し、前記レ
ンズアレイの両側に原稿面とセンサを配置した装置にお
いて、 請求項１記載のロッドレンズアレイを用い、ロッドレン
ズ端面と原稿面との間隔及びロッドレンズ端面とセンサ
との間隔（いずれも空気層換算）Ｌが、 Ｌ＝Ｌ0 但し、Ｌ0 ：Ｌ0 ＝−（１／ｎ0 ｇ）・ tan（Ｚ0 π／
Ｐ）で与えられるレンズ作動距離 を満たすようにした等倍結像光学装置。 - 【請求項３】 半径方向に屈折率分布を有するロッドレ
ンズを、その光軸が互いに平行になるように２列に多数
本並べた等倍結像ロッドレンズアレイを使用し、前記レ
ンズアレイの両側に原稿面とセンサを配置した装置にお
いて、レンズアレイは、 (1) ロッドレンズ外径に関し、 ０．０５mm≦Ｒ≦０．２５mmで、且つ０．５Ｒ≦ｒ0 ≦
１．０Ｒ 但し、２Ｒ：隣接するロッドレンズの光軸間距離 ｒ0 ：ロッドレンズのレンズ作用をなす有効部分の半径 (2) ロッドレンズの屈折率分布を、ｎ（ｒ）2 ＝ｎ0 2
・｛１−（ｇ・ｒ）2 ｝の式で近似したとき、 ０．０５≦ｎ0 ・ｇ・ｒ0 ≦０．５０で、且つ１．４０
≦ｎ0 ≦１．７５ 但し、ｒ：光軸からの距離 ｎ（ｒ）：光軸からの距離ｒの位置での屈折率 ｎ0 ：光軸での屈折率 ｇ：屈折率分布係数 (3) ロッドレンズの長さＺ0 は、 ０．５＜Ｚ0 ／Ｐ＜１．０ 但し、Ｐ：Ｐ＝２π／ｇで定義されるロッドレンズの周
期長 (4) ｍ′＝Ｘ′／２Ｒで定義される見掛けの重なり度
ｍ′が、 １．４６≦ｍ′≦１．６４ 但し、Ｘ′：Ｘ′＝Ｌ・ｎ0 ・ｇ・ｒ0 ／ sin（Ｚ0 π
／Ｐ）で与えられる単一ロッドレンズの視野半径 であり、 (5) ロッドレンズ端面と原稿面との間隔及びロッドレン
ズ端面とセンサとの間隔（いずれも空気層換算）Ｌが、 ０．８Ｌ0 ≦Ｌ＜Ｌ0 、又はＬ0 ＜Ｌ≦１．２Ｌ0 但し、Ｌ0 ：Ｌ0 ＝−（１／ｎ0 ｇ）・ tan（Ｚ0 π／
Ｐ）で与えられるレンズ作動距離 の各条件を満たすことを特徴とする等倍結像光学装置。 - 【請求項４】 レンズアレイの前焦点位置に原稿面が位
置するように、表面が原稿面となる透明基板を配置した
請求項２又は３記載の等倍結像光学装置。 - 【請求項５】 レンズアレイの一方の端面が透明基板の
裏面に当接している請求項４記載の等倍結像光学装置。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9183124A JPH1114803A (ja) | 1997-06-24 | 1997-06-24 | ロッドレンズアレイ及びそれを用いた等倍結像光学装置 |
| US09/095,566 US5959783A (en) | 1997-06-24 | 1998-06-11 | Rod lens array and life-size imaging optical apparatus using the same |
| EP98111065A EP0887664A3 (en) | 1997-06-24 | 1998-06-17 | Rod lens array and life-size imaging optical apparatus using the same |
| TW087110118A TW392080B (en) | 1997-06-24 | 1998-06-22 | Rod lens array and life-size imaging optical apparatus using the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9183124A JPH1114803A (ja) | 1997-06-24 | 1997-06-24 | ロッドレンズアレイ及びそれを用いた等倍結像光学装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1114803A true JPH1114803A (ja) | 1999-01-22 |
Family
ID=16130223
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9183124A Pending JPH1114803A (ja) | 1997-06-24 | 1997-06-24 | ロッドレンズアレイ及びそれを用いた等倍結像光学装置 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5959783A (ja) |
| EP (1) | EP0887664A3 (ja) |
| JP (1) | JPH1114803A (ja) |
| TW (1) | TW392080B (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6429977B2 (en) | 1999-12-20 | 2002-08-06 | Nippon Sheet Glass Co., Ltd. | Optical imaging system |
| US6654173B1 (en) | 1999-10-27 | 2003-11-25 | Mitsubishi Rayon Co., Ltd. | Lens array, image sensor, information processor and information processing system comprising the image sensor |
| WO2013146873A1 (ja) * | 2012-03-30 | 2013-10-03 | 三菱レイヨン株式会社 | ロッドレンズアレイおよびそれを用いたイメージセンサヘッド |
| JP2014139669A (ja) * | 2012-12-20 | 2014-07-31 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | ロッドレンズアレイ及びロッドレンズアレイを用いた等倍結像光学装置 |
| WO2021261319A1 (ja) * | 2020-06-25 | 2021-12-30 | 日本板硝子株式会社 | ロッドレンズアレイ、光学機器、イメージセンサ、プリンタ、検査装置、屈折率分布型ロッドレンズ用母材ガラス組成物、及び屈折率分布型ロッドレンズの製造方法 |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6031668A (en) * | 1997-12-24 | 2000-02-29 | Nippon Sheet Glass Co., Ltd. | Optical imaging system |
| JP2000221442A (ja) * | 1999-01-28 | 2000-08-11 | Nippon Sheet Glass Co Ltd | 結像光学装置 |
| TW504588B (en) * | 2000-09-22 | 2002-10-01 | Nippon Sheet Glass Co Ltd | Array of rod lenses used in scanner |
| JP2003018360A (ja) * | 2001-04-27 | 2003-01-17 | Nippon Sheet Glass Co Ltd | 画像読取装置 |
| JP2003121608A (ja) * | 2001-10-10 | 2003-04-23 | Nippon Sheet Glass Co Ltd | 等倍結像用レンズアレイ、同アレイを用いた画像読取り装置および同装置を用いた携帯電子機器 |
| JP4864509B2 (ja) * | 2006-03-31 | 2012-02-01 | 株式会社沖データ | レンズアレイ、露光装置、及び画像形成装置 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4349248A (en) * | 1980-04-23 | 1982-09-14 | Xerox Corporation | Gradient index lens array with improved exposure uniformity |
| US4571022A (en) * | 1984-04-10 | 1986-02-18 | Xerox Corporation | Two row reduction/enlargement gradient index lens array |
| US4761062A (en) * | 1986-10-27 | 1988-08-02 | Xerox Corporation | Gradient index lens array with improved image quality due to stray light reduction |
| JPH01129201A (ja) * | 1987-11-16 | 1989-05-22 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | 屈折率分布型レンズアレイ |
| JP2684227B2 (ja) * | 1989-04-19 | 1997-12-03 | 三菱電機株式会社 | イメージセンサ |
| US5450157A (en) * | 1993-12-06 | 1995-09-12 | Xerox Corporation | Imaging system using a gradient index lens array with improved depth of focus |
| US5568320A (en) * | 1994-11-30 | 1996-10-22 | Xerox Corporation | Multiple row lens array alignable with multiple row image bar |
-
1997
- 1997-06-24 JP JP9183124A patent/JPH1114803A/ja active Pending
-
1998
- 1998-06-11 US US09/095,566 patent/US5959783A/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-06-17 EP EP98111065A patent/EP0887664A3/en not_active Withdrawn
- 1998-06-22 TW TW087110118A patent/TW392080B/zh not_active IP Right Cessation
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6654173B1 (en) | 1999-10-27 | 2003-11-25 | Mitsubishi Rayon Co., Ltd. | Lens array, image sensor, information processor and information processing system comprising the image sensor |
| US6429977B2 (en) | 1999-12-20 | 2002-08-06 | Nippon Sheet Glass Co., Ltd. | Optical imaging system |
| WO2013146873A1 (ja) * | 2012-03-30 | 2013-10-03 | 三菱レイヨン株式会社 | ロッドレンズアレイおよびそれを用いたイメージセンサヘッド |
| JP5417554B1 (ja) * | 2012-03-30 | 2014-02-19 | 三菱レイヨン株式会社 | ロッドレンズアレイおよびそれを用いたイメージセンサヘッド |
| CN104204893A (zh) * | 2012-03-30 | 2014-12-10 | 三菱丽阳株式会社 | 棒状透镜阵列和使用棒状透镜阵列的图像传感器头 |
| CN104204893B (zh) * | 2012-03-30 | 2016-08-24 | 三菱丽阳株式会社 | 棒状透镜阵列和使用棒状透镜阵列的图像传感器头 |
| US9448337B2 (en) | 2012-03-30 | 2016-09-20 | Mitsubishi Rayon Co., Ltd. | Rod lens array and image sensor head that uses same |
| JP2014139669A (ja) * | 2012-12-20 | 2014-07-31 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | ロッドレンズアレイ及びロッドレンズアレイを用いた等倍結像光学装置 |
| WO2021261319A1 (ja) * | 2020-06-25 | 2021-12-30 | 日本板硝子株式会社 | ロッドレンズアレイ、光学機器、イメージセンサ、プリンタ、検査装置、屈折率分布型ロッドレンズ用母材ガラス組成物、及び屈折率分布型ロッドレンズの製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| TW392080B (en) | 2000-06-01 |
| EP0887664A2 (en) | 1998-12-30 |
| US5959783A (en) | 1999-09-28 |
| EP0887664A3 (en) | 1999-09-22 |
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