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JPH1030698A - Ｖベルト式無段変速機 - Google Patents

Ｖベルト式無段変速機

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Publication number
JPH1030698A
JPH1030698A JP8186261A JP18626196A JPH1030698A JP H1030698 A JPH1030698 A JP H1030698A JP 8186261 A JP8186261 A JP 8186261A JP 18626196 A JP18626196 A JP 18626196A JP H1030698 A JPH1030698 A JP H1030698A
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JP
Japan
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pulley
belt
continuously variable
variable transmission
thrust
Prior art date
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Application number
JP8186261A
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English (en)
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JP3552411B2 (ja
Inventor
Daisuke Kobayashi
大介 小林
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Nissan Motor Co Ltd
Original Assignee
Nissan Motor Co Ltd
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Filing date
Publication date
Application filed by Nissan Motor Co Ltd filed Critical Nissan Motor Co Ltd
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Priority to TW086109793A priority patent/TW397907B/zh
Priority to US09/000,032 priority patent/US6050912A/en
Priority to PCT/JP1997/002433 priority patent/WO1998002679A1/en
Priority to EP97930783A priority patent/EP0850372B1/en
Priority to DE69711009T priority patent/DE69711009T2/de
Priority to CNB971909040A priority patent/CN1138077C/zh
Priority to KR1019980701931A priority patent/KR100301916B1/ko
Priority to MYPI97003185A priority patent/MY123119A/en
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    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
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    • F16H61/00—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing
    • F16H61/66—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing specially adapted for continuously variable gearings
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    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
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    • F16H61/662—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing specially adapted for continuously variable gearings with endless flexible members
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  • Mechanical Engineering (AREA)
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Abstract

(57)【要約】 【課題】 変速比の変化に拘わらずＶベルトの滑りを確
実に抑制する。 【解決手段】 多数のエレメントから構成されたＶベル
ト５の接触プーリ幅を変更可能な駆動プーリ１６及び従
動プーリ２６と、駆動プーリ１６及び従動プーリ２６の
プーリ幅を縮小する方向にそれぞれ付勢するプーリ推力
発生手段１００と、車両の運転状態に応じた変速比に基
づいて前記プーリ幅を可変制御する変速制御手段１０１
とを備え、プーリ推力発生手段１００は、伝達トルクを
Ｔ、前記プーリ幅を縮小する方向のプーリ推力をＱ、Ｖ
ベルトの走行半径をｒとしたときに、Ｔ÷（Ｑ×ｒ）の
値を、変速比がＬＯ側になるにつれて大きく設定する。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、Ｖベルトを巻き掛
けて動力を伝達するＶベルト式無段変速機の改良に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】車両に搭載されるＶベルト式の無段変速
機としては、例えば、本願出願人が提案した特公昭６３
−４２１４７号等が従来から知られている。
【０００３】これは、図５、図６に示すように、無段変
速機のＶベルト５との接触プーリ幅が、油圧に基づいて
可変制御される駆動プーリ１６（入力側）と従動プーリ
２６（出力側）の一対の可変プーリを備えており、図６
のように、駆動プーリ１６側では、対向面を円錐状に形
成した固定プーリ２２と可動プーリ１８を備え、軸方向
へ変位可能な可動プーリ１８に加える油圧に応じて、Ｖ
字状のプーリ溝幅を連続的に変更することで、無段変速
機の変速比を変更するものである。なお、図示はしない
が、従動プーリ２６側も同様にして、固定プーリと可動
プーリから構成される。なお、図５はＬＯ側の変速比に
おけるＶベルト５の巻き掛け状態を示す。
【０００４】ここで、Ｖベルト５の伝達トルク容量は、
Ｖベルト５とプーリ間の摩擦力によって決定され、この
伝達トルク容量Ｔは次式で表現される。
【０００５】Ｔ＝２×Ｑ×μ×ｒ÷cosα …（１） ただし、Ｔ；伝達トルク容量 Ｑ；プーリ推力（図６参照） μ；Ｖベルト５とプーリ間の摩擦係数 ｒ；Ｖベルト５の走行半径（図６参照） α；プーリ溝の頂角（図６参照） よって、Ｖベルト５が滑らないでトルクＴを伝達するた
めに必要な最低限のプーリ推力Ｑは、 Ｑ＝Ｔ×cosα÷（２×μ×ｒ） …（２） で決定される。
【０００６】このように、伝達トルクＴに対して常に必
要最低限のプーリ推力ＱでＶベルト５を挟持すれば、Ｖ
ベルト５の滑りを抑制して耐久性と伝達効率を維持する
ことができ、従来のＶベルト式無段変速機の多くは、上
記（２）式に基づいて、変速比と伝達トルクＴに応じた
必要最低限のプーリ推力Ｑを算出し、さらに、このプー
リ推力Ｑに２〜３割の一定の安全率を乗じて可動プーリ
１８を固定プーリ２２へ向けて付勢している。
【０００７】この安全率を加味したプーリ推力Ｑは、 Ｑ＝Ｔ×cosα÷（２×μ×ｒ）×Ｓｆ …（３） ただし、Ｓｆ；安全率でＳｆ≒1.2〜1.3の一定値 こうして、プーリ推力Ｑは、図７に示すように、変速比
の増大に応じて大きくなるよう設定される。
【０００８】ここで、駆動プーリ１６と従動プーリ２６
に巻き掛けられたＶベルト５は、特開昭５５−１００４
４３号公報に開示されるものが知られている。
【０００９】これは、図８〜図１１に示すように、Ｖベ
ルト５は、複数の無端リングを積層した積層リング５
と、この積層リング５の周方向へ相互に隣接して配列さ
れた多数のエレメント８から構成される。
【００１０】各エレメント８の幅方向（図９の左右方
向）の両端面には、上記駆動プーリ１６及び従動プーリ
２６のＶ字状プーリ溝の内周と摩擦接触する傾斜端面８
ａ、８ａが形成され、さらに、各エレメント８の内周側
の一方の面には、内周へ向けてエレメント８の板厚が減
少するテーパ面８ｂが形成されて隣合うエレメント８は
屈曲可能に構成される。なお、このテーパ面８ｂは、図
１０に示すように、積層リング９の内周面９ａからＶベ
ルト５の内周側へ所定距離のテーパ開始点８ｃから形成
され、内周面９ａとテーパ開始点８ｃの距離は、例え
ば、１mm等に設定される。
【００１１】そして、相互に当接するエレメント８、８
には図９、図１０のように突起部１０と、この突起部１
０と係合する穴部１１が形成されて、隣合うエレメント
８、８の幅方向の位置は所定の位置に維持される。
【００１２】上記のようなＶベルト５の具体例として、
Ｖベルト５の積層リング９の内周面９ａの周長を７００
mm、エレメント８の板厚ｔを１．８mm、内周面９ａとテ
ーパ開始点８ｃの距離を１mmとした場合、Ｖベルト５に
組み込めるエレメント８の総個数は、 ｛７００−２×１×π（円周率）｝÷１．８＝３８５．
３９８ となり、エレメント８の数は必ず整数であるから３８５
個となる。
【００１３】このＶベルト５を組み立てると、 （７００−２×１×π）−３８５×１．８＝０．７２mm の初期隙間Ｃｓが図８のように形成される。
【００１４】このような、Ｖベルト５を用いた無段変速
機の動力伝達は、ゴムベルトやチェーンなどによる動力
伝達が張力によって行われるのに対して、積層リング９
と多数のエレメント８からなるＶベルト５では、エレメ
ント８、８間に作用する圧縮力で伝達する点に特徴があ
る。
【００１５】故に、Ｖベルト５に初期隙間Ｃｓが存在す
ると、エレメント８には圧縮力が作用するときと、作用
しないときがあり、個々のエレメント８は、Ｖベルト５
が１回転する間に必ず隣合うエレメント８間に隙間の空
いた（圧縮力が作用しない）状態から隙間のない（圧縮
力が作用した）状態に遷移する。
【００１６】例えば、ＬＯ側の変速比におけるエレメン
ト８の隙間の分布と圧縮力の分布は図５のようになり、
駆動プーリ１６と従動プーリ２６との間にＶベルト５が
巻き掛けられて所定のトルクを伝達している様子を示
す。図中斜線部のエレメント８が圧縮力が作用している
範囲を示し、この斜線部の面積が圧縮力の大きさを表し
ている。
【００１７】ここで、エレメント８、８間に存在する隙
間は、圧縮力非作用範囲の駆動プーリ１６上でほぼ均等
に分布し、この隙間の空いた状態のエレメント８と駆動
プーリ１６は一体となって回転している。
【００１８】いま、エレメント８の板厚をｔ、隣接する
エレメント８間の平均隙間をＣｍとすると、図５の状態
から駆動プーリ１６がｔ＋Ｃｍだけ回転すると、図中斜
線部の圧縮力作用範囲のエレメント８は板厚ｔだけ回転
するので、この斜線部のエレメント８は、 Ｃｍ÷（ｔ＋Ｃｍ）×１００ （％） だけ駆動プーリ１６に対して滑ることになる。
【００１９】この滑りがＶベルト式無段変速機に発生す
るＶベルト５の滑りの基本発生メカニズムである。
【００２０】一方、ＨＩ側の変速比におけるＶベルト５
の巻き掛け状態及びＨＩ側の変速比におけるエレメント
８の隙間の分布と圧縮力の分布は図１２のようになり、
上記図５と同様に、図中斜線部のエレメント８が圧縮力
が作用している範囲を示し、この斜線部の面積が圧縮力
の大きさを表している。
【００２１】このＨＩ側の変速比の場合も、エレメント
８の滑りは、上記と同様にＣｍ÷（ｔ＋Ｃｍ）×１００
（％）だけ駆動プーリ１６に対して滑ることになる
が、ＨＩ側の変速比では、駆動プーリ１６側でトルク伝
達に必要な圧縮力が増減するエレメント８の巻き掛け範
囲、すなわち、圧縮力が単調増加する駆動プーリ１６の
巻き付き角度をθとし、駆動プーリ１６へのＶベルト５
の巻き掛け範囲全体を角度α1とすると、Ｖベルト５の
巻き掛け角度α1は上記図５のＬＯ側よりも大きく、か
つ、Ｖベルト５の走行半径も大きいため、発生する滑り
はＬＯ側に比して小さいものとなる。なお、従動プーリ
２６側のＶベルト５の巻き掛け範囲全体は角度α2と
し、従動プーリ２６側でトルク伝達に必要な圧縮力が増
減するエレメント８の巻き掛け範囲、すなわち、圧縮力
が単調減少する従動プーリ２６の巻き付き角度を上記と
同じくθで表す。
【００２２】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来例では、図５に示したＬＯ側の変速比のように、トル
ク伝達に必要な圧縮力が増減するエレメント８の巻き掛
け範囲、すなわち、圧縮力が単調増加する駆動プーリ１
６の巻き付き角度をθ、駆動プーリ１６へのＶベルト５
の巻き掛け範囲全体を角度α1とすると、トルクの増大
に伴って、トルク伝達に必要な巻き付き角度θも増大す
るため、エレメント８の平均隙間Ｃｍも伝達トルクの増
大に応じて増加し、結果としてエレメント８、８間の隙
間に起因するエレメント８の滑りは、伝達トルクの増大
に伴って増加する。すなわち、上記（２）式及び（３）
式に基づいて求めた推力ＱでＶベルト５を挟持、押圧し
ても、トルク伝達に必要なＶベルト５の巻き付き角度θ
が増大すると、駆動プーリ１６へ巻き掛けたＶベルト５
の角度α1に至る前に、Ｖベルト５のエレメント８は数
％から数１０％の滑りを発生するという問題がある。い
ま、Ｖベルト５のエレメント８に隙間が無い場合では、
トルク伝達に必要な駆動プーリ１６の巻き付き角度θ
と、駆動プーリ１６の巻き掛け角度α1の関係は、 θ／α1＝１００ （％） の点までトルク伝達が理論的に可能となる訳であるが、
エレメント８、８に発生する隙間の総和が、積層リング
９の伸びを含めて１mmと仮定した場合、Ｖベルト５の滑
り率は図１１に示すようになり、変速比＝２．４では、
θ／α1＝８５（％）の時点で約６％の滑りを発生して
しまい、この滑りの発生度合は、変速比がＬＯ側になる
につれて大きくなる。なお、上記図１１は、駆動プーリ
１６と従動プーリ２６の軸間距離を１６０mmと仮定した
場合を示す。
【００２３】一方、図１２に示すようなＨＩ側の変速比
において、上記と同様にエレメント８間に発生する隙間
の総和が積層リング９の伸びを含めて１．０mmと仮定し
た場合、Ｖベルト５の滑り率は図１３に示すようにな
り、ＬＯ側の変速比と同様にエレメント８間の隙間に起
因したＶベルト５の滑りが発生するが、このＨＩ側の変
速比では、駆動プーリ１６側のＶベルト５の走行半径及
び巻き掛け角度α1がＬＯ側に比して大きいため、発生
する滑り率は小さなものとなり、変速比＝０．４と変速
比＝０．７の条件では、上記（２）、（３）式によるプ
ーリ推力ＱでもＶベルト５の滑りを１〜２％程度に抑制
することができるが、ＬＯ側の変速比では上記したよう
に数％から数１０％の滑りを生じる場合が発生し、Ｖベ
ルト５を所定のプーリ推力Ｑで挟持、押圧しても変速比
の変化によって、Ｖベルト５の滑りを抑制できず、Ｖベ
ルトの滑りによって耐久性や無段変速機の動力伝達効率
が低下する場合がある。
【００２４】そこで本発明は、上記問題点に鑑みてなさ
れたもので、変速比の変化に拘わらずＶベルトの滑りを
確実に抑制可能なＶベルト式無段変速機を提供すること
を目的とする。
【００２５】
【課題を解決するための手段】第１の発明は、多数のエ
レメントから構成されたＶベルトの接触プーリ幅を変更
可能な駆動プーリ及び従動プーリと、前記駆動プーリ及
び従動プーリの前記プーリ幅を縮小する方向にそれぞれ
付勢するプーリ推力発生手段と、車両の運転状態に応じ
た変速比に基づいて前記プーリ幅を可変制御する変速制
御手段とを備えたＶベルト式無段変速機において、前記
プーリ推力発生手段は、伝達トルクをＴ、前記プーリ幅
を縮小する方向のプーリ推力をＱ、Ｖベルトの走行半径
をｒとしたときに、Ｔ÷（Ｑ×ｒ）の値を、前記変速比
がＬＯ側になるにつれて大きく設定する。
【００２６】また、第２の発明は、多数のエレメントか
ら構成されたＶベルトの接触プーリ幅を変更可能な駆動
プーリ及び従動プーリと、前記駆動プーリ及び従動プー
リの前記プーリ幅を縮小する方向にそれぞれ付勢するプ
ーリ推力発生手段と、車両の運転状態に応じた変速比に
基づいて前記プーリ幅を可変制御する変速制御手段とを
備えたＶベルト式無段変速機において、前記プーリ推力
発生手段は、変速比がＬＯ側になるほどプーリ幅を縮小
する方向のプーリ推力Ｑの安全率を大きく設定する。
【００２７】また、第３の発明は、前記第２の発明にお
いて、前記安全率は、変速比に応じたＶベルトの滑り率
に基づいて設定される。
【００２８】
【発明の効果】したがって、第１の発明は、多数のエレ
メントから構成されたＶベルト式の無段変速機では、Ｖ
ベルトを挟持する駆動プーリ及び従動プーリのプーリ推
力Ｑは、伝達トルクをＴ、プーリ頂角をα、摩擦係数を
μ、Ｖベルトの走行半径をｒとすると、 Ｑ＝Ｔ×cosα÷（２×μ×ｒ） より必要最低限の値を求めることができるが、Ｖベルト
のエレメント間に隙間が生じる場合では、このプーリ推
力Ｑで挟持しても変速比がＬＯ側のときに滑りが発生す
ることがある。そこで、変速比がＬＯ側になるにつれて
Ｔ÷（Ｑ×ｒ）の値を大きく設定することにより、ＬＯ
側の変速比でのＶベルトの滑りを防いで、Ｖベルト式無
段変速機の耐久性及び動力伝達効率を確保することがで
きる。
【００２９】また、第２の発明は、変速比がＬＯ側にな
るほどプーリ幅を縮小する方向のプーリ推力Ｑの安全率
を大きく設定することにより、ＬＯ側の変速比でのＶベ
ルトの滑りを防いで、Ｖベルト式無段変速機の耐久性及
び動力伝達効率を確保することができる。
【００３０】また、第３の発明は、プーリ推力Ｑの安全
率は、変速比に応じたＶベルトの滑り率に基づいて設定
されるため、プーリ推力Ｑが過剰になるのを防いで、Ｈ
Ｉ側及びＬＯ側のそれぞれについて最適なプーリ推力Ｑ
に設定できる。
【００３１】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を添付
図面に基づいて説明する。
【００３２】図１はＶベルト式の無段変速機の概略構成
図を示し、無段変速機１７は、可変プーリとして図示し
ないエンジンに接続された駆動プーリ１６と、駆動軸に
連結された従動プーリ２６を備え、これら可変プーリは
Ｖベルト５によって連結されている。なお、これら駆動
プーリ１６、従動プーリ２６及びＶベルト５は前記従来
例の図５、図６及び図８〜図１１と同様に構成され、同
一のものに同一の図番を付して重複説明を省略する。
【００３３】図１において、駆動プーリ１６は、図示し
ないエンジンに結合された軸と一体となって回転する固
定プーリ２２と、固定プーリ２２と対向配置されてＶ字
状のプーリ溝を形成するとともに、変速制御弁２から駆
動プーリピストン室２０へ作用する油圧に応じて軸方向
へ変位可能な可動プーリ１８から構成される。
【００３４】一方、従動プーリ２６は車軸に連結された
軸と一体となって回転する固定プーリ３０と、この固定
プーリ３０と対向配置されてＶ字状のプーリ溝を形成す
るとともに、従動プーリピストン室３２へ作用する油圧
コントロールユニット３からのライン圧に応じて軸方向
へ変位可能な可動プーリ３４から構成される。
【００３５】このような、駆動プーリ１６と従動プーリ
２６のＶ字状プーリ溝の幅を変化させる変速制御は、駆
動プーリピストン室２０への作動油の給排を調整する変
速制御弁２によって行われる。
【００３６】すなわち、ＣＶＴコントロールユニット１
からの指令に応動するアクチュエータとしてのソレノイ
ド４と、ソレノイド４に駆動される変速制御弁２等から
なる油圧コントロールユニット３によって制御され、こ
れら変速制御弁２及びソレノイド４は前記従来例の特公
昭６３−４２１４７号公報と同様に構成される。
【００３７】なお、油圧コントロールユニット３には、
図示しないライン圧供給手段が配設され、従動プーリピ
ストン室３２と変速制御弁２へ所定のライン圧を供給す
る。
【００３８】マイクロコンピュータ等を主体に構成され
たＣＶＴコントロールユニット１は、車両の運転状態に
基づいて演算した目標変速比を、実変速比へ一致させる
ように、目標値と実際の値の偏差に応じてソレノイド４
を駆動する。
【００３９】このようなＣＶＴコントロールユニット１
で行われる変速制御の一例について、図２のフローチャ
ートを参照しながら詳述する。
【００４０】ステップＳ１では、車両の運転状態とし
て、無段変速機１７から入力回転数Ｎin及び出力回転数
Ｎout（＝車速ＶＳＰ）と、運転者の操作に応じたスロ
ットル開度ＴＶＯ並びにインヒビタスイッチ８からの信
号（変速モード等）を読み込むとともに、図示しないエ
ンジンコントロールユニットからエンジン回転数Ｎｅを
読み込む。
【００４１】ステップＳ２では、上記ステップＳ１で読
み込んだ車両の運転状態に応じた目標変速比を演算する
一方、無段変速機１７の実変速比を求めてから、実変速
比と目標変速比の偏差に基づいてソレノイド４を駆動し
て変速制御弁２の制御を行う。なお、目標変速比の演算
は、例えば、車速ＶＳＰとスロットル開度ＴＶＯ又はア
クセルペダル開度に応じて予め設定された変速マップ等
に基づいて行われる。
【００４２】次に、ステップＳ３では、上記ステップＳ
２で求めた目標変速比に応じて、駆動プーリ１６及び従
動プーリ２６がＶベルト５を挟持、押圧するプーリ推力
Ｑの安全率Ｓｆの演算を行う。
【００４３】プーリ推力Ｑの安全率Ｓｆは、図３に示す
ように、変速比が大きく（ＬＯ側に）なるほど増大する
ように予め設定されたもので、ステップＳ２で求めた目
標変速比に応じた安全率Ｓｆを求める。
【００４４】そして、ステップＳ４では、この安全率Ｓ
ｆに基づいて前記従来例に示した（３）式より、プーリ
推力Ｑを演算する。
【００４５】 Ｑ＝Ｔ×cosα÷（２×μ×ｒ）×Ｓｆ …（３） ただし、ここでは、伝達トルク容量Ｔ、摩擦係数μ、プ
ーリ溝頂角αは所定の値であり、Ｖベルト５の走行半径
ｒは、変速比に応じて予め設定された値である。
【００４６】次に、ステップＳ５では、変速比に応じて
可変な安全率Ｓｆに基づいて求めたプーリ推力Ｑとなる
ように、駆動プーリ１６及び従動プーリ２６へ供給する
ライン圧を制御する。このライン圧の制御は、油圧コン
トロールユニット３の図示しないライン圧制御手段によ
って行われ、図１に示した駆動プーリ１６及び従動プー
リ２６のピストン室２０、３２へ供給されるライン圧に
応じて、可動プーリ１８、３４は上記プーリ推力ＱでＶ
ベルト５を挟持、押圧するのである。
【００４７】上記ステップＳ１〜Ｓ５の処理を所定時間
毎等に繰り返すことにより、プーリ推力Ｑは変速比がＬ
Ｏ側になるほど増大し、伝達トルクＴ、プーリ推力Ｑと
Ｖベルト５の走行半径ｒの関係は、前記従来例では安全
率Ｓｆが一定値のためＴ÷（Ｑ×ｒ）が常時一定となる
のに対して、本実施形態では、安全率Ｓｆを図３に示す
ように変速比がＬＯ側になるほど大きくなるように設定
したため、Ｔ÷（Ｑ×ｒ）の値も変速比がＬＯ側になる
ほど大きくなる。
【００４８】したがって、Ｖベルト５のエレメント８間
に隙間が発生する場合であっても、前記従来例のよう
な、エレメント８間の隙間に起因する滑りの発生を抑制
してＶベルト５の耐久性と伝達効率を確保することがで
きる。
【００４９】ここで、図３の安全率Ｓｆの設定について
説明すると、前記従来例の図１１、図１３において、Ｖ
ベルト５の許容滑り率を３％と仮定すると、前記従来例
のようにＴ÷（Ｑ×ｒ）が一定となるようなプーリ推力
ＱでＶベルト５を挟持、押圧したときに、各変速比で生
じる伝達トルクの未達率は次のようになる。
【００５０】 変速比＝０．４ 未達率＝０％ 変速比＝０．７ 未達率＝０％ 変速比＝０．９ 未達率＝１０％ 変速比＝１．０ 未達率＝１５％ 変速比＝１．７ 未達率＝２２％ 変速比＝２．４ 未達率＝２７％ なお、伝達トルクの未達率とは、Ｖベルト５の滑り率が
３％となるときのＬＯ側変速比では、θ／α1の値を、
ＨＩ側変速比ではθ／α2の値を表し、Ｖベルト５のエ
レメント８間に隙間がない場合に、理論的に伝達可能な
トルクに対する実際の許容伝達トルクの減少比率を表す
ものである。
【００５１】ここで、 この未達率をＫ（％）とする
と、 Ｓｆ＝１÷Ｋ×１００ として、プーリ推力Ｑの安全率Ｓｆを設定するのであ
る。こうして、本実施形態の安全率Ｓｆは図３に示すよ
うに、変速比が０．７を超えてＬＯ側へ増大すると、上
記未達率Ｋに応じて大きくなるように設定され、この結
果、プーリ推力設計値であるＴ÷（Ｑ×ｒ）は変速比に
応じて可変となり、プーリ推力Ｑは図４に示すように、
ＬＯ側の変速比になるにつれて前記従来例に比して大き
くなり、ＬＯ側の変速比におけるＶベルト５の滑りを抑
制しながら、ＨＩ側の変速比でプーリ推力Ｑが過剰にな
るのを防ぐことができるのである。
【００５２】なお、上記実施形態において、プーリ推力
Ｑを油圧に応じて可変制御する一例を示したが、図示は
しないが、アクチュエータによって可動プーリ１８、３
４を駆動してプーリ推力Ｑを変更するものであればよ
い。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施形態を示すＶベルト式無段変速機
のブロック図。
【図２】ＣＶＴコントロールユニットで行われる制御の
一例を示すフローチャート。
【図３】必要プーリ推力安全率と変速比の関係を示すグ
ラフ。
【図４】プーリ推力と変速比の関係を示すグラフで、実
線は本実施形態を、破線は従来例を示す。
【図５】従来例を示し、Ｖベルト式無段変速機の概略側
面図でＬＯ側の変速比を示す。
【図６】同じく従来例を示し、可変プーリ及びＶベルト
の概略断面図。
【図７】安全率をパラメータとしたプーリ推力と変速比
の関係を示すグラフである。
【図８】Ｖベルトの側面図。
【図９】Ｖベルトの断面図。
【図１０】Ｖベルトの拡大側面図。
【図１１】ＬＯ側の変速比でのＶベルトの滑り率と角度
比（θ／α1）の関係を示すグラフ。
【図１２】Ｖベルト式無段変速機の概略側面図でＨＩ側
の変速比を示す。
【図１３】ＨＩ側の変速比でのＶベルトの滑り率と角度
比（θ／α2）の関係を示すグラフ。
【図１４】第１ないし第３の発明のいずれかひとつに対
応するクレーム対応図である。
【符号の説明】
１ ＣＶＴコントロールユニット ２ 変速制御弁 ３ 油圧コントロールバルブ ５ Ｖベルト ８ エレメント ８ａ 傾斜端面 ８ｂ テーパ面 ８ｃ テーパ開始点 ９ 積層リング ９ａ リング内周面 １０ 突起部 １１ 穴部 １６ 駆動プーリ １７ 無段変速機 １８ 可動プーリ ２０ 駆動プーリピストン室 ２２ 固定プーリ ２６ 従動プーリ ３０ 固定プーリ ３２ 従動プーリピストン室 ３４ 可動プーリ

Claims (3)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 多数のエレメントから構成されたＶベル
    トの接触プーリ幅を変更可能な駆動プーリ及び従動プー
    リと、 前記駆動プーリ及び従動プーリの前記プーリ幅を縮小す
    る方向にそれぞれ付勢するプーリ推力発生手段と、 車両の運転状態に応じた変速比に基づいて前記プーリ幅
    を可変制御する変速制御手段とを備えたＶベルト式無段
    変速機において、 前記プーリ推力発生手段は、伝達トルクをＴ、前記プー
    リ幅を縮小する方向のプーリ推力をＱ、Ｖベルトの走行
    半径をｒとしたときに、Ｔ÷（Ｑ×ｒ）の値を、前記変
    速比がＬＯ側になるにつれて大きく設定したことを特徴
    とするＶベルト式無段変速機。
  2. 【請求項２】 多数のエレメントから構成されたＶベル
    トの接触プーリ幅を変更可能な駆動プーリ及び従動プー
    リと、 前記駆動プーリ及び従動プーリの前記プーリ幅を縮小す
    る方向にそれぞれ付勢するプーリ推力発生手段と、 車両の運転状態に応じた変速比に基づいて前記プーリ幅
    を可変制御する変速制御手段とを備えたＶベルト式無段
    変速機において、 前記プーリ推力発生手段は、変速比がＬＯ側になるほど
    プーリ幅を縮小する方向のプーリ推力Ｑの安全率を大き
    く設定したことを特徴とするＶベルト式無段変速機。
  3. 【請求項３】 前記安全率は、変速比に応じたＶベルト
    の滑り率に基づいて設定されたことを特徴とする請求項
    ２に記載のＶベルト式無段変速機。
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