JPH10156118A - 排気ガス浄化用フィルタ - Google Patents
排気ガス浄化用フィルタInfo
- Publication number
- JPH10156118A JPH10156118A JP9268033A JP26803397A JPH10156118A JP H10156118 A JPH10156118 A JP H10156118A JP 9268033 A JP9268033 A JP 9268033A JP 26803397 A JP26803397 A JP 26803397A JP H10156118 A JPH10156118 A JP H10156118A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- filter
- soot
- pores
- exhaust gas
- porous body
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/02—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D39/00—Filtering material for liquid or gaseous fluids
- B01D39/14—Other self-supporting filtering material ; Other filtering material
- B01D39/20—Other self-supporting filtering material ; Other filtering material of inorganic material, e.g. asbestos paper, metallic filtering material of non-woven wires
- B01D39/2068—Other inorganic materials, e.g. ceramics
- B01D39/2072—Other inorganic materials, e.g. ceramics the material being particulate or granular
- B01D39/2075—Other inorganic materials, e.g. ceramics the material being particulate or granular sintered or bonded by inorganic agents
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/92—Chemical or biological purification of waste gases of engine exhaust gases
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
- F01N3/00—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust
- F01N3/02—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for cooling, or for removing solid constituents of, exhaust
- F01N3/021—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for cooling, or for removing solid constituents of, exhaust by means of filters
- F01N3/022—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for cooling, or for removing solid constituents of, exhaust by means of filters characterised by specially adapted filtering structure, e.g. honeycomb, mesh or fibrous
- F01N3/0222—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for cooling, or for removing solid constituents of, exhaust by means of filters characterised by specially adapted filtering structure, e.g. honeycomb, mesh or fibrous the structure being monolithic, e.g. honeycombs
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
- F01N3/00—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust
- F01N3/08—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous
- F01N3/0807—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by using absorbents or adsorbents
- F01N3/0821—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by using absorbents or adsorbents combined with particulate filters
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
- F01N3/00—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust
- F01N3/08—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous
- F01N3/10—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by thermal or catalytic conversion of noxious components of exhaust
- F01N3/24—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by thermal or catalytic conversion of noxious components of exhaust characterised by constructional aspects of converting apparatus
- F01N3/28—Construction of catalytic reactors
- F01N3/2882—Catalytic reactors combined or associated with other devices, e.g. exhaust silencers or other exhaust purification devices
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2253/00—Adsorbents used in seperation treatment of gases and vapours
- B01D2253/30—Physical properties of adsorbents
- B01D2253/302—Dimensions
- B01D2253/308—Pore size
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2253/00—Adsorbents used in seperation treatment of gases and vapours
- B01D2253/30—Physical properties of adsorbents
- B01D2253/302—Dimensions
- B01D2253/31—Pore size distribution
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2253/00—Adsorbents used in seperation treatment of gases and vapours
- B01D2253/30—Physical properties of adsorbents
- B01D2253/302—Dimensions
- B01D2253/311—Porosity, e.g. pore volume
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2253/00—Adsorbents used in seperation treatment of gases and vapours
- B01D2253/30—Physical properties of adsorbents
- B01D2253/34—Specific shapes
- B01D2253/342—Monoliths
- B01D2253/3425—Honeycomb shape
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2257/00—Components to be removed
- B01D2257/40—Nitrogen compounds
- B01D2257/404—Nitrogen oxides other than dinitrogen oxide
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2258/00—Sources of waste gases
- B01D2258/01—Engine exhaust gases
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2259/00—Type of treatment
- B01D2259/40—Further details for adsorption processes and devices
- B01D2259/414—Further details for adsorption processes and devices using different types of adsorbents
- B01D2259/4141—Further details for adsorption processes and devices using different types of adsorbents within a single bed
- B01D2259/4145—Further details for adsorption processes and devices using different types of adsorbents within a single bed arranged in series
- B01D2259/4146—Contiguous multilayered adsorbents
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2259/00—Type of treatment
- B01D2259/45—Gas separation or purification devices adapted for specific applications
- B01D2259/4566—Gas separation or purification devices adapted for specific applications for use in transportation means
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/02—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography
- B01D53/04—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography with stationary adsorbents
- B01D53/0407—Constructional details of adsorbing systems
- B01D53/0415—Beds in cartridges
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
- F01N2250/00—Combinations of different methods of purification
- F01N2250/14—Combinations of different methods of purification absorption or adsorption, and filtering
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
- F01N2330/00—Structure of catalyst support or particle filter
- F01N2330/06—Ceramic, e.g. monoliths
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Toxicology (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geology (AREA)
- Filtering Materials (AREA)
- Processes For Solid Components From Exhaust (AREA)
- Filtering Of Dispersed Particles In Gases (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 煤の捕集効率及び燃焼特性に優れた排気ガス
浄化用フィルタを提供する。 【解決手段】 多数の気孔を有する多孔体よりなる隔壁
１５により上流室１１と下流室１２とを区画している。
排気ガス５は，上流室１１に導入し，隔壁１５を通過さ
せて下流室１２へ流出させることにより浄化される。多
孔体における気孔径が５〜２０μｍの範囲内にある貫通
気孔の気孔容積の合計が，全貫通気孔の気孔容積の合計
に対して３０〜８０％の範囲内にあり，気孔径が２０〜
２００μｍの範囲内にある貫通気孔の気孔容積の合計
が，全貫通気孔の気孔容積の合計に対して２０〜７０％
の範囲内にある。
浄化用フィルタを提供する。 【解決手段】 多数の気孔を有する多孔体よりなる隔壁
１５により上流室１１と下流室１２とを区画している。
排気ガス５は，上流室１１に導入し，隔壁１５を通過さ
せて下流室１２へ流出させることにより浄化される。多
孔体における気孔径が５〜２０μｍの範囲内にある貫通
気孔の気孔容積の合計が，全貫通気孔の気孔容積の合計
に対して３０〜８０％の範囲内にあり，気孔径が２０〜
２００μｍの範囲内にある貫通気孔の気孔容積の合計
が，全貫通気孔の気孔容積の合計に対して２０〜７０％
の範囲内にある。
Description
【０００１】
【技術分野】本発明は，排気ガス浄化用フィルタに関
し，特に煤の捕集効率及び燃焼特性が高いフィルタに関
する。
し，特に煤の捕集効率及び燃焼特性が高いフィルタに関
する。
【０００２】
【従来技術】ディーゼルエンジン等の内燃機関等より排
出される排気ガスには，煤（スーツ）が含まれている。
この煤を排気ガス浄化用フィルタにより捕集し，排気ガ
スを浄化する方式が，検討されている。かかる排気ガス
浄化用フィルタとしては，従来，コージェライト，Ｓｉ
Ｃ等よりなる，多数の貫通気孔を有する多孔体がある。
排気ガスがフィルタの隔壁を通過して浄化するウォール
フロー型のモノリスフィルタでは，貫通気孔の直径が小
さくなると，フィルタの中を排気ガスが通過する場合に
圧力損失が大きくなってエンジンの性能が低下するおそ
れがある。一方，貫通気孔の直径が大きくなると，一部
の煤がフィルタ隔壁の気孔を通過し，煤の捕集効率が低
下する。
出される排気ガスには，煤（スーツ）が含まれている。
この煤を排気ガス浄化用フィルタにより捕集し，排気ガ
スを浄化する方式が，検討されている。かかる排気ガス
浄化用フィルタとしては，従来，コージェライト，Ｓｉ
Ｃ等よりなる，多数の貫通気孔を有する多孔体がある。
排気ガスがフィルタの隔壁を通過して浄化するウォール
フロー型のモノリスフィルタでは，貫通気孔の直径が小
さくなると，フィルタの中を排気ガスが通過する場合に
圧力損失が大きくなってエンジンの性能が低下するおそ
れがある。一方，貫通気孔の直径が大きくなると，一部
の煤がフィルタ隔壁の気孔を通過し，煤の捕集効率が低
下する。
【０００３】そこで，煤の捕集効率を向上させると共
に，圧力損失を小さくするために，多孔体の気孔の直径
を，１μｍから１５μｍ程度に制御して排気ガス浄化用
フィルタを製造することが行われている（特開平５−２
３５１２号公報，特開平５−１３９８６１号公報）。
に，圧力損失を小さくするために，多孔体の気孔の直径
を，１μｍから１５μｍ程度に制御して排気ガス浄化用
フィルタを製造することが行われている（特開平５−２
３５１２号公報，特開平５−１３９８６１号公報）。
【０００４】
【解決しようとする課題】しかしながら，上記従来の排
気ガス浄化用フィルタにより煤を捕集した場合には，煤
はフィルタ隔壁の表面に堆積する。堆積した煤は，従
来，電気ヒータ又はバーナ等により燃焼させて除去して
いる。しかし，この方法で捕集した煤の着火および燃焼
温度は，高くなり，コージェライト質フィルタでは一部
が溶損したり，あるいは割れることもある。そのため，
煤をフィルタ隔壁表面で捕集して，燃焼させる方法は，
自動車に広く採用されるまで至っていない。
気ガス浄化用フィルタにより煤を捕集した場合には，煤
はフィルタ隔壁の表面に堆積する。堆積した煤は，従
来，電気ヒータ又はバーナ等により燃焼させて除去して
いる。しかし，この方法で捕集した煤の着火および燃焼
温度は，高くなり，コージェライト質フィルタでは一部
が溶損したり，あるいは割れることもある。そのため，
煤をフィルタ隔壁表面で捕集して，燃焼させる方法は，
自動車に広く採用されるまで至っていない。
【０００５】本発明はかかる従来の問題点に鑑み，煤の
捕集効率及び燃焼特性に優れた排気ガス浄化用フィルタ
を提供しようとするものである。
捕集効率及び燃焼特性に優れた排気ガス浄化用フィルタ
を提供しようとするものである。
【０００６】
【課題の解決手段】本発明は，多数の貫通気孔を有する
多孔体よりなる排気ガス浄化用フィルタにおいて，上記
多孔体における，水銀圧入法により測定された気孔径が
５〜２０μｍの範囲内にある貫通気孔の気孔容積の合計
が，全貫通気孔の気孔容積の合計に対して３０〜８０％
の範囲内にあり，上記多孔体における，水銀圧入法によ
り測定された気孔径が２０〜２００μｍの範囲内にある
貫通気孔の気孔容積の合計が，全貫通気孔の気孔容積の
合計に対して２０〜７０％の範囲内にあることを特徴と
する排気ガス浄化用フィルタである。
多孔体よりなる排気ガス浄化用フィルタにおいて，上記
多孔体における，水銀圧入法により測定された気孔径が
５〜２０μｍの範囲内にある貫通気孔の気孔容積の合計
が，全貫通気孔の気孔容積の合計に対して３０〜８０％
の範囲内にあり，上記多孔体における，水銀圧入法によ
り測定された気孔径が２０〜２００μｍの範囲内にある
貫通気孔の気孔容積の合計が，全貫通気孔の気孔容積の
合計に対して２０〜７０％の範囲内にあることを特徴と
する排気ガス浄化用フィルタである。
【０００７】本発明のフィルタにおいては，多孔体に設
けた貫通気孔の気孔径（気孔の直径）は上記の範囲にあ
る。かかる気孔径を有する気孔は，従来のフィルタに設
けた貫通気孔の気孔径よりも大きいものが多い。そのた
め，排気ガスが隔壁を通過する際に，排気ガスに含まれ
る煤は，隔壁の表面だけでなく，隔壁の内部に設けた気
孔の内部においても捕集される。そのため，煤とフィル
タとの接触面積が大きくなる。
けた貫通気孔の気孔径（気孔の直径）は上記の範囲にあ
る。かかる気孔径を有する気孔は，従来のフィルタに設
けた貫通気孔の気孔径よりも大きいものが多い。そのた
め，排気ガスが隔壁を通過する際に，排気ガスに含まれ
る煤は，隔壁の表面だけでなく，隔壁の内部に設けた気
孔の内部においても捕集される。そのため，煤とフィル
タとの接触面積が大きくなる。
【０００８】また，煤は，隔壁の表面及び隔壁中の貫通
気孔の内部において広面積に捕集されるため，隔壁を通
過する排気ガス中に含まれる酸素と，煤との接触面積が
大きくなる。それ故，煤を従来に比べて低い温度で，燃
焼させることができる。また，着火温度も低くできるた
め，低温にて，無炎で煤を燃焼させることができる。従
って，本発明によれば，煤の燃焼特性を良くすることが
できる。また，本発明のフィルタの隔壁は上記気孔分布
を有するため，煤だけでなく，ＮＯX 浄化の反応場とし
ても作用する。
気孔の内部において広面積に捕集されるため，隔壁を通
過する排気ガス中に含まれる酸素と，煤との接触面積が
大きくなる。それ故，煤を従来に比べて低い温度で，燃
焼させることができる。また，着火温度も低くできるた
め，低温にて，無炎で煤を燃焼させることができる。従
って，本発明によれば，煤の燃焼特性を良くすることが
できる。また，本発明のフィルタの隔壁は上記気孔分布
を有するため，煤だけでなく，ＮＯX 浄化の反応場とし
ても作用する。
【０００９】一方，上記気孔の割合の範囲よりはずれる
場合，例えば，小さい気孔径の割合が高くなると，隔壁
の表面に煤が厚く堆積し，気孔内には煤が捕集され難
い。そのため，目詰まりを起こして，圧力損失が高くな
り，エンジンの性能が低下する。また，大きい気孔径の
割合が高くなると，多くの煤が気孔内を通過して排気ガ
スと共に排出され，煤を効率よく捕集することができな
くなるおそれがある。
場合，例えば，小さい気孔径の割合が高くなると，隔壁
の表面に煤が厚く堆積し，気孔内には煤が捕集され難
い。そのため，目詰まりを起こして，圧力損失が高くな
り，エンジンの性能が低下する。また，大きい気孔径の
割合が高くなると，多くの煤が気孔内を通過して排気ガ
スと共に排出され，煤を効率よく捕集することができな
くなるおそれがある。
【００１０】本発明において，多孔体よりなる排気ガス
浄化用フィルタ１の中の貫通気孔は，直径がほぼ均一
で，ほぼ直線的に伸びる貫通気孔１９（図８），直径が
ほぼ均一で，蛇行した貫通気孔１９（図９），貫通気孔
の途中が膨らんだ貫通気孔１９（図１０）等，どのよう
な貫通気孔でもよい。また，該貫通気孔の気孔径は，水
銀圧入法により測定したものを基準とする。また，上記
多孔体は，ハニカム状の形状が望ましい。
浄化用フィルタ１の中の貫通気孔は，直径がほぼ均一
で，ほぼ直線的に伸びる貫通気孔１９（図８），直径が
ほぼ均一で，蛇行した貫通気孔１９（図９），貫通気孔
の途中が膨らんだ貫通気孔１９（図１０）等，どのよう
な貫通気孔でもよい。また，該貫通気孔の気孔径は，水
銀圧入法により測定したものを基準とする。また，上記
多孔体は，ハニカム状の形状が望ましい。
【００１１】本発明の排気ガス浄化用フィルタにおいて
は，排気ガスを通過させる隔壁として多孔体を用いてい
る。
は，排気ガスを通過させる隔壁として多孔体を用いてい
る。
【００１２】なお，本発明において，多孔体における全
貫通気孔が，気孔径が５〜２０μｍの範囲にある貫通気
孔と２０〜２００μｍの範囲にある貫通気孔とのみから
なる必要はなく，上記範囲以外の気孔径を有する貫通気
孔が混ざっていてもよい。
貫通気孔が，気孔径が５〜２０μｍの範囲にある貫通気
孔と２０〜２００μｍの範囲にある貫通気孔とのみから
なる必要はなく，上記範囲以外の気孔径を有する貫通気
孔が混ざっていてもよい。
【００１３】次に，水銀圧入法により測定された気孔径
が，５μｍ未満又は２００μｍを越える貫通気孔の気孔
容積の合計は，上記全貫通気孔の気孔容積の合計に対し
て，２０％以下であることが好ましい。これにより，煤
の捕集効率が更に高くなり，捕集された煤の燃焼特性を
一層向上させることができる。一方，２０％を越える場
合には，煤の捕集効率及び煤の燃焼効率が低下するおそ
れがある。
が，５μｍ未満又は２００μｍを越える貫通気孔の気孔
容積の合計は，上記全貫通気孔の気孔容積の合計に対し
て，２０％以下であることが好ましい。これにより，煤
の捕集効率が更に高くなり，捕集された煤の燃焼特性を
一層向上させることができる。一方，２０％を越える場
合には，煤の捕集効率及び煤の燃焼効率が低下するおそ
れがある。
【００１４】次に，上記隔壁を２層に分離し，上流室側
の多孔体（第１層とする）には，水銀圧入法により測定
された気孔径が２０〜２００μｍの範囲内にある貫通気
孔の気孔容積の合計が第１層における全貫通気孔の気孔
容積の合計に対して６０％以上となるように設定し，一
方，上記隔壁の下流室側の多孔体（第２層とする）に
は，水銀圧入法により測定された気孔径が５〜２０μｍ
の範囲内にある貫通気孔の気孔容積の合計が，第２層に
おける全貫通気孔の気孔容積の合計に対して７０％以上
となるように設定してなるものが好ましい。
の多孔体（第１層とする）には，水銀圧入法により測定
された気孔径が２０〜２００μｍの範囲内にある貫通気
孔の気孔容積の合計が第１層における全貫通気孔の気孔
容積の合計に対して６０％以上となるように設定し，一
方，上記隔壁の下流室側の多孔体（第２層とする）に
は，水銀圧入法により測定された気孔径が５〜２０μｍ
の範囲内にある貫通気孔の気孔容積の合計が，第２層に
おける全貫通気孔の気孔容積の合計に対して７０％以上
となるように設定してなるものが好ましい。
【００１５】なお，隔壁全体としては，水銀圧入法によ
り測定された気孔径が５〜２０μｍの範囲内にある貫通
気孔の気孔容積の合計が，上記多孔体における全貫通気
孔の気孔容積の合計に対して３０〜８０％の範囲内にあ
り，水銀圧入法により測定された気孔径が２０〜２００
μｍの範囲内にある貫通気孔の気孔容積の合計が，上記
多孔体における全貫通気孔の気孔容積の合計に対して２
０〜７０％の範囲内にあるようにする。
り測定された気孔径が５〜２０μｍの範囲内にある貫通
気孔の気孔容積の合計が，上記多孔体における全貫通気
孔の気孔容積の合計に対して３０〜８０％の範囲内にあ
り，水銀圧入法により測定された気孔径が２０〜２００
μｍの範囲内にある貫通気孔の気孔容積の合計が，上記
多孔体における全貫通気孔の気孔容積の合計に対して２
０〜７０％の範囲内にあるようにする。
【００１６】これにより，上流室側の多孔体の気孔径が
大きく，一方，下流室側の多孔体の気孔径が小さくな
る。そのため，煤は上流室側の気孔径の大きい隔壁で捕
集されるために煤の捕集効率が向上する。また，捕集し
た煤の燃焼特性を更に向上させることができる。
大きく，一方，下流室側の多孔体の気孔径が小さくな
る。そのため，煤は上流室側の気孔径の大きい隔壁で捕
集されるために煤の捕集効率が向上する。また，捕集し
た煤の燃焼特性を更に向上させることができる。
【００１７】なお，第１層の厚みは，隔壁の全体厚みに
対して２０〜９８％の範囲，第２層は隔壁の全体厚みに
対して２〜８０％の厚みが望ましい。第１層の厚みが隔
壁の全体厚みに対して２０％未満の場合，又は第２層の
厚みが隔壁の全体厚みに対して８０％を超える場合に
は，隔壁の表面に煤が堆積して目詰まりをおこし燃焼効
率が低下するおそれがある。一方，第１層の厚みが隔壁
の全体厚みに対して９８％を超える場合，又は第２層の
厚みが隔壁の全体厚みに対して２％未満の場合には，隔
壁を通過する煤の割合が大きくなり，煤の捕集効率が低
下するおそれがある。
対して２０〜９８％の範囲，第２層は隔壁の全体厚みに
対して２〜８０％の厚みが望ましい。第１層の厚みが隔
壁の全体厚みに対して２０％未満の場合，又は第２層の
厚みが隔壁の全体厚みに対して８０％を超える場合に
は，隔壁の表面に煤が堆積して目詰まりをおこし燃焼効
率が低下するおそれがある。一方，第１層の厚みが隔壁
の全体厚みに対して９８％を超える場合，又は第２層の
厚みが隔壁の全体厚みに対して２％未満の場合には，隔
壁を通過する煤の割合が大きくなり，煤の捕集効率が低
下するおそれがある。
【００１８】一方，第１層において，気孔径が２０〜２
００μｍの範囲内にある貫通気孔の気孔容積の合計が，
第１層における全貫通気孔の気孔容積の合計に対して６
０％未満では，気孔径が２０μｍ未満又は２００μｍを
超える貫通気孔が多くなる。そして，気孔径が２０μｍ
未満の貫通気孔が多くなると，煤はフィルタの表面に捕
集されるおそれがある。そのため，圧力損失が高くな
り，煤の燃焼特性が悪くなるおそれがある。また，気孔
径が２００μｍを越える貫通気孔が多くなると，煤の燃
焼特性が悪くなるおそれがある。
００μｍの範囲内にある貫通気孔の気孔容積の合計が，
第１層における全貫通気孔の気孔容積の合計に対して６
０％未満では，気孔径が２０μｍ未満又は２００μｍを
超える貫通気孔が多くなる。そして，気孔径が２０μｍ
未満の貫通気孔が多くなると，煤はフィルタの表面に捕
集されるおそれがある。そのため，圧力損失が高くな
り，煤の燃焼特性が悪くなるおそれがある。また，気孔
径が２００μｍを越える貫通気孔が多くなると，煤の燃
焼特性が悪くなるおそれがある。
【００１９】また，第２層において，気孔径が５〜２０
μｍの範囲内にある貫通気孔の気孔容積の合計が，全貫
通気孔（隔壁を構成する多孔体全体における全貫通気
孔）の気孔容積の合計に対して７０％未満では，気孔径
が５μｍ未満又は２０μｍを超える貫通気孔が多くな
る。そして，気孔径が５μｍ未満の気孔が多くなると，
圧力損失が高くなる。また，２０μｍを越える気孔が多
くなると，煤が隔壁を通過する割合が大きくなり，捕集
効率が低下するおそれがある。
μｍの範囲内にある貫通気孔の気孔容積の合計が，全貫
通気孔（隔壁を構成する多孔体全体における全貫通気
孔）の気孔容積の合計に対して７０％未満では，気孔径
が５μｍ未満又は２０μｍを超える貫通気孔が多くな
る。そして，気孔径が５μｍ未満の気孔が多くなると，
圧力損失が高くなる。また，２０μｍを越える気孔が多
くなると，煤が隔壁を通過する割合が大きくなり，捕集
効率が低下するおそれがある。
【００２０】次に，多孔体の表面及び貫通気孔の表面に
は，多孔体における熱伝導性を向上させるための熱伝導
制御物質を設けることが好ましい。これにより，フィル
タの熱伝導性が向上するため，煤の燃焼効率を高めるこ
とが出来る。上記熱伝導制御物質は，多孔体材料よりも
熱伝導率が高い材質であることが好ましい。これによ
り，煤の燃焼効率を更に高めることができる。上記熱伝
導制御物質としては，例えば，ＳｉＣ，ＡｌＮ，Ａｌ2
Ｏ3 ，ＢｅＯ等を用いることができる。
は，多孔体における熱伝導性を向上させるための熱伝導
制御物質を設けることが好ましい。これにより，フィル
タの熱伝導性が向上するため，煤の燃焼効率を高めるこ
とが出来る。上記熱伝導制御物質は，多孔体材料よりも
熱伝導率が高い材質であることが好ましい。これによ
り，煤の燃焼効率を更に高めることができる。上記熱伝
導制御物質としては，例えば，ＳｉＣ，ＡｌＮ，Ａｌ2
Ｏ3 ，ＢｅＯ等を用いることができる。
【００２１】次に，上記多孔体の表面及び貫通気孔の表
面には，触媒を担持してなることが好ましい。これによ
り，煤の燃焼特性をより一層向上させることができる。
上記触媒としては，例えば，パラジウム（Ｐｄ），白金
（Ｐｔ），ロジウム（Ｒｈ）等の貴金属触媒と，酸化セ
リウム，酸化プラセオジウム，酸化サマリウム等の酸化
物触媒との組合せを用いることが出来る。また，酸化物
触媒としては，酸化セリウム，酸化プラセオジウム，酸
化サマリウムから一部酸素が欠乏した不定比性酸化物
（ｎｏｎ−ｓｔｏｉｃｈｉｏｍｅｔｒｉｃ ｏｘｉｄ）
及び他の元素との固溶体（ｓｏｌｉｄ ｓｏｌｕｔｉｏ
ｎ）を用いることもできる。
面には，触媒を担持してなることが好ましい。これによ
り，煤の燃焼特性をより一層向上させることができる。
上記触媒としては，例えば，パラジウム（Ｐｄ），白金
（Ｐｔ），ロジウム（Ｒｈ）等の貴金属触媒と，酸化セ
リウム，酸化プラセオジウム，酸化サマリウム等の酸化
物触媒との組合せを用いることが出来る。また，酸化物
触媒としては，酸化セリウム，酸化プラセオジウム，酸
化サマリウムから一部酸素が欠乏した不定比性酸化物
（ｎｏｎ−ｓｔｏｉｃｈｉｏｍｅｔｒｉｃ ｏｘｉｄ）
及び他の元素との固溶体（ｓｏｌｉｄ ｓｏｌｕｔｉｏ
ｎ）を用いることもできる。
【００２２】上記触媒は，直接コージェライトあるいは
ＳｉＣ等の多孔体の表面，又は貫通気孔の表面に担持し
ても良い。また，Ａｌ2 Ｏ3 ，ＳｉＯ2 ，ＴｉＯ2 ，Ｚ
ｒＯ2 等の酸化物粉末をコートした後に，上記触媒を担
持しても良い。また，触媒とＡｌ2 Ｏ3 ，ＳｉＯ2 ，Ｔ
ｉＯ2 ，ＺｒＯ2 等の酸化物粉末の混合粉を多孔体に担
持しても良い。また，上記熱伝導制御物質を，フィルタ
隔壁（多孔体）の表面および貫通気孔の表面に付着した
後に，上記触媒を担持しても良い。また，熱伝導制御物
質又は触媒の少なくとも一方と，酸化物粉末との混合物
を担持しても良い。
ＳｉＣ等の多孔体の表面，又は貫通気孔の表面に担持し
ても良い。また，Ａｌ2 Ｏ3 ，ＳｉＯ2 ，ＴｉＯ2 ，Ｚ
ｒＯ2 等の酸化物粉末をコートした後に，上記触媒を担
持しても良い。また，触媒とＡｌ2 Ｏ3 ，ＳｉＯ2 ，Ｔ
ｉＯ2 ，ＺｒＯ2 等の酸化物粉末の混合粉を多孔体に担
持しても良い。また，上記熱伝導制御物質を，フィルタ
隔壁（多孔体）の表面および貫通気孔の表面に付着した
後に，上記触媒を担持しても良い。また，熱伝導制御物
質又は触媒の少なくとも一方と，酸化物粉末との混合物
を担持しても良い。
【００２３】
実施形態例１及び比較例１ 本発明の実施形態例１にかかる排気ガス浄化用フィルタ
について，図１〜図５を用いて, 比較例１とともに説明
する。本例の排気ガス浄化用のフィルタ１は，図１に示
すごとく，多数の気孔を有する多孔体よりなる隔壁１５
により上流室１１と下流室１２とを区画している。排気
ガス浄化用フィルタ１は，排気ガス５を上流室１１に導
入し，隔壁１５を通過させて下流室１２に流出させるこ
とにより，排気ガス５を浄化する。
について，図１〜図５を用いて, 比較例１とともに説明
する。本例の排気ガス浄化用のフィルタ１は，図１に示
すごとく，多数の気孔を有する多孔体よりなる隔壁１５
により上流室１１と下流室１２とを区画している。排気
ガス浄化用フィルタ１は，排気ガス５を上流室１１に導
入し，隔壁１５を通過させて下流室１２に流出させるこ
とにより，排気ガス５を浄化する。
【００２４】排気ガス浄化用フィルタ１は，直径３０ｍ
ｍ，長さ５０ｍｍの円柱状であり，軸方向に複数のセル
をハニカム状に設けている。各セルは，その一端部にお
いて開口している。一方のセルは，フィルタの入口側７
１が開口した上流室１１であり，出口側７２は封止栓１
０により閉塞されている。他方のセルは，出口側７２が
開口した下流室１２であり，入口側７１は封止栓１０に
より閉塞されている。
ｍ，長さ５０ｍｍの円柱状であり，軸方向に複数のセル
をハニカム状に設けている。各セルは，その一端部にお
いて開口している。一方のセルは，フィルタの入口側７
１が開口した上流室１１であり，出口側７２は封止栓１
０により閉塞されている。他方のセルは，出口側７２が
開口した下流室１２であり，入口側７１は封止栓１０に
より閉塞されている。
【００２５】各上流室１１と各下流室１２とは，フィル
タの隔壁１５を介して互いに隣接している。排気ガス５
は，上流室１１に入り，隔壁１５を通過する。このと
き，排気ガス５に含まれる煤は，フィルタの隔壁１５に
捕集される。これにより，排気ガス５中に含まれる煤
は，浄化される。その後，浄化された排気ガス５は下流
室１２に流出して，フィルタ１の出口側７１に排出され
る。
タの隔壁１５を介して互いに隣接している。排気ガス５
は，上流室１１に入り，隔壁１５を通過する。このと
き，排気ガス５に含まれる煤は，フィルタの隔壁１５に
捕集される。これにより，排気ガス５中に含まれる煤
は，浄化される。その後，浄化された排気ガス５は下流
室１２に流出して，フィルタ１の出口側７１に排出され
る。
【００２６】上記排気ガス浄化用フィルタの製造方法に
ついて説明する。まず，焼成後コージェライトの組成に
なるように，所定の割合のカオリン，タルク，アルミナ
（いずれも粒径１μｍ以下）をボールミルにて１２時間
混合した後，この粉末を４９重量％，バインダー（商品
名：セランダー）１３重量％，造孔材としての黒鉛粒子
（５０〜３００μｍ）を２０重量％，水１８重量％を配
合して混練した。次いで，押出し成形によって直径３５
ｍｍ，長さ５５ｍｍのハニカム状の成形体を得た。
ついて説明する。まず，焼成後コージェライトの組成に
なるように，所定の割合のカオリン，タルク，アルミナ
（いずれも粒径１μｍ以下）をボールミルにて１２時間
混合した後，この粉末を４９重量％，バインダー（商品
名：セランダー）１３重量％，造孔材としての黒鉛粒子
（５０〜３００μｍ）を２０重量％，水１８重量％を配
合して混練した。次いで，押出し成形によって直径３５
ｍｍ，長さ５５ｍｍのハニカム状の成形体を得た。
【００２７】次に，この成形体の脱脂を行い，大気雰囲
気下で１４４０℃で２時間焼成した。その後，各セルの
端部に封止栓を詰め，熱処理を施した。これにより，多
数の気孔を有するコージェライト多孔体からなる排気ガ
ス浄化用フィルタを得た。
気下で１４４０℃で２時間焼成した。その後，各セルの
端部に封止栓を詰め，熱処理を施した。これにより，多
数の気孔を有するコージェライト多孔体からなる排気ガ
ス浄化用フィルタを得た。
【００２８】一方，比較のために，多孔体におけるすべ
ての気孔の直径が３０μｍ以下のフィルタを製造するた
めに，造孔材として粒径１０〜３０μｍの黒鉛粒子を２
０重量％配合する以外は，実施形態例１と同様にして多
孔体を製造した。これを比較例１とした。
ての気孔の直径が３０μｍ以下のフィルタを製造するた
めに，造孔材として粒径１０〜３０μｍの黒鉛粒子を２
０重量％配合する以外は，実施形態例１と同様にして多
孔体を製造した。これを比較例１とした。
【００２９】次に，本例の多孔体及び比較例１の多孔体
の気孔の直径を，水銀圧入法により測定し，その結果を
図１２に示した。図１２より明らかなように，本例のフ
ィルタの気孔分布は，５〜２０μｍの範囲内の気孔径を
有する貫通気孔の気孔容積の合計が，多孔体における全
貫通気孔の気孔容積の合計に対して４０％であった。ま
た，２０〜２００μｍの範囲内の気孔径を有する貫通気
孔は，多孔体における全貫通気孔の気孔容積の合計に対
して５０％であった。また，５μｍ未満又は２００μｍ
を越える範囲内の気孔径を有する貫通気孔の気孔容積の
合計は，多孔体における全貫通気孔の気孔容積の合計の
１０％であった。一方，比較例１のフィルタの気孔分布
は，３０μｍを超える貫通気孔は全くなく，平均細孔径
は１５μｍであった。
の気孔の直径を，水銀圧入法により測定し，その結果を
図１２に示した。図１２より明らかなように，本例のフ
ィルタの気孔分布は，５〜２０μｍの範囲内の気孔径を
有する貫通気孔の気孔容積の合計が，多孔体における全
貫通気孔の気孔容積の合計に対して４０％であった。ま
た，２０〜２００μｍの範囲内の気孔径を有する貫通気
孔は，多孔体における全貫通気孔の気孔容積の合計に対
して５０％であった。また，５μｍ未満又は２００μｍ
を越える範囲内の気孔径を有する貫通気孔の気孔容積の
合計は，多孔体における全貫通気孔の気孔容積の合計の
１０％であった。一方，比較例１のフィルタの気孔分布
は，３０μｍを超える貫通気孔は全くなく，平均細孔径
は１５μｍであった。
【００３０】次に，排気ガス浄化用フィルタに煤を捕集
させて煤の燃焼特性を評価した。評価に供した排気ガス
浄化用フィルタは，本例のフィルタと，上記比較例１の
フィルタである。
させて煤の燃焼特性を評価した。評価に供した排気ガス
浄化用フィルタは，本例のフィルタと，上記比較例１の
フィルタである。
【００３１】煤の燃焼特性は，図２に示すごとく，煤燃
焼試験機３により測定した。この煤燃焼試験機３は，排
気ガス浄化用フィルタ１に，軽油の燃焼によって生じた
煤を予め捕集させておき，空気５１を昇温させながら入
口側７１から導入し，フィルタの出口側７２へ排出させ
た。空気５１の温度は，フィルタの入口側７１に取り付
けた温度計３０により測定した。そして，フィルタの出
口側７２にＣＯ，ＣＯ2 検出計３１を取り付けた。煤が
燃焼するとＣＯ及びＣＯ2 が発生するため，ＣＯとＣＯ
2 の合計発生量により，煤の燃焼特性を評価した。媒の
着火温度をＣＯとＣＯ2 の合計発生量を５ｐｐｍとした
場合，煤の着火温度は３８０℃であった。
焼試験機３により測定した。この煤燃焼試験機３は，排
気ガス浄化用フィルタ１に，軽油の燃焼によって生じた
煤を予め捕集させておき，空気５１を昇温させながら入
口側７１から導入し，フィルタの出口側７２へ排出させ
た。空気５１の温度は，フィルタの入口側７１に取り付
けた温度計３０により測定した。そして，フィルタの出
口側７２にＣＯ，ＣＯ2 検出計３１を取り付けた。煤が
燃焼するとＣＯ及びＣＯ2 が発生するため，ＣＯとＣＯ
2 の合計発生量により，煤の燃焼特性を評価した。媒の
着火温度をＣＯとＣＯ2 の合計発生量を５ｐｐｍとした
場合，煤の着火温度は３８０℃であった。
【００３２】上記煤の燃焼特性の測定結果を，図３に示
した。同図より，本例のフィルタでは，３８０℃から煤
が燃焼し始めた。これに対し，比較例１のフィルタで
は，４８０℃から煤が燃焼し始めた。これらのことか
ら，本例のフィルタによれば，比較例１に比べて，煤の
燃焼温度を約１００℃低くできることがわかる。
した。同図より，本例のフィルタでは，３８０℃から煤
が燃焼し始めた。これに対し，比較例１のフィルタで
は，４８０℃から煤が燃焼し始めた。これらのことか
ら，本例のフィルタによれば，比較例１に比べて，煤の
燃焼温度を約１００℃低くできることがわかる。
【００３３】次に，フィルタに捕集された煤の燃焼速度
を測定した。この測定に当たり，本例のフィルタ及び比
較例１のフィルタに同量の煤を捕集させて，空気５１を
昇温させながら入口側７１に導入し，煤が燃焼してから
ＣＯとＣＯ2 の合計発生量が４００ｐｐｍになるまでの
時間から燃焼速度を調べた。その結果，本例のフィルタ
に捕集された煤は，比較例１のフィルタに捕集された煤
に比べて，約２倍速く燃焼した。
を測定した。この測定に当たり，本例のフィルタ及び比
較例１のフィルタに同量の煤を捕集させて，空気５１を
昇温させながら入口側７１に導入し，煤が燃焼してから
ＣＯとＣＯ2 の合計発生量が４００ｐｐｍになるまでの
時間から燃焼速度を調べた。その結果，本例のフィルタ
に捕集された煤は，比較例１のフィルタに捕集された煤
に比べて，約２倍速く燃焼した。
【００３４】次に，フィルタにおける煤の捕集状態を調
査した。調査方法は，煤を捕集したフィルタを切断しそ
の断面を調べた。その結果，本例の排気ガス浄化用フィ
ルタ１においては，図４に示すごとく，煤６は，フィル
タの隔壁１５の表面だけでなく，隔壁内部に設けた貫通
気孔１９の内部においても捕集されていた。特に，フィ
ルタの上流室１１の近傍で，多量の煤６が捕集された
（図４の網状の線影）。一方，比較例１では，図５に示
すごとく，上流室１１の側における隔壁９５の表面のみ
に煤９６が捕集されており（図５の右上がりの線影），
気孔９９の内部には捕集されていなかった。
査した。調査方法は，煤を捕集したフィルタを切断しそ
の断面を調べた。その結果，本例の排気ガス浄化用フィ
ルタ１においては，図４に示すごとく，煤６は，フィル
タの隔壁１５の表面だけでなく，隔壁内部に設けた貫通
気孔１９の内部においても捕集されていた。特に，フィ
ルタの上流室１１の近傍で，多量の煤６が捕集された
（図４の網状の線影）。一方，比較例１では，図５に示
すごとく，上流室１１の側における隔壁９５の表面のみ
に煤９６が捕集されており（図５の右上がりの線影），
気孔９９の内部には捕集されていなかった。
【００３５】次に，排気ガス浄化用フィルタによる煤の
捕集効率を測定した。煤の捕集効率の測定に供した排気
ガス浄化用フィルタは，本例のフィルタと比較例１のフ
ィルタである。煤の捕集効率は，フィルタの下流側に取
り付けたスモーク計により測定した。その結果，本例の
フィルタの捕集効率は９５％であり，比較例１のフィル
タの捕集効率９８％に比べて僅かに低いものの，実用上
問題のない数値であった。
捕集効率を測定した。煤の捕集効率の測定に供した排気
ガス浄化用フィルタは，本例のフィルタと比較例１のフ
ィルタである。煤の捕集効率は，フィルタの下流側に取
り付けたスモーク計により測定した。その結果，本例の
フィルタの捕集効率は９５％であり，比較例１のフィル
タの捕集効率９８％に比べて僅かに低いものの，実用上
問題のない数値であった。
【００３６】次に，フィルタの圧力損失を測定した。圧
力損失の測定に当たり，フィルタの入口側および出口側
に圧力計を設置した。そして，煤を含む空気をフィルタ
に導入して，双方の圧力計により空気圧を測定した。入
口側の空気圧に対する出口側の空気圧の相対差圧をもと
め，これを圧力損失とした。その結果，本例のフィルタ
の圧力損失は，比較例１に比べて，約２０％程度低くな
り，実用上有利である。
力損失の測定に当たり，フィルタの入口側および出口側
に圧力計を設置した。そして，煤を含む空気をフィルタ
に導入して，双方の圧力計により空気圧を測定した。入
口側の空気圧に対する出口側の空気圧の相対差圧をもと
め，これを圧力損失とした。その結果，本例のフィルタ
の圧力損失は，比較例１に比べて，約２０％程度低くな
り，実用上有利である。
【００３７】実施形態例２ 本例の排気ガス浄化用フィルタは，図６に示すごとく，
フィルタの隔壁１６が，上流室１１に面する上流部１６
１と，下流室１２に面する下流部１６２とからなる２層
構造を有している。
フィルタの隔壁１６が，上流室１１に面する上流部１６
１と，下流室１２に面する下流部１６２とからなる２層
構造を有している。
【００３８】上流部１６１には，気孔径が２０〜２００
μｍの範囲内の貫通気孔の気孔容積の合計が第１層にお
ける全貫通気孔の気孔容積の合計に対して９０％である
多孔体（第１層）を配置している。一方，下流部１６２
には，気孔径が５〜２０μｍの範囲内の貫通気孔の気孔
容積の合計が多孔体全体の第２層における気孔容積の合
計に対して９０％有する多孔体（第２層）を配置してい
る。
μｍの範囲内の貫通気孔の気孔容積の合計が第１層にお
ける全貫通気孔の気孔容積の合計に対して９０％である
多孔体（第１層）を配置している。一方，下流部１６２
には，気孔径が５〜２０μｍの範囲内の貫通気孔の気孔
容積の合計が多孔体全体の第２層における気孔容積の合
計に対して９０％有する多孔体（第２層）を配置してい
る。
【００３９】次に，上記排気ガス浄化用フィルタの製造
方法について説明する。まず，実施形態例１と同様にし
て，ハニカム状のコージェライト多孔体を得た。ただ
し，造孔材としての黒鉛粒子の粒径は５〜３０μｍとし
た。
方法について説明する。まず，実施形態例１と同様にし
て，ハニカム状のコージェライト多孔体を得た。ただ
し，造孔材としての黒鉛粒子の粒径は５〜３０μｍとし
た。
【００４０】次いで，この多孔体を泥漿にディッピング
して，隔壁における下流室側の多孔体にだけ泥漿を付着
させた。泥漿は，粒径０．５μｍのコーディエライト粉
末５０．６５重量％に，分散材としてポリカルボキシア
ンモニウムを０．８５重量％，造孔材としての黒鉛粒子
（粒径２０〜３００μｍ）を２０重量％，水を２５重量
％添加し，ボールミルにより１２時間混合分散を行い，
更に硬化性樹脂としてポリビニルアルコール（ＰＶＡ）
を３．５重量％添加し，更に混合分散して調製した。次
いで，付着した泥漿を乾燥し，脱脂した。
して，隔壁における下流室側の多孔体にだけ泥漿を付着
させた。泥漿は，粒径０．５μｍのコーディエライト粉
末５０．６５重量％に，分散材としてポリカルボキシア
ンモニウムを０．８５重量％，造孔材としての黒鉛粒子
（粒径２０〜３００μｍ）を２０重量％，水を２５重量
％添加し，ボールミルにより１２時間混合分散を行い，
更に硬化性樹脂としてポリビニルアルコール（ＰＶＡ）
を３．５重量％添加し，更に混合分散して調製した。次
いで，付着した泥漿を乾燥し，脱脂した。
【００４１】次いで，大気雰囲気下で，１４００℃で２
時間焼成した。これにより，図６に示すごとく，直径が
２０〜２００μｍの貫通気孔を有する上流部１６１と，
直径が５〜２０μｍの貫通気孔を有する下流部１６２と
からなる２層構造の排気ガス浄化用フィルタ２を製造し
た。
時間焼成した。これにより，図６に示すごとく，直径が
２０〜２００μｍの貫通気孔を有する上流部１６１と，
直径が５〜２０μｍの貫通気孔を有する下流部１６２と
からなる２層構造の排気ガス浄化用フィルタ２を製造し
た。
【００４２】この排気ガス浄化用フィルタについて，実
施形態例１に示す方法で煤の燃焼特性を評価した。煤の
大部分は，大きい貫通気孔（気孔径２０〜２００μｍ）
を有する上流部１６１内で捕集された。また，煤の着火
温度は３８０℃と低く，また，煤の燃焼速度も，実施形
態例１で示した比較例１の約２倍であった。また，本例
のフィルタの圧力損失も，実施形態例１とほぼ同様であ
り，煤の捕集効率も，比較例１と同様であった。
施形態例１に示す方法で煤の燃焼特性を評価した。煤の
大部分は，大きい貫通気孔（気孔径２０〜２００μｍ）
を有する上流部１６１内で捕集された。また，煤の着火
温度は３８０℃と低く，また，煤の燃焼速度も，実施形
態例１で示した比較例１の約２倍であった。また，本例
のフィルタの圧力損失も，実施形態例１とほぼ同様であ
り，煤の捕集効率も，比較例１と同様であった。
【００４３】実施形態例３ 本例の排気ガス浄化用フィルタは，隔壁の表面及び気孔
の表面に，触媒を担持した点が，実施形態例１と相違す
る。触媒としては，セリアを用いた。本例の排気ガス浄
化用フィルタを製造するに当たっては，まず，実施形態
例１と同様にしてハニカム状のコージェライト多孔体を
得た。次いで，この多孔体を硝酸セリア溶液に浸漬し
た。次いで，大気中，５００℃で２時間焼成した。これ
により，上流室と下流室とを区画する隔壁の表面，及び
気孔の内部に，セリアを固相析出させた。セリアの担持
量は，フィルタ重量の１０％とした。
の表面に，触媒を担持した点が，実施形態例１と相違す
る。触媒としては，セリアを用いた。本例の排気ガス浄
化用フィルタを製造するに当たっては，まず，実施形態
例１と同様にしてハニカム状のコージェライト多孔体を
得た。次いで，この多孔体を硝酸セリア溶液に浸漬し
た。次いで，大気中，５００℃で２時間焼成した。これ
により，上流室と下流室とを区画する隔壁の表面，及び
気孔の内部に，セリアを固相析出させた。セリアの担持
量は，フィルタ重量の１０％とした。
【００４４】セリアを担持したフィルタにより捕集され
た煤の燃焼特性について，実施形態例１と同様の方法で
評価した。その結果，セリアを担持したフィルタは，煤
の着火温度が３５０℃であった。一方，セリアを担持し
ない実施形態例１のフィルタの場合には，煤の着火温度
が３８０℃であった。このことから，セリアの担持によ
り，煤の着火温度が，担持しない場合に比べて３０℃低
下したことがわかる。これらの効果は，ＣｅＯ2 の出発
原料として粉末を用いた場合にも同様に認められた。
た煤の燃焼特性について，実施形態例１と同様の方法で
評価した。その結果，セリアを担持したフィルタは，煤
の着火温度が３５０℃であった。一方，セリアを担持し
ない実施形態例１のフィルタの場合には，煤の着火温度
が３８０℃であった。このことから，セリアの担持によ
り，煤の着火温度が，担持しない場合に比べて３０℃低
下したことがわかる。これらの効果は，ＣｅＯ2 の出発
原料として粉末を用いた場合にも同様に認められた。
【００４５】また，セリアを担持したフィルタに，更に
パラジウム，白金を担持したフィルタについても煤の燃
焼特性を評価した。その結果，煤の着火温度が３２０〜
３３０℃と，更に低くなった。このことから，触媒とし
て，セリア，パラジウム，白金を担持することにより，
フィルタに捕集した煤の燃焼特性を向上させることがで
きることがわかる。
パラジウム，白金を担持したフィルタについても煤の燃
焼特性を評価した。その結果，煤の着火温度が３２０〜
３３０℃と，更に低くなった。このことから，触媒とし
て，セリア，パラジウム，白金を担持することにより，
フィルタに捕集した煤の燃焼特性を向上させることがで
きることがわかる。
【００４６】実施形態例４ 本例においては，排気ガス浄化用フィルタを自動車に取
り付けて，実使用環境において煤の捕集状態及びエンジ
ン負荷の変化を測定した。排気ガス浄化用フィルタは，
実施形態例１と同様に製造したもので，その大きさは外
径１４０ｍｍ，長さ１５０ｍｍである。図７に示すごと
く，排気ガス浄化用フィルタ１は，ディーゼルエンジン
８１の後方に取り付けた。フィルタの入口側７１及び出
口側７２の双方に圧力計８２を設置した。また，入口側
７１には，温度計８６を取り付けた。そして，ディーゼ
ルエンジン８１への負荷を変化させて，フィルタに捕集
される煤の燃焼特性を測定した。
り付けて，実使用環境において煤の捕集状態及びエンジ
ン負荷の変化を測定した。排気ガス浄化用フィルタは，
実施形態例１と同様に製造したもので，その大きさは外
径１４０ｍｍ，長さ１５０ｍｍである。図７に示すごと
く，排気ガス浄化用フィルタ１は，ディーゼルエンジン
８１の後方に取り付けた。フィルタの入口側７１及び出
口側７２の双方に圧力計８２を設置した。また，入口側
７１には，温度計８６を取り付けた。そして，ディーゼ
ルエンジン８１への負荷を変化させて，フィルタに捕集
される煤の燃焼特性を測定した。
【００４７】その結果，エンジンへの負荷が小さいとき
は，排気ガス温度が低いために，フィルタに煤が捕集さ
れ，圧力損失が大きくなった。そして，エンジンへの負
荷が大きくなると，排気ガス温度が高くなり，フィルタ
に捕集された煤が燃焼し始め，フィルタの圧力損失が一
定となった。これは，ディーゼルエンジンから排出され
る煤の量とフィルタで煤が燃焼する量とが同じになった
ためである。この圧力損失が一定となったときのフィル
タの入口側７１の温度は，４３０℃であった。
は，排気ガス温度が低いために，フィルタに煤が捕集さ
れ，圧力損失が大きくなった。そして，エンジンへの負
荷が大きくなると，排気ガス温度が高くなり，フィルタ
に捕集された煤が燃焼し始め，フィルタの圧力損失が一
定となった。これは，ディーゼルエンジンから排出され
る煤の量とフィルタで煤が燃焼する量とが同じになった
ためである。この圧力損失が一定となったときのフィル
タの入口側７１の温度は，４３０℃であった。
【００４８】一方，気孔の直径が１〜３０μｍのフィル
タ（比較例１）について，実施形態例１のフィルタと同
様の測定を行った。その結果，フィルタの圧力損失が一
定になったときのフィルタの入口側の温度は５２０℃で
あった。このことから，本例のフィルタは，比較例１に
比べて約９０℃低い温度で煤が燃焼し始めたことにな
り，本例のフィルタは煤の燃焼特性が優れていることが
わかる。
タ（比較例１）について，実施形態例１のフィルタと同
様の測定を行った。その結果，フィルタの圧力損失が一
定になったときのフィルタの入口側の温度は５２０℃で
あった。このことから，本例のフィルタは，比較例１に
比べて約９０℃低い温度で煤が燃焼し始めたことにな
り，本例のフィルタは煤の燃焼特性が優れていることが
わかる。
【００４９】実施形態例５ 本例のフィルターを製造するに当たっては，焼成後コー
ジェライトの組成になるように所定の割合のカオリン，
タルク，アルミナを混合した後，この粉末を４９重量
％，バインダー（セランダー）１３重量％，粒径５０〜
２００μｍの黒鉛粒子を１５重量％，粒径２００〜３０
０μｍの黒鉛粒子を５重量％，水１８重量％を配合し混
練した。その他は，実施形態例１と同様に多孔体を得
た。
ジェライトの組成になるように所定の割合のカオリン，
タルク，アルミナを混合した後，この粉末を４９重量
％，バインダー（セランダー）１３重量％，粒径５０〜
２００μｍの黒鉛粒子を１５重量％，粒径２００〜３０
０μｍの黒鉛粒子を５重量％，水１８重量％を配合し混
練した。その他は，実施形態例１と同様に多孔体を得
た。
【００５０】多孔体の気孔分布は，多孔体における全貫
通気孔の気孔容積の合計に対する，５〜２０μｍの範囲
内の気孔径を有する貫通気孔の気孔容積の合計が７０％
であり，２０〜２００μｍの範囲内の気孔径を有する貫
通気孔が２５％であり，５μｍ未満又は２００μｍを越
える範囲内の気孔径を有する貫通気孔の気孔容積の合計
が５％であった。本例のフィルタの煤燃焼特性を実施形
態例１と同様にして測定した。本例のフィルタの煤着火
温度は，４００℃であった。煤捕集効率は９５％であっ
た。
通気孔の気孔容積の合計に対する，５〜２０μｍの範囲
内の気孔径を有する貫通気孔の気孔容積の合計が７０％
であり，２０〜２００μｍの範囲内の気孔径を有する貫
通気孔が２５％であり，５μｍ未満又は２００μｍを越
える範囲内の気孔径を有する貫通気孔の気孔容積の合計
が５％であった。本例のフィルタの煤燃焼特性を実施形
態例１と同様にして測定した。本例のフィルタの煤着火
温度は，４００℃であった。煤捕集効率は９５％であっ
た。
【００５１】実施形態例６ 本例のフィルターを製造するに当たっては，造孔材とし
て，粒径５０〜２００μｍの黒鉛粒子を５重量％，粒径
２００〜３００μｍの黒鉛粒子を１５重量％配合した以
外は，実施形態例１と同様にして多孔体を得た。
て，粒径５０〜２００μｍの黒鉛粒子を５重量％，粒径
２００〜３００μｍの黒鉛粒子を１５重量％配合した以
外は，実施形態例１と同様にして多孔体を得た。
【００５２】本例のフィルタの気孔分布は，多孔体にお
ける全貫通気孔の気孔容積の合計に対する，５〜２０μ
ｍの範囲内の気孔径を有する貫通気孔の気孔容積の合計
が３５％であり，２０〜２００μｍの範囲内の気孔径を
有する貫通気孔が６０％であり，５μｍ未満又は２００
μｍを越える範囲内の気孔径を有する貫通気孔の気孔容
積の合計が５％であった。本例のフィルタの煤燃焼特性
を実施形態例１と同様にして測定した。本例のフィルタ
の煤着火温度は，３８０℃であった。煤捕集効率は９３
％であった。
ける全貫通気孔の気孔容積の合計に対する，５〜２０μ
ｍの範囲内の気孔径を有する貫通気孔の気孔容積の合計
が３５％であり，２０〜２００μｍの範囲内の気孔径を
有する貫通気孔が６０％であり，５μｍ未満又は２００
μｍを越える範囲内の気孔径を有する貫通気孔の気孔容
積の合計が５％であった。本例のフィルタの煤燃焼特性
を実施形態例１と同様にして測定した。本例のフィルタ
の煤着火温度は，３８０℃であった。煤捕集効率は９３
％であった。
【００５３】比較例２ 本例のフィルターを製造するに当たっては，粒径５０〜
２００μｍの黒鉛粒子を２重量％，及び粒径２００〜３
００μｍの黒鉛粒子を１８重量％配合する以外は，実施
形態例１と同様にして多孔体を得た。
２００μｍの黒鉛粒子を２重量％，及び粒径２００〜３
００μｍの黒鉛粒子を１８重量％配合する以外は，実施
形態例１と同様にして多孔体を得た。
【００５４】本例の多孔体の気孔分布は，多孔体におけ
る全貫通気孔の気孔容積の合計に対する，５〜２０μｍ
の範囲内の気孔径を有する貫通気孔の気孔容積の合計が
２０％であり，２０〜２００μｍの範囲内の気孔径を有
する貫通気孔が７０％であり，５μｍ未満又は２００μ
ｍを越える範囲内の気孔径を有する貫通気孔の気孔容積
の合計が１０％であった。本例のフィルタの煤燃焼特性
を実施形態例１と同様にして測定した。 本例のフィル
タの煤着火温度は，４４０℃であった。煤捕集効率は８
０％であった。
る全貫通気孔の気孔容積の合計に対する，５〜２０μｍ
の範囲内の気孔径を有する貫通気孔の気孔容積の合計が
２０％であり，２０〜２００μｍの範囲内の気孔径を有
する貫通気孔が７０％であり，５μｍ未満又は２００μ
ｍを越える範囲内の気孔径を有する貫通気孔の気孔容積
の合計が１０％であった。本例のフィルタの煤燃焼特性
を実施形態例１と同様にして測定した。 本例のフィル
タの煤着火温度は，４４０℃であった。煤捕集効率は８
０％であった。
【００５５】比較例３ 本例のフィルターを製造するに当たっては，粒径５０〜
２００μｍの黒鉛粒子を１８重量％，及び粒径２００〜
３００μｍの黒鉛粒子を２重量％配合する以外は，実施
形態例１と同様にして多孔体を得た。
２００μｍの黒鉛粒子を１８重量％，及び粒径２００〜
３００μｍの黒鉛粒子を２重量％配合する以外は，実施
形態例１と同様にして多孔体を得た。
【００５６】本例の多孔体の気孔分布は，多孔体におけ
る全貫通気孔の気孔容積の合計に対する，５〜２０μｍ
の範囲内の気孔径を有する貫通気孔の気孔容積の合計が
８５％であり，２０〜２００μｍの範囲内の気孔径を有
する貫通気孔が１０％であり，５μｍ未満又は２００μ
ｍを越える範囲内の気孔径を有する貫通気孔の気孔容積
の合計が５％であった。 本例のフィルタの煤燃焼特性
を実施形態例１と同様にして測定した。本例のフィルタ
の煤着火温度は，４７０℃であった。煤捕集効率は９５
％であった。
る全貫通気孔の気孔容積の合計に対する，５〜２０μｍ
の範囲内の気孔径を有する貫通気孔の気孔容積の合計が
８５％であり，２０〜２００μｍの範囲内の気孔径を有
する貫通気孔が１０％であり，５μｍ未満又は２００μ
ｍを越える範囲内の気孔径を有する貫通気孔の気孔容積
の合計が５％であった。 本例のフィルタの煤燃焼特性
を実施形態例１と同様にして測定した。本例のフィルタ
の煤着火温度は，４７０℃であった。煤捕集効率は９５
％であった。
【００５７】なお，上記フィルタ（実施形態例１，５，
６，比較例１〜３）の煤の捕集特性及び燃焼特性につい
て，表１にまとめて示した。また，各フィルタの細孔分
布を，図１１に示した。これらより，多孔体における，
水銀圧入法により測定された気孔径が５〜２０μｍの範
囲内にある貫通気孔の気孔容積の合計が，全貫通気孔の
気孔容積の合計に対して３０〜８０％の範囲内にあり，
かつ，多孔体における，水銀圧入法により測定された気
孔径が２０〜２００μｍの範囲内にある貫通気孔の気孔
容積の合計が，全貫通気孔の気孔容積の合計に対して２
０〜７０％の範囲内にある場合には，煤着火温度が低
く，かつ煤捕集効率が高いことがわかる。
６，比較例１〜３）の煤の捕集特性及び燃焼特性につい
て，表１にまとめて示した。また，各フィルタの細孔分
布を，図１１に示した。これらより，多孔体における，
水銀圧入法により測定された気孔径が５〜２０μｍの範
囲内にある貫通気孔の気孔容積の合計が，全貫通気孔の
気孔容積の合計に対して３０〜８０％の範囲内にあり，
かつ，多孔体における，水銀圧入法により測定された気
孔径が２０〜２００μｍの範囲内にある貫通気孔の気孔
容積の合計が，全貫通気孔の気孔容積の合計に対して２
０〜７０％の範囲内にある場合には，煤着火温度が低
く，かつ煤捕集効率が高いことがわかる。
【００５８】
【表１】
【００５９】
【発明の効果】本発明によれば，煤の捕集効率及び燃焼
特性に優れた排気ガス浄化用フィルタを提供することが
できる。
特性に優れた排気ガス浄化用フィルタを提供することが
できる。
【図１】実施形態例１の排気ガス浄化用フィルタの説明
図。
図。
【図２】実施形態例１における，排気ガス浄化用フィル
タの圧力損失の測定方法を示す図。
タの圧力損失の測定方法を示す図。
【図３】実施形態例１及び比較例１の排気ガス浄化用フ
ィルタに捕集された煤の燃焼特性を示す図。
ィルタに捕集された煤の燃焼特性を示す図。
【図４】実施形態例１の排気ガス浄化用フィルタにおけ
る煤の捕集状態を示す説明図。
る煤の捕集状態を示す説明図。
【図５】比較例１の排気ガス浄化用フィルタにおける煤
の捕集状態を示す説明図。
の捕集状態を示す説明図。
【図６】実施形態例２の排気ガス浄化用フィルタの説明
図。
図。
【図７】実施形態例４における，自動車に搭載した排気
ガス浄化用フィルタの圧力損失の測定方法を示す図。
ガス浄化用フィルタの圧力損失の測定方法を示す図。
【図８】本発明の排気ガス浄化用フィルタの多孔体にお
ける，直線状に伸びる貫通気孔の形状を示す説明図。
ける，直線状に伸びる貫通気孔の形状を示す説明図。
【図９】本発明の排気ガス浄化用フィルタの多孔体にお
ける，蛇行した貫通気孔の形状を示す説明図。
ける，蛇行した貫通気孔の形状を示す説明図。
【図１０】本発明の排気ガス浄化用フィルタの多孔体に
おける，途中に膨らみがある貫通気孔の形状を示す説明
図。
おける，途中に膨らみがある貫通気孔の形状を示す説明
図。
【図１１】実施形態例１，５，６，比較例２，３の多孔
体についての細孔分布を示す説明図。
体についての細孔分布を示す説明図。
【図１２】実施形態例１及び比較例１の多孔体の気孔分
布を示す線図。
布を示す線図。
１，２．．．排気ガス浄化用フィルタ， １１．．．上流室， １２．．．下流室， １５，１６．．．隔壁， ５．．．排気ガス， ７１．．．入口側， ７２．．．出口側，
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 北條 浩 愛知県愛知郡長久手町大字長湫字横道41番 地の１ 株式会社豊田中央研究所内 (72)発明者 山本 幸一郎 愛知県愛知郡長久手町大字長湫字横道41番 地の１ 株式会社豊田中央研究所内
Claims (1)
- 【請求項１】 多数の貫通気孔を有する多孔体よりなる
排気ガス浄化用フィルタにおいて，上記多孔体におけ
る，水銀圧入法により測定された気孔径が５〜２０μｍ
の範囲内にある貫通気孔の気孔容積の合計が，全貫通気
孔の気孔容積の合計に対して３０〜８０％の範囲内にあ
り，上記多孔体における，水銀圧入法により測定された
気孔径が２０〜２００μｍの範囲内にある貫通気孔の気
孔容積の合計が，全貫通気孔の気孔容積の合計に対して
２０〜７０％の範囲内にあることを特徴とする排気ガス
浄化用フィルタ。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26803397A JP3446558B2 (ja) | 1996-10-03 | 1997-09-12 | 排気ガス浄化用フィルタ |
| EP97117005A EP0834343B1 (en) | 1996-10-03 | 1997-09-30 | Exhaust gas purifying filter |
| DE69708433T DE69708433T2 (de) | 1996-10-03 | 1997-09-30 | Filter zur Reinigung von Abgasen |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8-283396 | 1996-10-03 | ||
| JP28339696 | 1996-10-03 | ||
| JP26803397A JP3446558B2 (ja) | 1996-10-03 | 1997-09-12 | 排気ガス浄化用フィルタ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10156118A true JPH10156118A (ja) | 1998-06-16 |
| JP3446558B2 JP3446558B2 (ja) | 2003-09-16 |
Family
ID=26548132
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26803397A Expired - Fee Related JP3446558B2 (ja) | 1996-10-03 | 1997-09-12 | 排気ガス浄化用フィルタ |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0834343B1 (ja) |
| JP (1) | JP3446558B2 (ja) |
| DE (1) | DE69708433T2 (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002295228A (ja) * | 2001-03-30 | 2002-10-09 | Ibiden Co Ltd | 排気ガス浄化フィルタ |
| JP2002349234A (ja) * | 2001-05-25 | 2002-12-04 | Toyota Motor Corp | ディーゼル排ガス浄化フィルタ |
| JP2005500147A (ja) * | 1999-08-13 | 2005-01-06 | ジョンソン、マッセイ、パブリック、リミテッド、カンパニー | 触媒ウォールフローフィルタ |
| WO2006041174A1 (ja) * | 2004-10-12 | 2006-04-20 | Ibiden Co., Ltd. | セラミックハニカム構造体 |
| JPWO2006030811A1 (ja) * | 2004-09-14 | 2008-05-15 | 日本碍子株式会社 | 多孔質ハニカムフィルター |
| JP2009172604A (ja) * | 2009-03-26 | 2009-08-06 | Kyocera Corp | セラミックスフィルタおよびその製造方法 |
| JP2009275584A (ja) * | 2008-05-14 | 2009-11-26 | Honda Motor Co Ltd | 内燃機関の排気浄化装置 |
| JP2012196656A (ja) * | 2011-03-23 | 2012-10-18 | Ngk Insulators Ltd | ハニカムフィルタ |
| JP5313658B2 (ja) * | 2006-03-07 | 2013-10-09 | 日本碍子株式会社 | セラミック構造体及びその製造方法 |
Families Citing this family (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20010026838A1 (en) | 1996-06-21 | 2001-10-04 | Engelhard Corporation | Monolithic catalysts and related process for manufacture |
| JP2002530175A (ja) | 1998-11-20 | 2002-09-17 | コーニンクレッカ フィリップス エレクトロニクス エヌ ヴィ | コードレス走査ヘッドの充電器を備える超音波診断イメージングシステム |
| JP4642955B2 (ja) | 1999-06-23 | 2011-03-02 | イビデン株式会社 | 触媒担体およびその製造方法 |
| KR100641549B1 (ko) | 1999-11-16 | 2006-10-31 | 이비덴 가부시키가이샤 | 촉매 및 그의 제조방법 |
| JP3756721B2 (ja) * | 2000-03-24 | 2006-03-15 | 日本碍子株式会社 | 排ガス浄化用フィルター |
| JP4094830B2 (ja) | 2000-11-24 | 2008-06-04 | 日本碍子株式会社 | 多孔質ハニカムフィルター及びその製造方法 |
| JP3727550B2 (ja) * | 2001-05-30 | 2005-12-14 | 株式会社デンソー | 排ガス浄化フィルタ及びその製造方法 |
| JP3874270B2 (ja) * | 2002-09-13 | 2007-01-31 | トヨタ自動車株式会社 | 排ガス浄化フィルタ触媒及びその製造方法 |
| JP2004188303A (ja) * | 2002-12-10 | 2004-07-08 | Ngk Insulators Ltd | セラミックハニカムフィルタ |
| GB0304939D0 (en) | 2003-03-05 | 2003-04-09 | Johnson Matthey Plc | Light-duty diesel engine and a particulate filter therefor |
| DE102004051376A1 (de) * | 2004-09-13 | 2006-03-30 | Matthias Mangold | Herstellungsverfahren für ein Abgasreinigungsmittel und Abgasreinigungsmittel |
| JP4473693B2 (ja) | 2004-09-28 | 2010-06-02 | 日本碍子株式会社 | ハニカムフィルタ |
| JP5208897B2 (ja) * | 2008-10-09 | 2013-06-12 | 日本碍子株式会社 | ハニカムフィルタ |
| CN110685780A (zh) * | 2019-11-12 | 2020-01-14 | 安徽建筑大学 | 一种带有催化燃烧的二级陶瓷颗粒过滤器 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4464185A (en) * | 1981-03-07 | 1984-08-07 | Nippon Soken, Inc. | Exhaust gas filter |
| JPS61129015A (ja) * | 1984-11-24 | 1986-06-17 | Nippon Denso Co Ltd | 排出ガス浄化用フイルタおよびその製造方法 |
| DE336883T1 (de) * | 1988-04-08 | 1990-04-12 | Per Lyngby Stobbe | Methode zum filtrieren von partikeln aus rauchgas, rauchgasfiltermittel und fahrzeug. |
| DE69033420T2 (de) * | 1989-04-07 | 2000-07-20 | Asahi Glass Co. Ltd., Tokio/Tokyo | Keramischer Filter für staubhaltige Gase und Verfahren zu seiner Herstellung |
| GB8913978D0 (en) * | 1989-06-17 | 1989-08-09 | Atomic Energy Authority Uk | Catalytic treatment |
| DE4130629A1 (de) * | 1991-09-14 | 1993-03-18 | Kloeckner Humboldt Deutz Ag | Elektrisch regenerierbarer partikelfilter in modularer kerzenform |
| JP3750178B2 (ja) * | 1995-04-05 | 2006-03-01 | 株式会社デンソー | 排ガス浄化用フィルタ及びその製造方法 |
-
1997
- 1997-09-12 JP JP26803397A patent/JP3446558B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1997-09-30 EP EP97117005A patent/EP0834343B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-09-30 DE DE69708433T patent/DE69708433T2/de not_active Expired - Fee Related
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005500147A (ja) * | 1999-08-13 | 2005-01-06 | ジョンソン、マッセイ、パブリック、リミテッド、カンパニー | 触媒ウォールフローフィルタ |
| JP4782335B2 (ja) * | 1999-08-13 | 2011-09-28 | ジョンソン、マッセイ、パブリック、リミテッド、カンパニー | 触媒ウォールフローフィルタ |
| JP2002295228A (ja) * | 2001-03-30 | 2002-10-09 | Ibiden Co Ltd | 排気ガス浄化フィルタ |
| JP4715032B2 (ja) * | 2001-05-25 | 2011-07-06 | トヨタ自動車株式会社 | ディーゼル排ガス浄化フィルタ |
| JP2002349234A (ja) * | 2001-05-25 | 2002-12-04 | Toyota Motor Corp | ディーゼル排ガス浄化フィルタ |
| JPWO2006030811A1 (ja) * | 2004-09-14 | 2008-05-15 | 日本碍子株式会社 | 多孔質ハニカムフィルター |
| WO2006041174A1 (ja) * | 2004-10-12 | 2006-04-20 | Ibiden Co., Ltd. | セラミックハニカム構造体 |
| US7524350B2 (en) | 2004-10-12 | 2009-04-28 | Ibiden Co., Ltd. | Ceramic honeycomb structural body |
| JPWO2006041174A1 (ja) * | 2004-10-12 | 2008-05-22 | イビデン株式会社 | セラミックハニカム構造体 |
| JP5001009B2 (ja) * | 2004-10-12 | 2012-08-15 | イビデン株式会社 | セラミックハニカム構造体 |
| JP5313658B2 (ja) * | 2006-03-07 | 2013-10-09 | 日本碍子株式会社 | セラミック構造体及びその製造方法 |
| JP2009275584A (ja) * | 2008-05-14 | 2009-11-26 | Honda Motor Co Ltd | 内燃機関の排気浄化装置 |
| JP2009172604A (ja) * | 2009-03-26 | 2009-08-06 | Kyocera Corp | セラミックスフィルタおよびその製造方法 |
| JP2012196656A (ja) * | 2011-03-23 | 2012-10-18 | Ngk Insulators Ltd | ハニカムフィルタ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE69708433D1 (de) | 2002-01-03 |
| EP0834343B1 (en) | 2001-11-21 |
| EP0834343A1 (en) | 1998-04-08 |
| DE69708433T2 (de) | 2002-08-22 |
| JP3446558B2 (ja) | 2003-09-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH10156118A (ja) | 排気ガス浄化用フィルタ | |
| JP5237630B2 (ja) | ハニカム構造体 | |
| CN109789388B (zh) | 排气净化用催化剂 | |
| JP4971166B2 (ja) | ハニカム触媒体、ハニカム触媒体製造用のプレコート担体及びハニカム触媒体の製造方法 | |
| JP4812316B2 (ja) | ハニカム構造体 | |
| EP1348843B1 (en) | Ceramic honeycomb filter and exhaust gas-cleaning method | |
| WO2007097056A1 (ja) | ハニカム構造体および排ガス浄化装置 | |
| US20090004073A1 (en) | Catalytic Filter Having a Short Light-Off Time | |
| WO2005037406A1 (ja) | ハニカム構造体 | |
| KR20020070363A (ko) | 촉매 장치 | |
| JPH09173866A (ja) | ディーゼル排ガス浄化フィルタ | |
| CN101389392B (zh) | 陶瓷蜂窝式过滤器 | |
| CN111980785B (zh) | 废气净化装置 | |
| EP1970120A1 (en) | Substrate for exhaust-gas purifying filter catalyst | |
| JP3707843B2 (ja) | ディーゼル排ガス浄化フィルタ | |
| US7479265B2 (en) | Catalytic filter based on silicon carbide (β-SiC) for combustion of soot derived from exhaust gases from an internal combustion engine | |
| JP3874443B2 (ja) | パティキュレート捕集用フィルタ | |
| JP2001187344A (ja) | 排ガス浄化材及び排ガス浄化装置 | |
| WO2014178633A1 (ko) | 가솔린직접분사엔진 매연여과용 촉매식 필터 | |
| JP2014148924A (ja) | 排ガス浄化装置 | |
| JPH1181983A (ja) | パティキュレートフィルタ | |
| JP5502885B2 (ja) | 軽油成分の燃焼に適した酸化触媒 | |
| JP2006272064A (ja) | 酸化触媒 | |
| JP2580721B2 (ja) | パティキュレート捕集用フィルタ | |
| JPS61138513A (ja) | 微粒子捕集浄化フイルタの製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090704 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100704 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100704 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110704 Year of fee payment: 8 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |