JPH0374568A - 内燃機関の燃料噴射装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は内燃機関の燃料噴射装置に関する。

〔従来の技術〕

従来、圧縮空気通路の一端にノズル口を形成すると共に
圧縮空気通路の途中に燃料供給口を形成し、ニードルの
先端にノズル口を開閉するための弁体を形成すると共に
ニードルの後端を可動コアに係合せしめ、ニードルを第
１の圧縮ばねによって可動コアに向かつて付勢せしめて
ノズル口を閉弁せしめると共に、可動コアを第２の圧縮
ばねによってニードルに向かつて付勢せしめ、可動コア
を電磁的に駆動せしめることによってニードルを第１の
圧縮ばねの付勢力に抗して変位せしめてノズル口を開弁
せしめるようにしたいわゆるエアブラスト弁が公知であ
る。

また、特開昭６３−２４８９６５号公報には、ニードル
の後端部および可動コアを燃料を充満した密閉室内に配
設したエアブラスト弁が開示されている。

〔発明が解決しようとする課題〕

しかしながら前者のエアブラスト弁では、ソレノイドに
通電して可動コアをステータに吸引せしめ、ニードルを
第１圧縮ばねのばね力に抗して変位せしめてノズル口を
開弁せしめた後にソレノイドをオフした場合、ニードル
および可動コアは、第１圧縮ばねのばね力によって第２
圧縮ばねのばね力に抗してノ゛ズルロ閉弁方向に変位せ
しめられる。ニードルの変位は、弁体がノズル口を閉弁
する位置で終了せしめられるが、可動コアはノズル口閉
弁方向の運動エネルギを有しているためバウンシングが
発生する。すなわち、可動コアは可動コアに作用するノ
ズル口閉弁方向の力が第２圧縮ばねのばね力と等しくな
る位置まで変位し、その後、可動コアは第２圧縮ばねの
ばね力により再びノズル口開弁方向に変位せしめられる
。この際可動コアがニードル後端と再び係合するときに
ニードルを開弁方向に変位せしめ、ノズル口を開弁して
しまうという問題がある。

一方、後者のエアブラスト弁では、可動コアがニードル
後端と再び係合する際の可動コアの運動エネルギを、燃
料のダンピング効果によって減衰せしめることができる
が、その効果は十分でなく、未だノズル口が開弁せしめ
られる。また燃料が漏れないようにするための構造が複
雑になり、さらに燃料中に蒸気が発生すると可動コアの
挙動が不安定になるという問題がある。

〔課題を解決するための手段〕

上記問題点を解決するため本発明によれば、圧縮空気通
路の一端にノズル口を形成すると共に圧縮空気通路の途
中に燃料供給口を形成し、ニードルの先端にノズル口を
開閉するための弁体を形成すると共にニードルの後端を
可動コアの一端に係合せしめ、ニードルを第１の付勢手
段によって可動コアに向かつて付勢せしめてノズル口を
閉弁せしめると共に、可動コアを第２の付勢手段によっ
てニードルに向かつて付勢せしめ、可動コアを電磁的に
駆動せしめることによってニードルを第１の付勢手段の
付勢力に抗して変位せしめてノズル口を開弁せしめ、燃
料供給口から圧縮空気通路内に供給された燃料を圧縮空
気によってノズル口から噴出せしめるようにした燃料噴
射装置において、ニードルの質量をＭ１１可動コアの質
量をＭ２、ノズル口閉弁状態における第１０付勢手段の
付勢力をＦ　Ｉ　％およびノズル口閉弁状態における第
２０付勢手段の付勢力をＦ２とすると、 以下余日 〔作　用〕 Ｍ２を小さく、Ｍｔ　＋Ｍ２を大きくすることとなる。

これによってノズル口閉弁時において可動コアに与えら
れる運動エネルギを減少せしめることすることにより、
ノズル口が一旦閉弁せしめられた後可動コアのバウンシ
ングによって生ずるニードルの変位を十分に小さくなる
ことができる。

〔実施例〕

第６図および第７図は２サイクル機関を示す。

第６図および第７図を参照すると、１はシリンダブロッ
ク、２はピストン、３はシリンダヘッド、４は燃焼室、
５は一対の給気弁、６は給気ポート、７は一対の排気弁
、８は排気ポート、９は点火栓を夫々示す。シリンダヘ
ッド３の内壁面上には排気弁７側の給気弁５周縁部と弁
座間の開口を給気弁５の全開弁期間に亘って閉鎖するマ
スク壁１０が形成されている。従って給気弁５が開弁す
ると新気が矢印Ｎで示されるように排気弁７と反対側か
ら燃焼室４内に流入する。一対の給気弁５の間に位置す
るシリンダヘッド３の内壁面上にはエアブラスト弁２０
が配置される。

第１図にエアブラスト弁２０の一部断面側面図を示す。

第１図を参照すると、エアブラスト弁２０のボディ２１
内にはまっすぐに延びるニードル挿入孔２２が形成され
、このニードル挿入孔２２の一端にはノズル口２３が形
成されると共に、他端はニードル挿入孔２２の軸線Ａと
同軸にボディ２１内に形成されたばね室２４に連通され
る。ニードル挿入孔２２内にはニードル挿入孔２２より
も小径のニードル２５が挿入され、ノズル口２３はニー
ドル２５の先端部に形成された弁部２６によって開閉制
御される。本実施例ではノズル口２３は燃焼室４　（第
７図参照）内に配置される。ばね室２４が形成されてい
るボディ２１の上端には駆動部ハウジング２７が取付け
られ、この駆動部ハウジング２７下端部内にはばね室２
４と対向してステータ２８が固定される。ばね室２４上
端部近傍に位置するニードル２５にはスプリングリテー
ナ２９が固定され、このスプリングリテーナ２９とボデ
ィ２１との間のばね室２４内には第１の付勢手段である
第１圧縮ばね３０が挿入される。この第１圧縮ばね３０
のばね力によりニードル２５は上方に位置する可動コア
３２に向かつて付勢され、ノズル口２３は通常ニードル
２５の弁部２６によって閉鎖される。ニードル２５はス
テータ２８内を貫通し、ニードル２５の後端部３１はス
テータ２８から突出する。この後端部３１には可動コア
３２が係合せしめられ、第２の付勢手段である第２圧縮
ばね３３によって可動コア３２はニードル２５に向けて
付勢せしめられる。

この可動コア３２は、駆動部ハウジング２７内に軸線Ａ
方向に形成された可動コア挿入孔４０内に、軸線入方向
に摺動変位可能に配設されている。第２圧縮ばね３３に
よるノズル口開弁方向の付勢力は第１圧縮ばね３０によ
るノズル口閉弁方向の付勢力の約半分程度であり、従っ
て、これらの圧縮ばね３０゜３３の付勢力の差によって
、ノズル口２３は常時閉弁されることとなる。ステータ
２８と駆動部ハウジング２７との間にはソレノイド室３
９が形成され、このソレノイド室３９内にはステータ２
８の周りにソレノイド３４が配設される。このソレノイ
ド３４が付勢されると可動コア３２がステータ２８に向
けて可動コア挿入孔４０内を摺動変位し、その結果ニー
ドル２５が第１圧縮ばね３０のばね力に抗してノズル口
２３の方向に摺動変位するのでノズル口２３が開弁せし
められる。

ニードル２５は、ノズル口２３と弁体２６との間のシー
ルを長期間の使用にわたっで確保するため硬い焼入れ材
で形成されており、一方、可動コア３２は磁性材料であ
るため比較的軟かい焼鈍材で形成されている。

第２図にはニードル２５と可動コア３２との係合部の拡
大図を示す。′！Ｊ２図を参照すると、ニードル後端部
３１に対向する可動コア３２底面３２ａ上には円筒状凹
部３５が軸線Ａの周りに形成され、この凹部３５内に円
柱状の受座３６が嵌着される。この受座３６はニードル
２５と同様の材料で形成され、ニードル２５と同様の硬
度とされている。受座３６の外径はニードル２５の外径
より少しだけ大きく、また可動コア３２の外径の１７３
程度である。従って、可動コア３２はステータ２８と十
分大きな対向面積を有し、十分な吸引力を受ることかで
きる。受座３６のニードル２５との係合部には半球より
小さい球面によって凹状係合面３７が形成される。一方
二−ドル後端部３１には半球面によって凸状係合面３８
が形成される。

凹状係合面３７は凸状係合面３８より少しだけ径の大き
い球面によって形成され、例えば凹状係合面３７を形成
する球面の半径が１．３ｍｍ、凸状係合面３８を形成す
る球面の半径が１２＋ｎｍとされる。斯くして、ニード
ル２５と可動コア３２とを係合させて長期間作動させて
も、受座３６が摩耗することを防止することができる。

第３図には可動コア３２の底面図を示す。第２図および
第３図を参照すると、可動コア３２底面３２ａ上には軸
線Ａの周りに環状凹部６１が形成される。

この環状凹部６１は、円筒状凹部３５外周と可動コア３
２外周とのほぼ中央に位置する。環状凹部６１中には断
面長方形状の環状ゴム６０が焼付成型され、環状ゴム６
０の先端はステータ２８に向かって突出せしめられる。

可動コア３２底面３２ａに対向するステータ２８頂面２
Ｂｂ上にはテフロンコーティングが施され、ゴム６０が
ステータ２８頂面２８ｂに粘着することを防止している
。ソレノイド３４（第１図）が付勢されて可動コア３２
が停止せしめられる位置は環状ゴム６０の突出長さによ
って決まり、従って可動コア３２のストロークを環状ゴ
ム６０の突出長さによって決めることができる。

再び第１図を参照すると、駆動部ハウジング２７の上端
には、非磁性体で形成された蓋体であるプレート部材５
５が固定される。プレート部材５５の中心部は軸線Ａに
沿って延び、圧縮空気導入路４１を形成する。プレート
部材５５の外周面上には環状のシールリング５６が配設
され駆動部ハウジング２７とプレート部材５５との間の
密封を図っている。可動コア３２の底面３２ａと反対側
には円筒状のばね挿入孔５７が形成され、このばね挿入
孔５７内に第２圧縮ばね３３が挿入される。第２圧縮ば
ね３３の他端はプレート部材５５に係止されている。

圧縮空気導入路４１の途中にはストレーナ４２が設けら
れ、圧縮空気導入路４１は圧縮空気源４３に連通せしめ
られる。圧縮空気導入路４１は駆動部ハウジング２７内
に形成された空気通路４４を介してソレノイド室３９内
に連通される。ステータ２８のフランジ部２８ａには連
通孔４５が形成され、この連通孔４５はソレノイド３９
とばね室２４とを連通せしめる。このため、圧縮空気導
入路４１は、空気通路４４、ソレノイド室３９および連
通孔４５を介してばね室２４に連通される。従って、こ
れら空気通路４４、ソレノイド室３９、連通孔４５およ
びばね室２４は圧縮空気で満たされている。

ニードル２５は軸線入方向のほぼ中央に軸線入方向に延
びる大径部２５ａを有し、この大径部２５ａは、ばね室
２４下方のニードル挿入孔２２ａ内に摺動変位可能に嵌
入されている。

ボディ２１内には軸線Ａと平行な軸線Ｂを有する円筒状
のノズル室４６が形成される。ノズル室４６の下端は、
圧縮空気流出通路４７を介して、ニードル大径部２５ａ
の下方のニードル挿入孔２２内に連通せしめられる。圧
縮空気流出通路４７はノズル口２３方向に向けてニード
ル挿入孔２２に対して斜めに延びている。圧縮空気流出
通路４７は、軸線Ｂと９０度より少し大きい角度、例え
ば約１１０度をなしてノズル室４６に斜めに接続される
。第１図および第４図を参照すると、圧縮空気流出通路
４７のニードル挿入孔２２との接続部は小径部４７ａと
され、小径部４７ａの軸心Ｘは、圧縮空気流出通路４７
の軸心Ｙから上方に偏倚される。この偏倚量は圧縮空気
流出通路４７の内径と小径部４７ａの内径との差に等し
い。

これによって小径部４７ａと圧縮空気流出通路４７との
接続部には段部４８が形成される。この段部４８は第４
図に示されるように頂部４８ａで段差はなく、下方に向
かってその段差は大きくなり、底部４８ｂで最大段差と
なる。

再び第１図を参照すると、４９は圧縮空気流出通路４７
の一端を封止するための栓である。ノズル室４６の側面
は圧縮空気流入通路５０を介してばね室２４に連通され
る。圧縮空気流入通路５０はノズル室４６の側面から軸
線Ｂに垂直方向にまっすぐに延びる水平通路５０ａと、
上方に向かって曲折しばね室２４に斜めに接続される傾
斜通路５０ｂとを具備する。

ノズル室４６内には燃料噴射弁５１の噴口５２が配置さ
れる。燃料噴射弁５１は軸線Ｂと同軸上に配置される。

噴口５２も軸線Ｂ上に配置され、噴口５２からは軸線Ｂ
に沿って広がり角の小さな燃料が噴射される。従って燃
料噴射弁５１から噴射された燃料は圧縮空気流出通路４
７内壁面に勢いよく衝突し、これによって噴射燃料のエ
マルジョン化が急速におこなわれる。

第５図にはボディ２１の上方の組付部品およびニードル
２５等を取りはずしたボディ２１の平面図を示す。第５
図を参照すると、圧縮空気流出通路４７は軸線Ａと軸線
Ｂとを結ぶ軸線Ｙに沿って形成される。一方、圧縮空気
流入通路５０は軸線りに沿って形成される。この軸線り
は、軸線へを通りかつノズル室４６外周側面の接線であ
る。これにより、圧縮空気流入通路５０のノズル室４６
への開口面積を大きくとることができる。

第１図を参照すると、ニードル挿入孔２２、圧縮空気流
出通路４７、ノズル室４６および圧縮空気流入通路５０
は、ばね室２４および圧縮空気導入路４１を介して圧縮
空気源４３に連通されている。従って、これらニードル
挿入孔２２、圧縮空気流出通路４７、ノズル室４６およ
び圧縮空気流入通路５０は圧縮空気で満たされている。

この圧縮空気中に噴口５２から軸線Ｂに沿って燃料が噴
射される。圧縮空気流出通路４７はノズル室４６と９０
度より少し大きい角度で斜めに接続されているため噴射
燃料は圧縮空気流出通路４７内壁面に衡突し、急速にエ
マルジａン化が行なわれる。この噴射燃料の大部分は段
部４８直上流の圧縮空気流出通路４７内に溜まる。この
ときニードル挿入孔２２先端のノズル口２３部分に溜ま
る燃料は微量どなる。次いでソレノイド３４が付勢され
ると可動コア３２がステータ２８に向けて摺動変位し、
その結果可動コア３２がニードル２５を第１圧縮ばね３
０のばね力に抗してノズル口２３の方向に移動せしめる
のでノズル口２３が開弁せしめられる。ニードル２５が
ノズル口２３を開弁するや否やノズル口２３部分に溜ま
っていた微量の燃料が、ノズル口２３から燃焼室４（第
７図）内に押し出されるかたちで噴出する。ニードル２
５がノズル口２４を開弁すると、圧縮空気源４３からの
圧縮空気は圧縮空気導入路４１を介してソレノイド室３
つ内に流入し、さらにばね室２４、圧縮空気流入通路５
０および圧縮空気流出通路４７を介してニードル挿入孔
２２内に流入した後ノズル口２３に向かう。圧縮空気が
ソレノイド室３９内を通過する間に、ソレノイド３４を
冷却するため、ソレノイド３４が過熱することが防止さ
れる。また、圧縮空気はソレノイド３４によって加熱さ
れるため、燃料の霧化を向上せしめることができる。ノ
ズル室４６および圧縮空気流出通路４７を流れる圧縮空
気は、ノズル室４６、圧縮空気流出通路４７内壁面に付
着した燃料および段部４８に溜まった燃料を微粒化しか
つこの燃料と混合しながらノズル口２３に向けて燃料を
運び去り、ノズル口２３から噴出する。従って微粒化さ
れかつ空気と良く混合した燃料噴霧がノズル口２３から
噴出せしめられる。すなわち、ニードル２５がノズル口
２３を開弁して燃料および空気を噴射する噴射開始初期
から、微粒化されかつ空気とよく混合した燃料をノズル
口２３から噴出することができ、良好な混合気を形成す
ることができる。また、圧縮空気流入通路５０はノズル
室４６の接線方向に開口しているため、圧縮空気はノズ
ル室４６の内周壁面に沿って旋回しながら流れる。この
ため、ノズル室４６内周壁面に付着した燃料を良好に運
び去ることができる。

第７図はエアブラスト弁２０を２サイクル機関に適用し
た場合を示しており、エアブラスト弁２０からの燃料噴
射は給気弁５が閉弁する少し手前から開始される。機関
低負荷運転時には燃焼室４内に流入する新気Ｎの流速が
遅いために噴射燃料は点火栓９の周りに集り、斯くして
良好な着火が行なわれる。一方、機関高負荷運転時には
新気Ｎの流速が速いために強力なループ掃気が行なわれ
、しかも噴射燃料がループ状に流れる新気流Ｎによって
燃焼室４の内壁面に沿い運ばれるので燃焼室４内には均
一混合気が形成される。その結果、機関は高出力を確保
することができる。

第８図には、燃料噴射弁５１からの計量燃料噴射量と、
ノズル口２３から噴出される空気流量との関係を示す。

従来、燃料噴射弁５１によって計量された燃料の大部分
がノズル口２３部分に溜まっている場合には、燃料を空
気圧によってノズル口２３から液状のまま押し出すこと
となり、ノズル口２３からの燃料噴射開始初期の燃料の
微粒化および空気との混合は良好でなかった。また、燃
料を押し出した後でないと、空気がノズル口２３から流
出しないため、第８図に示されるように、燃料噴射量が
増大するにつれて空気流量が減少するという傾向があっ
た。本実施例では大部分の燃料は圧縮空気流出通路４７
の段部４８に溜まり、ノズル口２３にほとんど燃料が溜
まらないため、空気流路が燃料によって塞がれず、空気
が燃料を伴なってノズル口２３から流出することができ
る。従って、第８図に示されるように空気流量は燃料噴
射量によってほとんど変化せず、−点鎖線で示すように
空気流量の最大流量を従来に比べて低下させることがで
きる。。

第９図には従来のエアブラスト弁の可動コア３２および
ニードル２５の変位を示す。第９図を参照すると、（イ
）時点でソレノイドをオンすると、（ロ）時点で可動コ
ア３２がステータ２８に向かって変位しはじめ、このた
めニードルも第１圧縮ばね３０のばね力に抗してノズル
口２３開弁方向に変位しはじめる。（ハ）時点で可動コ
ア３２の底面３２ａに取付けられた環状ゴム６０がステ
ータ２８頂面２８ｂに係止されて可動コア３２の変位は
終了する。一方、ニードル２５はノズル口２３開弁方向
に向かってさらに変位し、第１圧縮ばね３０のばね力と
ニードル２５に作用するノズル口２３開弁方向の力とが
つり合う位置まで変位し、オーバシュートする。このと
き、可動コア３２とニードル２５後端部３１との係合は
はずれている。続いて第１圧縮ばね３０によってニード
ル２５は可動コア３２に向かって変位せしめられ、可動
コア３２とニードル２５後端部３１とは再び係合するこ
ととなる。続いて（ニ）時点においてソレノイド３４を
オフせしめると、ニードル２５は第１圧縮ばね３０のば
ね力によってノズル口２３閉弁方向に変位せしめられ、
このため可動コア３２も第２圧縮ばね３３のばね力に抗
してプレート部材５５に向かって変位せしめられる。（
ホ）時点において、弁体２６はノズル口２３に係合して
ノズル口２３を閉弁せしめるためニードル２５の変位は
終了する。一方、可動コア３２はプレート部材５５に向
かってさらに変位し、第２圧縮ばね３３のばね力と可動
コア３２に作用するプレート部材５５に向かう力とがつ
り合う位置まで変位する。このとき、可動コア３２とニ
ードル２５後端部３１との係合ははずれている。続いて
可動コア３２は第２圧縮ばね３３によってニードル２５
に向かって変位せしめられ、（へ〉時点において可動コ
ア３２とニードル２５後端部３１とは再び係合すること
となる。この際、可動コア３２は、ノズル口２３開弁方
向の運動エネルギを有しており、ニードル２５をノズル
口２３開弁方向に変位せしめてノズル口２３を開弁せし
めてしまう。ニードル２５がノズル口２３開弁方向に変
位せしめられると、第１圧縮ばね３０のばね力が作用し
てニードル２５および可動コア３２はノズル口２３閉弁
方向に変位せしめられノズル口２３を閉弁せしめること
となる。このように、（ホ）時点においてノズル口２３
が一旦閉弁せしめられた直後に、可動コア３２のバウン
シングによってニードル２５が誤作動せしめられて、ノ
ズル口２３が（へ）時点において開弁せしめられるとい
う問題があった。ノズル口２３が一旦閉弁せしめられた
後ニードル２５の誤動作により再び開弁せしめられると
、例えば以下のような不都合を生ずる。高負荷時のよう
に噴射燃料量が増大する場合においては、エアブラスト
弁２０内に供給された全ての燃料がノズル口２３から完
全には噴出されず、一部の燃料がノズル口２３近傍のニ
ードル挿入孔２５内に付着して残留する。斯くして、ノ
ズル口２３が一旦閉弁した後再度開弁せしめられるとノ
ズル口２３付近に残留した液状燃料が圧縮行程の後半に
ノズル口２３から押し出されることとなり、この燃料が
良好に霧化しないという問題を生ずる。

第１０図には可動コア３２のオーバシュート量を考察す
るための概略モデル図を示す。ニードル２５の質量をＭ
ｌ、可動コア３２の質量をＭ２、第１圧縮ばね３０のば
ね係数をｋｌｓ第２圧縮ばね３３のばね係数をに２、ニ
ードル２５の正規リフト量をｙ１可動コア３２のオーバ
シュート量、すなわち第１０図に示すノズル口２３閉弁
位置からプレート部材５５に向かう変位量をｘ１ノズル
ロ２３を開弁した後ノズル口２３を閉弁する際ｘ＝Ｑの
位置における可動コア３２の速度をＶとする。ここでは
可動コア３２のオーバシュート量と各部諸元との相関関
係の傾向を把握することを主目的としており、各摺動部
の摩擦抵抗等は無視した。エネルギ保存則を適用して以
下の考察を行なう。第１圧縮ばね３０の変位量ｙによっ
て蓄えられたエネルギがニードル２５および可動コア３
２に全て与えられたと考えると、が成立する。一方、こ
れによって可動コア３２に与えられたエネルギが第２圧
縮ばね３３に与えられると考えると が成立する。（１）式と（２）式よりＶを消去して可動
コア３２のオーバシュート量Ｘを求めると、すなわち、
可動コア３２のオーバシュート量Ｘの二ここで、ノズル
口２３閉弁時における第１圧縮はね３０および第２圧縮
ばね３３のばね荷重を夫々Ｆ、、Ｆ２とすると次式が成
立する。

Ｆｌ　＝Ｚｌ　’に＋　　　　　　　　　　　・・・（
４〉Ｆ２＝２２　　・ｋ２　　　　　　　　　　・・・
（５）ただしＦｌ　＞Ｆ２ ここで、ＺｌおよびＺ２はノズル口２３閉弁時における
第１圧濱ばね３０および第２圧縮ばね３３の変位量であ
る。（４）式および（５）式より、く６）式を（３）式
に代入すると ここで簡単のためＣを１とすると、 となる。（８）式から、可動コア３２のオーバシュート
量Ｘを小さくするには、ＦｌとＦ２の比を小さくし、可
動コア３２の質量Ｍ２を小さくし、ニードル２５の質量
Ｍｌを大きくすることである。ニードル２５の質量Ｍｌ
を大きくすると燃料噴射弁の応答性が低下するため大き
くできない。またノズル口２３はΔＦ　（＝Ｆｌ−Ｆ２
）によって閉弁しているため、ΔＦとして所定以上の力
が必要であるがＦｌおよびＦ２共に増大させることによ
り、ΔＦを所定必要値以上に維持しなからＦｌ／Ｆ２を
低減せしめることができる。ところで、誤動作によるニ
ードル２５の変位量は可動コア３２のオーバシュート量
Ｘにほぼ比例する。従ってニードル２５の変位量をεか
ら推定することができる。

以下余白 第１表 第１表にはＭ、を一定値とし、Ｍｚ、ＦｔおよびＦ２を
変化させてεを変化させた場合における、可動コア３２
のオーバシスートによりニードル２５が誤動作して変位
する変位量を示す。このεとニードルの変位量との関係
をプロットしたものが第１１図であり、εを小さくする
とεに比例してニードルの変位量も小さくなることがわ
かる。■は従来例を示しておりニードル２５の変位量が
７５−あり、前述のような問題を有する。■は本実施例
を示しており、ニードル２５の変位量は３４−まで減少
せしめることができる。

第１２図には本実施例の可動コア３２およびニードル２
５の変位を示す。第１２図を参照すると、（ハ）時点で
のニードル２５のオーバラ５−１・量は、可動コア３２
の質量Ｍ２を小さくしかつ第１圧縮ばね３０のセット荷
重Ｆ１を大きくしたため、大幅に減少せしめることがで
きている。閉弁時においては前述のように可動コア３２
の運動エネルギを低減せしめることによって（へ）時点
でのニードル２５の変位量を大きく低減することができ
る。また、ニードルの変位量が小さくなるとともにその
開弁している時間も非常に短かくなり、斯くして、燃料
はノズル口２３からほとんど噴出せしめられない。

再び第１１図を参照すると、ニードルの変位量は４５−
以下であれば実質上内燃機関の燃焼に際し不０．３以下
であれば実使用上前述の如き不都合はない。

なお、本実施例は、燃料によるダンピング効果を利用す
るものでないため、燃料を密封して可動コア３２のまわ
りを燃料で満たす必要がないので構造が簡単であり、ま
た、ダンピング用の燃料中に蒸気が発生して可動コア３
２の挙動が不安定になることもない。

〔発明の効果〕

可動コアに与えられる運動エネルギを低減せしめること
により、ノズル口が一旦閉弁せしめられた後可動コアの
バウンシングによって発生するニードルの変位量を、機
関運転上支障のない範囲まで小さくすることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図はエアブラスト弁の縦断面図、第２図は第１図の
ニードルと可動コアとの係合部の拡大図、第３図は可動
コアの底面図、第４図は第１図の■−ＴＶ線に沿ってみ
た断面図、第５図はボディの上方部を取り去ったボディ
の平面図、第６図は第７図の２サイクル機関のシリンダ
ヘッド内壁面の底面図、第７図は２サイクル機関の側面
断面図、第８図は燃料噴射量と空気流量との関係を示す
線図、第９図は従来のエアブラスト弁の可動コアおよび
ニードルの変位を示す図、第１Ｏ図は可動コアおよびニ
ードルの変位を検討するためのモデル図、第１１図はε
とニードルの変位量との関係を示す線図、第１２図は本
発明の実施例のエアブラスト弁の可動コアおよびニード
ルの変位を示す図である。 ２０・・・エアブラスト弁、２３・・・ノズル口、２５
・・・ニードル、２６・・・弁部、３０・・・第１圧縮
ばね、　　　３２・・・可動コア、３３・・・第２圧縮
ばね、　　　５２・・・噴口。 第 ２ 図 第 図 た 図 第 図 第 図 時間 逃 図 第１１図 第１０図 時間 篤１２ 図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 圧縮空気通路の一端にノズル口を形成すると共に前記圧
   縮空気通路の途中に燃料供給口を形成し、ニードルの先
   端に前記ノズル口を開閉するための弁体を形成すると共
   に前記ニードルの後端を可動コアの一端に係合せしめ、
   前記ニードルを第１の付勢手段によって前記可動コアに
   向かって付勢せしめて前記ノズル口を閉弁せしめると共
   に、前記可動コアを第２の付勢手段によって前記ニード
   ルに向かって付勢せしめ、前記可動コアを電磁的に駆動
   せしめることによって前記ニードルを前記第１の付勢手
   段の付勢力に抗して変位せしめて前記ノズル口を開弁せ
   しめ、前記燃料供給口から前記圧縮空気通路内に供給さ
   れた燃料を圧縮空気によって前記ノズル口から噴出せし
   めるようにした燃料噴射装置において、前記ニードルの
   質量をＭ＿１、前記可動コアの質量をＭ＿２、前記ノズ
   ル口閉弁状態における前記第１の付勢手段の付勢力をＦ
   ＿１、および前記ノズル口閉弁状態における前記第２の
   付勢手段の付勢力をＦ＿２とすると、 〔（Ｆ＿１／Ｆ＿２）−１〕・Ｍ＿２／（Ｍ＿１＋Ｍ＿
   ２）によって算出される値が０．３以下である内燃機関
   の燃料噴射装置。