JPH0314935A - 液圧緩衝器の減衰力制御システム - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、液圧緩衝器の減衰力を制御するシステムに関
する。

（従来の技術） 従来の液圧緩衝器の減衰力制御システムとしては、例え
ば、実開昭６１−１６４８３６号公報に記載されている
ようなものが知られている。

この従来構造は、伸行程時に減衰力を発生させる手段と
して，ピストンに上部液室と下部液室とを連通ずる連通
孔が穿設されると共に、この連通孔を開閉するディスク
バルブが設けられ、また、ピストンロッドには、連通孔
と並列に上部液室と下部液室とを連通ずるバイパス路が
形成され、このバイパス路の途中に、流路断面積を変化
させて減衰力特性を切り換える可変オリフィスが設けら
れ、この可変オリフィスをモータにより回動させること
でバイパス路の流路断面積を変化可能に形成されたもの
であった。

従って、低ピストン速度域では、ディスクバルブが閉弁
状態を保ち、作動液はバイパス路を流通し、速度２乗特
性の減衰力が生じる。

一方、中・高ピストン速度域では、作動液の流量が多く
なり、ディスクバルブが開弁されて連通孔に流量が生じ
、ディスクバルプにより速度２／３乗特性の減衰力が発
生する。

また、発生減衰力を高くしたい場合には、可変オリフィ
スを絞る。この場合、低ピストン速度域における減衰力
が高くなると共に、それに伴なってディスクバルブの開
弁時期ち早くなり、中・高ピストン速度域での減衰力も
高くなる。

発生減衰力を低くしたい場合には、可変オリフィスの絞
りを開く。この場合、低ピストン速度域の減衰力が高く
なると共に、それに伴なってディスクバルブの開弁時期
が遅くなり，中・高ピストン速度域での減衰力ち低くな
る． （発明が解決しようとする課題） しかしながら、上述の従来の液圧緩衝器の減衰力制御シ
ステムにあっては、バイパス路を連通孔と並列に設けて
いたため、低ピストン速度域と中・高ピストン速度域と
では、減衰力特性が異なり（低ピストン速度域では可変
オリフィスによる速度２乗特性、中・高ピストン速度域
ではディスクバルブによる速度２／３乗特性）、直線的
な減衰力特性を得ることができないことから、操縦安定
性と乗り心地との両立を図れないという問題があった。

本発明は、上述のような従来の問題に着目して成された
もので、ピストン速度に対して直線的な減衰力特性が得
られ、全てのレンジにおいて操縦安定性と乗り心地の両
立が図れる液圧緩衝器の減衰力制御システムを提供する
ことを目的としている。

（課題を解決するための手段） 上述のような目的を達成するために、本発明の液圧緩衝
器の減衰力制御システムでは、作動液が充填されたシリ
ンダ内を一方の液室と他方の液室とに画成して設けられ
たピストンと、該ピストンの一方の端面側に直列に配置
された第１ディスクバルブ及び第２ディスクバルブと、
　両ディスクバルブの少なくと６一方のディスクバルブ
により開閉されるべく、ピストンの一方の端面に形成さ
れた開口窓と、該開口窓と他方の液室とを連通ずる連通
路の途中に設けられた可変オリフィスと、該可変オリフ
ィスの絞り量を制御する絞り制御手段とを設けた。

また、請求項２記載の発明では、前記ピストンを、前記
第１バルブに当接する第１シート面を形成した第１ピス
トンと、前記第２バルブに当接する第２シート面を形成
した第２ピストンとで形成した。

（作　用） 本発明の液圧緩衝器の減衰力制御システムの作動を説明
する。

他方の液室が上昇すると、他方の液室内の作動液が、連
通路を通り可変オリフィスを介して開口窓に流入し、そ
れから、ディスクバルブを開弁じて一方の液室へ流通す
る。

従って、可変オリフィスによる速度２乗の減衰力特性と
、ディスクバルプによる速度２／３乗特性の減衰力とが
同時に直列に得られ、つまり、低ピストン速度域の変化
率が小さく、中・高ピストン速度域で変化率が大きな速
度２乗特性と、それとは対称的に、低ピストン速度域の
変化率が大きく、中・高ピストン速度域で変化率の小さ
な速度２７３乗特性とが直列に得られるため、直線的な
特性の減衰力が得られる。

また、絞り制御手段により可変オリフィスの絞り量を調
整することで、この開口窓を設けた側のディスクバルブ
の開弁圧を変化させて、低減衰力レンジから高減衰力レ
ンジまで減衰力レンジを変化させることができるもので
、可変オリフィスの絞り量を絞ると、高減衰力特性とな
り、絞り量を開くと低減衰力特性となる。

従って、本発明では、低〜高減衰レンジの全てのレンジ
で直線的な減衰力特性を得ることができる。

さらに、本発明では、開口窓の面積を調整することでも
ディスクバルブの開弁圧を調整することができる． （実施例） 以下、本発明の実施例を図面により詳述する．まず、実
施例の構成について説明する，第１図は本発明減衰力制
御システムを適用した本発明一実施例の液圧緩衝器の主
要部を示す断面図であって、図中１は円筒状のシリンダ
を示している．このシリンダ１は、摺動自在に装填され
たピストン２によって、上部液室（一方の液室）Ａと下
部液室（他方の液室）Ｂとに画成され、内部には油等の
作動液が充填されている。

前記ピストン２は、ピストンロツド３の先端にリテーナ
４．ワッシャ５ａ．圧側ディスクバルブ６．第１ピスト
ンボディ７．第１伸側ディスクバルブ８．ワッシャ５ｂ
．第２ピストンボディ９．第２伸側ディスクパルブ１０
．ワッシャ５Ｃを順次装着し、ナットｌ３で締結して構
成されている． さらに詳述すると、前記第１ピストンポディ７には、外
周に近い部位に、上部液室Ａと下部液室Ｂとを連通して
、圧側連通孔７ａが軸方向に穿設されている．この圧制
連通孔７ａは、第１ピストンボディ７の上面を示す第２
図及び第１ピストンポディ７の下面を示す第３図のよう
に、４箇所に設けられ、かつ、各圧側連通孔７ａの上部
液室八側開口端部の周囲には圧倒シート面７ｂが突出形
成されると共に、第１ピストンボディ７の内側上面には
圧側シ一ト面７ｂと同一高さのボス部７Ｃが設けられて
いる．そして、第１図に示すように、この圧側シ一ト面
７ｂに当接して、前記圧倒ディスクバルブ６が設けられ
ている． さらに、前記第１ピストンボディ７の下面には、圧倒連
通孔７ａの位置に沿って深い環状満７ｄが形成され、か
つ、それよりも内側位置には、環状の開口窓７ｅが形成
されている（第３図参照）． 前記開口窓７ｅは、小孔である４個の第１連通孔７ｆ及
び第１ピストンボディ７と圧側ディスクバルブ６との間
に形成された運通路７ｇによって上部液室Ａに連通され
ている。

また、開口窓７ｅの外周には、第ｌ伸側シ一ト面（第１
シート面）７ｈが形成され、この第１伸側シ一ト面７ｈ
には４個の第１コンスタントオリフィス７１が形成され
ている（第３図参照）。

尚、開口Ｚ７　ｅの内側にはボス部７ｊが設けられてい
る。

そして、第１伸側シ一ト面７ｈに当接して第１伸側ディ
スクバルブ８が設けられている．前記第２ピストンボデ
ィ９は，その上面外周に環状壁９ａが設けられ、かつ、
上面内周にはボス部９ｂが設けられている．そして、前
記環状壁９ａを前記第１ピストンボディ７の環状満７ｄ
の内周面に沿って嵌装することにより、第１ピストンボ
ディ７と第２ピストンボディ９との間に環状の中間室Ｃ
が形成されている。

また、第２ピストンポディ９の下面には、円弧状の内側
開口窓９Ｃと環状の外側開口窓９ｄとが形成され、各開
口窓９ｃ．９ｄの外周には第２伸側シ一ト面９ｅ及び第
３伸側シ一ト面９ｆが形成されると共に，第２伸側シ一
ト面９ｅには、両開口窓９ｃ．９ｄ間を連通ずる４個の
第２コンスタントオリフィス９ｇが形成されている（第
５図参照）。

そして、この両シート面９ｅ．９ｆに当接して前記第２
伸側ディスクバルブ１０が設けられると共に、前記内側
開口窓９Ｃは、小孔である４個の第２連通孔９ｈによっ
て中間室Ｃに連通されている（第４．５図参照）。

従って、前記内側開口窓９ｃは、第２連通孔９ｈと中間
室Ｃと第１コンスタントオリフィス７１と開口窓７ｅと
第１連通孔７ｆと連通路７ｇとで構成された通路を介し
て上部液室Ａに連通されている． 一方、第１ピストンボディ７の上部内周面には第１環状
溝７ｋが形成され、かつ、ボス部７Ｃにはこの第ｌ環状
溝７ｋと連通路７ｇとの間を連通ずる連通溝７ｍが２個
形成されている（第２図参照）。また、第２ピストンポ
ディ９の下部内周面には第２環状満９１が形成され、か
つ、この第２環状満９１は、２個の連通溝９ｊにより外
側開口窓９ｄと連通されている（第５図参照）。

また、前記ピストンロッド３の軸心部には、下端から上
方へ通孔３ａが穿設されており、第１環状満７ｋ及び第
２環状満９ｉとそれぞれ符合する位置のピストンロッド
３には、この第１環状満７ｋ及び第２環状溝９１と通孔
３ａとを連通ずる第１連通孔３ｂ及び第２連通孔３ｃが
穿設されている。

従って、前記外側開口窓９ｄは、連通溝９Ｊと第２環状
溝９１と第２連通孔３ｃと通孔３ａと第１連通孔３ｂと
第１環状溝７ｋと連通溝７ｍと連通路７ｇとで構成され
た通路を介して上部液室Ａに連通されている。

尚、前記ナットｌ３の下部には、前記通孔３ａと下部液
室Ｂとを連通ずる大径の連通穴１３ａが形成され、さら
に、この連通穴１３ａには、下部液室Ｂから通孔３ａへ
の作動液の流通を許し、その逆に通孔３ａから下部液室
Ｂへの作動液の流通を規制するチェックバルブｌ４が設
けられている．このチェックバルプｌ４は、ナットｌ３
の連通穴１３ａに嵌合されたバルブボディ１４ａと、こ
のバルブボディ１４ａに当接されたチェックプレート１
４ｂと、このチェックプレート１４ｂを閉弁方向に付勢
するスプリング１４ｃとで構成されている。

さらに、前記通孔３ａ内には、可変オリフィスとしての
調整子ｌ５が、上側スラストプッシュ１６と、下側スラ
ストプッシュｌ７に挟持されて、回転可能に設けられて
いる。

この調整子１５は、中空部１５ａを有して筒状に形成さ
れ、かつ、それぞれ前記第１連通孔３ｂと第２連通孔３
ｃに符合する位置に、上部オリフィス孔１５ｂと下部オ
リフィス孔１５ｃとが径方向に穿設されていて、第１連
通孔３ｂ及び第２連通孔３ｃと、中空部１５ａとの間の
流路断面積を変更可能に形成されている。

尚、前記調整子ｌ５の回転は、ピストンロッド３内に設
けられたコントロールロッドｌ８により成される。この
コントロールロッドｌ８は、ピストンロッド３の上端部
まで延在され、図外のピストンロッド３の車体取付部分
に設けられたモータＭの駆動により回転される。また、
このモータＭの駆動は、車載のコントローラ３０により
成されるもので、このコントローラ３０は、車両の走行
状況を検出する各種センサ３ｌや、操作スイッチ３２に
接続されていて、各種センサ３ｌから検出される車両の
走行状況や操作スイッチ３２の操作に応じてモータＭの
駆動を制御する．即ち、コントロールロッド１８．モー
タＭ及びコントローラ３０により絞り制御手段を構成し
ている。

ところで、前記シリンダｌの外側には、第７図に示すよ
うに外筒ｌ９が設けられていて、この外筒１９とシリン
ダｌとの間の空間には、封入気体による圧力下に所望量
の作動液が充填されたリザーバ室Ｄ形成されている。

また、前記シリンダｌの底部には、前記下部液室Ｂとリ
ザーバ室Ｄとを画成したベース２０が設けられている． このベース２０は、伸側連通路２０ａと圧側連通路２０
ｂが形成され、また、このベース２０の上面には、伸側
連通路２０ａにおいてリザーバ室Ｄから下部滝室Ｂへの
作動液の流通のみを許すチェックプレート２ｌが設けら
れ、一方、ベース２０の下面には、圧倒連通路２０ｂを
介して下部液室Ｂからリザーバ室Ｄへ作動液が流通する
際に減衰力を発生するべく、内側シート面２０ｃに当接
された第ｌ圧側ディスクバルブ２２及び外側シート面２
０ｄに当接された第２圧側ディスクバルブ２３が設けら
れている。

この両圧側ディスクバルブ２２．２３は、直列の２段バ
ルブを形成していて、第７図（イ）のＦ部拡大図である
同図（口）に示すように、両圧側ディスクバルブ２２．
２３間には、第ｌ圧側ディスクバルプ２２が撓むのを許
容すべく両者を離間させるワッシャ２４が設けられてい
る。また、前記外側シート面２０ｄには、コンスタント
オリフィス２０ｅが打刻されている． 次に、実施例の作用について説明する。

（イ）伸行程時 まず、ピストン２が上部液室Ａの容積を狭める方向に移
動する伸行程時には、上部液室Ａの液圧上昇に伴ない、
上部液室Ａの作動液が下部液室Ｂに流入する。この際に
作動液が流れる経路としては、第６図（イ）の液圧回路
図で示すように４通りの経路Ｉ．　　ＩＩ．　ＩＩＩ．
　Ｉ’Ｖがある。

まず、第１の経路Ｉは、第１伸側ディスクバルブ８を開
弁すると共に、第２・第３伸側シ一ト面９ｅ．９ｆの位
置で第２伸側ディスクバルブ１０を開弁する経路である
．即ち、第１図により説明すると、上部液室Ａから、連
通路７ｇ〜第１連通孔７ｆ〜開口窓７ｅ〜中間室Ｃ〜第
２連通孔９ｈ〜内側開口窓９０〜外側開口窓９ｄと辿り
下部液室Ｂに至る経路である． 次に、第２の経路ＩＩは、第１コンスタントオリフィス
７１を通り，さらに第２・第３伸側シート面９ｅ．９ｆ
の位置で第２伸側ディスクバルプｌＯを開弁する経路で
ある．即ち、この第２の経路ＩＩは、第１図で見た経路
としては、第１の経路Ｉと同様であるが、開口窓７ｅか
ら中間室Ｃへ流通する際に第１伸側ディスクバルブ８が
閉じている場合の流通経路である。

次に、第３の経路ＩＩＩは、第１コンスタントオリフィ
ス７１及び第２コンスタントオリフィス９ｇを経た後に
、第３伸側シ一ト面９ｆの位置で第２伸側ディスクバル
ブ１０を開弁する経路である。

この第３の経路Ｉｌｌの場合も、第１図で見ると第ｌの
経路Ｉと同様の経路を辿るもので、開口窓７ｅから中間
室Ｃへ流通する際に第１伸側ディスクバルブ８が閉じて
いて、かつ、内側開口窓９Ｃから外側開口窓９ｄへ流通
する際に、第２伸側シ一ト面９ｅの位置で第２伸側ディ
スクバルプ１０が閉じている場合の流通経路である． 次に、第４の経路■は、上部オリフィス孔ｌ５ｂ及び下
部オリフィス１５ｃを経た後に、第３伸側シ一ト面９ｆ
の位置で第２伸側ディスクバルブｌＯを開弁する経路で
ある。これを第ｌ図により説明すると、上部液室Ａから
連通路７ｇ〜連通溝７ｍ〜第１環状溝７ｋ〜第１連通孔
３ｂ〜上部オリフィス孔１５ｂ〜中空部１５ａ〜下部オ
リフィス孔１５ｃ〜第２連通孔３ｃ〜第２環状満９１〜
連通溝９ｊ〜外側開口窓９ｄを通り、第３伸側シ一ト面
９ｆ位置で第２伸側ディスクバルブ１０を開弁させて下
部液室Ｂへ流入する経路である。

従って、低ピストン速度では、作動液が第２経路ＩＩや
第３経路■Ｉや第４経路■を流通し、コンスタントオリ
フィス７ｉ．９ｇやオリフィス孔ｌ５ｂ，１５ｃによる
断面積一定の速度２乗特性の減衰力と、第２伸側ディス
クバルプ１０による、断面積可変による速度２／３乗特
性の減衰力が同時に得られる。即ち、低速である程変化
率が小さく高速である程変化率の大きな速度２乗特性と
、低速である程変化率が大きく高速である程変化率の小
さな速度２／３乗特性とが同時に得られるために、両者
の変化率の変化を相殺させて、変化率がほぼ一定となる
特性を得ることができる．また、高ピストン速度域とな
ると、両伸側ディスクバルブ８，ｌＯが開弁し、作動液
が第１の経路Ｉを流通して速度２７３乗特性を直列に足
し合せた特性となるが、この高ピストン速度域場合、速
度２／３乗特性では、変化率が小さくなるから、その速
度２／３乗特性を足し合わせることで、変化率の低下を
抑えて、ほぼ一定の変化率を得ることができる． また、本実施例では、調整子ｌ５を回転させて両連通孔
３ｂ．３ｃに符合する両オリフィスｌ５ｂ．１５ｃの径
を変化させてることで、内側開口窓９ｃ及び外側開口窓
９ｄにおける第２伸側ディスクバルブ１０に加わる開弁
圧力の分布が変化して、開弁時期が変化する。即ち、両
オリフィス１５ｂ．１５ｃを絞ると、伸側ディスクバル
ブ８．１０に対する液圧が高まって開弁時期が早まり、
第８図■に示す、ハード（高減衰力）レンジとなる。そ
して、それよりも両オリフィス１５ｂ．１５ｃを開くと
、伸側ディスク８．１０の開弁時期が遅くなり同図■に
示すようにミディアム（中減衰力）レンジとなり、さら
に、両オリフィスｌ５ｂ．１５ｃを開くと、同図ので示
すソフト（低減衰力）レンジとなる． 尚、両伸側ディスクバルブ８．１０の開弁時期は、各開
口窓７，ｅ．９ｃ．９ｄの面積を調整することで、両バ
ルブ８．１０の受圧面積が変化させることにより任意に
設定することができる６また、この間弁時期の設定は、
両伸側ディスクバルブ８．１０の剛性を調整することで
もできる。

また，上述のような、伸行程にあっては、べ−ス２０の
チェックプレート２１が開かれ、ピストンロッド３が退
出した分の容積変化を補うべく、リザーバ室Ｄ内の作動
液が下部液室Ｂに流入される． （ロ）圧行程時 ピストン２が下部液室Ｂの容積を狭める方向に移動する
圧行程時には、ピストン２において、第６図（口）の液
圧回路図で示すように、上部液室Ａと下部液室Ｂ間で３
つの並列の経路Ｖ，　Ｖｌ．■を介して、作動液が流れ
る。

即ち、第ｌの経路Ｖは、下部液室Ｂから、圧側連通満７
ａを通って圧側ディスクバルブ６を開いて上部液室Ａに
至る経路である。この場合、圧側ディスクバルブ６とシ
ート面７ｂとの間で速度２／３乗特性の減衰力が得られ
る。

また、第２の経路Ｖｌは、下部液室Ｂから、ピストンロ
ッド３の下端部のナット１３に設けられたチェックバル
ブｌ４を開弁じ、連通穴１３ａ，通孔３ａ，中空部１５
ａ．上部オリフィス孔１５ｂ．第１連通孔３ｂ．第１環
状溝７ｋ．連通溝７ｍ．連通路７ｇを通って上部液室Ａ
に至る経路である。この場合、上部オリフィス１５ｂに
おいて速度２乗特性の減衰力が得られる。

また、第３の経路■は、中空部１５ａまでは第２の経路
ＩＩと同様で、この中空部１５ａから下部オリフィス孔
１５ｃ．第２連通孔３ｃ，第２環状満９１，連通溝９ｊ
．外側開口窓９ｄ．第２コンスタントオリフィス９ｇ．
内側開口窓９ｃ．第２連通孔９ｈ．中間室Ｃ．第１コン
スタントオリフィス７１．開口窓７ｅ．第１連通孔７ｆ
．連通路７ｇを通って上部液室Ａに至る経路である。

従って、圧行程において、低ピストン速度域では、上下
オリフィス１５ｂ．１５ｃやコンスタントオリフィス７
ｉ．９ｇにより速度２乗特性の減衰力が得られ、中・高
ピストン速度域では、圧側ディスクバルブ６によって速
度２／３乗特性の減衰力が得られる。

一方、この圧行程にあっては、ベース２０を介して下部
液室Ｂとリザーバ室Ｄ間でも作動液の移動がある。即ち
、下部液室Ｂ内の作動液は、圧側連通路２０ｂから第ｌ
圧側ディスクバルブ２２を開き、さらに、低ピストン速
度域の場合には、打刻されたコンスタントオリフィス２
０ｅを通り，また、中・高ピストン速度域の場合には、
第２圧側ディスクバルプ２３を開いてリザーバ室Ｄに流
入する． 従って、圧行程においても、ピストン２及びベース２０
において、低ピストン速度域で速度２乗特性と速度２／
３乗特性とを加算させた特性が得られ、また、中・高ピ
ストン速度域では、速度２／３乗特性を加算させた特性
が得られるため，その特性は、直線的な特性となる． また、この圧行程の場合も、調整子ｌ５を回転させて、
両オリフィス孔１５ｂ，１５ｃの流路断面積を変化させ
ることにより、第９図に示すように、■のハードレンジ
、■のミディアムレンジ、■のソフトレンジに減衰力特
性を変化させることができる。尚、点線は、ベース２０
における減衰力特性を示している。

以上説明したように、本実施例の液圧緩衝器の減衰力制
御システムにあっては、その減衰力特性を、低ピストン
速度域から中・高ピストン速度域の全速度域に亘って、
しかも、ハードからソフトの全てのレンジに亘って直線
的な減衰力特性が得られるため、全てのレンジに亘って
、操縦安定性と乗り心地のバランスに優れた減衰力コン
トロールができるという特徴を有している。

また、本実廁例の液圧緩衝器の減衰力制御システムにあ
っては、両伸側ディスクバルブ８．１０の開弁時期を、
両伸側ディスクバルブ８．１０のバルブ剛性や、各開口
窓７ｅ．９ｃ．９ｄの面積やコンスタントオリフィス７
ｉ．９ｅの断面積や、上下オリフィス１５ｂ．１５ｃの
断面積により，任意に設定することができるちので、設
定要素が多く、設定自由度が高いという特徴を有してい
る。

さらに、実施例では、第２伸側ディスクバルブ１０の外
側開口窓９ｄに連通する経路■の途中に断面積可変の上
下オリフィス１５ｂ．１５ｃを設けた構成としたことで
、このオリフィス１５ｂ．１５ｃにより、単にオリフィ
ス特性の減衰力を得るだけでなく、第２伸側ディスクバ
ルブＩＯの開弁時期を変化させることができるもので，
単なる流路断面積の変化以上の特性の差が得られ、減衰
力特性のレンジ設定幅が増加し、設定自由度が高いとい
う特徴を有している。

加えて、ピストン２を第１ピストンボディ７と第２ピス
トンボディ９とに分割して形成しているため、これによ
ってち両伸側ディスクバルブ８，１０の受圧面積及びバ
ルブ剛性を独立して設定でき、減衰力設定の自由度が高
いという特徴を有する。

以上本発明の実施例を図面により詳述してきたが、具体
的な構成は、この実施例に限られるものではなく、本発
明の要旨を逸脱しない範囲における設計変更等があって
６本発明に含まれる。

例えば、実施例では、本発明をピストンの伸行程側に適
用した場合を示したが、圧行程側に適用することもでき
る． また、実施例では、外側開口窓と上部液室とを連通ずる
連通路をピストンロッドに形成した例を示したが、ピス
トンボディに形成することもできる． また、実施例では、可変オリフィスを第２伸側ディスク
バルブへの連通路の途中に設けた例を示したが、第１伸
側ディスクバルブの開口窓への連通路（例えば第１連通
孔７ｆ）の途中に設けてもよい． （発明の効果） 以上説明してきたように、本発明の液圧緩衝器の減衰力
制御システムでは、両ディスクバルブの少なくとも一方
に接して形成した開口窓と他方の液室とを連通ずる連通
路に可変オリフィスを設けたため、各減衰力レンジにお
いて、それぞれ、低ピストン速度域から中・高ピストン
速度域までピストン速度に対して直線的な減衰力特性を
得て、全てのレンジにおいて操縦安定性と乗り心地の両
立を図ることができるという効果が得られると同時に、
レンジの設定可変幅が広がって、設定自由度が向上する
という効果が得られる。

加えて、請求項２記載の発明では、ピストンを第１ピス
トンと第２ピストンとに分割して形成しているため、第
１・第２ディスクバルブの受圧面積及びバルブ剛性を独
立して任意設定することができ、減衰力特性の設定の自
由度が高いという効果が得られる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の減衰力制御システムを適用した液圧緩
衝器の要部を示す断面図、第２図は第１ピストンポディ
の上面を示す平面図，第３図は第１ピストンボディの下
面を示す底面図、第４図は実施例の第２ピストンボディ
の上面を示す平面図、第５図は第２ピストンボディの下
面を示す底面図、第６図（イ）は液圧緩五器の伸行程に
おける液圧回路図、第６図（ロ）は液圧緩衝器の圧行程
時の液圧回路図，第７図（イ）は液圧緩衝器のベースを
示す断面図、第７図（口）はＦ部拡大断面図、第８図は
液圧緩衝器の伸行程時の発生減衰力とピストン速度との
関係を示すグラフ、第９図は液圧緩衝器の圧行程におけ
る発生減衰力とピストン速度との関係を示すグラフであ
る。 Ａ・・・上部液室 Ｂ・・・下部液室 ■・・・シリンダ ２・・・ピストン ３ａ・・・通孔（連通路） ３ｂ・・・第１連通孔（連通路） ３ｃ・・・第２連通孔（連通路） ７・・・第ｌピストンボディ ７ｇ・・・連通路 ７ｈ・・・第１伸側シ一ト面（第１シート面）７ｋ・・
・第１環状溝（連通路） ７ｍ・−・第１連通溝（連通路） ８・−・第１伸側ディスクバルブ ｌ １ ｌ （第１ディスクバルブ） ９・・・第２ピストンボディ ９ｄ・・・外側開口窓 ９ｅ・・・第２伸側シ一ト面（第２シート面）９ｆ・・
・第３伸側シ一ト面（第２シート面）９１・・・第２環
状溝（連通路） ９ｊ・・・第２連通溝（連通路） １０・・・第２伸側ディスクバルブ （第２ディスクバルブ） ５ａ・・・中空部（連通路） １５・・・調整子（可変オリフィス） ５ｂ・・・上部オリフィス孔 ５ｃ・・・下部オリフィス孔 特　　許　　出　　願　　人 厚木自動車部品株式会社 第２図 第３図 第４図 ９ｄ 第５図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １）作動液が充填されたシリンダ内を一方の液室と他方
   の液室とに画成して設けられたピストンと、該ピストン
   の一方の端面側に直列に配置された第１ディスクバルブ
   及び第２ディスクバルブと、両ディスクパルプの少なく
   とも一方のディスクパルプにより開閉されるべく、ピス
   トンの一方の端面に形成された開口窓と、 該開口窓と他方の液室とを連通する連通路の途中に設け
   られた可変オリフィスと、 該可変オリフィスの絞り量を制御する絞り制御手段と、 を備えていることを特徴とする液圧緩衝器の減衰力制御
   システム。 ２）前記ピストンを、前記第１バルブに当接する第１シ
   ート面を形成した第１ピストンと、前記第２バルブに当
   接する第２シート面を形成した第２ピストンとで形成し
   た請求項１記載の液圧緩衝器の減衰力制御システム。