JPH0929420A - エレクトロスラグ再溶解法による鋼塊の製造方法 - Google Patents
エレクトロスラグ再溶解法による鋼塊の製造方法Info
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- JPH0929420A JPH0929420A JP18428195A JP18428195A JPH0929420A JP H0929420 A JPH0929420 A JP H0929420A JP 18428195 A JP18428195 A JP 18428195A JP 18428195 A JP18428195 A JP 18428195A JP H0929420 A JPH0929420 A JP H0929420A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 メタルプールや鋼塊の外周面での冷却効果を
高め、溶解速度を低下させることなくマクロ偏析を防止
すると共に表面品質の良好な鋼塊を得るＥＳＲ法による
鋼塊の製造方法を提供する。 【解決手段】 鋼塊外周面と鋳型内壁面間に熱伝導性の
良好なガスを鋼塊下部より供給しながらエレクトロスラ
グ再溶解を行う。
高め、溶解速度を低下させることなくマクロ偏析を防止
すると共に表面品質の良好な鋼塊を得るＥＳＲ法による
鋼塊の製造方法を提供する。 【解決手段】 鋼塊外周面と鋳型内壁面間に熱伝導性の
良好なガスを鋼塊下部より供給しながらエレクトロスラ
グ再溶解を行う。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、エレクトロスラグ
再溶解法による鋼塊の製造方法に関するものである。
再溶解法による鋼塊の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】固定式鋳型によるエレクトロスラグ再溶
解法（以下ＥＳＲ法と言う）は、図４に示すように、目
的とする金属を消耗電極21とし、水冷鋳型22内で溶融ス
ラグ浴23に大電流を流し、その抵抗熱で前記電極21を溶
解して逐次凝固させて鋼塊24をつくる一種の再溶解法で
ある。なお、図において、25は溶融金属浴（以下メタル
プールと言う）、26はスタートプレート、27は水冷定
盤、28は冷却水をそれぞれ示す。
解法（以下ＥＳＲ法と言う）は、図４に示すように、目
的とする金属を消耗電極21とし、水冷鋳型22内で溶融ス
ラグ浴23に大電流を流し、その抵抗熱で前記電極21を溶
解して逐次凝固させて鋼塊24をつくる一種の再溶解法で
ある。なお、図において、25は溶融金属浴（以下メタル
プールと言う）、26はスタートプレート、27は水冷定
盤、28は冷却水をそれぞれ示す。
【０００３】通常、ＥＳＲ法は、フレッケル等のマクロ
偏析が生じないように、メタルプール25を適正な深さに
維持することが重要で、このため一定の溶解速度を保持
するように入力がコントロールされる。すなわち、電極
先端で抵抗熱で溶かされた溶鋼は、滴となって落下し、
水冷した鋳型22および炉底等により冷却され、入熱と抜
熱とが熱的にバランスしてメタルプール25を形成しなが
ら連続的に溶解と凝固が進行し、鋼塊24が製造される。
偏析が生じないように、メタルプール25を適正な深さに
維持することが重要で、このため一定の溶解速度を保持
するように入力がコントロールされる。すなわち、電極
先端で抵抗熱で溶かされた溶鋼は、滴となって落下し、
水冷した鋳型22および炉底等により冷却され、入熱と抜
熱とが熱的にバランスしてメタルプール25を形成しなが
ら連続的に溶解と凝固が進行し、鋼塊24が製造される。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、図５に示すよ
うにメタルプール25は、水冷した鋳型22に直接接触して
冷却されるのではなくスラグ殻29に被覆されており、ま
た固定式鋳型によるＥＳＲ法はメタルプール25のメニス
カス部直下より下部では、凝固収縮により鋳型内壁30と
の間にエアギャップ31が生じることは物理的に避けられ
ず、これが鋼塊24を冷却する際の熱伝達の抵抗体となる
ため冷却効果を大きく損なうことになる。このようなこ
とから従来、偏析を防止するための手段は、低速溶解を
余儀無くされ、スラグ殻29の厚肉化や不均一などが発生
して鋼塊24の鋳肌や凝固組織の粗大化等鋼塊品質の劣化
をもたらすことになる。このように、ＥＳＲ法の基本的
な特徴である方向性凝固に対する鋳型側への抜熱は、鋳
型壁と鋼塊表面間のエアギャップ31により冷却効果が損
なわれ、特に偏析の発生を嫌う冷延用ワークロール材や
超合金のＥＳＲ操業は大きな困難さを伴い、品質を満足
できないことがある。
うにメタルプール25は、水冷した鋳型22に直接接触して
冷却されるのではなくスラグ殻29に被覆されており、ま
た固定式鋳型によるＥＳＲ法はメタルプール25のメニス
カス部直下より下部では、凝固収縮により鋳型内壁30と
の間にエアギャップ31が生じることは物理的に避けられ
ず、これが鋼塊24を冷却する際の熱伝達の抵抗体となる
ため冷却効果を大きく損なうことになる。このようなこ
とから従来、偏析を防止するための手段は、低速溶解を
余儀無くされ、スラグ殻29の厚肉化や不均一などが発生
して鋼塊24の鋳肌や凝固組織の粗大化等鋼塊品質の劣化
をもたらすことになる。このように、ＥＳＲ法の基本的
な特徴である方向性凝固に対する鋳型側への抜熱は、鋳
型壁と鋼塊表面間のエアギャップ31により冷却効果が損
なわれ、特に偏析の発生を嫌う冷延用ワークロール材や
超合金のＥＳＲ操業は大きな困難さを伴い、品質を満足
できないことがある。
【０００５】本発明は、上記の問題点に鑑みなされたも
のであって、その目的は、メタルプールや鋼塊の外周面
での冷却効果を高め、溶解速度を低下させることなくマ
クロ偏析を防止すると共に表面品質の良好な鋼塊を得る
ＥＳＲ法による鋼塊の製造方法を提供するものである。
のであって、その目的は、メタルプールや鋼塊の外周面
での冷却効果を高め、溶解速度を低下させることなくマ
クロ偏析を防止すると共に表面品質の良好な鋼塊を得る
ＥＳＲ法による鋼塊の製造方法を提供するものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、本発明に係るＥＳＲ法による鋼塊の製造方法は、
鋼塊外周面と鋳型内壁面間に熱伝導性の良好なガスを鋼
塊下部より供給しながらエレクトロスラグ再溶解を行う
ものである。
めに、本発明に係るＥＳＲ法による鋼塊の製造方法は、
鋼塊外周面と鋳型内壁面間に熱伝導性の良好なガスを鋼
塊下部より供給しながらエレクトロスラグ再溶解を行う
ものである。
【０００７】そして、上記のＥＳＲ法による鋼塊の製造
方法においては、熱伝導性の良好なガスがヘリウムガス
であってもよいし、あるいは水素ガスや、水素ガスとヘ
リウムガスとの混合ガスであってもよい。
方法においては、熱伝導性の良好なガスがヘリウムガス
であってもよいし、あるいは水素ガスや、水素ガスとヘ
リウムガスとの混合ガスであってもよい。
【０００８】以下、本発明の構成並びに作用を詳細に説
明する。ＥＳＲ法においては、溶解中の高温の鋼塊は、
大部分鋳型の冷却水により抜熱され凝固が進行する。本
発明では、熱伝達を阻害している鋼塊外周面と鋳型内壁
面間のエアギャップ部（正確にはスラグ殻も存在してい
る）に熱伝導性の良好なガスを鋼塊下部より供給して流
すので、熱伝達が向上でき、冷却水への抜熱量を増加さ
せることができる。またこれによって、メタルプールや
鋼塊の外周面での冷却効果が高まるので、溶解速度を低
下させることなくマクロ偏析が防止できると共に表面品
質の良好な鋼塊を得ることができる。
明する。ＥＳＲ法においては、溶解中の高温の鋼塊は、
大部分鋳型の冷却水により抜熱され凝固が進行する。本
発明では、熱伝達を阻害している鋼塊外周面と鋳型内壁
面間のエアギャップ部（正確にはスラグ殻も存在してい
る）に熱伝導性の良好なガスを鋼塊下部より供給して流
すので、熱伝達が向上でき、冷却水への抜熱量を増加さ
せることができる。またこれによって、メタルプールや
鋼塊の外周面での冷却効果が高まるので、溶解速度を低
下させることなくマクロ偏析が防止できると共に表面品
質の良好な鋼塊を得ることができる。
【０００９】次に、熱伝導性の良好なガスの供給につい
て説明する。通常、鋼塊外周面と鋳型内壁面間の間隙
は、鋼塊径や鋼塊高さによって相違するが、例えば 800
mmφ程度のＥＳＲでは、鋼塊は凝固収縮するためメニス
カス部から底部に向かうにしたがって間隙は増大し、最
底部では20mmに達する。また、メタルプールの上部には
溶融スラグ浴が約 300mm高さ存在し、スラグ浴のスラグ
殻は、静圧により鋳型壁と接触している。このようにメ
ニスカスの上部では一見間隙がない状態であるが、鋳型
壁と接触しているスラグ殻は比較的に多孔質であり、鋼
塊下部より供給されたガスは小さな圧力で十分通気でき
る。一方、本発明では熱伝導の良好なガスを間隙に存在
させることによって鋼塊側の熱を冷却水にスムーズに伝
え、冷却水への抜熱を増加させることを狙ったもので、
多量のガスを通気させて冷却する必要はなく、滞留しな
い程度に流れがあれば十分であり経済的でもある。
て説明する。通常、鋼塊外周面と鋳型内壁面間の間隙
は、鋼塊径や鋼塊高さによって相違するが、例えば 800
mmφ程度のＥＳＲでは、鋼塊は凝固収縮するためメニス
カス部から底部に向かうにしたがって間隙は増大し、最
底部では20mmに達する。また、メタルプールの上部には
溶融スラグ浴が約 300mm高さ存在し、スラグ浴のスラグ
殻は、静圧により鋳型壁と接触している。このようにメ
ニスカスの上部では一見間隙がない状態であるが、鋳型
壁と接触しているスラグ殻は比較的に多孔質であり、鋼
塊下部より供給されたガスは小さな圧力で十分通気でき
る。一方、本発明では熱伝導の良好なガスを間隙に存在
させることによって鋼塊側の熱を冷却水にスムーズに伝
え、冷却水への抜熱を増加させることを狙ったもので、
多量のガスを通気させて冷却する必要はなく、滞留しな
い程度に流れがあれば十分であり経済的でもある。
【００１０】また、冷却に使用するガスは、良好な熱伝
導度を有する他、ガスの取扱い上爆発等の危険がなく、
下から上に通気させるため密度が小さいと言った条件を
満たすものであればよく、気体の物性値（熱伝導度、密
度、比熱等）を基に選択すれば、Ｈｅガスが最も好まし
く、また水素ガスあるいは水素ガスとＨｅガスの混合ガ
スが比較的好適に使用できる。
導度を有する他、ガスの取扱い上爆発等の危険がなく、
下から上に通気させるため密度が小さいと言った条件を
満たすものであればよく、気体の物性値（熱伝導度、密
度、比熱等）を基に選択すれば、Ｈｅガスが最も好まし
く、また水素ガスあるいは水素ガスとＨｅガスの混合ガ
スが比較的好適に使用できる。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施例を図面を参
照して説明する。図１は、本発明に係るＥＳＲ法による
鋼塊の製造方法に使用されるＥＳＲ炉の概要図である。
照して説明する。図１は、本発明に係るＥＳＲ法による
鋼塊の製造方法に使用されるＥＳＲ炉の概要図である。
【００１２】水冷定盤１は底部内に水冷構造を有する。
水冷定盤１の上には鉄板２（以下ガス流し用スタブと言
う）が置かれ、このガス流し用スタブ２の上に、壁内に
通水路が形成された水冷鋳型３と鋳型径より小さく電極
径より大きく形成されたスタートプレート４とが置か
れ、水冷鋳型３との間にはＨｅガスが漏れ出さないよう
にシール材５が設けられている。水冷鋳型３の上方から
は消耗電極６が装入可能とされ、消耗電極６とスタート
プレート４との間で通電しスタートプレート４の上に鋼
塊７が製造される。
水冷定盤１の上には鉄板２（以下ガス流し用スタブと言
う）が置かれ、このガス流し用スタブ２の上に、壁内に
通水路が形成された水冷鋳型３と鋳型径より小さく電極
径より大きく形成されたスタートプレート４とが置か
れ、水冷鋳型３との間にはＨｅガスが漏れ出さないよう
にシール材５が設けられている。水冷鋳型３の上方から
は消耗電極６が装入可能とされ、消耗電極６とスタート
プレート４との間で通電しスタートプレート４の上に鋼
塊７が製造される。
【００１３】ガス流し用スタブ２は、図２にその詳細を
示すように、スタートプレート４と水冷鋳型３の間隙の
中間円周上に複数個の小孔８を設け、この小孔８に連通
させて側面よりガス供給孔９を設けた構造とされ、この
ガス供給孔９には、図１に示すようにＨｅガスボンベ10
（市販品： 7m3ボンベ, 150気圧）に接続されたガス供
給管11が接続されている。そして、スタートプレート４
と水冷鋳型３の間隙には溶鋼が流出し、小孔８を詰めな
いように多孔質耐火物やセラミック繊維等が設けられ防
護する構造となっている。なお、ガス供給管11には、減
圧弁12、流量計13及びガス溜め14が配置されている。
示すように、スタートプレート４と水冷鋳型３の間隙の
中間円周上に複数個の小孔８を設け、この小孔８に連通
させて側面よりガス供給孔９を設けた構造とされ、この
ガス供給孔９には、図１に示すようにＨｅガスボンベ10
（市販品： 7m3ボンベ, 150気圧）に接続されたガス供
給管11が接続されている。そして、スタートプレート４
と水冷鋳型３の間隙には溶鋼が流出し、小孔８を詰めな
いように多孔質耐火物やセラミック繊維等が設けられ防
護する構造となっている。なお、ガス供給管11には、減
圧弁12、流量計13及びガス溜め14が配置されている。
【００１４】次に、上記構成のＥＳＲ炉を用いた鋼塊の
製造方法を説明する。目的とする金属の消耗電極６を水
冷鋳型３の上方から装入し、水冷鋳型３内で溶融スラグ
浴15に大電流を流し、その抵抗熱で消耗電極６を溶解し
逐次凝固させて鋼塊７を製造する一方、ガス流し用スタ
ブ２の小孔８よりＨｅガスを供給する。これにより、メ
タルプール16と鋼塊７の外周面と水冷鋳型３の内壁面と
の間の間隙17には、熱伝導性の良いＨｅガスが存在する
ことになり、このＨｅガスを介して水冷鋳型３により鋼
塊７の冷却効果が高まり、溶解速度を低下させることな
くマクロ偏析が防止できると共に表面品質の良好な鋼塊
７を得ることができる。
製造方法を説明する。目的とする金属の消耗電極６を水
冷鋳型３の上方から装入し、水冷鋳型３内で溶融スラグ
浴15に大電流を流し、その抵抗熱で消耗電極６を溶解し
逐次凝固させて鋼塊７を製造する一方、ガス流し用スタ
ブ２の小孔８よりＨｅガスを供給する。これにより、メ
タルプール16と鋼塊７の外周面と水冷鋳型３の内壁面と
の間の間隙17には、熱伝導性の良いＨｅガスが存在する
ことになり、このＨｅガスを介して水冷鋳型３により鋼
塊７の冷却効果が高まり、溶解速度を低下させることな
くマクロ偏析が防止できると共に表面品質の良好な鋼塊
７を得ることができる。
【００１５】
【実施例】実際、内径 690mmの水冷鋳型３を使用し、消
耗電極６として冷延用ワークロール材（ 0.9％Ｃ− 5％
ＣｒＭｏ鋼）を用い、表１に示す条件の基でＥＳＲ溶解
を行った。なお、比較のため従来例を表１に併せて示
す。
耗電極６として冷延用ワークロール材（ 0.9％Ｃ− 5％
ＣｒＭｏ鋼）を用い、表１に示す条件の基でＥＳＲ溶解
を行った。なお、比較のため従来例を表１に併せて示
す。
【００１６】
【表１】
【００１７】上記本実施例の溶解において、鋼塊底部か
ら供給したＨｅガスが溶融スラグ浴15の上面の鋳型内空
間に通気していることを確認するため、鋳型内雰囲気の
ガスをサンプリングし、ガスクロマトグラフィーでＨｅ
含有量を定量分析した。この分析結果を図３に示す。図
３より明らかなように、鋳型内雰囲気は当初Ａｒガス10
0％であるが、Ｈｅガスを流し出して約 2時間後には計
算値と一致するＨｅガス量に達し、通気していることが
確認された。
ら供給したＨｅガスが溶融スラグ浴15の上面の鋳型内空
間に通気していることを確認するため、鋳型内雰囲気の
ガスをサンプリングし、ガスクロマトグラフィーでＨｅ
含有量を定量分析した。この分析結果を図３に示す。図
３より明らかなように、鋳型内雰囲気は当初Ａｒガス10
0％であるが、Ｈｅガスを流し出して約 2時間後には計
算値と一致するＨｅガス量に達し、通気していることが
確認された。
【００１８】また、水冷鋳型の冷却水の入排水温度差を
測定し、その冷却効果を調査した。その調査結果を表１
に併せて示す。この調査において、Ｈｅガス流量を10Ｌ
／分流してガス冷却を実施したＥＳＲでは、Ｈｅガスを
用いない従来例のＥＳＲに比べて入排水温度差が、冷却
水量70m3／ｈ（1167Ｌ／分）で約 0.5℃大きく、抜熱率
では約 7％大きい結果が得られた。また、Ｈｅガス流量
を増減させたが、流量が 5〜20Ｌ／分の範囲では鋳型内
雰囲気のＨｅ濃度が飽和する時間に長短があるが、入排
水温度差は10Ｌ／分の時とほぼ同様であった。
測定し、その冷却効果を調査した。その調査結果を表１
に併せて示す。この調査において、Ｈｅガス流量を10Ｌ
／分流してガス冷却を実施したＥＳＲでは、Ｈｅガスを
用いない従来例のＥＳＲに比べて入排水温度差が、冷却
水量70m3／ｈ（1167Ｌ／分）で約 0.5℃大きく、抜熱率
では約 7％大きい結果が得られた。また、Ｈｅガス流量
を増減させたが、流量が 5〜20Ｌ／分の範囲では鋳型内
雰囲気のＨｅ濃度が飽和する時間に長短があるが、入排
水温度差は10Ｌ／分の時とほぼ同様であった。
【００１９】また、本発明例の鋼塊と従来例の鋼塊のト
ップ部定常域からそれぞれ横断面試片を切断し、マクロ
試験を実施した。その結果を表１に併せて示す。本発明
例の鋼塊のフレッケル（逆Ｖ偏析）は従来例の鋼塊のそ
れと比較して、個数で約30％減少し、また発生位置は約
30％内部に移行するなど、Ｈｅガス冷却の効果が明白に
認められた。従来例で同様の効果を得ようとすれば、実
験により得られたメタルプールの形状（断面逆Ｖ字状の
角度）とフレッケル発生位置及び溶解速度との関係よ
り、溶解速度は約30％以上低速にする必要があり、また
このように、低速にすることで鋳肌の劣化だけでなく、
ロール材では重要な品質ニーズである、耐肌荒れ性の指
標となるデンドライト角度等が悪くなるばかりでなく、
生産性も大きく低下することは避けられないことが判明
した。
ップ部定常域からそれぞれ横断面試片を切断し、マクロ
試験を実施した。その結果を表１に併せて示す。本発明
例の鋼塊のフレッケル（逆Ｖ偏析）は従来例の鋼塊のそ
れと比較して、個数で約30％減少し、また発生位置は約
30％内部に移行するなど、Ｈｅガス冷却の効果が明白に
認められた。従来例で同様の効果を得ようとすれば、実
験により得られたメタルプールの形状（断面逆Ｖ字状の
角度）とフレッケル発生位置及び溶解速度との関係よ
り、溶解速度は約30％以上低速にする必要があり、また
このように、低速にすることで鋳肌の劣化だけでなく、
ロール材では重要な品質ニーズである、耐肌荒れ性の指
標となるデンドライト角度等が悪くなるばかりでなく、
生産性も大きく低下することは避けられないことが判明
した。
【００２０】
【発明の効果】以上説明したように、本発明に係るエレ
クトロスラグ再溶解法による鋼塊の製造方法によれば、
メタルプールや鋼塊の外周面での冷却効果を高めること
ができ、これによって、溶解速度を低下させることなく
マクロ偏析が防止できると共に表面品質の良好な鋼塊を
得ることができ、特に、ロール材の製造では内部品質は
元より表面品質の良いロール材を得ることができる。
クトロスラグ再溶解法による鋼塊の製造方法によれば、
メタルプールや鋼塊の外周面での冷却効果を高めること
ができ、これによって、溶解速度を低下させることなく
マクロ偏析が防止できると共に表面品質の良好な鋼塊を
得ることができ、特に、ロール材の製造では内部品質は
元より表面品質の良いロール材を得ることができる。
【図１】本発明に係るＥＳＲ法による鋼塊の製造方法に
使用されるＥＳＲ炉の概要図である。
使用されるＥＳＲ炉の概要図である。
【図２】本発明に係るガス流し用スタブの説明図であっ
て、ａは正面図、ｂは断面図である。
て、ａは正面図、ｂは断面図である。
【図３】本発明に係る鋳型内の、時間経過に伴うＨｅガ
ス濃度のグラフ図である。
ス濃度のグラフ図である。
【図４】従来のＥＳＲ炉の概要図である。
【図５】図４の部分拡大断面図である。
１：水冷定盤 ２：ガス流し用スタブ
３：水冷鋳型 ４：スタートプレート ５：シール材
６：消耗電極 ７：鋼塊 ８：小孔
９：ガス供給孔 10：Ｈｅガスボンベ 11：ガス供給管 1
2：減圧弁 13：流量計 14：ガス溜め 1
5：溶融スラグ浴 16：メタルプール
３：水冷鋳型 ４：スタートプレート ５：シール材
６：消耗電極 ７：鋼塊 ８：小孔
９：ガス供給孔 10：Ｈｅガスボンベ 11：ガス供給管 1
2：減圧弁 13：流量計 14：ガス溜め 1
5：溶融スラグ浴 16：メタルプール
Claims (3)
- 【請求項１】 鋼塊外周面と鋳型内壁面間に熱伝導性の
良好なガスを鋼塊下部より供給しながらエレクトロスラ
グ再溶解を行うことを特徴とするエレクトロスラグ再溶
解法による鋼塊の製造方法。 - 【請求項２】 熱伝導性の良好なガスが、ヘリウムガス
である請求項１記載のエレクトロスラグ再溶解法による
鋼塊の製造方法。 - 【請求項３】 熱伝導性の良好なガスが、水素ガス又は
ヘリウムガスとの混合ガスである請求項１記載のエレク
トロスラグ再溶解法による鋼塊の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18428195A JPH0929420A (ja) | 1995-07-20 | 1995-07-20 | エレクトロスラグ再溶解法による鋼塊の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18428195A JPH0929420A (ja) | 1995-07-20 | 1995-07-20 | エレクトロスラグ再溶解法による鋼塊の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0929420A true JPH0929420A (ja) | 1997-02-04 |
Family
ID=16150579
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18428195A Withdrawn JPH0929420A (ja) | 1995-07-20 | 1995-07-20 | エレクトロスラグ再溶解法による鋼塊の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0929420A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10208903A1 (de) * | 2002-02-28 | 2003-09-18 | Ald Vacuum Techn Ag | Ofen zum Umschmelzen eines Metallblocks |
| JP2006265621A (ja) * | 2005-03-23 | 2006-10-05 | Kobe Steel Ltd | 冷間圧延用のワークロールおよび、ワークロール用鋳塊の製法 |
| JP2009167511A (ja) * | 2008-01-21 | 2009-07-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | エレクトロスラグ再溶解法による鋳塊の製造方法 |
| JP2012529369A (ja) * | 2009-06-12 | 2012-11-22 | エーエルデー・バキューム・テクノロジーズ・ゲーエムベーハー | 電気炉の中で金属を再溶解するための方法および装置 |
| WO2014156942A1 (ja) * | 2013-03-28 | 2014-10-02 | 日立金属株式会社 | マルエージング鋼の製造方法および介在物の微細化方法 |
| CN104831081A (zh) * | 2015-05-26 | 2015-08-12 | 重庆钢铁(集团)有限责任公司 | 一种电渣冶炼方法 |
| CN112301230A (zh) * | 2020-09-04 | 2021-02-02 | 武汉科技大学 | 一种空心电渣重熔自耗电极及其制备方法和电渣重熔方法 |
| CN114273643A (zh) * | 2021-12-16 | 2022-04-05 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 提高大单重高合金电渣锭合格率方法 |
-
1995
- 1995-07-20 JP JP18428195A patent/JPH0929420A/ja not_active Withdrawn
Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10208903A1 (de) * | 2002-02-28 | 2003-09-18 | Ald Vacuum Techn Ag | Ofen zum Umschmelzen eines Metallblocks |
| DE10208903B4 (de) * | 2002-02-28 | 2005-07-14 | Ald Vacuum Technologies Ag | Ofen zum Umschmelzen eines Titanblocks |
| JP2006265621A (ja) * | 2005-03-23 | 2006-10-05 | Kobe Steel Ltd | 冷間圧延用のワークロールおよび、ワークロール用鋳塊の製法 |
| JP4540516B2 (ja) * | 2005-03-23 | 2010-09-08 | 株式会社神戸製鋼所 | ワークロールの製造方法 |
| JP2009167511A (ja) * | 2008-01-21 | 2009-07-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | エレクトロスラグ再溶解法による鋳塊の製造方法 |
| US8662142B2 (en) | 2009-06-12 | 2014-03-04 | Ald Vacuum Technologies Gmbh | Method and device for remelting metal in an electric furnace |
| JP2012529369A (ja) * | 2009-06-12 | 2012-11-22 | エーエルデー・バキューム・テクノロジーズ・ゲーエムベーハー | 電気炉の中で金属を再溶解するための方法および装置 |
| WO2014156942A1 (ja) * | 2013-03-28 | 2014-10-02 | 日立金属株式会社 | マルエージング鋼の製造方法および介在物の微細化方法 |
| CN105308196A (zh) * | 2013-03-28 | 2016-02-03 | 日立金属株式会社 | 马氏体时效钢的生产方法和夹杂物的微细化方法 |
| EP2980233A1 (en) * | 2013-03-28 | 2016-02-03 | Hitachi Metals, Ltd. | Process for manufacturing maraging steel and method for refining inclusions |
| JPWO2014156942A1 (ja) * | 2013-03-28 | 2017-02-16 | 日立金属株式会社 | マルエージング鋼の製造方法および介在物の微細化方法 |
| EP2980233A4 (en) * | 2013-03-28 | 2017-03-29 | Hitachi Metals, Ltd. | Process for manufacturing maraging steel and method for refining inclusions |
| CN104831081A (zh) * | 2015-05-26 | 2015-08-12 | 重庆钢铁(集团)有限责任公司 | 一种电渣冶炼方法 |
| CN112301230A (zh) * | 2020-09-04 | 2021-02-02 | 武汉科技大学 | 一种空心电渣重熔自耗电极及其制备方法和电渣重熔方法 |
| CN114273643A (zh) * | 2021-12-16 | 2022-04-05 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 提高大单重高合金电渣锭合格率方法 |
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