JPH09262404A - 溶液の処理方法 - Google Patents
溶液の処理方法Info
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Classifications
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 廃液中の有機化合物を効率的に回収する方
法、及び廃液中の有機化合物を回収すると同時に、廃液
中のポリマー、アルカリ金属塩などの固形分を、クリン
カーを形成することなく焼却処理することができ、しか
も公害問題を発生することなく液体の状態で処理するこ
とのできる方法を提供する。 【解決手段】 少なくともポリマーを含む有機化合物か
らなる溶液に水を添加して有機化合物を回収する。ま
た、少なくともポリマーを含む有機化合物からなる溶液
に水を添加して有機化合物を回収するとともに、ポリマ
ー水溶液は焼却処理する。
法、及び廃液中の有機化合物を回収すると同時に、廃液
中のポリマー、アルカリ金属塩などの固形分を、クリン
カーを形成することなく焼却処理することができ、しか
も公害問題を発生することなく液体の状態で処理するこ
とのできる方法を提供する。 【解決手段】 少なくともポリマーを含む有機化合物か
らなる溶液に水を添加して有機化合物を回収する。ま
た、少なくともポリマーを含む有機化合物からなる溶液
に水を添加して有機化合物を回収するとともに、ポリマ
ー水溶液は焼却処理する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、溶液の処理方法に
関する。さらに詳しくは、少なくともポリマーなどを含
む有機化合物からなる溶液を処理し、効率よく有機化合
物を回収するとともに、ポリマーなどの固体は水溶液の
形態で焼却処理する溶液の処理方法に関する。
関する。さらに詳しくは、少なくともポリマーなどを含
む有機化合物からなる溶液を処理し、効率よく有機化合
物を回収するとともに、ポリマーなどの固体は水溶液の
形態で焼却処理する溶液の処理方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、有機化合物、有機高分子化合物を
取り扱う化学工場では、これらの混合物からなる多くの
廃液が排出され、必要に応じて一部は回収され、また一
部は焼却などの処理をされている。一例をあげれば、ポ
リビニルアルコール（ＰＶＡ）の製造法は、ポリ酢酸ビ
ニル（ＰＶＡｃ）のメタノール溶液をアルカリ触媒の存
在下でエステル交換反応させる方法が一般的に行われて
おり、生成したＰＶＡは固体として取り出され、副生成
物として発生した酢酸メチルは酢酸及びメタノールの形
で回収され、再使用される。
取り扱う化学工場では、これらの混合物からなる多くの
廃液が排出され、必要に応じて一部は回収され、また一
部は焼却などの処理をされている。一例をあげれば、ポ
リビニルアルコール（ＰＶＡ）の製造法は、ポリ酢酸ビ
ニル（ＰＶＡｃ）のメタノール溶液をアルカリ触媒の存
在下でエステル交換反応させる方法が一般的に行われて
おり、生成したＰＶＡは固体として取り出され、副生成
物として発生した酢酸メチルは酢酸及びメタノールの形
で回収され、再使用される。
【０００３】このとき発生するメタノールを主成分とす
る廃液中には、溶解した微量の未反応のＰＶＡｃ、触媒
から発生する酢酸ナトリウム（ＮａｏＡｃ）及びＰＶＡ
などの固形分が含まれており、これらの固形分が含まれ
た溶液をそのまま回収工程で処理すると、配管、熱交換
器の伝熱管、蒸留塔のトレイを詰まらせる等の影響を及
ぼす。そこでこれを防ぐため、かかる廃液から固形分を
除去することが行われている。以上はＰＶＡの製造工程
の例であるが、本発明の方法は、ＰＶＡの製造工程だけ
でなく、ポリマー、アルカリ金属塩などの固形物を含む
有機化合物からなる溶液に適用可能である。
る廃液中には、溶解した微量の未反応のＰＶＡｃ、触媒
から発生する酢酸ナトリウム（ＮａｏＡｃ）及びＰＶＡ
などの固形分が含まれており、これらの固形分が含まれ
た溶液をそのまま回収工程で処理すると、配管、熱交換
器の伝熱管、蒸留塔のトレイを詰まらせる等の影響を及
ぼす。そこでこれを防ぐため、かかる廃液から固形分を
除去することが行われている。以上はＰＶＡの製造工程
の例であるが、本発明の方法は、ＰＶＡの製造工程だけ
でなく、ポリマー、アルカリ金属塩などの固形物を含む
有機化合物からなる溶液に適用可能である。
【０００４】この固形分除去法の一つに、特開昭５４−
９０３９３号及び特開昭５５−３１４７１号公報明細書
に、ポリマ−を塩析させてフィルタ−で除去する方法が
開示されており、特開昭５３−１１３８８０号及び特開
昭５２−１２２９５号公報明細書に、廃液を蒸発器にて
固形分を濃縮した後、濃縮液を薄膜蒸発器等で蒸発乾固
し、固形分を固体として取り出す方法が開示されてい
る。
９０３９３号及び特開昭５５−３１４７１号公報明細書
に、ポリマ−を塩析させてフィルタ−で除去する方法が
開示されており、特開昭５３−１１３８８０号及び特開
昭５２−１２２９５号公報明細書に、廃液を蒸発器にて
固形分を濃縮した後、濃縮液を薄膜蒸発器等で蒸発乾固
し、固形分を固体として取り出す方法が開示されてい
る。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開昭
５４−９０３９３号や特開昭５５−３１４７１号公報明
細書に開示された方法では、溶液中に塩が残存すること
から、完全なスケール対策とはならない。また、有機化
合物を回収する工程で発生する廃水中の塩濃度が増加す
るため、活性汚泥の活性が低下する。特開昭５３−１１
３８８０号及び特開昭５２−１２２９５号公報明細書に
開示された方法では、薄膜式蒸発器で固形分固体の形
状、残存揮発分など粉体の物性が安定したものが得られ
にくく、固形分の取り出し等の粉体の操作が非常に難し
い。とくに、粉体の付着性、ブリッジ性が強い場合に
は、困難を極める。固形分を焼却処理することも考えら
れるが、固形分としてアルカリ金属塩が存在する場合に
は焼却炉内でクリンカ−を形成するため、安定した燃焼
が得られない他、炉の定期的な清掃が必要となる。
５４−９０３９３号や特開昭５５−３１４７１号公報明
細書に開示された方法では、溶液中に塩が残存すること
から、完全なスケール対策とはならない。また、有機化
合物を回収する工程で発生する廃水中の塩濃度が増加す
るため、活性汚泥の活性が低下する。特開昭５３−１１
３８８０号及び特開昭５２−１２２９５号公報明細書に
開示された方法では、薄膜式蒸発器で固形分固体の形
状、残存揮発分など粉体の物性が安定したものが得られ
にくく、固形分の取り出し等の粉体の操作が非常に難し
い。とくに、粉体の付着性、ブリッジ性が強い場合に
は、困難を極める。固形分を焼却処理することも考えら
れるが、固形分としてアルカリ金属塩が存在する場合に
は焼却炉内でクリンカ−を形成するため、安定した燃焼
が得られない他、炉の定期的な清掃が必要となる。
【０００６】従って、本発明の第１の目的は、廃液中の
有機化合物を効率的に回収する方法を提供することであ
り、第２の目的は、廃液中の有機化合物を回収すると同
時に、廃液中のポリマー、アルカリ金属塩などの固形分
を水溶液状で取り出し、クリンカーを形成することなく
焼却処理することができ、しかも公害問題を発生するこ
となく液体の状態で処理することのできる方法を提供す
ることにある。
有機化合物を効率的に回収する方法を提供することであ
り、第２の目的は、廃液中の有機化合物を回収すると同
時に、廃液中のポリマー、アルカリ金属塩などの固形分
を水溶液状で取り出し、クリンカーを形成することなく
焼却処理することができ、しかも公害問題を発生するこ
となく液体の状態で処理することのできる方法を提供す
ることにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは上記課題を
達成するため鋭意検討を重ね、水を系内に添加すること
が熱的に不利なことであるにも関わらず、系内への水の
添加効果が意外に大きいことに着目し、本発明に至っ
た。すなわち、本発明は、少なくともポリマーを含む有
機化合物からなる溶液に水を添加して有機化合物を回収
することを特徴とする溶液の処理方法である。また、本
発明のもう一つの発明は、少なくともポリマーを含む有
機化合物からなる溶液に水を添加して有機化合物を回収
するとともに、ポリマー水溶液は焼却処理することを特
徴とする溶液の処理方法である。
達成するため鋭意検討を重ね、水を系内に添加すること
が熱的に不利なことであるにも関わらず、系内への水の
添加効果が意外に大きいことに着目し、本発明に至っ
た。すなわち、本発明は、少なくともポリマーを含む有
機化合物からなる溶液に水を添加して有機化合物を回収
することを特徴とする溶液の処理方法である。また、本
発明のもう一つの発明は、少なくともポリマーを含む有
機化合物からなる溶液に水を添加して有機化合物を回収
するとともに、ポリマー水溶液は焼却処理することを特
徴とする溶液の処理方法である。
【０００８】本発明において処理の対象となる溶液は、
少なくともポリマ−を含んだ有機化合物からなってい
る。従って、ポリマ−及び有機化合物以外に例えば水な
どの成分を含んでいてもよい。ポリマ−は水溶性である
のが焼却処理するうえで好ましい。また、有機化合物は
蒸留塔又は蒸発器の頂部から留出されるため、水よりも
沸点の低いものか、水と最低共沸混合物を形成するもの
がその対象となる。
少なくともポリマ−を含んだ有機化合物からなってい
る。従って、ポリマ−及び有機化合物以外に例えば水な
どの成分を含んでいてもよい。ポリマ−は水溶性である
のが焼却処理するうえで好ましい。また、有機化合物は
蒸留塔又は蒸発器の頂部から留出されるため、水よりも
沸点の低いものか、水と最低共沸混合物を形成するもの
がその対象となる。
【０００９】本発明の最大の特徴は、少なくともポリマ
ーを含む有機化合物からなる溶液に水を添加することに
ある。水を添加することにより、有機化合物は水と置換
され、効率的に回収が可能となり、同時に、焼却処理さ
れるポリマーなどは、水溶液の状態で焼却されるので、
焼却炉への供給ノズルを閉塞することなく、焼却を安定
に実施することができ、ＣＯＤが低い廃水として処理す
ることが可能となる。本発明において処理の対象となる
溶液は、ＮａｏＡｃなどのアルカリ金属塩を含んでいて
もよい。水の添加割合は、あまり多いと熱的に不利であ
り、またあまり少ないと、蒸留塔の塔底部でのポリマ−
等の析出が起こることがあるので、塔底部における水／
固形物の比率は、６０／４０〜９９／１重量比、好まし
くは、９０／１０〜９５／５重量比となるように添加水
を調節する。
ーを含む有機化合物からなる溶液に水を添加することに
ある。水を添加することにより、有機化合物は水と置換
され、効率的に回収が可能となり、同時に、焼却処理さ
れるポリマーなどは、水溶液の状態で焼却されるので、
焼却炉への供給ノズルを閉塞することなく、焼却を安定
に実施することができ、ＣＯＤが低い廃水として処理す
ることが可能となる。本発明において処理の対象となる
溶液は、ＮａｏＡｃなどのアルカリ金属塩を含んでいて
もよい。水の添加割合は、あまり多いと熱的に不利であ
り、またあまり少ないと、蒸留塔の塔底部でのポリマ−
等の析出が起こることがあるので、塔底部における水／
固形物の比率は、６０／４０〜９９／１重量比、好まし
くは、９０／１０〜９５／５重量比となるように添加水
を調節する。
【００１０】本発明において、少なくともポリマーを含
む有機化合物からなる溶液は、蒸留塔に供給される際に
水が添加され、有機化合物は水と置換される。この置換
により、回収する有機化合物に持ち込まれる水の量を抑
えることができ、塔底からの固形分を含む水溶液への有
機化合物の混入を低く抑えることができる。水添加の量
を少なく抑えるために、蒸留塔のみでかかる処理を行う
よりも、予め蒸発器である程度、好ましくは１０〜２０
倍位に濃縮しておく方がよい。
む有機化合物からなる溶液は、蒸留塔に供給される際に
水が添加され、有機化合物は水と置換される。この置換
により、回収する有機化合物に持ち込まれる水の量を抑
えることができ、塔底からの固形分を含む水溶液への有
機化合物の混入を低く抑えることができる。水添加の量
を少なく抑えるために、蒸留塔のみでかかる処理を行う
よりも、予め蒸発器である程度、好ましくは１０〜２０
倍位に濃縮しておく方がよい。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施態様を図面に
よって具体的に説明する。図１は本発明を実施する場合
の一例を示すフローチャートである。ＰＶＡ、ＰＶＡｃ
などのポリマー、ＮａｏＡｃなどのアルカリ金属塩を含
む有機化合物からなる溶液は、ＰＶＡの製造工程で多く
排出されるが、まず、このような溶液を、必要に応じ、
蒸留塔、蒸発器など公知の分離手段で予め残渣分を濃縮
する。図１では蒸発器２にて濃縮する例を示している。
蒸発器を使用する場合、熱源は他の工程の廃熱を用いて
もよいが、第１の蒸発器からの蒸気を次の第２の蒸発器
の熱源とする多重効用形式にすると熱的に有利である。
予め濃縮された溶液は蒸留塔７へ供給され、同時に水が
添加される。
よって具体的に説明する。図１は本発明を実施する場合
の一例を示すフローチャートである。ＰＶＡ、ＰＶＡｃ
などのポリマー、ＮａｏＡｃなどのアルカリ金属塩を含
む有機化合物からなる溶液は、ＰＶＡの製造工程で多く
排出されるが、まず、このような溶液を、必要に応じ、
蒸留塔、蒸発器など公知の分離手段で予め残渣分を濃縮
する。図１では蒸発器２にて濃縮する例を示している。
蒸発器を使用する場合、熱源は他の工程の廃熱を用いて
もよいが、第１の蒸発器からの蒸気を次の第２の蒸発器
の熱源とする多重効用形式にすると熱的に有利である。
予め濃縮された溶液は蒸留塔７へ供給され、同時に水が
添加される。
【００１２】水が添加された溶液は、蒸留塔の塔頂段へ
供給される。蒸留塔の形式はとくに限定されず、通常は
多孔板塔、泡鐘塔などが使用されるが、固形分によるス
ケ−ルに対する耐久性の点から泡鐘塔の方が好ましい。
蒸留塔にさらに濃縮段を設けると、塔頂留分の含水率を
低くすることができる。蒸留塔の熱源はリボイラーによ
るか、スチームの直接吹き込みが採用され、０〜０．５
程度の還流比で、添加された水とともに、場合によれば
水と共沸組成物を形成することにより、塔頂よりほぼ完
全に回収される。ポリマー及びアルカリ金属塩は水溶液
の状態で蒸留塔の塔底から固形分水溶液として抜き出さ
れ、焼却炉９に導入される。
供給される。蒸留塔の形式はとくに限定されず、通常は
多孔板塔、泡鐘塔などが使用されるが、固形分によるス
ケ−ルに対する耐久性の点から泡鐘塔の方が好ましい。
蒸留塔にさらに濃縮段を設けると、塔頂留分の含水率を
低くすることができる。蒸留塔の熱源はリボイラーによ
るか、スチームの直接吹き込みが採用され、０〜０．５
程度の還流比で、添加された水とともに、場合によれば
水と共沸組成物を形成することにより、塔頂よりほぼ完
全に回収される。ポリマー及びアルカリ金属塩は水溶液
の状態で蒸留塔の塔底から固形分水溶液として抜き出さ
れ、焼却炉９に導入される。
【００１３】固形分水溶液は焼却処理されるが、焼却炉
は液中燃焼式焼却炉を使用するのが効果的であり、好ま
しい。液中燃焼式焼却炉は重油、灯油、軽油等の高温の
炎を発生させる燃料のバーナーによる火炎中に固形分水
溶液をノズルから噴霧して燃焼させ、燃焼ガスを直接水
中に吹き込ませ、燃焼ガス中の灰分を捕集する形式の焼
却炉である。炉内の温度は８００〜１５００℃に設定さ
れる。このような焼却炉を用いることにより、アルカリ
金属塩は、微粒子化して燃焼ガスと一緒に水に吹き込ま
れ、溶解するため、固形分を燃焼する際に問題となるク
リンカー状のスケールが炉内に付着することによる運転
中断などのトラブルは殆どない。固形分は水溶液の状態
で燃焼処理されるので、固形分を燃焼した後の廃棄物は
水溶液の状態で取り出され、取扱いが容易である。しか
も、上記したように、炭酸塩水溶液の状態になっている
ので、ＣＯＤを低く抑えることができ、そのままあるい
は一定量放流しても環境を破壊することはない。
は液中燃焼式焼却炉を使用するのが効果的であり、好ま
しい。液中燃焼式焼却炉は重油、灯油、軽油等の高温の
炎を発生させる燃料のバーナーによる火炎中に固形分水
溶液をノズルから噴霧して燃焼させ、燃焼ガスを直接水
中に吹き込ませ、燃焼ガス中の灰分を捕集する形式の焼
却炉である。炉内の温度は８００〜１５００℃に設定さ
れる。このような焼却炉を用いることにより、アルカリ
金属塩は、微粒子化して燃焼ガスと一緒に水に吹き込ま
れ、溶解するため、固形分を燃焼する際に問題となるク
リンカー状のスケールが炉内に付着することによる運転
中断などのトラブルは殆どない。固形分は水溶液の状態
で燃焼処理されるので、固形分を燃焼した後の廃棄物は
水溶液の状態で取り出され、取扱いが容易である。しか
も、上記したように、炭酸塩水溶液の状態になっている
ので、ＣＯＤを低く抑えることができ、そのままあるい
は一定量放流しても環境を破壊することはない。
【００１４】
実施例１ ＰＶＡ製造工程から排出された、酢酸メチル４０ｗｔ
％、メタノール５８ｗｔ％、水１．５ｗｔ％、ＰＶＡ及
びＰＶＡｃ０．２５ｗｔ％及びＮａｏＡｃ０．２５ｗｔ
％からなる廃液を１０００ｋｇ／ｈｒで蒸発器に供給
し、酢酸メチル及びメタノールを主成分とする留分を留
去した。約１０倍に濃縮した酢酸メチル１０ｗｔ％、メ
タノール８０ｗｔ％、水５ｗｔ％、ＰＶＡ２．５ｗｔ％
及びＰＶＡｃ２．５ｗｔ％からなる溶液を、塔径３５０
ｍｍ、段数８段の泡鐘塔の塔頂へ１０５ｋｇ／ｈｒで供
給し、同時に水を６６ｋｇ／ｈｒで供給した。還流比を
０にして運転したところ、塔頂より酢酸メチル及びメタ
ノールを含む水溶液が１２０ｋｇ／ｈｒで得られた。塔
底からＰＶＡ、ＰＶＡｃ、ＮａｏＡｃなどの固形分１０
ｗｔ％を含む水溶液を５１ｋｇ／ｈｒで抜き出し、焼却
炉へ供給した。焼却炉を空気１３０Ｎｍ3 ／ｈｒ、温度
９５０℃に保って操作したが、ノズルの閉塞は見られ
ず、順調に長期に運転可能であった。焼却炉からは炭酸
ソ−ダを含む廃水が得られた。この廃水のＣＯＤは約２
０ｐｐｍであり、そのまま放流可能であった。１年間連
続運転し、塔を分解点検したが、スケ−ルの付着は殆ど
認められなかった。
％、メタノール５８ｗｔ％、水１．５ｗｔ％、ＰＶＡ及
びＰＶＡｃ０．２５ｗｔ％及びＮａｏＡｃ０．２５ｗｔ
％からなる廃液を１０００ｋｇ／ｈｒで蒸発器に供給
し、酢酸メチル及びメタノールを主成分とする留分を留
去した。約１０倍に濃縮した酢酸メチル１０ｗｔ％、メ
タノール８０ｗｔ％、水５ｗｔ％、ＰＶＡ２．５ｗｔ％
及びＰＶＡｃ２．５ｗｔ％からなる溶液を、塔径３５０
ｍｍ、段数８段の泡鐘塔の塔頂へ１０５ｋｇ／ｈｒで供
給し、同時に水を６６ｋｇ／ｈｒで供給した。還流比を
０にして運転したところ、塔頂より酢酸メチル及びメタ
ノールを含む水溶液が１２０ｋｇ／ｈｒで得られた。塔
底からＰＶＡ、ＰＶＡｃ、ＮａｏＡｃなどの固形分１０
ｗｔ％を含む水溶液を５１ｋｇ／ｈｒで抜き出し、焼却
炉へ供給した。焼却炉を空気１３０Ｎｍ3 ／ｈｒ、温度
９５０℃に保って操作したが、ノズルの閉塞は見られ
ず、順調に長期に運転可能であった。焼却炉からは炭酸
ソ−ダを含む廃水が得られた。この廃水のＣＯＤは約２
０ｐｐｍであり、そのまま放流可能であった。１年間連
続運転し、塔を分解点検したが、スケ−ルの付着は殆ど
認められなかった。
【００１５】実施例２ 酢酸メチル３３．９ｗｔ％、メタノ−ル６４．９ｗｔ
％、水０．９ｗｔ％、ＰＶＡ及びＰＶＡｃ０．１６ｗｔ
％、ＮａｏＡｃ０．１６ｗｔ％からなる廃液を１０００
ｋｇ／ｈｒで蒸発器に供給し、約１５倍に濃縮した。酢
酸メチル７．２ｗｔ％、メタノ−ル８４．７ｗｔ％、水
３．１ｗｔ％、ＰＶＡ及びＰＶＡｃ２．５ｗｔ％、Ｎａ
ｏＡｃ２．５ｗｔ％からなる濃縮液を、塔径３５０ｍ
ｍ、段数８段の多孔板塔の塔頂へ６５ｋｇ／ｈｒで供給
し、同時に水を６８ｋｇ／ｈｒで供給した。還流比を０
にして運転したところ、塔頂より酢酸メチル及びメタノ
−ルを含む水溶液が６９ｋｇ／ｈｒで得られた。塔底か
らＰＶＡ、ＰＶＡｃ、ＮａｏＡｃ等の固形分５ｗｔ％を
含む水溶液を６４ｋｇ／ｈｒで抜出し、焼却炉へ供給し
た。焼却炉を空気２００Ｎｍ3 ／ｈｒ、温度９５０℃に
保って操作したところ、焼却炉からＣＯＤが約２０ｐｐ
ｍの廃水が得られ、この廃水はそのまま放流可能であっ
た。１年間連続運転し、塔を分解点検したところ、スケ
−ルの付着が若干認められた。なお、燃料の消費は実施
例１の場合に比べて約１．５倍多かった。
％、水０．９ｗｔ％、ＰＶＡ及びＰＶＡｃ０．１６ｗｔ
％、ＮａｏＡｃ０．１６ｗｔ％からなる廃液を１０００
ｋｇ／ｈｒで蒸発器に供給し、約１５倍に濃縮した。酢
酸メチル７．２ｗｔ％、メタノ−ル８４．７ｗｔ％、水
３．１ｗｔ％、ＰＶＡ及びＰＶＡｃ２．５ｗｔ％、Ｎａ
ｏＡｃ２．５ｗｔ％からなる濃縮液を、塔径３５０ｍ
ｍ、段数８段の多孔板塔の塔頂へ６５ｋｇ／ｈｒで供給
し、同時に水を６８ｋｇ／ｈｒで供給した。還流比を０
にして運転したところ、塔頂より酢酸メチル及びメタノ
−ルを含む水溶液が６９ｋｇ／ｈｒで得られた。塔底か
らＰＶＡ、ＰＶＡｃ、ＮａｏＡｃ等の固形分５ｗｔ％を
含む水溶液を６４ｋｇ／ｈｒで抜出し、焼却炉へ供給し
た。焼却炉を空気２００Ｎｍ3 ／ｈｒ、温度９５０℃に
保って操作したところ、焼却炉からＣＯＤが約２０ｐｐ
ｍの廃水が得られ、この廃水はそのまま放流可能であっ
た。１年間連続運転し、塔を分解点検したところ、スケ
−ルの付着が若干認められた。なお、燃料の消費は実施
例１の場合に比べて約１．５倍多かった。
【００１６】実施例３ 実施例１と同じ濃縮液を、塔径３５０ｍｍ、段数８段の
多孔板塔の塔頂へ１０５ｋｇ／ｈｒで供給し、同時に水
を２１ｋｇ／ｈｒで供給し、還流比０にて運転したとこ
ろ、塔頂より酢酸メチル及びメタノ−ルを含む水溶液が
１１２ｋｇ／ｈｒで得られた。塔底から、ＰＶＡ、ＰＶ
Ａｃ、ＮａｏＡｃ等の固形分３５％を含む水溶液を１４
ｋｇ／ｈｒで抜き出し、焼却炉へ供給した。焼却炉を空
気１３０Ｎｍ3 ／ｈｒ、温度９５０℃に保って操作した
ところ、焼却炉からＣＯＤが約２０ｐｐｍの廃水が得ら
れ、この廃水はそのまま放流可能であった。燃料の消費
は少なかったが、焼却炉のノズルを点検したところ、固
形分が少量付着していた。
多孔板塔の塔頂へ１０５ｋｇ／ｈｒで供給し、同時に水
を２１ｋｇ／ｈｒで供給し、還流比０にて運転したとこ
ろ、塔頂より酢酸メチル及びメタノ−ルを含む水溶液が
１１２ｋｇ／ｈｒで得られた。塔底から、ＰＶＡ、ＰＶ
Ａｃ、ＮａｏＡｃ等の固形分３５％を含む水溶液を１４
ｋｇ／ｈｒで抜き出し、焼却炉へ供給した。焼却炉を空
気１３０Ｎｍ3 ／ｈｒ、温度９５０℃に保って操作した
ところ、焼却炉からＣＯＤが約２０ｐｐｍの廃水が得ら
れ、この廃水はそのまま放流可能であった。燃料の消費
は少なかったが、焼却炉のノズルを点検したところ、固
形分が少量付着していた。
【００１７】実施例１と同じ濃縮液を、塔径３５０ｍ
ｍ、段数８段の多孔板塔の塔頂へ１０５ｋｇ／ｈｒで供
給し、同時に水を１７ｋｇ／ｈｒで供給し、還流比０に
て運転したところ、塔頂より酢酸メチル及びメタノ−ル
を含む水溶液が１１０ｋｇ／ｈｒで得られた。塔底から
の水溶液は、ＰＶＡ、ＰＶＡｃ、ＮａｏＡｃ等の固形分
が若干析出しており、焼却炉への送液は困難であった。
ｍ、段数８段の多孔板塔の塔頂へ１０５ｋｇ／ｈｒで供
給し、同時に水を１７ｋｇ／ｈｒで供給し、還流比０に
て運転したところ、塔頂より酢酸メチル及びメタノ−ル
を含む水溶液が１１０ｋｇ／ｈｒで得られた。塔底から
の水溶液は、ＰＶＡ、ＰＶＡｃ、ＮａｏＡｃ等の固形分
が若干析出しており、焼却炉への送液は困難であった。
【００１８】比較例 実施例１の濃縮液を４０ｌ／ｈｒで伝熱面積０．１４ｍ
2 の薄膜式蒸発器に供給し、１４０℃で蒸発乾固させ、
粉体を取り出したところ、粒子径約１０〜２０ｍｍの形
状が不揃いな粘弾性のある固体が得られた。この固体を
ホッパ−に貯め、スクリュ−コンベア−により送り出す
ことを試みたが、約１０分間稼働したところで固体がス
クリュ−とケ−シングの間に噛み込み、スクリュ−が停
止した。また、ホッパ−の内部では所々に粒子同士が固
着し、ブロック状になっている状態がみられた。
2 の薄膜式蒸発器に供給し、１４０℃で蒸発乾固させ、
粉体を取り出したところ、粒子径約１０〜２０ｍｍの形
状が不揃いな粘弾性のある固体が得られた。この固体を
ホッパ−に貯め、スクリュ−コンベア−により送り出す
ことを試みたが、約１０分間稼働したところで固体がス
クリュ−とケ−シングの間に噛み込み、スクリュ−が停
止した。また、ホッパ−の内部では所々に粒子同士が固
着し、ブロック状になっている状態がみられた。
【００１９】
【発明の効果】本発明の方法により、廃液中の有機化合
物を効率的に回収することができ、また、廃液中の有機
化合物を回収すると同時に、廃液中のポリマー、アルカ
リ金属塩などの固形分を、クリンカーを形成することな
く焼却処理することができる。本発明の方法によれば、
長期に安定運転可能であり、しかも公害問題を発生する
ことなく、固形物を液体の状態で処理することができる
ので、工業的に有利に溶液を処理することができる。
物を効率的に回収することができ、また、廃液中の有機
化合物を回収すると同時に、廃液中のポリマー、アルカ
リ金属塩などの固形分を、クリンカーを形成することな
く焼却処理することができる。本発明の方法によれば、
長期に安定運転可能であり、しかも公害問題を発生する
ことなく、固形物を液体の状態で処理することができる
ので、工業的に有利に溶液を処理することができる。
【図１】本発明の処理方法の一例を示すフロ−チャ−ト
である。
である。
１ 溶液の供給ライン ２ 蒸発器 ３ 有機化合物回収ライン ４ 蒸発器缶出液 ５ 水供給ライン ６ 有機化合物回収ライン ７ 蒸留塔 ８ 蒸留塔塔底液 ９ 焼却炉 １０ 燃料供給ライン １１ 空気供給ライン １２ バ−ナ− １３ 液供給ノズル １４ 排気ガスパ−ジライン １５ 補給水供給ライン １６ 液中燃焼缶 １７ 排水抜出しライン
Claims (5)
- 【請求項１】 少なくともポリマーを含む有機化合物か
らなる溶液に水を添加して有機化合物を回収することを
特徴とする溶液の処理方法。 - 【請求項２】 少なくともポリマーを含む有機化合物か
らなる溶液に水を添加して有機化合物を回収するととも
に、ポリマー水溶液は焼却処理することを特徴とする溶
液の処理方法。 - 【請求項３】 請求項１又は２の処理方法において、溶
液がさらにアルカリ金属塩を含む有機化合物である溶液
の処理方法。 - 【請求項４】 請求項１又は２の処理方法において、溶
液がポリビニルアルコール製造工程からの廃液である溶
液の処理方法。 - 【請求項５】 請求項３のアルカリ金属塩が酢酸ナトリ
ウムである溶液の処理方法。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07783096A JP3686157B2 (ja) | 1996-03-29 | 1996-03-29 | 溶液の処理方法 |
| US08/820,173 US5849161A (en) | 1996-03-29 | 1997-03-19 | Method for treating solution of organic compound |
| TW086103648A TW343156B (en) | 1996-03-29 | 1997-03-22 | Method for treating waste liquid from a process for producing polyvinyl alcohol |
| KR1019970010067A KR100502754B1 (ko) | 1996-03-29 | 1997-03-24 | 유기 화합물 용액의 처리방법 |
| IDP971048A ID16416A (id) | 1996-03-29 | 1997-03-27 | Metode pengolahan larutan senyawa organik |
| CN97104599A CN1089260C (zh) | 1996-03-29 | 1997-03-28 | 处理有机化合物溶液的方法 |
| EP97105404A EP0798284B1 (en) | 1996-03-29 | 1997-04-01 | Method for treating a solution of organic compound |
| DE69707541T DE69707541T2 (de) | 1996-03-29 | 1997-04-01 | Verfahren zur Behandlung einer Lösung einer organischen Verbindung |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07783096A JP3686157B2 (ja) | 1996-03-29 | 1996-03-29 | 溶液の処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09262404A true JPH09262404A (ja) | 1997-10-07 |
| JP3686157B2 JP3686157B2 (ja) | 2005-08-24 |
Family
ID=13644967
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07783096A Expired - Lifetime JP3686157B2 (ja) | 1996-03-29 | 1996-03-29 | 溶液の処理方法 |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5849161A (ja) |
| EP (1) | EP0798284B1 (ja) |
| JP (1) | JP3686157B2 (ja) |
| KR (1) | KR100502754B1 (ja) |
| CN (1) | CN1089260C (ja) |
| DE (1) | DE69707541T2 (ja) |
| ID (1) | ID16416A (ja) |
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| JP4558870B2 (ja) * | 1999-11-08 | 2010-10-06 | 株式会社日本触媒 | 塔式処理方法および装置 |
| WO2005032687A2 (en) | 2003-09-30 | 2005-04-14 | Clark Arthur F | Method for separating volatile components by dilutive distillation |
| DE102004060654A1 (de) * | 2004-12-16 | 2006-07-06 | Basf Ag | Verfahren zur Reinigung eines Apparates von Ablagerungen aus einem Verfahren zur Rückgewinnung von NMP |
| US8466312B2 (en) * | 2010-08-20 | 2013-06-18 | Grupo Petrotemex, S.A. De C.V. | Terephthalic acid purge filtration rate by controlling % water in filter feed slurry |
| EP3187320B1 (de) * | 2015-12-29 | 2020-04-15 | Michael Karau | Verfahren zum befestigen von streifenförmigen flächengebilden, insbesondere kantenbändern an schmalseiten von werkstücken |
| CN113788507B (zh) * | 2021-08-31 | 2023-03-07 | 深圳市金华泰实验室科技发展有限公司 | 一种实验室废液浓缩装置 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB877360A (en) * | 1959-09-18 | 1961-09-13 | Kurashiki Rayon Kk | Method of extractive distillation of an organic ester-alcohol system using water as the extractive agent |
| US3750736A (en) * | 1970-12-28 | 1973-08-07 | Du Pont | Apparatus for the isolation of {60 -olefin hydrocarbon copolymers from solution |
| US3956060A (en) * | 1971-12-30 | 1976-05-11 | Phillips Petroleum Company | Removal of reaction diluent from poly(arylene sulfide) reaction slurry |
| US3933574A (en) * | 1973-08-07 | 1976-01-20 | Alexandr Fedorovich Zinoviev | Method of and device for isolation of rubber-like polymers from hydrocarbon solutions |
| SU568452A1 (ru) * | 1974-06-07 | 1977-08-15 | Казанский Химико-Технологический Институт Им.С.М.Кирова | Испаритель |
| US3968003A (en) * | 1974-08-29 | 1976-07-06 | Shell Oil Company | Process of recovering polymers from their solutions |
| JPS5212295A (en) * | 1975-07-18 | 1977-01-29 | Unitika Chem Kk | Process for producing polyvinyl alcohol |
| JPS53113880A (en) * | 1977-03-15 | 1978-10-04 | Nippon Synthetic Chem Ind Co Ltd:The | Desolvation of vinyl ester polymer or its partially saponified product |
| JPS5490393A (en) * | 1977-12-28 | 1979-07-18 | Kimura Kakoki Co Ltd | Method of treating saponification process liquid waste of polyvinyl acetate |
| JPS5531471A (en) * | 1978-08-29 | 1980-03-05 | Kimura Kakoki Kk | Treatment of vinyl acetate saponification process waste water |
| JPS567761A (en) * | 1979-06-29 | 1981-01-27 | Sumitomo Chem Co Ltd | Synthesis of indole |
| JPS567731A (en) * | 1979-06-29 | 1981-01-27 | Denki Kagaku Kogyo Kk | Separation of methyl acetate, methanol, and water |
| JPS56501012A (ja) * | 1979-08-10 | 1981-07-23 | ||
| US4347098A (en) * | 1980-08-14 | 1982-08-31 | Phillips Petroleum Company | Solvent vapor recovery from a polymer solution |
| JPS59152336A (ja) * | 1983-02-16 | 1984-08-31 | Nippon Synthetic Chem Ind Co Ltd:The | 酢酸メチル・メタノ−ル混合液の分離方法 |
| US5221440A (en) * | 1992-04-20 | 1993-06-22 | Rubicon Inc. | Process for destruction of nitro-hydroxy-aromatic compounds in aqueous media |
| US5430127A (en) * | 1993-11-02 | 1995-07-04 | National Starch And Chemical Investment Holding Corporation | Process for minimizing residual monomers |
-
1996
- 1996-03-29 JP JP07783096A patent/JP3686157B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1997
- 1997-03-19 US US08/820,173 patent/US5849161A/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-03-22 TW TW086103648A patent/TW343156B/zh not_active IP Right Cessation
- 1997-03-24 KR KR1019970010067A patent/KR100502754B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1997-03-27 ID IDP971048A patent/ID16416A/id unknown
- 1997-03-28 CN CN97104599A patent/CN1089260C/zh not_active Expired - Lifetime
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