JPH09241961A - 面ファスナー用不織布およびその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 機械的特性に優れ、かつ、低コストで得られ
る面ファスナー用の布帛を提供することである。 【解決手段】 長繊維で構成された不織布であって、熱
圧接区域を部分的に有し、かつ部分的熱圧接区域間の非
熱圧接区域内において前記繊維が褶曲状のループを形成
し、かつそのループ内には小褶曲が少なくとも２個存在
していることを特徴とする面ファスナー用不織布。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は面ファスナー用不織
布に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来から一般に知られている面ファスナ
ーは、表面に糸条がループを形成している布帛と、表面
に糸条がフックを形成している布帛を組とし、それぞれ
密着固定させたい部位に接着または縫製により固定し
て、ループの面とフックの面を互いに圧着してループと
フックの絡みつきを利用して結合させるようになってい
る。

【０００３】このような、面ファスナーの表面に糸条が
ループを形成している布帛は、天然繊維や合成繊維ある
いはそれらの混合よりなる糸で地組織を形成し、実質的
にフラットで繊度の太い合成繊維でループパイルを形成
することで得られるのが一般的である。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】従来の面ファスナーで
は、ループを形成している布帛からフックを形成してい
る布帛を剥がす時の剥離強力は強いものの、引張剪断力
に関しては十分に強いとはいえなかった。例えば、座席
のシートカバーに面ファスナーを取り付けて使用した際
に、面ファスナーの引張剪断力が不十分であると、人の
頭がシートカバー面に対し並行に力が加わった時、その
力に耐えられず面ファスナーが剥がれてしまい、シート
カバーがずれるというようなことが起こり、シートカバ
ーとしての働きが果たせなくなるという欠点があった。
また、おむつカバーに面ファスナーを取り付けて使用し
た際、面ファスナーの引張剪断力が不十分であると、幼
児が動くことにより、その力がループの面とフックの面
とに引張剪断力が加わり、おむつカバーがずれる、ひど
いときにはおむつカバーがはずれてしまうということが
あった。

【０００５】また、従来の面ファスナー用布帛のループ
面は、前述したように織編物等の地組織にループパイル
を形成する、もしくはループを有する布帛を接着する等
の方法で得ることができるものである。このような多段
階に渡る方法であるため、ループを形成している布帛が
出来上がるまでにコストがかかるという問題点があっ
た。

【０００６】本発明は、上記問題点を解決し、引張剪断
力等の機械的特性に優れ、かつ、低コストで得られる面
ファスナー用の布帛を提供するものである。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、前記問題
を解決すべく鋭意研究の結果、本発明に到達したもので
ある。すなわち、本発明は、長繊維で構成された不織布
であって、熱圧接区域を部分的に有し、かつ部分的熱圧
接区域間の非熱圧接区域内において前記繊維が褶曲状の
ループを形成し、かつそのループ内には小褶曲が少なく
とも２個存在していることを特徴とする面ファスナー用
不織布を要旨とするものである。

【０００８】さらに、本発明は、潜在捲縮性長繊維から
なる不織ウェブに部分的に熱圧接処理を施し、次いで前
記長繊維を構成する重合体成分中最も融点の低い成分の
融点より低い温度により弛緩熱処理を施して、潜在捲縮
を顕在化させると共に、３０％以上の面積収縮を発生さ
せ、部分的熱圧接区域間の非熱圧接区域内において前記
繊維の褶曲状のループを形成し、かつそのループ内には
小褶曲が少なくとも２個形成させることを特徴とする面
ファスナー用不織布の製造方法を要旨とするものであ
る。

【０００９】

【発明の実施の形態】次に本発明を詳細に説明する。本
発明の面ファスナー用不織布を構成する繊維としては、
長繊維を用いる。長繊維を用いることにより、付けたり
剥がしたりの繰り返しの使用において毛羽立ちにくいも
のが得られる。また、不織布の機械的強力や寸法安定性
の優れたものとなる。

【００１０】次に面ファスナー用不織布を図面を用いて
説明する。図１に示すように、本発明の面ファスナー用
不織布１は、熱圧接区域２を部分的に有し、かつ部分的
熱圧接区域間の非熱圧接区域３内において前記繊維が褶
曲状のループ４を形成し、かつそのループ内には少なく
とも２個の小褶曲５が存在している。本発明の面ファス
ナー用不織布と面ファスナー雄材とを係合させた時に、
褶曲状のループおよびそのループ内に存在する小褶曲に
雄材のフックが引っ掛かるものである。本発明のよれば
褶曲状のループ内に小褶曲が存在しているため、その細
かな小褶曲と面ファスナー雄材のフックとが絡み、結果
的に引張剪断力および剥離強力の強いものとなる。本発
明において褶曲状のループおよびそのループ内に存在す
る小褶曲とは、図１に示すような山形のジグザグ状のも
のでもよいし、スパイラルクリンプ状のものでもよい。

【００１１】褶曲状のループ内には小褶曲が少なくとも
２個存在することが好ましく、より好ましくは２〜８個
である。平均捲縮数が２個未満では、面ファスナー雄材
のフックとの絡み具合が劣る傾向にあり、面ファスナー
の引張剪断力が弱くなる傾向にある。また、褶曲状のル
ープ内の小褶曲の幅および山の高さは、面ファスナー雌
材と係合させる面ファスナー雄材のフックの形状、大き
さによって適宜選択すればよいが、小褶曲の平均幅は３
００〜６００ミクロン、小褶曲の山の平均高さは１５０
ミクロンであるのが好ましく、より好ましくは１５０〜
５００ミクロンであることが好ましい。小褶曲の平均幅
が３００ミクロン未満であると、係合させる面ファスナ
ー雄材のフックの形状が細かいものに限定する必要性が
生じ、一方、６００ミクロンを超えると、面ファスナー
雄材のフックとの絡み具合が劣る傾向にあり、目的とす
る引張剪断力および剥離強力が得られなくなる。小褶曲
の山の平均高さが１５０ミクロン未満であると、面ファ
スナー雄材のフックとの絡み具合が劣る傾向にあり、面
ファスナーの引張剪断力が弱くなる傾向にある。

【００１２】本発明の面ファスナー用不織布を構成する
繊維の単繊維繊度は１．０〜８．０デニールのものであ
るのが好ましく、より好ましくは２．０〜５．０デニー
ルである。単繊維繊度が１．０デニール未満であると、
得られた面ファスナー用不織布の機械的特性が低下した
り、溶融紡糸工程において製糸性が低下したりするため
好ましくない。また、面ファスナーとして、付けたり剥
がしたりの繰り返しの使用に耐えられず、繊維が切れて
毛羽立ちが生じやすくなるので好ましくない。一方、単
繊維繊度が８．０デニールを超えると、得られた面ファ
スナー用不織布の風合いが硬くなり、柔軟性に富むもの
を得ることができないので、シートカバーや下着等の人
の肌に接触する部分に使用するには適しないものとな
る。

【００１３】本発明の面ファスナー用不織布は、潜在捲
縮性長繊維を用いて、潜在捲縮を顕在化することにより
得ることができる。本発明において、潜在捲縮性長繊維
とは、弛緩熱処理によってスパイラルクリンプを発現す
る潜在捲縮性繊維である。

【００１４】このような潜在捲縮性長繊維としては、繊
維の糸条長手方向に熱収縮性の異なる成分を偏心的に配
した複合繊維が挙げられる。複合形態としては、糸条長
手方向に沿って熱収縮性の異なる成分が並列型に配され
た並列複合型や、芯部分が偏心された偏心芯鞘型等が挙
げられる。捲縮発現性を考慮すると並列複合型が好まし
い。繊維断面形状は、円形に限らず、三角断面やその他
の異形でもよく、もちろん中空断面であってもよい。

【００１５】熱収縮性の異なる熱可塑性重合体成分の組
合せとしては、異種または同種の熱可塑性重合体を目的
に応じて選定すればよい。熱可塑性重合体は、いずれも
繊維形成性を有し、通常の溶融紡糸装置を用いて溶融紡
出することができるものであればよい。

【００１６】熱収縮性の異なる熱可塑性重合体の組合せ
のうち、異種の熱可塑性重合体としては、ポリエステル
系とポリアミド系、ポリエステル系とポリオレフィン
系、ポリアミド系とポリオレフィン系等が挙げられる。
ポリエステル系としては、ポリエチレンテレフタレー
ト、ポリブチレンテレフタレート、あるいはそれらを主
成分とする共重合ポリエステル等のポリエステルが挙げ
られる。ポリアミド系としては、ナイロン６、ナイロン
４６、ナイロン６６、ナイロン６１０、あるいはそれら
を主成分とする共重合ナイロン等のポリアミドが挙げら
れる。ポリオレフィン系としては、ポリプロピレン、高
密度ポリエチレン、線状低密度ポリエチレン、エチレン
／プロピレン共重合体のポリオレフィンが挙げられる。
また、その他として、エチレン／酢酸ビニルに対してポ
リエステル系、ポリアミド系、ポリオレフィン系等の組
合せが挙げられる。

【００１７】同種の熱可塑性重合体の組合せとしては、
ポリエステル系、ポリアミド系、ポリオレフィン系の重
合体およびエチレン／酢酸ビニル共重合体等の異粘度同
士または異融点重合体同士の組み合せが挙げられる。

【００１８】上記の組み合わせのうち、次に挙げる複合
繊維が、溶融紡糸における製糸性、機械的特性の面で好
ましく用いられる。ポリエステル重合体としては、ポリ
エチレンテレフタレートとポリエチレンテレフタレート
に５−ナトリウムスルホイソフタル酸が２〜８モル共重
合されたポリエステルからなる複合繊維、あるいはポリ
テトラメチレングリコールとポリブチレンテレフタレー
トの共重合比の異なる成分からなる複合繊維等が挙げら
れる。オレフィン系重合体としては、ポリプロピレン重
合体にポリエチレン重合体が２〜４％の範囲共重合され
た共重合ポリプロピレン重合体からなる複合繊維が、挙
げられる。

【００１９】なお、繊維形成性熱可塑性重合体には、必
要に応じて、例えば艶消し剤、顔料、防炎剤、消臭剤、
光安定剤、熱安定剤、酸化防止剤等の各種添加剤を、本
発明の効果を損なわない範囲内で添加することができ
る。

【００２０】また、より引張剪断力の強い面ファスナー
用不織布を得るためには、この不織布を構成する潜在捲
縮が顕在化してなる長繊維の平均捲縮数が４０個／２５
ｍｍ以上であることが望ましく、より望ましくは５０個
／２５ｍｍ以上である。長繊維の平均捲縮数が４０個／
２５ｍｍ未満であると、得られる面ファスナーの引張剪
断力が劣る傾向となる。

【００２１】本発明の面ファスナー用不織布は、次のよ
うな方法で効率良く製造することができる。すなわち、
前記繊維形成性を有する前記オレフィン系重合体、エス
テル系重合体あるいはアミド系重合体等の熱可塑性重合
体単独、あるいは前記重合体の中から選択された２種以
上の相異なる重合体をブレンドしたブレンド物の中から
熱収縮性の相異なる重合体を偏心芯鞘複合型あるいは並
列複合型に配して溶融紡出する。そして、この溶融紡出
されたポリマ流を冷却した後、エアサッカー等の引取り
手段を用い、引取り速度を３０００〜６０００ｍ／分と
して引きとる。スパンボンド法で溶融紡出するに際して
は、その引取り速度を３０００〜６０００ｍ／分とする
のがよい。引取り速度が３０００ｍ／分未満であると、
長繊維の分子配向度が十分に増大しないため、得られた
ウエブの機械的特性や寸法安定性が向上せず、一方、引
取り速度が６０００ｍ／分を超えると、溶融紡糸時の製
糸性が低下し、いずれも好ましくない。

【００２２】そして、その後に開繊し、移動する捕集面
上に捕集・堆積させて、単繊維繊度が１．０〜８．０デ
ニールの単繊維からなるウエブとする。

【００２３】このとき、長繊維不織ウェブの目付けが１
０〜６０ｇ／ｍ² であるのが好ましい。目付けが１０ｇ
／ｍ² 未満であると、弛緩熱処理を施し得られる面ファ
スナー用不織布の風合いが硬すぎるため好ましくない。
一方、目付けが６０ｇ／ｍ²を超えると、弛緩熱処理を
施した後の面積収縮が小さく、面ファスナー用不織布不
織布表面に繊維ループが形成されにくいため好ましくな
い。

【００２４】次いで、得られたウエブに熱エンボスロー
ルを適用し、熱圧接処理を施して長繊維不織布を得る。
このとき、熱エンボスロールの表面温度は、ウエブの構
成繊維中で最も融点の低い重合体の融点よりもさらに２
０〜５０℃低い温度とする。

【００２５】ウエブに熱エンボスロールを用いて熱圧接
処理を施すに際しては、熱圧接領域は、その形状が必ず
しも円形である必要はないが、その面積を０．１〜１．
０ｍｍ² 、その密度すなわち圧接点密度を５〜６０点／
ｃｍ² 好ましくは１０〜３０点／ｃｍ² 、かつウエブ層
の全表面積に対する全熱圧接領域の面積の比すなわち圧
接面積率を５〜４０％好ましくは８〜２５％とする。

【００２６】圧接点密度が５点／ｃｍ² 未満であると熱
圧接後の長繊維不織布の機械的特性や形態保持性が向上
せず好ましくない。一方、圧接点密度が６０点／ｃｍ²
を超えると、この長繊維不織布を次に弛緩熱処理によっ
て収縮加工した際に十分な収縮性が得られず、非熱圧接
区域内において十分に褶曲状のループおよびそのループ
内の小褶曲が形成されず面ファスナーの剥離強力及び引
張剪断力が弱くなる傾向にあるので好ましくない。ま
た、圧接面積率が５％未満であると、熱圧接後の長繊維
不織布の寸法安定性が向上せず好ましくない。

【００２７】一方、圧接面積率が４０％を超えると、不
織布を構成する繊維の大半が熱融着され、次に弛緩熱処
理によって収縮加工した際に潜在捲縮が顕在化しうる部
分が僅少になり、実質的な収縮が起こらず、面ファスナ
ー表面に十分に褶曲状のループおよびそのループ内の小
褶曲が形成されず剥離強力及び引張剪断力が弱くなる傾
向にあるので好ましくなく、また面ファスナーに柔軟性
が損なわれるため好ましくない。

【００２８】熱接着を施すに際しては、ロールの表面温
度を、ウエブ構成する繊維成分中において最も低い融点
を有する重合体の融点よりもさらに２０〜５０℃低い温
度とし、かつロールの線圧を１０〜７０ｋｇ／ｃｍとす
るのがよい。

【００２９】この温度と線圧の条件が特に重要であり、
この温度が前記重合体の融点温度に接近しすぎると、エ
ンボスロールの凸部に当たる部分的熱圧接区域では十分
に熱圧接されるので不織布強力は上昇するが、エンボス
ロールの凹部に存在する非熱圧接区域の繊維にも熱がか
かり、この工程においては潜在化していなくてはならな
い捲縮が顕在化してしまい、次に弛緩熱処理によって収
縮加工した際に、十分な収縮が生じない原因となり、面
ファスナー表面に十分に褶曲状のループおよびそのルー
プ内の小褶曲が形成されず剥離強力及び引張剪断力が弱
くなる傾向にあるので好ましくない。また、ロール間の
線圧が１０ｋｇ／ｃｍより小さいと、熱圧接処理効果が
乏しく、得られた不織布の寸法安定性が向上せず好まし
くない。したがって、このウエブ層に熱圧接を施す条件
は、上記不織ウェブを構成する低融点成分の種類によっ
て、適宜選択されることになる。

【００３０】このようにして部分熱処理が施して得られ
た不織布は、弛緩熱処理を施すことにより、長繊維不織
布の部分的熱圧接区域間の非熱圧接区域内における潜在
捲縮性長繊維に捲縮を顕在化させると同時に、不織布全
体を収縮させ、不織布表面の部分的熱圧接区域間の非熱
圧接区域内に繊維に褶曲状のループおよびそのループ内
に小褶曲を形成させて本発明の面ファスナー用の不織布
を得る。

【００３１】部分熱処理が施された不織布に弛緩熱処理
を施す際の温度としては、潜在捲縮性を有する長繊維不
織布を構成する重合体の低融点成分より低い温度を採用
する。好ましくは、低融点成分より低い温度〜低融点成
分より４０℃低い温度を採用するのがよい。長繊維不織
布を構成する重合体の低融点成分の融点以上の温度で弛
緩熱処理を行うと、長繊維不織布を構成する繊維のうち
低融点成分が融着を起こしてしまい不織布は捲縮は発現
せず全面的な硬化をきたしたものとなるため好ましくな
い。一方、長繊維不織布を構成する重合体の低融点成分
に対し４０℃を越える低い温度で弛緩熱処理を行うと、
潜在捲縮性を有する合成長繊維に捲縮が発現されにくい
ため、十分な収縮が生じず、面ファスナー表面に褶曲状
のループおよびそのループ内に小褶曲ループが形成され
ず剥離強力及び引張剪断力が弱くなる傾向にあるので好
ましくない。

【００３２】弛緩熱処理を施す際に用いられる熱処理装
置としては、不織布を十分に収縮させるものであればよ
く、不織布に張力が掛からないものであることが望まし
い。熱処理装置としては、熱風循環ドライヤー、熱風貫
流ドライヤー、サクションドラムドライヤー、ヤンキー
ドライヤー等のドライヤーが用いられる。この方式の具
体的な熱処理機としては、例えば、不織布に対し両面よ
り熱風が吹き出す寿工業社製のシュリンク・ドライヤー
や、ヒラノテクシード社製シュリンク・サーファーや、
京都機械工業社製のルシオール等の熱処理機が一般的に
用いられる。また、サクション・バンド方式の熱処理機
を用いても収縮の発生は可能である。この場合において
は、吹き出す風量および吸引される風量を規制し、不織
布に余分の風量を付与しないことにより熱の付加を行う
ことで、収縮を発現させることができる。

【００３３】この不織布に付与される収縮の範囲は、面
積収縮率３０％以上であることが必要である。面積収縮
率３０％未満であると、長繊維不織布表面の部分的熱圧
接区域間の非熱圧接区域内に充分な褶曲状のループおよ
びそのループ内に小褶曲を形成することができず、剥離
強力及び引張剪断力の優れた面ファスナー用不織布が得
られないので好ましくない。

【００３４】なお、本発明の面ファスナー用不織布に
は、必要に応じて染色、プリント等の加工を行なうこと
ができる。

【００３５】

【実施例】次に、実施例に基づき本発明を具体的に説明
するが、本発明は、これらの実施例のみに限定されるも
のではない。以下の実施例における各種特性値の測定
は、次の方法により実施した。 （１）融点（℃）：パーキンエルマ社製示差走査型熱量
計ＤＳＣ−２型を用い、昇温速度２０℃／分の条件で測
定し、得られた融解吸熱曲線において極値を与える温度
を融点とした。

【００３６】（２）メルトフローレイト（ｇ／１０
分）：ＡＳＴＭ−Ｄ−１２３８（Ｌ）に記載の方法に準
じて測定した。

【００３７】（３）相対粘度：ポリエチレンテレフタレ
ートの相対粘度を、次の方法によって測定した。すなわ
ち、フエノールと四塩化エタンとの等重量混合液を溶媒
とし、この溶媒１００ｃｃに試料０．５ｇを溶解し、温
度２０℃の条件で常法により測定した。

【００３８】（４）不織布の目付け（ｇ／ｍ² ）：標準
状態の試料から縦１０ｃｍ×横１０ｃｍの試料片計１０
点を作成し、平衡水分に到らしめた後、各試料片の重量
（ｇ）を秤量し、得られた値の平均値を単位面積
（ｍ² ）当たりに換算して目付け（ｇ／ｍ² ）とした。

【００３９】（５）不織布の引張強力（ｋｇ／５ｃｍ
幅）及び引張伸度（％）：ＪＩＳ−Ｌ−１０９６Ａに記
載の方法に準じて測定した。すなわち、試料長が１５ｃ
ｍ、試料幅が５ｃｍの試料片を不織布の機械方向（Ｍ
Ｄ）およびそれに直交する方向（ＣＤ）にそれぞれ１０
点ずつ作成し、各試料片毎に、不織布のＭＤ方向および
ＣＤ方向について、定速伸長型引張試験機（東洋ボール
ドウィン社製テンシロンＵＴＭ−４−１−１００）を用
い、試料の掴み間隔１０ｃｍとし、引張速度１０ｃｍ／
分で伸長した。そして、得られた切断時荷重値（ｋｇ／
５ｃｍ幅）の平均値を引張強力（ｋｇ／５ｃｍ幅）とす
るとともに、切断時伸長率（％）の平均値を引張伸度
（％）とした。

【００４０】（６）面積収縮率（％）：試料長が２０ｃ
ｍ、試料幅が２０ｃｍの試料片計５点を作成し、各試料
片毎に、所定温度のエアオーブン型熱処理機を用いて５
分間の熱処理を施した。そして、熱処理前の試料片の面
積Ｓ１（ｃｍ² ）値と、熱処理後の試料片の面積Ｓ２
（ｃｍ² ）値とを用い、下記式に従って算出した収縮率
（％）の平均値を面積収縮率（％）とした。

【００４１】 面積収縮率（％）＝〔１−（Ｓ２／Ｓ１）〕×１００ （７）ループ内の小褶曲数（個）：弛緩熱処理を施して
得られた面ファスナー用不織布の表面を電子顕微鏡によ
り撮影し、隣接する部分的熱圧接区域間の長繊維５０本
について、発現した捲縮をＪＩＳ Ｌ１０１５ ７１２
１法に準じて測定し、その平均値をループ内の小褶曲数
とした。

【００４２】（８）ループ内の小褶曲の幅（ミクロン）
及び高さ（ミクロン）：弛緩熱処理を施して得られた面
ファスナー用不織布の表面を電子顕微鏡により撮影し、
隣接する部分的熱圧接区域間の長繊維５０本について、
発現した捲縮をＪＩＳ Ｌ１０１５ ７１２１法に準じ
て測定した。すなわち、発現した捲縮の幅を山から山、
ないし谷から谷について測定した平均値を小褶曲の幅と
し、捲縮の谷から山の高さについて測定した平均値を小
褶曲の高さとした。

【００４３】（９）剥離強さ（ｋｇｆ／ｃｍ）：ＪＩＳ
Ｌ３４１６の面ファスナーの試験方法に準じて、試験
片幅２０ｍｍ、つかみ間隔１５０ｍｍ、引張速度３００
ｍｍ／ｍｉｎで行った。

【００４４】（10）引張剪断強さ（ｋｇｆ／ｃｍ² ）：
ＪＩＳ Ｌ３４１６の面ファスナーの試験方法に準じ
て、面ファスナーの雄材（ＹＫＫ株式会社製 １ＱＥＦ
Ｎ−Ｎ）を用い、試験片幅２０ｍｍ、引張速度３００ｍ
ｍ／ｍｉｎで行った。

【００４５】（11）毛羽立ち性：毛羽立ち性は不織布を
規正品であるフックから剥したり付けたりする操作を２
０回繰り返した後、毛羽立ち性を目視で５段階評価で行
った。ここで、数字の大きいほうが毛羽立ち性が良いこ
とを示す。

【００４６】実施例１ 長繊維不織ウエブ層を構成する長繊維糸条を形成する際
に、ＡＳＴＭ−Ｄ−１２３８（Ｌ）で測定されるメルト
フローレイト値が１００ｇ／１０分のポリプロピレン
（融点１５７℃）と、ポリエチレンが４ｗｔ％共重合さ
れたメルトフローレイト値が７０ｇ／１０分の共重合ポ
リプロピレン（融点１４４℃）とを用い、これらポリマ
成分の複合比率を重量比で１：１の割合とし、２００℃
の温度で溶融紡糸を行なった。そして、複合紡糸口金よ
り紡出された糸条を冷却後、エアサッカーにより３５０
０ｍ／分の速度で引取り、コロナ放電装置にて開繊し、
移動する堆積装置上に堆積し、引続き熱接着処理を施し
た。熱接着に際しては、圧接面積率７．６％、圧接点密
度１６個／ｃｍ² で彫刻が施されたエンボスロールと、
表面フラットのロールとを用い、ロール表面の温度を１
０５℃、ロール間の線圧を３０ｋｇ／ｃｍとした。２種
類のポリマ成分が糸条方向にわたって並列に配された繊
度３．０デニールの長繊維からなる、目付２１ｇ／ｍ²
の長繊維不織布を得た。

【００４７】引き続いて、得られた長繊維不織布に乾熱
処理による収縮加工を施した。この収縮加工に際して
は、寿工業（株）製のシュリンク・ドライヤーを用い、
加工温度を１３５℃とした。この工程を経て得られた面
ファスナー用不織布は、機械方向に３７％、機械方向に
直交する方向に３１％の収縮が発現、５６．５％の面積
収縮率の生じたものであった。また、面ファスナー用不
織布の隣接する部分的熱圧接区域間において、潜在捲縮
が顕在化してなる長繊維褶曲状のループを形成し、その
ループ内に存在する平均小褶曲数３．８個、平均小褶曲
幅３８４ミクロン、平均小褶曲高さ１９４ミクロンであ
った。

【００４８】実施例２ 実施例１において、目付を６０ｇ／ｍ² とし、乾熱処理
の温度を１４０℃とした以外は実施例１と同様にして本
発明の面ファスナー用不織布を得た。得られた面ファス
ナー用不織布は、機械方向に１８％、機械方向に直交す
る方向に１６％の収縮が発現、３１．１％の面積収縮率
の生じたものであった。また、面ファスナー用不織布の
隣接する部分的熱圧接区域間において、潜在捲縮が顕在
化してなる長繊維褶曲状のループを形成し、そのループ
内に存在する平均小褶曲数３．５個、平均小褶曲幅４２
５ミクロン、平均小褶曲高さ２１８ミクロンであった。

【００４９】実施例３ 実施例１において、目付を４０ｇ／ｍ² とした以外は実
施例１と同様にして本発明の面ファスナー用不織布を得
た。得られた面ファスナー用不織布は、機械方向に２８
％、機械方向に直交する方向に２５％の収縮が発現、４
６．１％の面積収縮率の生じたものであった。また、面
ファスナー用不織布の隣接する部分的熱圧接区域間にお
いて、潜在捲縮が顕在化してなる長繊維褶曲状のループ
を形成し、そのループ内に存在する平均小褶曲数４．２
個、平均小褶曲幅６００ミクロン、平均小褶曲高さ３７
０ミクロンであった。

【００５０】実施例４ 実施例１において、エンボスロールの圧接面積率１４．
９％、圧接点密度２２個／ｃｍ² 、エンボスロールと表
面フラットのロール表面の温度を１１０℃、目付を２２
ｇ／ｍ² とした以外は実施例１と同様にして本発明の面
ファスナー用不織布を得た。

【００５１】得られた面ファスナー用不織布は、機械方
向に２０％、機械方向に直交する方向に１８％の収縮が
発現、３４．４％の面積収縮率の生じたものであった。
また、面ファスナー用不織布の隣接する部分的熱圧接区
域間において、潜在捲縮が顕在化してなる長繊維褶曲状
のループを形成し、そのループ内に存在する平均小褶曲
数４．８個、平均小褶曲幅３２０ミクロン、平均小褶曲
高さ４３０ミクロンであった。

【００５２】実施例５ 長繊維不織ウエブ層を構成する長繊維糸条を形成する際
に、ＡＳＴＭ−Ｄ−１２３８（Ｌ）で測定されるメルト
フローレイト値が１００ｇ／１０分のポリプロピレン
（融点１５７℃）と、ポリエチレンが２ｗｔ％共重合さ
れた、メルトフローレイト値が８０ｇ／１０分の共重合
ポリプロピレン（融点１４８℃）とを用い、これらポリ
マ成分の複合比率を重量比で１：１の割合とし、２００
℃の温度で溶融紡糸を行なった。そして、複合紡糸口金
より紡出された糸条を冷却後、エアサッカーにより３４
００ｍ／分の速度で引取り、コロナ放電装置にて開繊
し、移動する堆積装置上に堆積し、引続き熱接着処理を
施した。熱接着に際しては、圧接面積率７．６％、圧接
点密度１６個／ｃｍ² で彫刻が施されたエンボスロール
と、表面フラットのロールとを用い、ロール表面の温度
を１２５℃、ロール間の線圧を３０ｋｇ／ｃｍとした。
２種のポリマ成分が糸条方向にわたって並列に配された
繊度３．０デニールの長繊維からなる、目付２３ｇ／ｍ
² の長繊維不織布を得た。

【００５３】引き続いて、得られた長繊維不織布に乾熱
処理による収縮加工を施した。この収縮加工に際して
は、寿工業（株）製のシュリンク・ドライヤーを用い、
加工温度を１４５℃とした。この工程を経て得られた面
ファスナー用不織布は、機械方向に３２％、機械方向に
直交する方向に３０％の収縮が発現、５２．４％の面積
収縮率の生じたものであった。また、面ファスナー用不
織布の隣接する部分的熱圧接区域間において、潜在捲縮
が顕在化してなる長繊維は、褶曲状のループを形成し、
そのループ内に存在する平均小褶曲数２．９個、平均小
褶曲幅３４５ミクロン、平均小褶曲高さ２８４ミクロン
であった。

【００５４】比較例１ 実施例１において、得られた長繊維不織布に処理温度１
００℃で乾熱処理を施した以外は、実施例１と同様にし
て比較例１の面ファスナー用不織布を得た。得られた面
ファスナー用不織布は、縦方向に４％、横方向に６％の
収縮を生じ、面積収縮率が９．８％のものであった。ま
た、面ファスナー用不織布の隣接する部分的熱圧接区域
間において、長繊維において捲縮はほぼ発現されなかっ
た。 比較例２ 実施例１において、得られた長繊維不織布に処理温度１
２０℃で乾熱処理を施した以外は、実施例１と同様にし
て比較例２の面ファスナー用不織布を得た。得られた面
ファスナー用不織布は、機械方向に１０．４％、機械方
向に直交する方向に１２．４％の収縮が発現、２１．５
％の面積収縮率の生じたものであった。また、面ファス
ナー用不織布の隣接する部分的熱圧接区域間において、
潜在捲縮が顕在化してなる長繊維は、褶曲状のループを
形成し、そのループ内に存在する平均小褶曲数１．６
個、平均小褶曲幅１０７ミクロン、平均小褶曲高さ８６
ミクロンであった。

【００５５】得られた実施例１〜５、比較例１〜２の面
ファスナー用不織布の性能を表１に示した。

【００５６】

【表１】

【００５７】表１に示す測定値より明かなように、実施
例１の面ファスナー用不織布は実用に耐える機械的強度
を有すとともに、面積収縮率も高く、剥離強力及び引張
剪断力が強く毛羽立ちも少ない不織布であった。

【００５８】実施例２の面ファスナー用不織布は実用に
耐える機械的強度を有すとともに、面積収縮率も高く、
剥離強力は若干弱いものの引張剪断力が強く、毛羽立ち
が少ないものであった。

【００５９】実施例３の面ファスナー用不織布は実用に
耐える機械的強度を有すとともに、面積収縮率も高く、
剥離強力及び引張剪断力が強く毛羽立ちも少ない不織布
であった。

【００６０】実施例４の面ファスナー用不織布不織布は
実用に耐える機械的強度を有すとともに、面積収縮率が
高く、剥離強力は若干弱いものの、引張剪断力が強く毛
羽立ち性に優れた不織布であった。

【００６１】実施例５の面ファスナー用不織布は実用に
耐える機械的強度を有すとともに、面積収縮率が高く、
剥離強力及び引張剪断力も強く、毛羽立ち性に優れたも
のである。

【００６２】一方、長繊維不織布を構成する重合体の低
融点成分に対し４０℃を越える低い温度で弛緩熱処理を
行った比較例１の面ファスナー用不織布は、面積収縮率
は低く、面ファスナー表面に褶曲状のループおよびルー
プ内の小褶曲が形成されず剥離強力及び引張剪断力に劣
るものであった。

【００６３】面積収縮率が３０％に満たない比較例２の
面ファスナー用不織布は、面ファスナー表面にフックに
係合するに十分な褶曲状のループは形成されず、またル
ープ内の小褶曲も十分に形成されず剥離強力及び引張剪
断力に劣るものであった。

【００６４】

【発明の効果】本発明の面ファスナー用不織布は、長繊
維不織布であって、部分的熱圧接区域間の非熱圧接区域
内において構成繊維が褶曲状のループを形成し、かつそ
のループ内には小褶曲が存在しているので、フックと係
合させた際、フックは褶曲状のループに引っ掛かり、少
なくともループ内に存在する小褶曲に引っ掛かるので、
剥離強力及び引張剪断力に優れ、また機械的強力、寸法
安定性に優れたものである。また本発明の面ファスナー
用不織布は、非熱圧接区域内において捲縮を発現した繊
維ループが存在しているので、外力を加えると自由に伸
長し、外力を解舒すると元の状態に回復する伸縮性に富
み、柔らかくフィットするものであり、人体に直に接触
するシートカバーや寝具カバー、下着等に好適なもので
ある。

【００６５】さらに本発明においては、布帛にループを
形成する手段において、多段階に渡工程を経ることな
く、ループを形成することができるので、加工時に取扱
やすく、低コストで生産することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の面ファスナー用不織布の概略断面図で
ある。

【符号の説明】

１ 本発明の面ファスナー用不織布 ２ 熱圧接区域 ３ 非熱圧接区域 ４ 褶曲状のループ ５ ループ内の小褶曲

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 飯見 美智代 京都府宇治市宇治小桜23番地 ユニチカ株 式会社中央研究所内

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 長繊維で構成された不織布であって、熱
   圧接区域を部分的に有し、かつ部分的熱圧接区域間の非
   熱圧接区域内において前記繊維が褶曲状のループを形成
   し、かつそのループ内には小褶曲が少なくとも２個存在
   していることを特徴とする面ファスナー用不織布。
2. 【請求項２】 不織布を構成する繊維が、糸条長手方向
   に沿って熱収縮性の異なる成分が並列型に配された並列
   複合型繊維または芯部分が偏心された偏心芯鞘型繊維で
   あることを特徴とする請求項１記載の面ファスナー用不
   織布。
3. 【請求項３】 潜在捲縮性長繊維からなる不織ウェブに
   部分的に熱圧接処理を施し、次いで前記長繊維を構成す
   る重合体成分中最も融点の低い成分の融点より低い温度
   により弛緩熱処理を施して、潜在捲縮を顕在化させると
   共に、３０％以上の面積収縮を発生させ、部分的熱圧接
   区域間の非熱圧接区域内において前記繊維の褶曲状のル
   ープを形成し、かつそのループ内には小褶曲が少なくと
   も２個形成させることを特徴とする面ファスナー用不織
   布の製造方法。