JPH09241746A - 高強度二相ステンレス鋼管の製造方法 - Google Patents
高強度二相ステンレス鋼管の製造方法Info
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- JPH09241746A JPH09241746A JP8090696A JP8090696A JPH09241746A JP H09241746 A JPH09241746 A JP H09241746A JP 8090696 A JP8090696 A JP 8090696A JP 8090696 A JP8090696 A JP 8090696A JP H09241746 A JPH09241746 A JP H09241746A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 最適な溶体化温度に加熱して急冷することに
より高強度、高耐食性二相ステンレス鋼管を安価、かつ
高能率で製造する。 【解決手段】 常温でオーステナイト相とフェライト相
の二相を呈する二相ステンレス鋼を１１００℃以上に加
熱したのち、熱間加工を施して高強度二相ステンレス鋼
継目無鋼管を製造する方法において、最終圧延を終了し
た二相ステンレス鋼管の温度Ｔ（℃）が下記（１）式を
満足するよう再加熱して溶体化処理したのち、急冷処理
する。 ８００＋５Ｃｒ（％）＋２５Ｍｏ（％）＋１５Ｗ（％）
≦Ｔ≦１１５０…（１）式
より高強度、高耐食性二相ステンレス鋼管を安価、かつ
高能率で製造する。 【解決手段】 常温でオーステナイト相とフェライト相
の二相を呈する二相ステンレス鋼を１１００℃以上に加
熱したのち、熱間加工を施して高強度二相ステンレス鋼
継目無鋼管を製造する方法において、最終圧延を終了し
た二相ステンレス鋼管の温度Ｔ（℃）が下記（１）式を
満足するよう再加熱して溶体化処理したのち、急冷処理
する。 ８００＋５Ｃｒ（％）＋２５Ｍｏ（％）＋１５Ｗ（％）
≦Ｔ≦１１５０…（１）式
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、常温でオーステ
ナイト相とフェライト相の二相を呈する二相ステンレス
鋼管、特に耐食性、耐応力腐食割れ性（以下耐ＳＣＣ性
という）、耐硫化物割れ性（以下耐ＳＳＣ性という）に
優れた高強度二相ステンレス鋼管の製造方法に関する。
ナイト相とフェライト相の二相を呈する二相ステンレス
鋼管、特に耐食性、耐応力腐食割れ性（以下耐ＳＣＣ性
という）、耐硫化物割れ性（以下耐ＳＳＣ性という）に
優れた高強度二相ステンレス鋼管の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年の油井や天然ガス井は、近い将来に
予想される石油資源の枯渇化を目前にして、従来は顧み
られなかったような深層油田の発掘や、一旦開発が放棄
されたサワーガス田などに対する再開発が世界的規模で
盛んに行われている。このような油井、ガス井は、一般
に深度が極めて深く、また、その雰囲気はＨ2Ｓ、Ｃ
Ｏ2、Ｃｌ-等を含有する湿潤下の極めて厳しい腐食環境
下にあり、生産される石油、天然ガス中には、Ｈ2Ｓを
含む場合が非常に多くなっている。このような大深度で
腐食環境下の油井や天然ガス井においては、高強度で、
かつ耐食性、耐ＳＣＣ性ならびに耐ＳＳＣ性に優れた鋼
管が要望される。
予想される石油資源の枯渇化を目前にして、従来は顧み
られなかったような深層油田の発掘や、一旦開発が放棄
されたサワーガス田などに対する再開発が世界的規模で
盛んに行われている。このような油井、ガス井は、一般
に深度が極めて深く、また、その雰囲気はＨ2Ｓ、Ｃ
Ｏ2、Ｃｌ-等を含有する湿潤下の極めて厳しい腐食環境
下にあり、生産される石油、天然ガス中には、Ｈ2Ｓを
含む場合が非常に多くなっている。このような大深度で
腐食環境下の油井や天然ガス井においては、高強度で、
かつ耐食性、耐ＳＣＣ性ならびに耐ＳＳＣ性に優れた鋼
管が要望される。
【０００３】前記大深度で腐食環境下の油井や天然ガス
井においては、常温でオーステナイト相とフェライト相
の二相を呈する二相ステンレス鋼管が採用されている。
常温でオーステナイト相とフェライト相の二相を呈する
二相ステンレス鋼管は、通常熱間加工したのち空冷され
るため、Ｃｒ炭窒化物、σ相等の金属間化合物が生成す
る。このため、二相ステンレス鋼管は、Ｃｒ炭窒化物、
σ相等の金属間化合物を溶体化する熱処理を行ってい
る。その場合二相ステンレス鋼管は、製管後空冷される
ため、発生する金属間化合物等の影響によって材料が脆
くなり、ハンドリングに注意を要し、強度的に降伏応力
が６５〜８０ｋｓｉ（４４６〜５４９Ｎ／ｍｍ2）と十
分に高いとは云えず、深井戸用油井管としての高強度を
得るためには、冷間加工を施さなければならない。しか
し、この方法では、一度製管したのち、空冷、熱処理、
冷間加工という工程を経るため、コストが高くなると共
に、生産性の点からも満足できるものではない。
井においては、常温でオーステナイト相とフェライト相
の二相を呈する二相ステンレス鋼管が採用されている。
常温でオーステナイト相とフェライト相の二相を呈する
二相ステンレス鋼管は、通常熱間加工したのち空冷され
るため、Ｃｒ炭窒化物、σ相等の金属間化合物が生成す
る。このため、二相ステンレス鋼管は、Ｃｒ炭窒化物、
σ相等の金属間化合物を溶体化する熱処理を行ってい
る。その場合二相ステンレス鋼管は、製管後空冷される
ため、発生する金属間化合物等の影響によって材料が脆
くなり、ハンドリングに注意を要し、強度的に降伏応力
が６５〜８０ｋｓｉ（４４６〜５４９Ｎ／ｍｍ2）と十
分に高いとは云えず、深井戸用油井管としての高強度を
得るためには、冷間加工を施さなければならない。しか
し、この方法では、一度製管したのち、空冷、熱処理、
冷間加工という工程を経るため、コストが高くなると共
に、生産性の点からも満足できるものではない。
【０００４】近年、二相ステンレス鋼管の前記欠点を解
消する方法としては、所定化学成分の二相ステンレス鋼
管をストレッチレジューサにより縮径圧延する工程を有
してなる二相ステンレス鋼油井管の製造方法において、
前記縮径圧延前に前記二相ステンレス鋼管を９００〜１
１５０℃に加熱する工程と、前記加熱工程後７５０〜１
０００℃の仕上げ温度で縮径圧延する工程と、前記縮径
圧延直後水もしくはミストにより急冷する工程とを有す
る方法（特開昭５９−１８２９１８号公報）、二相ステ
ンレス鋼を１０００℃以上の温度に加熱して熱間加工を
行い、熱間加工後そのままの状態で８００℃以上の温度
から急冷処理する方法（特開昭６０−８９５１９号公
報）、二相ステンレス鋼を加熱後穿孔圧延機で穿孔し、
延伸圧延機で延伸加工を施したのち、再加熱し絞り圧延
機で絞り圧延を施す一連の工程によって継目無鋼管を製
造するに際し、再加熱後の縮管加工率Ｒｎ（％）と縮管
加工後の材料温度Ｔｍ（℃）との関係を、９８０＋２Ｒ
ｎ≦Ｔｍ≦１２５０（℃）として絞り圧延する方法（特
開平１−１２３０２６号公報）等が提案されている。
消する方法としては、所定化学成分の二相ステンレス鋼
管をストレッチレジューサにより縮径圧延する工程を有
してなる二相ステンレス鋼油井管の製造方法において、
前記縮径圧延前に前記二相ステンレス鋼管を９００〜１
１５０℃に加熱する工程と、前記加熱工程後７５０〜１
０００℃の仕上げ温度で縮径圧延する工程と、前記縮径
圧延直後水もしくはミストにより急冷する工程とを有す
る方法（特開昭５９−１８２９１８号公報）、二相ステ
ンレス鋼を１０００℃以上の温度に加熱して熱間加工を
行い、熱間加工後そのままの状態で８００℃以上の温度
から急冷処理する方法（特開昭６０−８９５１９号公
報）、二相ステンレス鋼を加熱後穿孔圧延機で穿孔し、
延伸圧延機で延伸加工を施したのち、再加熱し絞り圧延
機で絞り圧延を施す一連の工程によって継目無鋼管を製
造するに際し、再加熱後の縮管加工率Ｒｎ（％）と縮管
加工後の材料温度Ｔｍ（℃）との関係を、９８０＋２Ｒ
ｎ≦Ｔｍ≦１２５０（℃）として絞り圧延する方法（特
開平１−１２３０２６号公報）等が提案されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記特開昭５９−１８
２９１８号公報、特開昭６０−８９５１９号公報および
特開平１−１２３０２６号公報に開示の方法は、いずれ
も圧延加工時の加熱温度および仕上げ温度を規定するも
のであり、仮に最終加工後、急冷処理がなされたとして
も、急冷前の温度コントロールを厳密にするのは困難で
あり、ある程度のバラツキの範囲となるため、その材料
に最も適した（強度、耐食性、フェライト／オーステナ
イトバランス）溶体化温度を選択することはできない。
また、最終加工後、急冷処理しても歪が多く導入されて
いると、σ相等の金属間化合物が析出し易くなり、十分
な性能は得られない。
２９１８号公報、特開昭６０−８９５１９号公報および
特開平１−１２３０２６号公報に開示の方法は、いずれ
も圧延加工時の加熱温度および仕上げ温度を規定するも
のであり、仮に最終加工後、急冷処理がなされたとして
も、急冷前の温度コントロールを厳密にするのは困難で
あり、ある程度のバラツキの範囲となるため、その材料
に最も適した（強度、耐食性、フェライト／オーステナ
イトバランス）溶体化温度を選択することはできない。
また、最終加工後、急冷処理しても歪が多く導入されて
いると、σ相等の金属間化合物が析出し易くなり、十分
な性能は得られない。
【０００６】この発明の目的は、上記従来技術の欠点を
解消し、二相ステンレス鋼で比較的σ相等の金属間化合
物が析出し易く、溶体化温度等を詳細に規定する必要の
ある材料において、最適な溶体化温度を設定できる高強
度二相ステンレス鋼管の製造方法を提供することにあ
る。
解消し、二相ステンレス鋼で比較的σ相等の金属間化合
物が析出し易く、溶体化温度等を詳細に規定する必要の
ある材料において、最適な溶体化温度を設定できる高強
度二相ステンレス鋼管の製造方法を提供することにあ
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記目的
を達成すべく従来から実施されている二相ステンレス鋼
管の溶体化熱処理工程を省略すべく検討を行った結果、
最終圧延を終了した二相ステンレス鋼管の温度Ｔ（℃）
が、８００＋５Ｃｒ（％）＋２５Ｍｏ（％）＋１５Ｗ
（％）≦Ｔ≦１１５０を満足するよう再加熱して溶体化
処理したのち、急冷処理することによって、優れた耐食
性を有し、かつ高強度二相ステンレス鋼管を製造できる
ことを究明し、この発明に到達した。
を達成すべく従来から実施されている二相ステンレス鋼
管の溶体化熱処理工程を省略すべく検討を行った結果、
最終圧延を終了した二相ステンレス鋼管の温度Ｔ（℃）
が、８００＋５Ｃｒ（％）＋２５Ｍｏ（％）＋１５Ｗ
（％）≦Ｔ≦１１５０を満足するよう再加熱して溶体化
処理したのち、急冷処理することによって、優れた耐食
性を有し、かつ高強度二相ステンレス鋼管を製造できる
ことを究明し、この発明に到達した。
【０００８】すなわちこの発明は、常温でオーステナイ
ト相とフェライト相の二相を呈する二相ステンレス鋼を
１１００℃以上に加熱したのち、熱間加工を施して高強
度二相ステンレス鋼管を製造する方法において、最終圧
延を終了した二相ステンレス鋼継目無鋼管の温度Ｔ
（℃）が下記（１）式を満足するよう再加熱して溶体化
処理したのち、急冷処理することを特徴とする高強度二
相ステンレス鋼管の製造方法である。 ８００＋５Ｃｒ（％）＋２５Ｍｏ（％）＋１５Ｗ（％）≦Ｔ≦１１５０……… （１）式
ト相とフェライト相の二相を呈する二相ステンレス鋼を
１１００℃以上に加熱したのち、熱間加工を施して高強
度二相ステンレス鋼管を製造する方法において、最終圧
延を終了した二相ステンレス鋼継目無鋼管の温度Ｔ
（℃）が下記（１）式を満足するよう再加熱して溶体化
処理したのち、急冷処理することを特徴とする高強度二
相ステンレス鋼管の製造方法である。 ８００＋５Ｃｒ（％）＋２５Ｍｏ（％）＋１５Ｗ（％）≦Ｔ≦１１５０……… （１）式
【０００９】
【発明の実施の形態】常温でオーステナイト相とフェラ
イト相の二相を呈する二相ステンレス鋼は、熱間加工を
したのちそのまま急冷すると、強度、耐食性の面から最
適な溶体化温度に保持することはできないが、熱間加工
工程の直後に加熱工程を設けることによって、最適な溶
体化温度に保持することができ、かつ最適な溶体化温度
から急冷処理が可能となり、高強度高耐食性二相ステン
レス鋼管を製造することができる。
イト相の二相を呈する二相ステンレス鋼は、熱間加工を
したのちそのまま急冷すると、強度、耐食性の面から最
適な溶体化温度に保持することはできないが、熱間加工
工程の直後に加熱工程を設けることによって、最適な溶
体化温度に保持することができ、かつ最適な溶体化温度
から急冷処理が可能となり、高強度高耐食性二相ステン
レス鋼管を製造することができる。
【００１０】熱間加工終了後の二相ステンレス鋼管の加
熱温度は、σ相、Ｃｒ炭窒化物等による耐食性、靭性の
劣化を考慮して上下限を設定する必要がある。そこで種
々の化学成分の二相ステンレス鋼を溶製し、マンネスマ
ンミルによって熱間製管し、熱間製管後の加熱炉の温度
を８００〜１２００℃まで変化させた二相ステンレス鋼
管を製造した。そして得られた各二相ステンレス鋼管
は、靭性および耐食性を調査し、得られた結果を基に回
帰分析を行った結果、前記（１）式を得た。その結果を
図１に示す。
熱温度は、σ相、Ｃｒ炭窒化物等による耐食性、靭性の
劣化を考慮して上下限を設定する必要がある。そこで種
々の化学成分の二相ステンレス鋼を溶製し、マンネスマ
ンミルによって熱間製管し、熱間製管後の加熱炉の温度
を８００〜１２００℃まで変化させた二相ステンレス鋼
管を製造した。そして得られた各二相ステンレス鋼管
は、靭性および耐食性を調査し、得られた結果を基に回
帰分析を行った結果、前記（１）式を得た。その結果を
図１に示す。
【００１１】図１に示すとおり、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ量が増
加すると、σ相等の金属間化合物、炭窒化物が析出し易
くなるため、高温での溶体化処理が必要となる。一方、
耐食性は、良好となる最適なフェライトとオーステナイ
トのバランスが存在し、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ量が増加するに
したがって高温側へと移行する。しかし、溶体化処理
は、温度を上げすぎると、加工時の歪が除去されて高強
度が得られず、また、フェライトとオーステナイトのバ
ランスを崩すばかりでなく、結晶粒の粗大化が始まり靭
性の劣化を招くので、上限は１１５０℃に設定する必要
がある。
加すると、σ相等の金属間化合物、炭窒化物が析出し易
くなるため、高温での溶体化処理が必要となる。一方、
耐食性は、良好となる最適なフェライトとオーステナイ
トのバランスが存在し、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ量が増加するに
したがって高温側へと移行する。しかし、溶体化処理
は、温度を上げすぎると、加工時の歪が除去されて高強
度が得られず、また、フェライトとオーステナイトのバ
ランスを崩すばかりでなく、結晶粒の粗大化が始まり靭
性の劣化を招くので、上限は１１５０℃に設定する必要
がある。
【００１２】熱間加工終了後の二相ステンレス鋼管の加
熱時の均熱時間は、製管後析出するσ相等の金属間化合
物は少量であり、二相ステンレス鋼管の温度Ｔ＝８００
＋５Ｃｒ（％）＋２５Ｍｏ（％）＋１５Ｗ（％）以上で
あれば、短時間の加熱で十分固溶する。したがって、加
熱時の均熱時間は、１分以上あれば問題なく、余り長時
間加熱すると強度が低下するので、上限は１時間程度で
ある。
熱時の均熱時間は、製管後析出するσ相等の金属間化合
物は少量であり、二相ステンレス鋼管の温度Ｔ＝８００
＋５Ｃｒ（％）＋２５Ｍｏ（％）＋１５Ｗ（％）以上で
あれば、短時間の加熱で十分固溶する。したがって、加
熱時の均熱時間は、１分以上あれば問題なく、余り長時
間加熱すると強度が低下するので、上限は１時間程度で
ある。
【００１３】
実施例１ 表１に示す化学成分のＡ〜Ｃの常温でオーステナイト相
とフェライト相の二相を呈する二相ステンレス鋼を溶製
し、連続鋳造によって外径１８７．０ｍｍのビレットを
作製し、マンネスマン−マンドレルミルによって熱間圧
延を行い、外径１３９．７ｍｍ、肉厚９．５２ｍｍの二
相ステンレス鋼管を製造した。熱間圧延後直ちに加熱炉
で表２に示す加熱条件で溶体化処理を施したのち、水冷
した本発明の二相ステンレス鋼管と、表３に示すとお
り、熱間圧延後常温まで空冷してから熱処理炉に装入し
て溶体化処理を実施した比較例ならびに熱間圧延後常温
まで水冷したままの比較例の二相ステンレス鋼管それぞ
れについて、試験片を切り出し、引張試験、シャルピー
衝撃試験、ロックウエル硬さ試験、腐食試験を実施し
た。その結果を表４に示す。
とフェライト相の二相を呈する二相ステンレス鋼を溶製
し、連続鋳造によって外径１８７．０ｍｍのビレットを
作製し、マンネスマン−マンドレルミルによって熱間圧
延を行い、外径１３９．７ｍｍ、肉厚９．５２ｍｍの二
相ステンレス鋼管を製造した。熱間圧延後直ちに加熱炉
で表２に示す加熱条件で溶体化処理を施したのち、水冷
した本発明の二相ステンレス鋼管と、表３に示すとお
り、熱間圧延後常温まで空冷してから熱処理炉に装入し
て溶体化処理を実施した比較例ならびに熱間圧延後常温
まで水冷したままの比較例の二相ステンレス鋼管それぞ
れについて、試験片を切り出し、引張試験、シャルピー
衝撃試験、ロックウエル硬さ試験、腐食試験を実施し
た。その結果を表４に示す。
【００１４】なお、引張試験は、幅２５．４ｍｍ、平行
部長さ５０．８ｍｍのＡＰＩ（Ａｍｅｒｉｃａｎ Ｐｅ
ｔｒｏｌｅｕｍ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ）規格の円弧状試
験片を用い、ＪＩＳ Ｚ ２２４１に規定の金属材料引
張試験方法に準じて実施し、降伏強さ（ＹＳ）を求め
た。また、シャルピー衝撃試験は、厚さ５ｍｍ、幅１０
ｍｍ、長さ５５ｍｍ、切り欠き部深さ２ｍｍのＪＩＳ
Ｚ ２２０２に規定の金属材料衝撃試験片の４号試験片
を用い、ＪＩＳ Ｚ ２２４２に規定の金属材料衝撃試
験方法に準じて−３０℃で実施し、吸収エネルギーを求
めた。さらに、ロックウエル硬さは、ＪＩＳ Ｚ ２２
４５に規定のロックウエル硬さ試験方法に準じてロック
ウエル硬さＣにより測定した。さらにまた、腐食試験
は、厚さ３ｍｍ、幅３０ｍｍ、長さ５０ｍｍの試験片を
用い、ＡＳＴＭ Ｇ４８ＭｅｔｈｏｄＡに準じて２５℃
から孔食が発生するまで５℃ピッチで温度を上昇させて
ゆき、孔食の発生した温度を臨界孔食発生温度ＣＰＴと
した。
部長さ５０．８ｍｍのＡＰＩ（Ａｍｅｒｉｃａｎ Ｐｅ
ｔｒｏｌｅｕｍ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ）規格の円弧状試
験片を用い、ＪＩＳ Ｚ ２２４１に規定の金属材料引
張試験方法に準じて実施し、降伏強さ（ＹＳ）を求め
た。また、シャルピー衝撃試験は、厚さ５ｍｍ、幅１０
ｍｍ、長さ５５ｍｍ、切り欠き部深さ２ｍｍのＪＩＳ
Ｚ ２２０２に規定の金属材料衝撃試験片の４号試験片
を用い、ＪＩＳ Ｚ ２２４２に規定の金属材料衝撃試
験方法に準じて−３０℃で実施し、吸収エネルギーを求
めた。さらに、ロックウエル硬さは、ＪＩＳ Ｚ ２２
４５に規定のロックウエル硬さ試験方法に準じてロック
ウエル硬さＣにより測定した。さらにまた、腐食試験
は、厚さ３ｍｍ、幅３０ｍｍ、長さ５０ｍｍの試験片を
用い、ＡＳＴＭ Ｇ４８ＭｅｔｈｏｄＡに準じて２５℃
から孔食が発生するまで５℃ピッチで温度を上昇させて
ゆき、孔食の発生した温度を臨界孔食発生温度ＣＰＴと
した。
【００１５】
【表１】
【００１６】
【表２】
【００１７】
【表３】
【００１８】
【表４】
【００１９】表４に示すとおり、試験Ｎｏ．１〜１０の
本発明例の二相ステンレス鋼管は、いずれも熱間製管後
直ちに加熱炉に装入して加熱し、最適な溶体化温度で溶
体化処理を施したのち、水冷により急冷されたため、高
強度で、かつ高耐食性を有している。これに対し、試験
Ｎｏ．１１、１３の比較例の二相ステンレス鋼管は、い
ずれも熱間製管後、常温まで空冷したのち、溶体化処理
のため再度加熱して溶体化処理したため、降伏強さが５
２０Ｎ／ｍｍ2以下となり、鋼種Ｃの試験Ｎｏ．１５の
比較例においても、鋼種Ｃの試験Ｎｏ．８〜１０の本発
明例に比べ、降伏強さが劣っており、高強度化が図られ
ていない。また、試験Ｎｏ．１２、１４、１６の比較例
の二相ステンレス鋼管は、いずれも熱間製管後加熱炉に
装入することなく、そのまま水冷により急冷したため、
高強度化が図られているものの、最適な溶体化温度から
の急冷でないので、靭性および耐食性が劣っている。
本発明例の二相ステンレス鋼管は、いずれも熱間製管後
直ちに加熱炉に装入して加熱し、最適な溶体化温度で溶
体化処理を施したのち、水冷により急冷されたため、高
強度で、かつ高耐食性を有している。これに対し、試験
Ｎｏ．１１、１３の比較例の二相ステンレス鋼管は、い
ずれも熱間製管後、常温まで空冷したのち、溶体化処理
のため再度加熱して溶体化処理したため、降伏強さが５
２０Ｎ／ｍｍ2以下となり、鋼種Ｃの試験Ｎｏ．１５の
比較例においても、鋼種Ｃの試験Ｎｏ．８〜１０の本発
明例に比べ、降伏強さが劣っており、高強度化が図られ
ていない。また、試験Ｎｏ．１２、１４、１６の比較例
の二相ステンレス鋼管は、いずれも熱間製管後加熱炉に
装入することなく、そのまま水冷により急冷したため、
高強度化が図られているものの、最適な溶体化温度から
の急冷でないので、靭性および耐食性が劣っている。
【００２０】
【発明の効果】以上述べたとおり、この発明方法によれ
ば、熱間圧延後直ちに加熱炉に装入してその材料に最適
な溶体化温度を確保して、急冷処理するため、製管時の
歪が残留して高強度で、かつ高耐食性を有する二相ステ
ンレス鋼管を、安価にかつ高生産性で製造でき、油井
管、ラインパイプ用として使用することができる。
ば、熱間圧延後直ちに加熱炉に装入してその材料に最適
な溶体化温度を確保して、急冷処理するため、製管時の
歪が残留して高強度で、かつ高耐食性を有する二相ステ
ンレス鋼管を、安価にかつ高生産性で製造でき、油井
管、ラインパイプ用として使用することができる。
【図１】二相ステンレス鋼管の材質と溶体化温度との関
係による耐食性、靭性の変化を示すグラフである。
係による耐食性、靭性の変化を示すグラフである。
Claims (1)
- 【請求項１】 常温でオーステナイト相とフェライト相
の二相を呈する二相ステンレス鋼を１１００℃以上に加
熱したのち、熱間加工を施して高強度二相ステンレス鋼
継目無鋼管を製造する方法において、最終圧延を終了し
た二相ステンレス鋼管の温度Ｔ（℃）が下記（１）式を
満足するよう再加熱して溶体化処理したのち、急冷処理
することを特徴とする高強度二相ステンレス鋼管の製造
方法。 ８００＋５Ｃｒ（％）＋２５Ｍｏ（％）＋１５Ｗ（％）≦Ｔ≦１１５０…（１ ）式
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08090696A JP3241263B2 (ja) | 1996-03-07 | 1996-03-07 | 高強度二相ステンレス鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08090696A JP3241263B2 (ja) | 1996-03-07 | 1996-03-07 | 高強度二相ステンレス鋼管の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09241746A true JPH09241746A (ja) | 1997-09-16 |
| JP3241263B2 JP3241263B2 (ja) | 2001-12-25 |
Family
ID=13731430
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP08090696A Expired - Fee Related JP3241263B2 (ja) | 1996-03-07 | 1996-03-07 | 高強度二相ステンレス鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3241263B2 (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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