JPH09122978A - Ｃｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼の全姿勢溶接用高窒素フラックス入りワイヤ - Google Patents
Ｃｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼の全姿勢溶接用高窒素フラックス入りワイヤInfo
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- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 溶接金属の耐食性が優れていると共に、全姿
勢において良好な溶接作業性を得ることができるＣｒ−
Ｎｉ系ステンレス鋼の全姿勢溶接用高窒素フラックス入
りワイヤを提供する。 【解決手段】 ステンレス鋼外皮中にフラックスを充填
してなるＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼の全姿勢溶接用高窒
素フラックス入りワイヤは、前記外皮及びフラックス中
にワイヤ全重量に対して、Ｎ及び窒素化合物（Ｎ換算値
の総量）：０．０５乃至０．３０重量％を含有し、前記
フラックス中にワイヤ全重量に対して、ＴｉＯ2 ：４．
０乃至８．０重量％、ＺｒＯ2 ：０．５乃至４．０重量
％、ＳｉＯ2 ：０．０５乃至１．５重量％、Ａｌ2Ｏ3：
０．０５乃至１．５重量％、金属フッ化物（Ｆ換算
値）：０．０２乃至０．７重量％及び金属炭酸塩：１．
０重量％以下を含有し、Ａｌ2Ｏ3及びＳｉＯ2 の含有量
が総量で２．５重量％以下に規制されているものであ
る。
勢において良好な溶接作業性を得ることができるＣｒ−
Ｎｉ系ステンレス鋼の全姿勢溶接用高窒素フラックス入
りワイヤを提供する。 【解決手段】 ステンレス鋼外皮中にフラックスを充填
してなるＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼の全姿勢溶接用高窒
素フラックス入りワイヤは、前記外皮及びフラックス中
にワイヤ全重量に対して、Ｎ及び窒素化合物（Ｎ換算値
の総量）：０．０５乃至０．３０重量％を含有し、前記
フラックス中にワイヤ全重量に対して、ＴｉＯ2 ：４．
０乃至８．０重量％、ＺｒＯ2 ：０．５乃至４．０重量
％、ＳｉＯ2 ：０．０５乃至１．５重量％、Ａｌ2Ｏ3：
０．０５乃至１．５重量％、金属フッ化物（Ｆ換算
値）：０．０２乃至０．７重量％及び金属炭酸塩：１．
０重量％以下を含有し、Ａｌ2Ｏ3及びＳｉＯ2 の含有量
が総量で２．５重量％以下に規制されているものであ
る。
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はＣｒ−Ｎｉ系ステンレス
鋼の溶接に使用され、溶接金属の耐食性が優れていると
共に、全姿勢における溶接作業性が向上したＣｒ−Ｎｉ
系ステンレス鋼の全姿勢溶接用高窒素フラックス入りワ
イヤに関する。
鋼の溶接に使用され、溶接金属の耐食性が優れていると
共に、全姿勢における溶接作業性が向上したＣｒ−Ｎｉ
系ステンレス鋼の全姿勢溶接用高窒素フラックス入りワ
イヤに関する。
【０００２】
【従来の技術】ＳＵＳ３０４Ｎ２及びＳＵＳ３２９Ｊ３
Ｌ等のような窒素含有量が多いステンレス鋼は、耐食性
が優れていると共に高強度であるので、建築関係におけ
る強度部材、各種タンク及び水門等の構造材として広く
適用されてきている。
Ｌ等のような窒素含有量が多いステンレス鋼は、耐食性
が優れていると共に高強度であるので、建築関係におけ
る強度部材、各種タンク及び水門等の構造材として広く
適用されてきている。
【０００３】これらの部材の溶接において、基本的には
母材と同様な合金成分からなる溶接材料が使用されるこ
とが多く、ワイヤ鋼種も母材と同様に、多岐に渡って存
在している。また、これらの溶接方法についても各種方
法が適用されているが、特に、フラックス入りワイヤに
よる溶接が広く使用されている。
母材と同様な合金成分からなる溶接材料が使用されるこ
とが多く、ワイヤ鋼種も母材と同様に、多岐に渡って存
在している。また、これらの溶接方法についても各種方
法が適用されているが、特に、フラックス入りワイヤに
よる溶接が広く使用されている。
【０００４】近時、窒素含有量が多い母材の溶接に適用
される高窒素Ｃｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼溶接用フラック
ス入りワイヤについては、窒素含有量が少ない従来のフ
ラックス入りワイヤと同様に、溶接作業性の向上が要求
されている。特に、部材の形状及び治具等に制約がある
場合又は構造物を組立てる場合においては、全姿勢で溶
接するので、立向溶接及び上向溶接における良好な作業
性が必要である。即ち、具体的には、アーク安定性及び
スラグの剥離性が良好であると共に、全姿勢溶接時にお
けるビード形状及びスラグの被包性が優れたフラックス
入りワイヤの開発が望まれている。
される高窒素Ｃｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼溶接用フラック
ス入りワイヤについては、窒素含有量が少ない従来のフ
ラックス入りワイヤと同様に、溶接作業性の向上が要求
されている。特に、部材の形状及び治具等に制約がある
場合又は構造物を組立てる場合においては、全姿勢で溶
接するので、立向溶接及び上向溶接における良好な作業
性が必要である。即ち、具体的には、アーク安定性及び
スラグの剥離性が良好であると共に、全姿勢溶接時にお
けるビード形状及びスラグの被包性が優れたフラックス
入りワイヤの開発が望まれている。
【０００５】そこで、フラックス中の特定化合物の組成
を適正量に規制することによって、立向溶接姿勢におけ
る溶接作業性を向上させることができるステンレス鋼溶
接用高窒素フラックス入りワイヤは公知である（特開平
３−２６４１９４号公報）。
を適正量に規制することによって、立向溶接姿勢におけ
る溶接作業性を向上させることができるステンレス鋼溶
接用高窒素フラックス入りワイヤは公知である（特開平
３−２６４１９４号公報）。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、ワイヤ
中の窒素含有量が高くなると、スラグ剥離性が低下する
と共に、上向溶接時におけるビード形状が劣化するとい
う問題点がある。また、立向溶接することが可能である
溶接電流は１２０Ａ程度に限定されており、溶接条件の
許容範囲が極めて狭くなってしまう。このため、実際に
構造物を溶接する場合に、このワイヤの適用範囲が限定
されると共に、熟練した溶接技能が必要となる。従っ
て、電流の適用範囲が広く、作業性が良好であると共
に、作業効率が向上した全姿勢溶接用高窒素ステンレス
鋼フラックス入りワイヤの開発が強く要求されている。
中の窒素含有量が高くなると、スラグ剥離性が低下する
と共に、上向溶接時におけるビード形状が劣化するとい
う問題点がある。また、立向溶接することが可能である
溶接電流は１２０Ａ程度に限定されており、溶接条件の
許容範囲が極めて狭くなってしまう。このため、実際に
構造物を溶接する場合に、このワイヤの適用範囲が限定
されると共に、熟練した溶接技能が必要となる。従っ
て、電流の適用範囲が広く、作業性が良好であると共
に、作業効率が向上した全姿勢溶接用高窒素ステンレス
鋼フラックス入りワイヤの開発が強く要求されている。
【０００７】一方、Ｃｒ系ステンレス鋼溶接用のフラッ
クス入りワイヤについては、溶接作業性が良好であると
共に、溶接金属の耐割れ性及び靱性が向上したものが開
示されている（特開平３−４２１９５）。しかしなが
ら、このワイヤにおいては、ワイヤ中の窒素含有量が
０．０２乃至０．０６重量％程度であり、高窒素Ｃｒ−
Ｎｉ系ステンレス鋼の溶接には適用することができな
い。
クス入りワイヤについては、溶接作業性が良好であると
共に、溶接金属の耐割れ性及び靱性が向上したものが開
示されている（特開平３−４２１９５）。しかしなが
ら、このワイヤにおいては、ワイヤ中の窒素含有量が
０．０２乃至０．０６重量％程度であり、高窒素Ｃｒ−
Ｎｉ系ステンレス鋼の溶接には適用することができな
い。
【０００８】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、溶接金属の耐食性が優れていると共に、全
姿勢において良好な溶接作業性を得ることができるＣｒ
−Ｎｉ系ステンレス鋼の全姿勢溶接用高窒素フラックス
入りワイヤを提供することを目的とする。
のであって、溶接金属の耐食性が優れていると共に、全
姿勢において良好な溶接作業性を得ることができるＣｒ
−Ｎｉ系ステンレス鋼の全姿勢溶接用高窒素フラックス
入りワイヤを提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明に係るＣｒ−Ｎｉ
系ステンレス鋼の全姿勢溶接用高窒素フラックス入りワ
イヤは、ステンレス鋼外皮中にフラックスを充填してな
るＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼の全姿勢溶接用高窒素フラ
ックス入りワイヤにおいて、前記外皮及びフラックス中
にワイヤ全重量に対して、Ｎ及び窒素化合物（Ｎ換算値
の総量）：０．０５乃至０．３０重量％を含有し、前記
フラックス中にワイヤ全重量に対して、ＴｉＯ2 ：４．
０乃至８．０重量％、ＺｒＯ2 ：０．５乃至４．０重量
％、ＳｉＯ2 ：０．０５乃至１．５重量％、Ａｌ2Ｏ3：
０．０５乃至１．５重量％、金属フッ化物（Ｆ換算
値）：０．０２乃至０．７重量％及び金属炭酸塩：１．
０重量％以下を含有し、Ａｌ2Ｏ3及びＳｉＯ2 の含有量
が総量で２．５重量％以下に規制されていることを特徴
とする。
系ステンレス鋼の全姿勢溶接用高窒素フラックス入りワ
イヤは、ステンレス鋼外皮中にフラックスを充填してな
るＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼の全姿勢溶接用高窒素フラ
ックス入りワイヤにおいて、前記外皮及びフラックス中
にワイヤ全重量に対して、Ｎ及び窒素化合物（Ｎ換算値
の総量）：０．０５乃至０．３０重量％を含有し、前記
フラックス中にワイヤ全重量に対して、ＴｉＯ2 ：４．
０乃至８．０重量％、ＺｒＯ2 ：０．５乃至４．０重量
％、ＳｉＯ2 ：０．０５乃至１．５重量％、Ａｌ2Ｏ3：
０．０５乃至１．５重量％、金属フッ化物（Ｆ換算
値）：０．０２乃至０．７重量％及び金属炭酸塩：１．
０重量％以下を含有し、Ａｌ2Ｏ3及びＳｉＯ2 の含有量
が総量で２．５重量％以下に規制されていることを特徴
とする。
【００１０】本発明に係る他のＣｒ−Ｎｉ系ステンレス
鋼の全姿勢溶接用高窒素フラックス入りワイヤは、ステ
ンレス鋼外皮中にフラックスを充填してなるＣｒ−Ｎｉ
系ステンレス鋼の全姿勢溶接用高窒素フラックス入りワ
イヤにおいて、前記外皮及びフラックス中にワイヤ全重
量に対して、Ｎ及び窒素化合物（Ｎ換算値の総量）：
０．０５乃至０．３０重量％を含有し、前記フラックス
中にワイヤ全重量に対して、ＴｉＯ2 ：４．０乃至８．
０重量％、ＺｒＯ2 ：０．５乃至４．０重量％、ＳｉＯ
2 ：０．０５乃至１．５重量％、Ａｌ2Ｏ3：０．０５乃
至１．５重量％及び金属フッ化物（Ｆ換算値）：０．０
２乃至０．７重量％を含有し、Ａｌ2 Ｏ3及びＳｉＯ2
の含有量が総量で２．５重量％以下に規制され、不純物
としての金属炭酸塩が１．０重量％以下に規制されてい
ることを特徴とする。
鋼の全姿勢溶接用高窒素フラックス入りワイヤは、ステ
ンレス鋼外皮中にフラックスを充填してなるＣｒ−Ｎｉ
系ステンレス鋼の全姿勢溶接用高窒素フラックス入りワ
イヤにおいて、前記外皮及びフラックス中にワイヤ全重
量に対して、Ｎ及び窒素化合物（Ｎ換算値の総量）：
０．０５乃至０．３０重量％を含有し、前記フラックス
中にワイヤ全重量に対して、ＴｉＯ2 ：４．０乃至８．
０重量％、ＺｒＯ2 ：０．５乃至４．０重量％、ＳｉＯ
2 ：０．０５乃至１．５重量％、Ａｌ2Ｏ3：０．０５乃
至１．５重量％及び金属フッ化物（Ｆ換算値）：０．０
２乃至０．７重量％を含有し、Ａｌ2 Ｏ3及びＳｉＯ2
の含有量が総量で２．５重量％以下に規制され、不純物
としての金属炭酸塩が１．０重量％以下に規制されてい
ることを特徴とする。
【００１１】また、前記フラックス中のＺｒＯ2 、Ａｌ
2Ｏ3及びＳｉＯ2 の含有量をワイヤ全重量に対する重量
％で［ＺｒＯ2 ］、［Ａｌ2Ｏ3］及び［ＳｉＯ2 ］とし
たときに、数式（Ａ＝（［ＺｒＯ2 ］＋［Ａｌ2Ｏ3］）
／［ＳｉＯ2 ］）によって算出されるＡが０．７以上で
あることが好ましい。
2Ｏ3及びＳｉＯ2 の含有量をワイヤ全重量に対する重量
％で［ＺｒＯ2 ］、［Ａｌ2Ｏ3］及び［ＳｉＯ2 ］とし
たときに、数式（Ａ＝（［ＺｒＯ2 ］＋［Ａｌ2Ｏ3］）
／［ＳｉＯ2 ］）によって算出されるＡが０．７以上で
あることが好ましい。
【００１２】更に、前記外皮及びフラックス中のワイヤ
全重量に対するＮｂ及びＶの含有量が総量で０．３重量
％以下に規制されており、前記金属フッ化物（Ｆ換算
値）、Ｎ及び窒素化合物（Ｎ換算値）、Ｎｂ並びにＶの
含有量をワイヤ全重量に対する重量％で［Ｆ］、
［Ｎ］、［Ｎｂ］及び［Ｖ］としたときに、数式
（［Ｆ］／（［Ｎ］＋３×（［Ｎｂ］＋［Ｖ］）））に
よって算出される値が０．２以上であることが好まし
い。
全重量に対するＮｂ及びＶの含有量が総量で０．３重量
％以下に規制されており、前記金属フッ化物（Ｆ換算
値）、Ｎ及び窒素化合物（Ｎ換算値）、Ｎｂ並びにＶの
含有量をワイヤ全重量に対する重量％で［Ｆ］、
［Ｎ］、［Ｎｂ］及び［Ｖ］としたときに、数式
（［Ｆ］／（［Ｎ］＋３×（［Ｎｂ］＋［Ｖ］）））に
よって算出される値が０．２以上であることが好まし
い。
【００１３】
【作用】本願発明者等は、窒素含有量が高いＣｒ−Ｎｉ
系ステンレス鋼溶接用のフラックス入りワイヤにおい
て、ワイヤ中の化学成分と、全姿勢溶接におけるアーク
安定性、スパッタ発生量、スラグの被包性、スラグ剥離
性及びビード形状等の溶接作業性との相関性について、
種々研究を行った。また、ワイヤ成分と、ブローホール
等による溶接欠陥との関連性についても種々実験検討を
行った。
系ステンレス鋼溶接用のフラックス入りワイヤにおい
て、ワイヤ中の化学成分と、全姿勢溶接におけるアーク
安定性、スパッタ発生量、スラグの被包性、スラグ剥離
性及びビード形状等の溶接作業性との相関性について、
種々研究を行った。また、ワイヤ成分と、ブローホール
等による溶接欠陥との関連性についても種々実験検討を
行った。
【００１４】その結果、ＴｉＯ2 含有量を適正量に規制
すると共に、ＳｉＯ2 及びＡｌ2Ｏ3含有量を低減するこ
とによって、このような高窒素フラックス入りワイヤを
使用したときの立向及び上向溶接におけるスラグ剥離性
を改善することができることを見い出した。しかしなが
ら、Ａｌ2Ｏ3含有量を低減すると、立向及び上向溶接時
にスラグが流れやすくなり、ビード形状が劣化するの
で、各姿勢における溶接電流の適用範囲は極めて狭くな
る。このように、Ａｌ2Ｏ3含有量を低減するのみでは、
目的とするワイヤを得ることはできない。
すると共に、ＳｉＯ2 及びＡｌ2Ｏ3含有量を低減するこ
とによって、このような高窒素フラックス入りワイヤを
使用したときの立向及び上向溶接におけるスラグ剥離性
を改善することができることを見い出した。しかしなが
ら、Ａｌ2Ｏ3含有量を低減すると、立向及び上向溶接時
にスラグが流れやすくなり、ビード形状が劣化するの
で、各姿勢における溶接電流の適用範囲は極めて狭くな
る。このように、Ａｌ2Ｏ3含有量を低減するのみでは、
目的とするワイヤを得ることはできない。
【００１５】そこで、本願発明者等は、高窒素のＣｒ−
Ｎｉ系フラックス入りワイヤにおいて、立向及び上向溶
接姿勢において、良好なスラグ剥離性及びビード形状が
広範囲の溶接電流で得ることができるフラックス成分に
ついて、更に実験検討を行った。その結果、フラックス
中のＺｒＯ2 含有量を増加させると共に、ＳｉＯ2 及び
Ａｌ2Ｏ3の含有量を規制することによって、良好な溶接
作業性を得ることができることを見い出した。また、ス
ラグ剥離性は、ＳｉＯ2 及びＡｌ2Ｏ3の個々の含有量と
共に、それらの総量からも影響を受ける。従って、本発
明においては、ＳｉＯ2 とＡｌ2Ｏ3との総量についても
規制することが必要である。
Ｎｉ系フラックス入りワイヤにおいて、立向及び上向溶
接姿勢において、良好なスラグ剥離性及びビード形状が
広範囲の溶接電流で得ることができるフラックス成分に
ついて、更に実験検討を行った。その結果、フラックス
中のＺｒＯ2 含有量を増加させると共に、ＳｉＯ2 及び
Ａｌ2Ｏ3の含有量を規制することによって、良好な溶接
作業性を得ることができることを見い出した。また、ス
ラグ剥離性は、ＳｉＯ2 及びＡｌ2Ｏ3の個々の含有量と
共に、それらの総量からも影響を受ける。従って、本発
明においては、ＳｉＯ2 とＡｌ2Ｏ3との総量についても
規制することが必要である。
【００１６】更に、フラックス中のＺｒＯ2 、Ａｌ2Ｏ3
及びＳｉＯ2 の含有量によって算出される値を適切に規
制することによって、従来においては良好な溶接作業性
を得ることが困難であった立向ストレートアップ溶接に
おいても、優れたビード形状及びスラグ剥離性を得るこ
とができる。
及びＳｉＯ2 の含有量によって算出される値を適切に規
制することによって、従来においては良好な溶接作業性
を得ることが困難であった立向ストレートアップ溶接に
おいても、優れたビード形状及びスラグ剥離性を得るこ
とができる。
【００１７】以下、本発明におけるＣｒ−Ｎｉ系ステン
レス鋼の全姿勢溶接用高窒素フラックス入りワイヤに含
有される化学成分及びその組成限定理由について説明す
る。
レス鋼の全姿勢溶接用高窒素フラックス入りワイヤに含
有される化学成分及びその組成限定理由について説明す
る。
【００１８】Ｎ及び窒素化合物（Ｎ換算値）：０．０５
乃至０．３０重量％ 窒素は固溶強化元素であり、溶接金属の強度を高めると
共に、耐孔食性及び耐隙間腐食性等を向上させる効果を
有する。ワイヤ中の窒素含有量が０．０５重量％未満で
あると、その効果を十分に得ることができない。一方、
窒素含有量が０．３０重量％を超えると、ブローホール
等の溶接欠陥が発生しやすくなると共に、更に窒素含有
量を増加させても、強度及び耐食性等を向上させる効果
が低下する。従って、ワイヤ全重量に対するＮ及び窒素
化合物の含有量はＮ換算値で０．０５乃至０．３０重量
％とする。なお、Ｎは鋼製外皮及びフラックスのいずれ
か一方又は両方に含有されるものであり、フラックス中
に窒素化合物の形で含有されるときには、Ｎに換算した
総量とする。
乃至０．３０重量％ 窒素は固溶強化元素であり、溶接金属の強度を高めると
共に、耐孔食性及び耐隙間腐食性等を向上させる効果を
有する。ワイヤ中の窒素含有量が０．０５重量％未満で
あると、その効果を十分に得ることができない。一方、
窒素含有量が０．３０重量％を超えると、ブローホール
等の溶接欠陥が発生しやすくなると共に、更に窒素含有
量を増加させても、強度及び耐食性等を向上させる効果
が低下する。従って、ワイヤ全重量に対するＮ及び窒素
化合物の含有量はＮ換算値で０．０５乃至０．３０重量
％とする。なお、Ｎは鋼製外皮及びフラックスのいずれ
か一方又は両方に含有されるものであり、フラックス中
に窒素化合物の形で含有されるときには、Ｎに換算した
総量とする。
【００１９】ＴｉＯ2 ：４．０乃至８．０重量％ ＴｉＯ2 はアークの安定性を向上させると共に、溶接金
属に対するスラグの被包性を安定化する効果を有する。
また、ビード形状を良好にする効果も有している。Ｔｉ
Ｏ2 含有量が４．０重量％未満であると、その効果を十
分に得ることができない。一方、ＴｉＯ2 含有量が８．
０重量％を超えると、逆に、スラグの流動性が低下し
て、スラグ巻き込みの原因になると共に、スラグが硬化
して、スラグ剥離性を低下させるので好ましくない。従
って、ワイヤ全重量に対するフラックス中のＴｉＯ2 含
有量は４．０乃至８．０重量％とする。
属に対するスラグの被包性を安定化する効果を有する。
また、ビード形状を良好にする効果も有している。Ｔｉ
Ｏ2 含有量が４．０重量％未満であると、その効果を十
分に得ることができない。一方、ＴｉＯ2 含有量が８．
０重量％を超えると、逆に、スラグの流動性が低下し
て、スラグ巻き込みの原因になると共に、スラグが硬化
して、スラグ剥離性を低下させるので好ましくない。従
って、ワイヤ全重量に対するフラックス中のＴｉＯ2 含
有量は４．０乃至８．０重量％とする。
【００２０】ＺｒＯ2 ：０．５乃至４．０重量％ ＺｒＯ2 は立向及び上向溶接姿勢においてスラグの粘性
を良好に保持し、スラグの流れ落ちを防止すると共に、
ビード形状を向上させる効果を有する。ＺｒＯ2 含有量
が０．５重量％未満であると、その効果を十分に得るこ
とができない。一方、ＺｒＯ2 含有量が４．０重量％を
超えると、スラグの粘性が高くなりすぎて、溶接時の溶
融プールをスラグが過度に被包してしまう。このため、
アークが不安定になると共に、スラグ巻き込み等の溶接
欠陥が発生しやすくなる。従って、ワイヤ全重量に対す
るフラックス中のＺｒＯ2 含有量は０．５乃至４．０重
量％とする。
を良好に保持し、スラグの流れ落ちを防止すると共に、
ビード形状を向上させる効果を有する。ＺｒＯ2 含有量
が０．５重量％未満であると、その効果を十分に得るこ
とができない。一方、ＺｒＯ2 含有量が４．０重量％を
超えると、スラグの粘性が高くなりすぎて、溶接時の溶
融プールをスラグが過度に被包してしまう。このため、
アークが不安定になると共に、スラグ巻き込み等の溶接
欠陥が発生しやすくなる。従って、ワイヤ全重量に対す
るフラックス中のＺｒＯ2 含有量は０．５乃至４．０重
量％とする。
【００２１】ＳｉＯ2 ：０．０５乃至１．５重量％ ＳｉＯ2 はビードのなじみ性及びスラグ被包性を良好に
する効果を有する。ＳｉＯ2 含有量が０．０５重量％未
満であると、その効果を十分に得ることができない。一
方、ＳｉＯ2 が１．５重量％を超えると、スラグの粘性
が高くなることによって、ビード形状が劣化し、スラグ
剥離性が著しく低下する。従って、ワイヤ全重量に対す
るフラックス中のＳｉＯ2 含有量は０．０５乃至１．５
重量％とする。
する効果を有する。ＳｉＯ2 含有量が０．０５重量％未
満であると、その効果を十分に得ることができない。一
方、ＳｉＯ2 が１．５重量％を超えると、スラグの粘性
が高くなることによって、ビード形状が劣化し、スラグ
剥離性が著しく低下する。従って、ワイヤ全重量に対す
るフラックス中のＳｉＯ2 含有量は０．０５乃至１．５
重量％とする。
【００２２】Ａｌ2Ｏ3：０．０５乃至１．５重量％ Ａｌ2Ｏ3はスラグを高融点に保持して、立向及び上向溶
接時においてスラグの流れ落ちを防止すると共に、ビー
ド形状を良好にする効果を有する。Ａｌ2Ｏ3が０．０５
重量％未満であると、その効果を十分に得ることができ
ない。一方、Ａｌ2Ｏ3含有量が１．５重量％を超える
と、ビード形状が劣化すると共に、スラグの剥離性が著
しく低下する。また、スパッタ発生量も増加する。従っ
て、ワイヤ全重量に対するフラックス中のＡｌ2Ｏ3含有
量は０．０５乃至１．５重量％とする。
接時においてスラグの流れ落ちを防止すると共に、ビー
ド形状を良好にする効果を有する。Ａｌ2Ｏ3が０．０５
重量％未満であると、その効果を十分に得ることができ
ない。一方、Ａｌ2Ｏ3含有量が１．５重量％を超える
と、ビード形状が劣化すると共に、スラグの剥離性が著
しく低下する。また、スパッタ発生量も増加する。従っ
て、ワイヤ全重量に対するフラックス中のＡｌ2Ｏ3含有
量は０．０５乃至１．５重量％とする。
【００２３】金属フッ化物（Ｆ換算値）：０．０２乃至
０．７重量％ 金属フッ化物はスラグの流動性を調整すると共に、スラ
グの剥離性を向上させる効果を有する。金属フッ化物の
含有量がＦ換算値で０．０２重量％未満であると、その
効果を十分に得ることができない。一方、金属フッ化物
の含有量が０．７重量％を超えると、スラグが流れ落ち
やすくなり、立向及び上向溶接姿勢が困難になると共
に、スパッタ発生量が著しく増加する。従って、ワイヤ
全重量に対する金属フッ化物の含有量は、Ｆ換算値で
０．０２乃至０．７重量％とする。
０．７重量％ 金属フッ化物はスラグの流動性を調整すると共に、スラ
グの剥離性を向上させる効果を有する。金属フッ化物の
含有量がＦ換算値で０．０２重量％未満であると、その
効果を十分に得ることができない。一方、金属フッ化物
の含有量が０．７重量％を超えると、スラグが流れ落ち
やすくなり、立向及び上向溶接姿勢が困難になると共
に、スパッタ発生量が著しく増加する。従って、ワイヤ
全重量に対する金属フッ化物の含有量は、Ｆ換算値で
０．０２乃至０．７重量％とする。
【００２４】ＳｉＯ2 ＋Ａｌ2Ｏ3（総量）：２．５重量
％以下 前述の如く、ＳｉＯ2 及びＡｌ2Ｏ3がフラックス中に過
剰に含有されると、スラグ剥離性が著しく低下する。こ
のため、ＳｉＯ2 及びＡｌ2Ｏ3の含有量が夫々本発明の
範囲内であっても、その総量が２．５重量％を超える
と、スラグ剥離性が低下する。従って、ＳｉＯ2 及びＡ
ｌ2Ｏ3の含有量は総量で２．５重量％以下とする。
％以下 前述の如く、ＳｉＯ2 及びＡｌ2Ｏ3がフラックス中に過
剰に含有されると、スラグ剥離性が著しく低下する。こ
のため、ＳｉＯ2 及びＡｌ2Ｏ3の含有量が夫々本発明の
範囲内であっても、その総量が２．５重量％を超える
と、スラグ剥離性が低下する。従って、ＳｉＯ2 及びＡ
ｌ2Ｏ3の含有量は総量で２．５重量％以下とする。
【００２５】金属炭酸塩：１．０重量％以下 金属炭酸塩をフラックス中に添加すると、スラグの剥離
性が低下すると共に、スパッタ発生量が著しく増加す
る。従って、金属炭酸塩を添加する場合は、その含有量
はワイヤ全重量に対して１．０重量％以下とし、金属炭
酸塩を添加しない場合も、その含有量はワイヤ全重量に
対して１．０重量％以下に規制する。
性が低下すると共に、スパッタ発生量が著しく増加す
る。従って、金属炭酸塩を添加する場合は、その含有量
はワイヤ全重量に対して１．０重量％以下とし、金属炭
酸塩を添加しない場合も、その含有量はワイヤ全重量に
対して１．０重量％以下に規制する。
【００２６】本発明は、窒素含有量が高いフラックス入
りワイヤを使用しても、全姿勢における良好な溶接作業
性を得ることを目的として、ワイヤ成分の含有量を上述
の如く規定したものである。しかしながら、比較的狭い
開先内での立向ストレートアップ溶接においては、優れ
たスラグ剥離性及びアーク安定性を確保すると共に、良
好なビード形状を得ることが困難である。そこで、良好
なビード形状を得るために、ＺｒＯ2 及びＡｌ2Ｏ3のＳ
ｉＯ2 に対する比率を規制した。以下に、この比率の規
制理由について説明する。
りワイヤを使用しても、全姿勢における良好な溶接作業
性を得ることを目的として、ワイヤ成分の含有量を上述
の如く規定したものである。しかしながら、比較的狭い
開先内での立向ストレートアップ溶接においては、優れ
たスラグ剥離性及びアーク安定性を確保すると共に、良
好なビード形状を得ることが困難である。そこで、良好
なビード形状を得るために、ＺｒＯ2 及びＡｌ2Ｏ3のＳ
ｉＯ2 に対する比率を規制した。以下に、この比率の規
制理由について説明する。
【００２７】Ａ（Ａ＝（［ＺｒＯ2 ］＋［Ａｌ2Ｏ3］）
／［ＳｉＯ2 ］）：０．７以上 ＺｒＯ2 及びＡｌ2Ｏ3はスラグの流れ落ちを防止し、Ｓ
ｉＯ2 はスラグの粘性を調整する効果を有する。そこ
で、ＺｒＯ2 、Ａｌ2Ｏ3及びＳｉＯ2 の含有量をワイヤ
全重量に対する重量％で［ＺｒＯ2 ］、［Ａｌ2Ｏ3］及
び［ＳｉＯ2 ］としたときに、数式（Ａ＝（［ＺｒＯ
2 ］＋［Ａｌ2Ｏ3］）／［ＳｉＯ2 ］）によって算出さ
れるＡが０．７以上であれば、優れた溶接作業性を確保
すると共に、より一層良好なビード形状を得ることがで
きる。従って、（Ａ＝（［ＺｒＯ2 ］＋［Ａｌ2Ｏ3］）
／［ＳｉＯ2 ］）によって算出されるＡは０．７以上で
あることが好ましい。なお、平滑で、なじみ性が良好で
あるビード形状を得るためには、Ａが２．５以上である
ことが望ましい。
／［ＳｉＯ2 ］）：０．７以上 ＺｒＯ2 及びＡｌ2Ｏ3はスラグの流れ落ちを防止し、Ｓ
ｉＯ2 はスラグの粘性を調整する効果を有する。そこ
で、ＺｒＯ2 、Ａｌ2Ｏ3及びＳｉＯ2 の含有量をワイヤ
全重量に対する重量％で［ＺｒＯ2 ］、［Ａｌ2Ｏ3］及
び［ＳｉＯ2 ］としたときに、数式（Ａ＝（［ＺｒＯ
2 ］＋［Ａｌ2Ｏ3］）／［ＳｉＯ2 ］）によって算出さ
れるＡが０．７以上であれば、優れた溶接作業性を確保
すると共に、より一層良好なビード形状を得ることがで
きる。従って、（Ａ＝（［ＺｒＯ2 ］＋［Ａｌ2Ｏ3］）
／［ＳｉＯ2 ］）によって算出されるＡは０．７以上で
あることが好ましい。なお、平滑で、なじみ性が良好で
あるビード形状を得るためには、Ａが２．５以上である
ことが望ましい。
【００２８】そして更に、ワイヤ中の不純物成分等を規
制することによって、より一層スラグの剥離性を向上さ
せることができる。以下に、ワイヤ中に不可避的に混入
する不純物成分及び成分限定理由についても説明する。
制することによって、より一層スラグの剥離性を向上さ
せることができる。以下に、ワイヤ中に不可避的に混入
する不純物成分及び成分限定理由についても説明する。
【００２９】（Ｎｂ＋Ｖ）含有量：０．３重量％以下 ［Ｆ］／（［Ｎ］＋３×（［Ｎｂ］＋［Ｖ］））：０．
２以上 ワイヤ中の不純物成分であるＮｂ及びＶは、スラグの剥
離性に大きく影響を及ぼす。また、高窒素フラックス入
りワイヤにおいては、Ｎ、Ｎｂ及びＶの相乗作用によっ
てスラグ剥離性が著しく低下する。このようなスラグ剥
離性の低下を抑制するためには、ワイヤ中のスラグ形成
剤の含有量を調整することによって対応することができ
る。しかしながら、Ｎｂ及びＶの含有量が総量で０．３
重量％を超えると、スラグ形成剤の調整のみでは不十分
となる。
２以上 ワイヤ中の不純物成分であるＮｂ及びＶは、スラグの剥
離性に大きく影響を及ぼす。また、高窒素フラックス入
りワイヤにおいては、Ｎ、Ｎｂ及びＶの相乗作用によっ
てスラグ剥離性が著しく低下する。このようなスラグ剥
離性の低下を抑制するためには、ワイヤ中のスラグ形成
剤の含有量を調整することによって対応することができ
る。しかしながら、Ｎｂ及びＶの含有量が総量で０．３
重量％を超えると、スラグ形成剤の調整のみでは不十分
となる。
【００３０】また、ワイヤ中のＦ、Ｎ、Ｎｂ及びＶの含
有量をワイヤ全重量に対する重量％で［Ｆ］、［Ｎ］、
［Ｎｂ］及び［Ｖ］としたときに、数式（［Ｆ］／
（［Ｎ］＋３×（［Ｎｂ］＋［Ｖ］）））によって算出
される値が０．２以上であると、良好なスラグ剥離性を
確保することができる。従って、ワイヤ全重量に対する
Ｎｂ及びＶの含有量は総量で０．３重量％以下、数式
（［Ｆ］／（［Ｎ］＋３×（［Ｎｂ］＋［Ｖ］）））に
よって算出される値は０．２以上であることが好まし
い。
有量をワイヤ全重量に対する重量％で［Ｆ］、［Ｎ］、
［Ｎｂ］及び［Ｖ］としたときに、数式（［Ｆ］／
（［Ｎ］＋３×（［Ｎｂ］＋［Ｖ］）））によって算出
される値が０．２以上であると、良好なスラグ剥離性を
確保することができる。従って、ワイヤ全重量に対する
Ｎｂ及びＶの含有量は総量で０．３重量％以下、数式
（［Ｆ］／（［Ｎ］＋３×（［Ｎｂ］＋［Ｖ］）））に
よって算出される値は０．２以上であることが好まし
い。
【００３１】本発明においては、上記成分の他に、種々
の造滓剤を添加することができ、それらの種類及び量に
ついては規制しない。例えば、ステンレス鋼溶接用高窒
素フラックス入りワイヤを構成するフラックス中には、
Ｎｉ、Ｃｒ及びＭｏ等の合金成分が含有されている。し
かしながら、これらの成分の含有量は目的とする鋼種に
よって異なるものであるため、本発明においては特に規
定しない。また、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ａｌ、Ｍｇ及びＺ
ｒ等の脱酸剤についても、特に規制するものではないの
で、必要に応じて添加することが可能である。
の造滓剤を添加することができ、それらの種類及び量に
ついては規制しない。例えば、ステンレス鋼溶接用高窒
素フラックス入りワイヤを構成するフラックス中には、
Ｎｉ、Ｃｒ及びＭｏ等の合金成分が含有されている。し
かしながら、これらの成分の含有量は目的とする鋼種に
よって異なるものであるため、本発明においては特に規
定しない。また、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ａｌ、Ｍｇ及びＺ
ｒ等の脱酸剤についても、特に規制するものではないの
で、必要に応じて添加することが可能である。
【００３２】更に、フラックス入りワイヤの形態として
は、シームレスタイプ及び管状に成型されたステンレス
鋼の薄板にフラックスを充填したもの等がある。また、
後者の断面形状も多様であるが、本発明においては、い
ずれの形態のフラックス入りワイヤでも適用することが
できる。シールドガスについても、１００％ＣＯ2 及び
Ａｒと２０％ＣＯ2 との混合ガス等のいずれを使用して
もよい。
は、シームレスタイプ及び管状に成型されたステンレス
鋼の薄板にフラックスを充填したもの等がある。また、
後者の断面形状も多様であるが、本発明においては、い
ずれの形態のフラックス入りワイヤでも適用することが
できる。シールドガスについても、１００％ＣＯ2 及び
Ａｒと２０％ＣＯ2 との混合ガス等のいずれを使用して
もよい。
【００３３】
【実施例】以下、本発明に係るＣｒ−Ｎｉ系ステンレス
鋼の全姿勢溶接用高窒素フラックス入りワイヤの実施例
についてその比較例と比較して具体的に説明する。
鋼の全姿勢溶接用高窒素フラックス入りワイヤの実施例
についてその比較例と比較して具体的に説明する。
【００３４】先ず、下記表１に示す鋼製外皮を使用し
て、フラックス入りワイヤを製作した。次いで、このフ
ラックス入りワイヤを使用して、下記表２に示す化学成
分を有する溶接母材を立向上進溶接及び上向溶接し、溶
接作業性について評価した。このときの溶接条件を下記
表３に示す。
て、フラックス入りワイヤを製作した。次いで、このフ
ラックス入りワイヤを使用して、下記表２に示す化学成
分を有する溶接母材を立向上進溶接及び上向溶接し、溶
接作業性について評価した。このときの溶接条件を下記
表３に示す。
【００３５】図１（ａ）は立向溶接における溶接母材の
開先形状、図１（ｂ）は上向溶接における溶接母材の開
先形状を示す模式的断面図である。図１（ａ）に示すよ
うに、立向溶接においては、溶接母材１の側面に、片側
に切欠を設けた溶接母材２の端部を当てるように配置し
た。本実施例及び比較例においては、溶接母材１及び２
の板厚を９ｍｍとし、両者がなす開先角度を６０°とし
た。また、母材２のルート部２ａのルート長さを２ｍｍ
とした。
開先形状、図１（ｂ）は上向溶接における溶接母材の開
先形状を示す模式的断面図である。図１（ａ）に示すよ
うに、立向溶接においては、溶接母材１の側面に、片側
に切欠を設けた溶接母材２の端部を当てるように配置し
た。本実施例及び比較例においては、溶接母材１及び２
の板厚を９ｍｍとし、両者がなす開先角度を６０°とし
た。また、母材２のルート部２ａのルート長さを２ｍｍ
とした。
【００３６】また、図１（ｂ）に示すように、上向溶接
においても、溶接母材３の側面に、片側に切欠を設けた
溶接母材４の端部を当てるように配置したが、溶接母材
１及び２の板厚は１２ｍｍとし、溶接部の開先角度は５
５°とした。各ワイヤにおける化学成分を下記表４〜１
１に示し、それらの溶接作業性の評価結果を下記表１２
及び１３に示す。但し、表中の評価結果欄において、◎
は極めて良好であることを示し、○は良好、×は不良で
あることを示している。
においても、溶接母材３の側面に、片側に切欠を設けた
溶接母材４の端部を当てるように配置したが、溶接母材
１及び２の板厚は１２ｍｍとし、溶接部の開先角度は５
５°とした。各ワイヤにおける化学成分を下記表４〜１
１に示し、それらの溶接作業性の評価結果を下記表１２
及び１３に示す。但し、表中の評価結果欄において、◎
は極めて良好であることを示し、○は良好、×は不良で
あることを示している。
【００３７】
【表１】 ｔｒ：微量
【００３８】
【表２】
【００３９】
【表３】
【００４０】
【表４】
【００４１】
【表５】
【００４２】
【表６】
【００４３】
【表７】
【００４４】
【表８】
【００４５】
【表９】
【００４６】
【表１０】
【００４７】
【表１１】
【００４８】
【表１２】
【００４９】
【表１３】
【００５０】上記表４〜１３に示すように、実施例Ｎ
ｏ．１〜１５はフラックス中の化学成分及びワイヤ中の
化学成分が、請求項１乃至４に規定した本発明の範囲内
であるので、溶接作業性のいずれの項目においても、比
較例と比較して優れたものとなった。特に、実施例Ｎ
ｏ．５を除く全ての実施例については、請求項３に規定
した数式Ａの範囲を満足しているので、極めて良好なビ
ード形状が得られた。また、実施例Ｎｏ．８を除く全て
の実施例については、請求項４に規定した組成及び数式
の範囲を満足しているので、スラグの剥離性が極めて優
れたものとなった。
ｏ．１〜１５はフラックス中の化学成分及びワイヤ中の
化学成分が、請求項１乃至４に規定した本発明の範囲内
であるので、溶接作業性のいずれの項目においても、比
較例と比較して優れたものとなった。特に、実施例Ｎ
ｏ．５を除く全ての実施例については、請求項３に規定
した数式Ａの範囲を満足しているので、極めて良好なビ
ード形状が得られた。また、実施例Ｎｏ．８を除く全て
の実施例については、請求項４に規定した組成及び数式
の範囲を満足しているので、スラグの剥離性が極めて優
れたものとなった。
【００５１】一方、比較例Ｎｏ．１６はＴｉＯ2 含有量
が本発明範囲の上限を超えているので、アーク安定性及
びスラグ剥離性が低下した。比較例Ｎｏ．１７はＳｉＯ
2 含有量が本発明範囲の下限未満であったので、スラグ
被包性及びビードのなじみ性が低下し、特に、立向上進
溶接姿勢において運棒法がストレートのときに、ビード
形状が凸状になった。比較例Ｎｏ．１８はＴｉＯ2 が本
発明範囲の下限未満であるので、スラグの被包性が低下
した。また、Ａｌ2Ｏ3含有量及びＡｌ2Ｏ3＋ＳｉＯ2 含
有量が本発明範囲の上限を超えているので、スラグの剥
離性が著しく低下し、ビード形状が劣化した。
が本発明範囲の上限を超えているので、アーク安定性及
びスラグ剥離性が低下した。比較例Ｎｏ．１７はＳｉＯ
2 含有量が本発明範囲の下限未満であったので、スラグ
被包性及びビードのなじみ性が低下し、特に、立向上進
溶接姿勢において運棒法がストレートのときに、ビード
形状が凸状になった。比較例Ｎｏ．１８はＴｉＯ2 が本
発明範囲の下限未満であるので、スラグの被包性が低下
した。また、Ａｌ2Ｏ3含有量及びＡｌ2Ｏ3＋ＳｉＯ2 含
有量が本発明範囲の上限を超えているので、スラグの剥
離性が著しく低下し、ビード形状が劣化した。
【００５２】比較例Ｎｏ．１９はＳｉＯ2 含有量が本発
明範囲の上限を超えているので、スラグ剥離性が低下
し、ＺｒＯ2 含有量が本発明範囲の下限未満であるの
で、ビード形状が不良となり、特に、上向溶接姿勢にお
いてビードが垂れて、溶接が困難となった。比較例Ｎ
ｏ．２０はＡｌ2Ｏ3含有量が本発明範囲の下限未満であ
るので、スラグの被包性が低下すると共に、ビード形状
が凸状となり不良であった。比較例Ｎｏ．２１はＦ換算
値が本発明範囲の下限未満であるので、スラグ剥離性が
著しく低下した。比較例Ｎｏ．２２はＦ換算値が本発明
範囲の上限を超えているので、スラグが流れやすく、立
向及び上向溶接姿勢においてビード形状が不良となっ
た。また、アークが不安定になり、スパッタ発生量が増
加した。
明範囲の上限を超えているので、スラグ剥離性が低下
し、ＺｒＯ2 含有量が本発明範囲の下限未満であるの
で、ビード形状が不良となり、特に、上向溶接姿勢にお
いてビードが垂れて、溶接が困難となった。比較例Ｎ
ｏ．２０はＡｌ2Ｏ3含有量が本発明範囲の下限未満であ
るので、スラグの被包性が低下すると共に、ビード形状
が凸状となり不良であった。比較例Ｎｏ．２１はＦ換算
値が本発明範囲の下限未満であるので、スラグ剥離性が
著しく低下した。比較例Ｎｏ．２２はＦ換算値が本発明
範囲の上限を超えているので、スラグが流れやすく、立
向及び上向溶接姿勢においてビード形状が不良となっ
た。また、アークが不安定になり、スパッタ発生量が増
加した。
【００５３】比較例Ｎｏ．２３はＺｒＯ2 含有量が本発
明範囲の上限を超えているので、スラグの凝固が早くな
り、立向溶接姿勢においてスラグがアーク点近傍まで溶
融プールを覆った。従って、アークが不安定になり、ス
パッタ発生量も増加して、溶接が極めて困難となった。
比較例Ｎｏ．２４及び２５は金属炭酸塩又はワイヤ中の
窒素含有量が本発明範囲の上限を超えているので、共
に、スパッタの発生量が増加すると共に、スラグの剥離
性が低下した。
明範囲の上限を超えているので、スラグの凝固が早くな
り、立向溶接姿勢においてスラグがアーク点近傍まで溶
融プールを覆った。従って、アークが不安定になり、ス
パッタ発生量も増加して、溶接が極めて困難となった。
比較例Ｎｏ．２４及び２５は金属炭酸塩又はワイヤ中の
窒素含有量が本発明範囲の上限を超えているので、共
に、スパッタの発生量が増加すると共に、スラグの剥離
性が低下した。
【００５４】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
ワイヤ中に適量の窒素を含有しているので、溶接金属の
耐食性が良好であると共に、スラグ形成剤及び合金成分
等の含有量を適正量に規定しているので、全姿勢におい
て良好な溶接作業性を得ることができるＣｒ−Ｎｉ系ス
テンレス鋼の全姿勢溶接用高窒素フラックス入りワイヤ
を得ることができる。また、フラックス中のＺｒＯ2 及
びＡｌ2Ｏ3のＳｉＯ2 に対する比率を適切に規制するこ
とによって、より一層優れたビード形状を得ることがで
きる。更に、ワイヤ中の不純物成分並びにＦ及びＮの含
有量を適切に規制することにより、スラグ剥離性を向上
させることができる。
ワイヤ中に適量の窒素を含有しているので、溶接金属の
耐食性が良好であると共に、スラグ形成剤及び合金成分
等の含有量を適正量に規定しているので、全姿勢におい
て良好な溶接作業性を得ることができるＣｒ−Ｎｉ系ス
テンレス鋼の全姿勢溶接用高窒素フラックス入りワイヤ
を得ることができる。また、フラックス中のＺｒＯ2 及
びＡｌ2Ｏ3のＳｉＯ2 に対する比率を適切に規制するこ
とによって、より一層優れたビード形状を得ることがで
きる。更に、ワイヤ中の不純物成分並びにＦ及びＮの含
有量を適切に規制することにより、スラグ剥離性を向上
させることができる。
【図１】図１（ａ）は立向溶接における溶接母材の開先
形状、図１（ｂ）は上向溶接にける溶接母材の開先形状
を示す模式的断面図である。
形状、図１（ｂ）は上向溶接にける溶接母材の開先形状
を示す模式的断面図である。
１、２、３、４；母材 ２ａ、４ａ；ルート部
フロントページの続き (72)発明者 丸山 敏治 神奈川県藤沢市宮前字裏河内100番１ 株 式会社神戸製鋼所藤沢事業所内
Claims (4)
- 【請求項１】 ステンレス鋼外皮中にフラックスを充填
してなるＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼の全姿勢溶接用高窒
素フラックス入りワイヤにおいて、前記外皮及びフラッ
クス中にワイヤ全重量に対して、Ｎ及び窒素化合物（Ｎ
換算値の総量）：０．０５乃至０．３０重量％を含有
し、前記フラックス中にワイヤ全重量に対して、ＴｉＯ
2 ：４．０乃至８．０重量％、ＺｒＯ2 ：０．５乃至
４．０重量％、ＳｉＯ2 ：０．０５乃至１．５重量％、
Ａｌ2Ｏ3：０．０５乃至１．５重量％、金属フッ化物
（Ｆ換算値）：０．０２乃至０．７重量％及び金属炭酸
塩：１．０重量％以下を含有し、Ａｌ2Ｏ3及びＳｉＯ2
の含有量が総量で２．５重量％以下に規制されているこ
とを特徴とするＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼の全姿勢溶接
用高窒素フラックス入りワイヤ。 - 【請求項２】 ステンレス鋼外皮中にフラックスを充填
してなるＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼の全姿勢溶接用高窒
素フラックス入りワイヤにおいて、前記外皮及びフラッ
クス中にワイヤ全重量に対して、Ｎ及び窒素化合物（Ｎ
換算値の総量）：０．０５乃至０．３０重量％を含有
し、前記フラックス中にワイヤ全重量に対して、ＴｉＯ
2 ：４．０乃至８．０重量％、ＺｒＯ2 ：０．５乃至
４．０重量％、ＳｉＯ2 ：０．０５乃至１．５重量％、
Ａｌ2Ｏ3：０．０５乃至１．５重量％及び金属フッ化物
（Ｆ換算値）：０．０２乃至０．７重量％を含有し、Ａ
ｌ2Ｏ3 及びＳｉＯ2 の含有量が総量で２．５重量％以
下に規制され、不純物としての金属炭酸塩が１．０重量
％以下に規制されていることを特徴とするＣｒ−Ｎｉ系
ステンレス鋼の全姿勢溶接用高窒素フラックス入りワイ
ヤ。 - 【請求項３】 更に、前記フラックス中のＺｒＯ2 、Ａ
ｌ2Ｏ3及びＳｉＯ2の含有量をワイヤ全重量に対する重
量％で［ＺｒＯ2 ］、［Ａｌ2Ｏ3］及び［ＳｉＯ2 ］と
したときに、数式（Ａ＝（［ＺｒＯ2 ］＋［Ａｌ
2Ｏ3］）／［ＳｉＯ2 ］）によって算出されるＡが０．
７以上であることを特徴とする請求項１又は２に記載の
Ｃｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼の全姿勢溶接用高窒素フラッ
クス入りワイヤ。 - 【請求項４】 更に、前記外皮及びフラックス中のワイ
ヤ全重量に対するＮｂ及びＶの含有量が総量で０．３重
量％以下に規制されており、前記金属フッ化物（Ｆ換算
値）、Ｎ及び窒素化合物（Ｎ換算値）、Ｎｂ並びにＶの
含有量をワイヤ全重量に対する重量％で［Ｆ］、
［Ｎ］、［Ｎｂ］及び［Ｖ］としたときに、数式
（［Ｆ］／（［Ｎ］＋３×（［Ｎｂ］＋［Ｖ］）））に
よって算出される値が０．２以上であることを特徴とす
る請求項１乃至３のいずれか１項に記載のＣｒ−Ｎｉ系
ステンレス鋼の全姿勢溶接用高窒素フラックス入りワイ
ヤ。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7289022A JP3017063B2 (ja) | 1995-11-07 | 1995-11-07 | Ｃｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼の全姿勢溶接用高窒素フラックス入りワイヤ |
| US08/743,532 US5914061A (en) | 1995-11-07 | 1996-11-04 | High nitrogen flux cored wire for all position welding of Cr-Ni type stainless steel |
| NL1004444A NL1004444C2 (nl) | 1995-11-07 | 1996-11-05 | Draad met een kern met hoge stikstofflux voor het in alle posities lassen van roestvrij staal van het Cr-Ni type. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7289022A JP3017063B2 (ja) | 1995-11-07 | 1995-11-07 | Ｃｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼の全姿勢溶接用高窒素フラックス入りワイヤ |
Publications (2)
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