JPH08176720A - 窒素含有焼結硬質合金 - Google Patents
窒素含有焼結硬質合金Info
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- JPH08176720A JPH08176720A JP6324603A JP32460394A JPH08176720A JP H08176720 A JPH08176720 A JP H08176720A JP 6324603 A JP6324603 A JP 6324603A JP 32460394 A JP32460394 A JP 32460394A JP H08176720 A JPH08176720 A JP H08176720A
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- JP
- Japan
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- alloy
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- nitrogen
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- sintered hard
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】高価な被覆超硬合金しか使用できなかった厳し
い熱衝撃性を受ける条件下での加工においても、表面被
覆を施すことなく高い信頼性を持って使用可能な切削工
具用窒素含有焼結硬質合金を提供する。 【構成】Ｔｉと周期律表の４ａ、５ａ、６ａ族から選ば
れた遷移金属の炭化物、窒化物、炭窒化物あるいはこれ
らの複合炭窒化物からなる硬質相が７５〜９５Ｗｔ％
で、Ｎｉ及びＣｏ等の結合相が５〜２５Ｗｔ％であり、
Ｘ線回折測定でＢ１構造のピークが２種類検出される窒
素含有硬質合金で、Ｘ線回折測定における回折角の高角
側に検出される強度の小さいピークの強度をＩS 、回折
角の低角側に検出される強度の大きいピークの強度をＩ
L とし、合金表面部でのＩS ／ＩL で表されるピーク強
度比をＩH 、合金の１ｍｍ以上内部でのＩS ／ＩL のピ
ーク強度比をＩNとしたときのＩH ／ＩN が０．５以上
３．０以下である窒素含有焼結硬質合金。
い熱衝撃性を受ける条件下での加工においても、表面被
覆を施すことなく高い信頼性を持って使用可能な切削工
具用窒素含有焼結硬質合金を提供する。 【構成】Ｔｉと周期律表の４ａ、５ａ、６ａ族から選ば
れた遷移金属の炭化物、窒化物、炭窒化物あるいはこれ
らの複合炭窒化物からなる硬質相が７５〜９５Ｗｔ％
で、Ｎｉ及びＣｏ等の結合相が５〜２５Ｗｔ％であり、
Ｘ線回折測定でＢ１構造のピークが２種類検出される窒
素含有硬質合金で、Ｘ線回折測定における回折角の高角
側に検出される強度の小さいピークの強度をＩS 、回折
角の低角側に検出される強度の大きいピークの強度をＩ
L とし、合金表面部でのＩS ／ＩL で表されるピーク強
度比をＩH 、合金の１ｍｍ以上内部でのＩS ／ＩL のピ
ーク強度比をＩNとしたときのＩH ／ＩN が０．５以上
３．０以下である窒素含有焼結硬質合金。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、窒素含有焼結硬質合金
に関し、特に切削加工用工具の材質として極めて耐熱衝
撃性に優れ、かつ耐摩耗性及び強度に富み、湿式切削に
も使用可能な窒素含有焼結硬質合金に関するものであ
る。
に関し、特に切削加工用工具の材質として極めて耐熱衝
撃性に優れ、かつ耐摩耗性及び強度に富み、湿式切削に
も使用可能な窒素含有焼結硬質合金に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】Ｔｉを主成分とする炭窒化物などを硬質
相とし、これをＮｉとＣｏからなる金属で結合した窒素
を含有する焼結硬質合金が切削工具としてすでに実用化
されている。この窒素含有焼結硬質合金は、従来の窒素
を含有しない焼結硬質合金に比べ硬質相が著しく微粒に
なるため耐高温クリープ特性が大幅に改善されるためＷ
Ｃを主成分としたいわゆる超硬合金と並んで切削工具と
して広く使用されてきている。しかしながら、この窒素
含有焼結硬質合金は、 主成分であるＴｉの炭窒化物の熱伝導度が超硬合金の
主成分であるＷＣの熱伝導率に比べて著しく小さいた
め、この窒素含有焼結硬質合金の熱伝導度は超硬合金の
約１／２であること、 熱膨張係数も、同様に主成分の特性値に依存して窒素
含有焼結硬質合金のそれは超硬合金に比べ１．３倍にな
ること、 などの理由により熱衝撃に対する抵抗が低くなる。この
ため、特に熱衝撃の厳しくなる条件下での切削、例えば
フライス切削や角材の旋盤による切削加工、また、切込
みの大きく変動する湿式での倣い切削などには、被覆超
硬合金などに比べて信頼性が低いのが現状だった。この
ような問題に対して、例えば、特開平２−１５１３９号
公報や、特開平５−９６４６号公報で、強靱なサーメッ
トが開示されている。
相とし、これをＮｉとＣｏからなる金属で結合した窒素
を含有する焼結硬質合金が切削工具としてすでに実用化
されている。この窒素含有焼結硬質合金は、従来の窒素
を含有しない焼結硬質合金に比べ硬質相が著しく微粒に
なるため耐高温クリープ特性が大幅に改善されるためＷ
Ｃを主成分としたいわゆる超硬合金と並んで切削工具と
して広く使用されてきている。しかしながら、この窒素
含有焼結硬質合金は、 主成分であるＴｉの炭窒化物の熱伝導度が超硬合金の
主成分であるＷＣの熱伝導率に比べて著しく小さいた
め、この窒素含有焼結硬質合金の熱伝導度は超硬合金の
約１／２であること、 熱膨張係数も、同様に主成分の特性値に依存して窒素
含有焼結硬質合金のそれは超硬合金に比べ１．３倍にな
ること、 などの理由により熱衝撃に対する抵抗が低くなる。この
ため、特に熱衝撃の厳しくなる条件下での切削、例えば
フライス切削や角材の旋盤による切削加工、また、切込
みの大きく変動する湿式での倣い切削などには、被覆超
硬合金などに比べて信頼性が低いのが現状だった。この
ような問題に対して、例えば、特開平２−１５１３９号
公報や、特開平５−９６４６号公報で、強靱なサーメッ
トが開示されている。
【０００３】又、窒素含有焼結硬質合金は、特公昭５６
−５１２０１号公報などに開示されているように、硬質
相粒子がいわゆる有芯二重構造を呈しＴｉとＮが富化さ
れている芯部とＷ，Ｍｏが富化されＮが貧化している周
辺部とで形成されている。このような二重構造の合金は
Ｘ線回折測定（Ｃｕ−Ｋα線）をすると、図３に示すよ
うに同じＢ１構造の同一回折面からのピークが２つに分
離されて検出される。ここで回折角の低角側の強度の強
いピークは周辺部のもので、高角側の強度の低いピーク
は芯部のものである。
−５１２０１号公報などに開示されているように、硬質
相粒子がいわゆる有芯二重構造を呈しＴｉとＮが富化さ
れている芯部とＷ，Ｍｏが富化されＮが貧化している周
辺部とで形成されている。このような二重構造の合金は
Ｘ線回折測定（Ｃｕ−Ｋα線）をすると、図３に示すよ
うに同じＢ１構造の同一回折面からのピークが２つに分
離されて検出される。ここで回折角の低角側の強度の強
いピークは周辺部のもので、高角側の強度の低いピーク
は芯部のものである。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記い
ずれの公報に開示されたサーメットにおいても、耐摩耗
性及び靱性は向上しているが、被覆超硬合金に比べれば
耐欠損性は不十分であり、耐熱衝撃性、特に熱亀裂の発
生や、熱衝撃と機械的衝撃の両者に起因する亀裂の進展
による突発欠損が生じやすく、十分な信頼性が得られな
い。そこで本発明者らは、種々の切削における温度分布
などの切削現象の解析と、工具内の材料成分の配置との
詳細な研究をしてきた結果、本発明に達した。本発明
は、従来の高価な被覆超硬合金でしか使用できなかった
厳しい熱衝撃を受ける条件下での加工においても、表面
被覆を施すことなく高い信頼性を持って使用可能な切削
工具用窒素含有焼結硬質合金を提供することを目的とす
る。
ずれの公報に開示されたサーメットにおいても、耐摩耗
性及び靱性は向上しているが、被覆超硬合金に比べれば
耐欠損性は不十分であり、耐熱衝撃性、特に熱亀裂の発
生や、熱衝撃と機械的衝撃の両者に起因する亀裂の進展
による突発欠損が生じやすく、十分な信頼性が得られな
い。そこで本発明者らは、種々の切削における温度分布
などの切削現象の解析と、工具内の材料成分の配置との
詳細な研究をしてきた結果、本発明に達した。本発明
は、従来の高価な被覆超硬合金でしか使用できなかった
厳しい熱衝撃を受ける条件下での加工においても、表面
被覆を施すことなく高い信頼性を持って使用可能な切削
工具用窒素含有焼結硬質合金を提供することを目的とす
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】硬質相粒子の有芯構造の
芯部（黒芯）の割合を、合金内部に対し合金表面部の方
が同等もしくは大きいある範囲内にすることが工具性
能、特に耐摩耗性を著しく向上させられるという知見を
得、本発明に到達した。すなわち、本発明の窒素含有焼
結硬質合金は、Ｔｉと、周期律表の４ａ、５ａ、６ａ族
から選ばれたＴｉを除く少なくとも１種の遷移金属の炭
化物、窒化物、炭窒化物あるいはこれらの複合炭窒化物
の少なくとも１種以上からなる硬質相が７５〜９５重量
％で、Ｎｉ及びＣｏ並びに不可避不純物を含む結合相が
５〜２５重量％であり、Ｘ線回折測定でＢ１構造のピー
クが２種類検出される窒素含有焼結硬質合金において、
Ｘ線回折における２つのＢ１構造の同一回折面からのピ
ークにおいて、回折角の高角側に検出される強度の小さ
いピークの強度をＩS 、回折角の低角側に検出される強
度の大きいピークの強度をＩL とし、合金表面部でのＩ
S ／ＩL で表わされるピーク強度比をＩH 、合金の１ｍ
ｍ以上内部でのＩS ／ＩL で表わされるピーク強度比を
ＩN としたときのＩH ／ＩN が、０．５以上３．０以下
である事を特徴とする窒素含有焼結硬質合金である。本
発明における硬質相は、７５重量％未満では耐摩耗性、
耐塑性変形性の低下が著しく、９５重量％を越えると強
度、靱性が不足し好ましくない。本発明のＩH ／Ｉ
N は、０．５未満は耐摩耗性が不足し、３．０を越える
と所望の耐熱衝撃性を得ることができない。本発明では
Ｂ１構造の硬質相だけでなく、内部にＷＣ相を存在させ
ても良い。
芯部（黒芯）の割合を、合金内部に対し合金表面部の方
が同等もしくは大きいある範囲内にすることが工具性
能、特に耐摩耗性を著しく向上させられるという知見を
得、本発明に到達した。すなわち、本発明の窒素含有焼
結硬質合金は、Ｔｉと、周期律表の４ａ、５ａ、６ａ族
から選ばれたＴｉを除く少なくとも１種の遷移金属の炭
化物、窒化物、炭窒化物あるいはこれらの複合炭窒化物
の少なくとも１種以上からなる硬質相が７５〜９５重量
％で、Ｎｉ及びＣｏ並びに不可避不純物を含む結合相が
５〜２５重量％であり、Ｘ線回折測定でＢ１構造のピー
クが２種類検出される窒素含有焼結硬質合金において、
Ｘ線回折における２つのＢ１構造の同一回折面からのピ
ークにおいて、回折角の高角側に検出される強度の小さ
いピークの強度をＩS 、回折角の低角側に検出される強
度の大きいピークの強度をＩL とし、合金表面部でのＩ
S ／ＩL で表わされるピーク強度比をＩH 、合金の１ｍ
ｍ以上内部でのＩS ／ＩL で表わされるピーク強度比を
ＩN としたときのＩH ／ＩN が、０．５以上３．０以下
である事を特徴とする窒素含有焼結硬質合金である。本
発明における硬質相は、７５重量％未満では耐摩耗性、
耐塑性変形性の低下が著しく、９５重量％を越えると強
度、靱性が不足し好ましくない。本発明のＩH ／Ｉ
N は、０．５未満は耐摩耗性が不足し、３．０を越える
と所望の耐熱衝撃性を得ることができない。本発明では
Ｂ１構造の硬質相だけでなく、内部にＷＣ相を存在させ
ても良い。
【０００６】
【作用】本発明により、表面に有芯構造の芯部を多くす
るとこの部分が本質的に耐アブレッシブ磨耗性や耐熱
性、化学的安定性に優れるため耐磨耗性を高めることが
でき、内部を強度に富む有芯構造の周辺部分を増やすこ
とができ、工具強度を向上でき、全体として高性能な工
具となる。ただし、芯部を余り多くすると表面部の強度
が低下してしまう。
るとこの部分が本質的に耐アブレッシブ磨耗性や耐熱
性、化学的安定性に優れるため耐磨耗性を高めることが
でき、内部を強度に富む有芯構造の周辺部分を増やすこ
とができ、工具強度を向上でき、全体として高性能な工
具となる。ただし、芯部を余り多くすると表面部の強度
が低下してしまう。
【０００７】本発明の合金は、所望の原料を湿式混合
し、型押し成形し、真空から、窒素雰囲気中で１４００
〜１７００℃程度で焼結後、脱炭脱窒素雰囲気中で徐冷
することによって調製することができる。
し、型押し成形し、真空から、窒素雰囲気中で１４００
〜１７００℃程度で焼結後、脱炭脱窒素雰囲気中で徐冷
することによって調製することができる。
【０００８】以下、本発明を実施例により更に詳細に説
明するが、本発明の限定を意図するものではない。
明するが、本発明の限定を意図するものではない。
（実施例１）平均粒径２μｍで有芯構造の外郭部分が反
射電子顕微鏡像で真っ白に見え、芯部分が真っ黒に見え
る（Ｔｉ0.85Ｔａ0.05Ｎｂ0.04Ｗ0.06）（Ｃ
0.55Ｎ0.45）粉末と、同０．７μｍのＷＣ粉末と、同
１．５μｍのＮｉ粉末とＣｏ粉末をそれぞれ４５重量
％、４０重量％、７重量％、８重量％を湿式混合後、型
押し成形し、１０-2Ｔｏｒｒの真空中で１２００℃で脱
ガス後、窒素ガス分圧２０から５０Ｔｏｒｒで１４９０
℃にて１時間焼結後、真空中で２．５℃／分で冷却し、
試料１を調製した。この試料１の表面ラッピング面での
Ｘ線のＣｕ−Ｋα線Ｂ１構造の（２２０）面からの回折
曲線から求めた強度比ＩH が０．１、表面から１ｍｍ内
部での強度比ＩN が０．１８で、ＩH ／ＩN ＝０．５６
であった（図１参照）。試料１と同一合金組成となるよ
うにＴｉＣＮ３５重量％、ＴａＣ４重量％、ＮｂＣ２重
量％、ＷＣ４４重量％、Ｎｉ７重量％、Ｃｏ８重量％配
合し試料１と同一条件で焼結し試料２を調製し、また、
ＴｉＣＮ４６重量％、ＴａＣ８重量％、Ｍｏ2 Ｃ８重量
％、ＷＣ２０重量％、Ｎｉ６重量％、Ｃｏ１２重量％配
合し試料１と同一条件で焼結し試料３を調製し、試料
１、試料２と同一の型押し成形体をそれぞれ窒素分圧５
Ｔｏｒｒで１４３０℃で焼結し、ＣＯ分圧２００Ｔｏｒ
ｒで冷却し、それぞれ試料４、試料５を調製した。
射電子顕微鏡像で真っ白に見え、芯部分が真っ黒に見え
る（Ｔｉ0.85Ｔａ0.05Ｎｂ0.04Ｗ0.06）（Ｃ
0.55Ｎ0.45）粉末と、同０．７μｍのＷＣ粉末と、同
１．５μｍのＮｉ粉末とＣｏ粉末をそれぞれ４５重量
％、４０重量％、７重量％、８重量％を湿式混合後、型
押し成形し、１０-2Ｔｏｒｒの真空中で１２００℃で脱
ガス後、窒素ガス分圧２０から５０Ｔｏｒｒで１４９０
℃にて１時間焼結後、真空中で２．５℃／分で冷却し、
試料１を調製した。この試料１の表面ラッピング面での
Ｘ線のＣｕ−Ｋα線Ｂ１構造の（２２０）面からの回折
曲線から求めた強度比ＩH が０．１、表面から１ｍｍ内
部での強度比ＩN が０．１８で、ＩH ／ＩN ＝０．５６
であった（図１参照）。試料１と同一合金組成となるよ
うにＴｉＣＮ３５重量％、ＴａＣ４重量％、ＮｂＣ２重
量％、ＷＣ４４重量％、Ｎｉ７重量％、Ｃｏ８重量％配
合し試料１と同一条件で焼結し試料２を調製し、また、
ＴｉＣＮ４６重量％、ＴａＣ８重量％、Ｍｏ2 Ｃ８重量
％、ＷＣ２０重量％、Ｎｉ６重量％、Ｃｏ１２重量％配
合し試料１と同一条件で焼結し試料３を調製し、試料
１、試料２と同一の型押し成形体をそれぞれ窒素分圧５
Ｔｏｒｒで１４３０℃で焼結し、ＣＯ分圧２００Ｔｏｒ
ｒで冷却し、それぞれ試料４、試料５を調製した。
【０００９】また、平均粒径２μｍの（Ｔｉ0.87Ｎｂ
0.07Ｗ0.06）（Ｃ0.5 Ｎ0.5 ）粉末と、同１．５μｍの
Ｎｉ粉末とＣｏ粉末をそれぞれ８５重量％、７重量％、
８重量％を湿式混合後、型押し成形し、１０-2Ｔｏｒｒ
の真空中で１２００℃で脱ガス後、窒素ガス分圧１５Ｔ
ｏｒｒで１４８０℃にて１時間焼結後、真空（１０-5Ｔ
ｏｒｒ）中で超徐冷（０．５〜５℃／分）して試料６を
調製し、同じくＣＯ2 ５Ｔｏｒｒ中で徐冷（５〜１０℃
／分）して試料７を調製し、Ｎ2 中で急冷（１００Ｔｏ
ｒｒ、１０〜５０℃／分）して試料８を調製した。Ｔｉ
ＣＮ３５重量％、ＮｂＣ６重量％、ＷＣ４４重量％、Ｎ
ｉ８重量％、Ｃｏ７重量％配合したものを、試料６、
７、８と同一条件で焼結してそれぞれ試料９、１０、１
１を調製した。また、ＴｉＣＮ５６重量％、ＮｂＣ８重
量％、Ｍｏ2Ｃ８重量％、ＷＣ１０重量％、Ｎｉ１０重
量％、Ｃｏ８重量％配合したものを、試料１、４と同一
条件で焼結してそれぞれ試料１２、１３を調製し、それ
ぞれのＩH ／ＩN を求め、焼結肌で工具形状ＣＮＭＧ４
３２を作成して下記耐摩耗性評価と耐熱衝撃性評価の切
削テストに付して、得られた結果を表１及び図２に示
す。試料２、９、１０、１１には合金組織の内部にＷＣ
が析出していた。
0.07Ｗ0.06）（Ｃ0.5 Ｎ0.5 ）粉末と、同１．５μｍの
Ｎｉ粉末とＣｏ粉末をそれぞれ８５重量％、７重量％、
８重量％を湿式混合後、型押し成形し、１０-2Ｔｏｒｒ
の真空中で１２００℃で脱ガス後、窒素ガス分圧１５Ｔ
ｏｒｒで１４８０℃にて１時間焼結後、真空（１０-5Ｔ
ｏｒｒ）中で超徐冷（０．５〜５℃／分）して試料６を
調製し、同じくＣＯ2 ５Ｔｏｒｒ中で徐冷（５〜１０℃
／分）して試料７を調製し、Ｎ2 中で急冷（１００Ｔｏ
ｒｒ、１０〜５０℃／分）して試料８を調製した。Ｔｉ
ＣＮ３５重量％、ＮｂＣ６重量％、ＷＣ４４重量％、Ｎ
ｉ８重量％、Ｃｏ７重量％配合したものを、試料６、
７、８と同一条件で焼結してそれぞれ試料９、１０、１
１を調製した。また、ＴｉＣＮ５６重量％、ＮｂＣ８重
量％、Ｍｏ2Ｃ８重量％、ＷＣ１０重量％、Ｎｉ１０重
量％、Ｃｏ８重量％配合したものを、試料１、４と同一
条件で焼結してそれぞれ試料１２、１３を調製し、それ
ぞれのＩH ／ＩN を求め、焼結肌で工具形状ＣＮＭＧ４
３２を作成して下記耐摩耗性評価と耐熱衝撃性評価の切
削テストに付して、得られた結果を表１及び図２に示
す。試料２、９、１０、１１には合金組織の内部にＷＣ
が析出していた。
【００１０】耐摩耗切削テスト 工具形状 ＳＮＭＧ４３２ 被削材 ＳＣＭ４３５（ＨB ＝２４０）丸棒 切削速度 ２００ｍ／分 送り ０．３ｍｍ／ｒｅｖ． 切込み １．５ｍｍ 切削油 水溶性 切削時間 １０分 判定 逃げ面摩耗幅ＶB （ｍｍ） 耐熱衝撃性切削テスト 被削材 ＳＣＭ４３５（ＨB ＝２２０）丸棒 切削速度 ２５０ｍ／分 送り ０．２３ｍｍ／ｒｅｖ． 切込み ２．０→０．２ｍｍに変動 切削油 水溶性 切削時間 １５分 判定 ２０切刃中の欠損切刃数 （個）
【００１１】
【表１】
【００１２】
【発明の効果】上述のように本発明によれば、切削工具
として特に熱衝撃の厳しい条件での切削、例えばフライ
ス切削や角材の旋盤による切削加工、また、切込みの大
きく変動する湿式での倣い切削加工など、従来は高価な
被覆超硬合金工具でした使用じできなかった加工領域に
対し、コーティングなしで極めて信頼性が高い窒素含有
焼結硬質合金を提供できるという効果を奏する。
として特に熱衝撃の厳しい条件での切削、例えばフライ
ス切削や角材の旋盤による切削加工、また、切込みの大
きく変動する湿式での倣い切削加工など、従来は高価な
被覆超硬合金工具でした使用じできなかった加工領域に
対し、コーティングなしで極めて信頼性が高い窒素含有
焼結硬質合金を提供できるという効果を奏する。
【図１】図１は実施例の中の試料１の、（ａ）表面部、
（ｂ）内部のＸ線Ｃｕ−Ｋα線の回折曲線である。
（ｂ）内部のＸ線Ｃｕ−Ｋα線の回折曲線である。
【図２】図２は実施例の中の試料２の、（ａ）表面部、
（ｂ）内部のＸ線Ｃｕ−Ｋα線の回折曲線である。
（ｂ）内部のＸ線Ｃｕ−Ｋα線の回折曲線である。
【図３】図３は有芯二重構造をもつ窒素含有焼結硬質合
金のＸ線のＣｕ−Ｋα線の典型的な従来サーメットであ
るＢ１構造（２２０）面からの回折曲線である。
金のＸ線のＣｕ−Ｋα線の典型的な従来サーメットであ
るＢ１構造（２２０）面からの回折曲線である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 // Ｂ２３Ｂ 27/14 Ｂ
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｔｉと、周期律表の４ａ、５ａ、６ａ族
から選ばれたＴｉを除く少なくとも１種の遷移金属の炭
化物、窒化物、炭窒化物あるいはこれらの複合炭窒化物
の少なくとも１種以上からなる硬質相が７５〜９５重量
％で、Ｎｉ及びＣｏ並びに不可避不純物を含む結合相が
５〜２５重量％であり、Ｘ線回折測定でＢ１構造のピー
クが２種類検出される窒素含有焼結硬質合金において、
Ｘ線回折測定における２つのＢ１構造の同一回折面から
のピークにおいて、 回折角の高角側に検出される強度の小さいピークの強度
をＩS 、回折角の低角側に検出される強度の大きいピー
クの強度をＩL とし、合金表面部でのＩS ／Ｉ L で表さ
れるピーク強度比をＩH 、合金の１ｍｍ以上内部でのＩ
S ／ＩL で表されるピーク強度比をＩN としたときのＩ
H ／ＩN が、０．５以上３．０以下である事を特徴とす
る窒素含有焼結硬質合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6324603A JP2737677B2 (ja) | 1994-12-27 | 1994-12-27 | 窒素含有焼結硬質合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6324603A JP2737677B2 (ja) | 1994-12-27 | 1994-12-27 | 窒素含有焼結硬質合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08176720A true JPH08176720A (ja) | 1996-07-09 |
| JP2737677B2 JP2737677B2 (ja) | 1998-04-08 |
Family
ID=18167671
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6324603A Expired - Lifetime JP2737677B2 (ja) | 1994-12-27 | 1994-12-27 | 窒素含有焼結硬質合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2737677B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005213599A (ja) * | 2004-01-29 | 2005-08-11 | Kyocera Corp | ＴｉＣＮ基サーメットおよびその製造方法 |
| JP2007231421A (ja) * | 2007-02-23 | 2007-09-13 | Kyocera Corp | ＴｉＣＮ基サーメット |
| JP2009019276A (ja) * | 2008-08-25 | 2009-01-29 | Kyocera Corp | ＴｉＣＮ基サーメット |
| JP2010528186A (ja) * | 2007-05-21 | 2010-08-19 | ケンナメタル インコーポレイテッド | 超低熱伝導性を備える超硬合金 |
-
1994
- 1994-12-27 JP JP6324603A patent/JP2737677B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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