JPH07100608A - 鋼の連続鋳造方法 - Google Patents
鋼の連続鋳造方法Info
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- JPH07100608A JPH07100608A JP5247756A JP24775693A JPH07100608A JP H07100608 A JPH07100608 A JP H07100608A JP 5247756 A JP5247756 A JP 5247756A JP 24775693 A JP24775693 A JP 24775693A JP H07100608 A JPH07100608 A JP H07100608A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 鋼中の結晶を柱状晶主体とし且つ偏析の少な
い鋼の連続鋳造方法を提供すること。 【構成】 タンディッシュ内溶鋼を凝固温度より２０〜
４０℃高温に保持し、次いで、この溶鋼を連続鋳造用の
鋳型内の中央部に配置した浸漬ノズルの対称位置より鋳
型内の短辺方向へ連続的に注入し、この注入位置より下
方で鋳型内の長辺方向全幅にわたって静磁場を付与しつ
つ鋳造すること。
い鋼の連続鋳造方法を提供すること。 【構成】 タンディッシュ内溶鋼を凝固温度より２０〜
４０℃高温に保持し、次いで、この溶鋼を連続鋳造用の
鋳型内の中央部に配置した浸漬ノズルの対称位置より鋳
型内の短辺方向へ連続的に注入し、この注入位置より下
方で鋳型内の長辺方向全幅にわたって静磁場を付与しつ
つ鋳造すること。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、鋼の連続鋳造方法に関
するものである。
するものである。
【０００２】
【従来の技術】鋼板等の品質欠陥の一つとして、鋼中の
Ｆｅ以外の金属元素等が偏析することによって、均一な
性状を維持できないことがある。このような鋼中の偏析
を減少させるには、鋼中のＳ、Ｐ等を低減して鋳造す
る、鋳造中にストランド内で鋳片未凝固層を電磁攪拌
することにより組成を均一化し偏析を減少させる、鋳
片に軽圧下処理を施し偏析を減少させる等の方法が知ら
れている。
Ｆｅ以外の金属元素等が偏析することによって、均一な
性状を維持できないことがある。このような鋼中の偏析
を減少させるには、鋼中のＳ、Ｐ等を低減して鋳造す
る、鋳造中にストランド内で鋳片未凝固層を電磁攪拌
することにより組成を均一化し偏析を減少させる、鋳
片に軽圧下処理を施し偏析を減少させる等の方法が知ら
れている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記の方法
においては、Ｓ、Ｐ等を低減できない鋼種あるいは、
Ｐ、Ｓ等を低減するのにコスト負荷が大きくなりすぎる
場合もあり、このような場合には適用できないことにな
り、偏析による品質欠陥をともなうことになり、の方
法によれば、鋳片未凝固層が低温になり粘性が高くなっ
たときに電磁攪拌するこになり、充分な偏析の防止が困
難であり、更にの方法によれば、鋳片クレータエンド
の位置が鋳造条件によって異なり安定した軽圧下条件を
成立させることが困難であり、偏析を確実に回避するこ
とはできないという難点がある。
においては、Ｓ、Ｐ等を低減できない鋼種あるいは、
Ｐ、Ｓ等を低減するのにコスト負荷が大きくなりすぎる
場合もあり、このような場合には適用できないことにな
り、偏析による品質欠陥をともなうことになり、の方
法によれば、鋳片未凝固層が低温になり粘性が高くなっ
たときに電磁攪拌するこになり、充分な偏析の防止が困
難であり、更にの方法によれば、鋳片クレータエンド
の位置が鋳造条件によって異なり安定した軽圧下条件を
成立させることが困難であり、偏析を確実に回避するこ
とはできないという難点がある。
【０００４】このような難点の他、連続鋳造に際しては
一般に鋳片内に等軸晶が一定量生成するが、鋳片内に柱
状晶のみの凝固形態にすることにより、鋼板の諸特性を
向上することが知られており、柱状晶を工業的に確実に
生成せしめることが要求されているところである。
一般に鋳片内に等軸晶が一定量生成するが、鋳片内に柱
状晶のみの凝固形態にすることにより、鋼板の諸特性を
向上することが知られており、柱状晶を工業的に確実に
生成せしめることが要求されているところである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】前記のような課題を解決
した本発明に係る鋼の連続鋳造方法の特徴とするところ
は、タンデイッシユ内溶鋼を凝固温度より２０〜４０℃
高温に保持し、次いで、この溶鋼を連続鋳造用の鋳型内
の中央部に配置した浸漬ノズルの対称位置より鋳型内の
短辺方向へ連続的に注入し、この注入位置より下方で鋳
型内の長辺方向全幅にわたって静磁場を付与しつつ鋳造
する点にある。
した本発明に係る鋼の連続鋳造方法の特徴とするところ
は、タンデイッシユ内溶鋼を凝固温度より２０〜４０℃
高温に保持し、次いで、この溶鋼を連続鋳造用の鋳型内
の中央部に配置した浸漬ノズルの対称位置より鋳型内の
短辺方向へ連続的に注入し、この注入位置より下方で鋳
型内の長辺方向全幅にわたって静磁場を付与しつつ鋳造
する点にある。
【０００６】
【作用】次に、本発明方法を図面に基づき詳細に説明す
る。図１及び図２において、長辺鋳型１と短辺鋳型２か
らなる連続鋳造用の鋳型３内にはタンデイッシユ４に接
続した浸漬ノズル５が配置されていて、このタンデイッ
シユ４から浸漬ノズル５に供給される溶鋼７は該浸漬ノ
ズル５の下部の対称位置に開口した吐出口６、６ａから
鋳型３内の長辺方向へ連続的に注入されて鋳片８として
引き抜かれる。
る。図１及び図２において、長辺鋳型１と短辺鋳型２か
らなる連続鋳造用の鋳型３内にはタンデイッシユ４に接
続した浸漬ノズル５が配置されていて、このタンデイッ
シユ４から浸漬ノズル５に供給される溶鋼７は該浸漬ノ
ズル５の下部の対称位置に開口した吐出口６、６ａから
鋳型３内の長辺方向へ連続的に注入されて鋳片８として
引き抜かれる。
【０００７】この鋳片８中に生成する等軸晶を減少し、
柱状晶を生成せしめるためには、鋳型３へ注入する溶鋼
７の温度を高温に保持することが必要であり、特に、タ
ンデイッシユ４への取鍋（図示せず）からの溶鋼注入が
末期になると、タンデイッシユ４内の溶鋼温度が低下し
ており、このタンデイッシユ４内の溶鋼７が鋳型３に注
入され、鋳片８として鋳造されると一定量の等軸晶を含
む凝固組織が生成されることになる。
柱状晶を生成せしめるためには、鋳型３へ注入する溶鋼
７の温度を高温に保持することが必要であり、特に、タ
ンデイッシユ４への取鍋（図示せず）からの溶鋼注入が
末期になると、タンデイッシユ４内の溶鋼温度が低下し
ており、このタンデイッシユ４内の溶鋼７が鋳型３に注
入され、鋳片８として鋳造されると一定量の等軸晶を含
む凝固組織が生成されることになる。
【０００８】上記のごとく、タンデイッシユ４内の溶鋼
７を高温に保持する方法としては、例えば、プラズマ加
熱、電気誘導加熱等の加熱装置９により積極的に加熱す
る他、タンデイッシユ４に蓋１０を掛けるなどして放熱
による温度低下を防止しつつ鋳造することにより、等軸
晶を減少し柱状晶主体の凝固組織を生成することができ
る。
７を高温に保持する方法としては、例えば、プラズマ加
熱、電気誘導加熱等の加熱装置９により積極的に加熱す
る他、タンデイッシユ４に蓋１０を掛けるなどして放熱
による温度低下を防止しつつ鋳造することにより、等軸
晶を減少し柱状晶主体の凝固組織を生成することができ
る。
【０００９】鋳型３へ注入されるタンデイッシユ４内溶
鋼は、溶鋼７の凝固温度より高いことは当然であるが、
その温度範囲は溶鋼７の凝固温度より２０〜４０℃高温
に保持する必要がある。その理由は、その温度差が２０
℃未満であると、等軸晶主体の凝固組織となるので好ま
しくなく、また、温度差が４０℃を超える高温として
も、柱状晶凝固組織の生成上では特に問題はなくても冷
却までに長時間を要し、それだけ鋳造速度（鋳片引き抜
き速度）を低速にしなければならず、生産性を低下する
ことになり好ましくない。
鋼は、溶鋼７の凝固温度より高いことは当然であるが、
その温度範囲は溶鋼７の凝固温度より２０〜４０℃高温
に保持する必要がある。その理由は、その温度差が２０
℃未満であると、等軸晶主体の凝固組織となるので好ま
しくなく、また、温度差が４０℃を超える高温として
も、柱状晶凝固組織の生成上では特に問題はなくても冷
却までに長時間を要し、それだけ鋳造速度（鋳片引き抜
き速度）を低速にしなければならず、生産性を低下する
ことになり好ましくない。
【００１０】また、溶鋼７を鋳型３内の中央部から浸漬
ノズル５の対称位置に設けた吐出口６、６ａから鋳型３
の短辺方向へ連続的に注入したならば、浸漬ノズル５の
吐出口６、６ａから鋳型３内へ注入した溶鋼７は、反転
流１２、１２ａと下降流１３、１３ａに分流し、下降流
１３、１３ａは引き抜かれる鋳片８の長辺幅方向の未凝
固層１４へ流下して上昇流に反転するものであるが、こ
の未凝固層部の体積が大きく、メニスカス部の温度が凝
固温度近くになって等軸晶の核を生成し、編析には好ま
しくない。
ノズル５の対称位置に設けた吐出口６、６ａから鋳型３
の短辺方向へ連続的に注入したならば、浸漬ノズル５の
吐出口６、６ａから鋳型３内へ注入した溶鋼７は、反転
流１２、１２ａと下降流１３、１３ａに分流し、下降流
１３、１３ａは引き抜かれる鋳片８の長辺幅方向の未凝
固層１４へ流下して上昇流に反転するものであるが、こ
の未凝固層部の体積が大きく、メニスカス部の温度が凝
固温度近くになって等軸晶の核を生成し、編析には好ま
しくない。
【００１１】しかして溶鋼７の注入位置より下方で鋳型
３内の長辺方向全幅にわたって静磁界１１、１１ａによ
り磁場を付与しつつ鋳造することにより、磁場体より上
方の未凝固部では溶鋼７を高温状態で保持でき、等軸晶
の生成を抑制できる。一方、下降流１３、１３ａにブレ
−キ作用が働き、下降流１３、１３ａの下降速度は静磁
場の付与部位で急速に減速する。これと同時に、これよ
り下方の未凝固部では下降流１３、１３ａが引き抜かれ
る鋳片８の長辺方向全幅にわたって、ほぼ均一に整流化
して流下するため一方向に柱状晶が生成する。
３内の長辺方向全幅にわたって静磁界１１、１１ａによ
り磁場を付与しつつ鋳造することにより、磁場体より上
方の未凝固部では溶鋼７を高温状態で保持でき、等軸晶
の生成を抑制できる。一方、下降流１３、１３ａにブレ
−キ作用が働き、下降流１３、１３ａの下降速度は静磁
場の付与部位で急速に減速する。これと同時に、これよ
り下方の未凝固部では下降流１３、１３ａが引き抜かれ
る鋳片８の長辺方向全幅にわたって、ほぼ均一に整流化
して流下するため一方向に柱状晶が生成する。
【００１２】なお、上記した静磁場の付与位置として
は、鋳型３内での溶鋼７の注入位置（浸漬ノズル吐出口
６、６ａ）から下方へ２００〜６００ｍｍとするのが好
ましい。即ち、溶鋼７の注入位置から２００ｍｍ未満ま
で近づけると、下降流１３、１３ａの流下速度が急速で
あることから静磁場による効果速度の減速と、長辺幅方
向への均一な整流化が困難になることがあり、また、６
００ｍｍを超えて溶鋼注入位置より下方で静磁場を付与
すると、磁場帯より上方の未凝固部で溶鋼を高温状態に
保持することが困難となる。また、静磁場の磁束密度と
しては、一般に鋳片厚み２２０〜２５０ｍｍの場合で
０．２〜０．５０Ｔで充分である。
は、鋳型３内での溶鋼７の注入位置（浸漬ノズル吐出口
６、６ａ）から下方へ２００〜６００ｍｍとするのが好
ましい。即ち、溶鋼７の注入位置から２００ｍｍ未満ま
で近づけると、下降流１３、１３ａの流下速度が急速で
あることから静磁場による効果速度の減速と、長辺幅方
向への均一な整流化が困難になることがあり、また、６
００ｍｍを超えて溶鋼注入位置より下方で静磁場を付与
すると、磁場帯より上方の未凝固部で溶鋼を高温状態に
保持することが困難となる。また、静磁場の磁束密度と
しては、一般に鋳片厚み２２０〜２５０ｍｍの場合で
０．２〜０．５０Ｔで充分である。
【００１３】このようにして連続鋳造した鋳片は、スト
ランド内で軽圧下を施すことにより、凝固末期の凝固収
縮割れを防止することができる。
ランド内で軽圧下を施すことにより、凝固末期の凝固収
縮割れを防止することができる。
【００１４】
１）溶鋼組成 Ｃ：０．１６％、Ｍｎ：１．００％、Ｓｉ：０．２５
％、Ｐ：０．０２％、Ｓ：０．０１％、Ａｌ：０．０５
％残り不純物及びＦｅ。 ２）鋳造条件 (1) 鋳造サイズ：長辺１２００ｍｍ、短辺２４５ｍｍ。 (2) 浸漬ノズル形状：内径９０ｍｍ、吐出口径７０ｍ
ｍ、吐出角度下向き４５°（２孔タイプ）。 (3) 浸漬ノズル深さ：２００ｍｍ（メニスカス〜吐出口
上端距離）。 (4) 静磁場位置：４５０ｍｍ（メニスカス〜コイル中心
間距離）。
％、Ｐ：０．０２％、Ｓ：０．０１％、Ａｌ：０．０５
％残り不純物及びＦｅ。 ２）鋳造条件 (1) 鋳造サイズ：長辺１２００ｍｍ、短辺２４５ｍｍ。 (2) 浸漬ノズル形状：内径９０ｍｍ、吐出口径７０ｍ
ｍ、吐出角度下向き４５°（２孔タイプ）。 (3) 浸漬ノズル深さ：２００ｍｍ（メニスカス〜吐出口
上端距離）。 (4) 静磁場位置：４５０ｍｍ（メニスカス〜コイル中心
間距離）。
【表１】 注１ 溶鋼加熱温度は、タンデイッシユ内での溶鋼温度
−凝固温度。 注２ 編析評点は、鋳片Ｃ断面内に発生する編析最大粒
径。 注３ 等軸晶率は、全てＬ面等軸晶率で評価。 注４ 実施例は、全てタンデイッシユプラズマ加熱装置
により、溶鋼度を高温に保持しつつ鋳型へ注入した。 表１に示すように本発明の実施例においては、柱状晶主
体組織となって良好な材質を達成できた。これに対し
て、比較例は編析評点が高いものとなっている。
−凝固温度。 注２ 編析評点は、鋳片Ｃ断面内に発生する編析最大粒
径。 注３ 等軸晶率は、全てＬ面等軸晶率で評価。 注４ 実施例は、全てタンデイッシユプラズマ加熱装置
により、溶鋼度を高温に保持しつつ鋳型へ注入した。 表１に示すように本発明の実施例においては、柱状晶主
体組織となって良好な材質を達成できた。これに対し
て、比較例は編析評点が高いものとなっている。
【００１５】
【発明の効果】本発明方法によれば、鋼中（製品）のＦ
ｅ以外の金属元素等偏析を確実に減少することができ、
鋼材の引っ張り強さ、曲げ加工性、張出成形性等の諸特
性を向上することができる。また、鋼中の結晶は、柱状
晶を主体としており、この点からも上記のごとき諸特性
を有利に満足させることができる。さらに、工業的に安
定して確実に鋳造できるなど幾多の優れた効果が得られ
る。従って、本発明は従来の鋼の連続鋳造方法の問題点
を解決したものとして業界の発展に寄与するところ大き
いものがある。
ｅ以外の金属元素等偏析を確実に減少することができ、
鋼材の引っ張り強さ、曲げ加工性、張出成形性等の諸特
性を向上することができる。また、鋼中の結晶は、柱状
晶を主体としており、この点からも上記のごとき諸特性
を有利に満足させることができる。さらに、工業的に安
定して確実に鋳造できるなど幾多の優れた効果が得られ
る。従って、本発明は従来の鋼の連続鋳造方法の問題点
を解決したものとして業界の発展に寄与するところ大き
いものがある。
【図１】 本発明方法の一実施工程を説明する側断面図
である。
である。
【図２】 本発明方法の一実施工程を説明する平面図で
ある。
ある。
１ 長辺鋳型 ２ 短辺鋳型 ３ 鋳型 ４ タンデイッシユ ５ 浸漬ノズル ６ 浸漬ノズル吐出口 6a 浸漬ノズル吐出口 ７ 溶鋼 ８ 鋳片 ９ 加熱装置 10 蓋 11 静磁界 11ａ 静磁界
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成５年１０月２８日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１０
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１０】また、溶鋼７を鋳型３内の中央部から浸漬
ノズル５の対称位置に設けた吐出口６、６ａから鋳型３
の短辺方向へ連続的に注入したならば、浸漬ノズル５の
吐出口６、６ａから鋳型３内へ注入した溶鋼７は、反転
流１２、１２ａと下降流１３、１３ａに分流し、下降流
１３、１３ａは引き抜かれる鋳片８の長辺幅方向の未凝
固層１４へ流下して上昇流に反転するものであるが、こ
の未凝固層部の体積が大きく、メニスカス部の温度が凝
固温度近くになって等軸晶の核を生成し、偏析には好ま
しくない。
ノズル５の対称位置に設けた吐出口６、６ａから鋳型３
の短辺方向へ連続的に注入したならば、浸漬ノズル５の
吐出口６、６ａから鋳型３内へ注入した溶鋼７は、反転
流１２、１２ａと下降流１３、１３ａに分流し、下降流
１３、１３ａは引き抜かれる鋳片８の長辺幅方向の未凝
固層１４へ流下して上昇流に反転するものであるが、こ
の未凝固層部の体積が大きく、メニスカス部の温度が凝
固温度近くになって等軸晶の核を生成し、偏析には好ま
しくない。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１２
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１２】なお、上記した静磁場の付与位置として
は、鋳型３内での溶鋼７の注入位置（浸漬ノズル吐出口
６、６ａ）から下方へ２００〜６００ｍｍとするのが好
ましい。即ち、溶鋼７の注入位置から２００ｍｍ未満ま
で近づけると、下降流１３、１３ａの流下速度が急速で
あることから静磁場による効果速度の減速と、長辺幅方
向への均一な整流化が困難になることがあり、また、６
００ｍｍを超えて溶鋼注入位置より下方で静磁場を付与
すると、磁場帯より上方の未凝固部で溶鋼を高温状態に
保持することが困難となる。また、静磁場の磁束密度と
しては、一般に鋳片厚み２２０〜２５０ｍｍの場合で
０．１〜０．５Ｔで充分である。
は、鋳型３内での溶鋼７の注入位置（浸漬ノズル吐出口
６、６ａ）から下方へ２００〜６００ｍｍとするのが好
ましい。即ち、溶鋼７の注入位置から２００ｍｍ未満ま
で近づけると、下降流１３、１３ａの流下速度が急速で
あることから静磁場による効果速度の減速と、長辺幅方
向への均一な整流化が困難になることがあり、また、６
００ｍｍを超えて溶鋼注入位置より下方で静磁場を付与
すると、磁場帯より上方の未凝固部で溶鋼を高温状態に
保持することが困難となる。また、静磁場の磁束密度と
しては、一般に鋳片厚み２２０〜２５０ｍｍの場合で
０．１〜０．５Ｔで充分である。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１３
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１３】このようにして連続鋳造した鋳片は、スト
ランド内で軽圧下を施すことにより、凝固末期の凝固収
縮流れを防止することができる。
ランド内で軽圧下を施すことにより、凝固末期の凝固収
縮流れを防止することができる。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１４
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１４】
【実施例】 １）溶鋼組成 Ｃ：０．１６％、Ｍｎ：１．００％、Ｓｉ：０．２５
％、Ｐ：０．０２％、Ｓ：０．０１％、Ａｌ：０．０５
％残り不純物及びＦｅ。 ２）鋳造条件 (1) 鋳造サイズ：長辺１２００ｍｍ、短辺２４５ｍｍ。 (2) 浸漬ノズル形状：内径９０ｍｍ、吐出口径７０ｍ
ｍ、吐出角度下向き４５°（２孔タイプ）。 (3) 浸漬ノズル深さ：２００ｍｍ（メニスカス〜吐出口
上端距離）。 (4) 静磁場位置：４５０ｍｍ（メニスカス〜コイル中心
間距離）。
％、Ｐ：０．０２％、Ｓ：０．０１％、Ａｌ：０．０５
％残り不純物及びＦｅ。 ２）鋳造条件 (1) 鋳造サイズ：長辺１２００ｍｍ、短辺２４５ｍｍ。 (2) 浸漬ノズル形状：内径９０ｍｍ、吐出口径７０ｍ
ｍ、吐出角度下向き４５°（２孔タイプ）。 (3) 浸漬ノズル深さ：２００ｍｍ（メニスカス〜吐出口
上端距離）。 (4) 静磁場位置：４５０ｍｍ（メニスカス〜コイル中心
間距離）。
【表１】 注１ 溶鋼加熱温度は、タンデイッシユ内での溶鋼温度
−凝固温度。 注２ 偏析評点は、鋳片Ｃ断面内に発生する偏析最大粒
径。 注３ 等軸晶率は、全てＬ面等軸晶率で評価。 注４ 実施例は、全てタンデイッシユプラズマ加熱装置
により、溶鋼加熱度を高温に保持しつつ鋳型へ注入し
た。 表１に示すように本発明の実施例においては、柱状晶主
体組織となって良好な材質を達成できた。これに対し
て、比較例は偏析評点が高いものとなっている。
−凝固温度。 注２ 偏析評点は、鋳片Ｃ断面内に発生する偏析最大粒
径。 注３ 等軸晶率は、全てＬ面等軸晶率で評価。 注４ 実施例は、全てタンデイッシユプラズマ加熱装置
により、溶鋼加熱度を高温に保持しつつ鋳型へ注入し
た。 表１に示すように本発明の実施例においては、柱状晶主
体組織となって良好な材質を達成できた。これに対し
て、比較例は偏析評点が高いものとなっている。
Claims (1)
- 【請求項１】 タンデイッシユ内溶鋼を凝固温度より２
０〜４０℃高温に保持し、次いで、この溶鋼を連続鋳造
用の鋳型内の中央部に配置した浸漬ノズルの対称位置よ
り鋳型内の短辺方向へ連続的に注入し、この注入位置よ
り下方で鋳型内の長辺方向全幅にわたって静磁場を付与
しつつ鋳造することを特徴とする鋼の連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24775693A JP2937707B2 (ja) | 1993-10-04 | 1993-10-04 | 鋼の連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24775693A JP2937707B2 (ja) | 1993-10-04 | 1993-10-04 | 鋼の連続鋳造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07100608A true JPH07100608A (ja) | 1995-04-18 |
| JP2937707B2 JP2937707B2 (ja) | 1999-08-23 |
Family
ID=17168200
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24775693A Expired - Lifetime JP2937707B2 (ja) | 1993-10-04 | 1993-10-04 | 鋼の連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2937707B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000040354A1 (fr) * | 1998-12-28 | 2000-07-13 | Nippon Steel Corporation | Billette a coulee continue et methode de production par ce procede |
| KR100530898B1 (ko) * | 1999-05-27 | 2005-11-23 | 도요 고한 가부시키가이샤 | 섀도마스크용 주조슬래브 열처리방법 및 섀도마스크용 소재 |
| JP2008221278A (ja) * | 2007-03-13 | 2008-09-25 | Jfe Steel Kk | 鋼の連続鋳造方法 |
| WO2018179181A1 (ja) | 2017-03-29 | 2018-10-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼の連続鋳造方法 |
| CN110976791A (zh) * | 2019-12-28 | 2020-04-10 | 西南铝业（集团）有限责任公司 | 一种自旋分流袋及铝合金铸造方法 |
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