JPH0551646A - 疲労特性と加工性の優れたホイールデイスク用高強度熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
疲労特性と加工性の優れたホイールデイスク用高強度熱延鋼板の製造方法Info
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- JPH0551646A JPH0551646A JP3221991A JP3221991A JPH0551646A JP H0551646 A JPH0551646 A JP H0551646A JP 3221991 A JP3221991 A JP 3221991A JP 3221991 A JP3221991 A JP 3221991A JP H0551646 A JPH0551646 A JP H0551646A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 疲労特性と加工性(孔拡げ性)の優れたホイー
ルディスク用高強度熱延鋼板を製造する。 【構成】 Ｃ：０.０２〜０.１４％、Ｓi≦１.５％、Ｍ
n：０.４〜１.８％、Ｐ：０.０５〜０.１５％、Ｓ≦０.
００５％、Ａl：０.０１〜０.０６％、Ｃu：０.１〜０.
７％及びＮi：０.１〜０.７％を含有し、かつ、Ｐ／２
＋Ｃu／１０−Ｃ≧０の関係を満たし、必要に応じて更
に、Ｎb：０.０１〜０.０５％、Ｔi：０.０１〜０.０５
％及びＣr:０.１〜１.０％の１種又は２種以上、及び／
又は、Ｃa≦０.０１％及びＲＥＭ≦０.０１％の１種又
は２種を含有し、残部が鉄及び不可避的不純物よりなる
鋼板を、熱間圧延によりＡr3点以上で仕上げた後、３０
℃／sec以上の冷却速度にて３５０〜５５０℃で巻き取
ることにより、フェライトとベイナイト若しくはフェラ
イトと微細なパーライト又はフェライトとベイナイトと
微細なパーライトからなる組織を得る。
ルディスク用高強度熱延鋼板を製造する。 【構成】 Ｃ：０.０２〜０.１４％、Ｓi≦１.５％、Ｍ
n：０.４〜１.８％、Ｐ：０.０５〜０.１５％、Ｓ≦０.
００５％、Ａl：０.０１〜０.０６％、Ｃu：０.１〜０.
７％及びＮi：０.１〜０.７％を含有し、かつ、Ｐ／２
＋Ｃu／１０−Ｃ≧０の関係を満たし、必要に応じて更
に、Ｎb：０.０１〜０.０５％、Ｔi：０.０１〜０.０５
％及びＣr:０.１〜１.０％の１種又は２種以上、及び／
又は、Ｃa≦０.０１％及びＲＥＭ≦０.０１％の１種又
は２種を含有し、残部が鉄及び不可避的不純物よりなる
鋼板を、熱間圧延によりＡr3点以上で仕上げた後、３０
℃／sec以上の冷却速度にて３５０〜５５０℃で巻き取
ることにより、フェライトとベイナイト若しくはフェラ
イトと微細なパーライト又はフェライトとベイナイトと
微細なパーライトからなる組織を得る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、疲労特性と加工性に優
れた５０kgf／mm2以上の強度(ＴＳ)を有するホイールデ
ィスク用高強度熱延鋼板の製造方法に関する。
れた５０kgf／mm2以上の強度(ＴＳ)を有するホイールデ
ィスク用高強度熱延鋼板の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】近年、
自動車の燃費節減のために車体の軽量化が進められてい
るが、中でも車輪の軽量化は燃費改善に大きく寄与する
ため、ホイール用鋼板の高強度化が鋭意検討されてい
る。ホイールディスク用鋼板を高強度化するにはプレス
成形性と疲労特性が重要であり、これまで、フェライト
＋マルテンサイト鋼、フェライト＋ベイナイト鋼等の適
用が試みられてきた。
自動車の燃費節減のために車体の軽量化が進められてい
るが、中でも車輪の軽量化は燃費改善に大きく寄与する
ため、ホイール用鋼板の高強度化が鋭意検討されてい
る。ホイールディスク用鋼板を高強度化するにはプレス
成形性と疲労特性が重要であり、これまで、フェライト
＋マルテンサイト鋼、フェライト＋ベイナイト鋼等の適
用が試みられてきた。
【０００３】しかし、フェライト＋マルテンサイト鋼は
孔拡げ性に問題があり、特開昭５７−１０４６５０号で
はＳi／Ｍn比を規定してその改善が試みられているもの
の、充分とは言えない。また特開昭５７−１５２４２号
に見られるように、製造条件が複雑で製造コストが高く
なるという問題がある。
孔拡げ性に問題があり、特開昭５７−１０４６５０号で
はＳi／Ｍn比を規定してその改善が試みられているもの
の、充分とは言えない。また特開昭５７−１５２４２号
に見られるように、製造条件が複雑で製造コストが高く
なるという問題がある。
【０００４】一方、フェライト＋ベイナイト鋼は、特開
昭５７−１０１６４９号に見られるように、孔拡げ性と
疲労特性が良好なためディスク用鋼板として広く使用さ
れているが、最近では更なる薄肉化のために疲労強度の
向上が強く求められている。
昭５７−１０１６４９号に見られるように、孔拡げ性と
疲労特性が良好なためディスク用鋼板として広く使用さ
れているが、最近では更なる薄肉化のために疲労強度の
向上が強く求められている。
【０００５】本発明は、かかる要請に応えることがで
き、疲労特性と加工性(孔拡げ性)の優れたホイールディ
スク用高強度熱延鋼板を製造し得る方法を提供すること
を目的とするものである。
き、疲労特性と加工性(孔拡げ性)の優れたホイールディ
スク用高強度熱延鋼板を製造し得る方法を提供すること
を目的とするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、前記課題
を解決するために鋭意研究を重ねた結果、特にＣ含有量
を０.１４％以下とすることにより、鋼中セメンタイト
を極力減少させ、孔拡げ性を改善すると共に、第２相の
体積率を低減し細かく分散することにより、疲労強度を
向上させることができることを見い出し、ここに本発明
を完成するに至ったものである。
を解決するために鋭意研究を重ねた結果、特にＣ含有量
を０.１４％以下とすることにより、鋼中セメンタイト
を極力減少させ、孔拡げ性を改善すると共に、第２相の
体積率を低減し細かく分散することにより、疲労強度を
向上させることができることを見い出し、ここに本発明
を完成するに至ったものである。
【０００７】すなわち、本発明法は、Ｃ：０.０２〜０.
１４％、Ｓi≦１.５％、Ｍn：０.４〜１.８％、Ｐ：０.
０５〜０.１５％、Ｓ≦０.００５％、Ａl：０.０１〜
０.０６％、Ｃu：０.１〜０.７％及びＮi：０.１〜０.
７％を含有し、かつ、Ｐ／２＋Ｃu／１０−Ｃ≧０の関
係を満たし、必要に応じて更に、Ｎb：０.０１〜０.０
５％、Ｔi：０.０１〜０.０５％及びＣr:０.１〜１.０
％の１種又は２種以上、及び／又は、Ｃa≦０.０１％及
びＲＥＭ≦０.０１％の１種又は２種を含有し、残部が
鉄及び不可避的不純物よりなる鋼板を、熱間圧延により
Ａr3点以上で仕上げた後、３０℃／sec以上の冷却速度
にて３５０〜５５０℃で巻き取ることにより、フェライ
トとベイナイト若しくはフェライトと微細なパーライト
又はフェライトとベイナイトと微細なパーライトからな
る組織を得ることを特徴とする疲労特性と加工性の優れ
たホイールディスク用高強度熱延鋼板の製造方法を要旨
とするものである。以下に本発明を更に詳述する。
１４％、Ｓi≦１.５％、Ｍn：０.４〜１.８％、Ｐ：０.
０５〜０.１５％、Ｓ≦０.００５％、Ａl：０.０１〜
０.０６％、Ｃu：０.１〜０.７％及びＮi：０.１〜０.
７％を含有し、かつ、Ｐ／２＋Ｃu／１０−Ｃ≧０の関
係を満たし、必要に応じて更に、Ｎb：０.０１〜０.０
５％、Ｔi：０.０１〜０.０５％及びＣr:０.１〜１.０
％の１種又は２種以上、及び／又は、Ｃa≦０.０１％及
びＲＥＭ≦０.０１％の１種又は２種を含有し、残部が
鉄及び不可避的不純物よりなる鋼板を、熱間圧延により
Ａr3点以上で仕上げた後、３０℃／sec以上の冷却速度
にて３５０〜５５０℃で巻き取ることにより、フェライ
トとベイナイト若しくはフェライトと微細なパーライト
又はフェライトとベイナイトと微細なパーライトからな
る組織を得ることを特徴とする疲労特性と加工性の優れ
たホイールディスク用高強度熱延鋼板の製造方法を要旨
とするものである。以下に本発明を更に詳述する。
【０００８】
【作用】まず、本発明における鋼の化学成分の限定理由
について説明する。
について説明する。
【０００９】Ｃは本発明法において使用する鋼の重要な
元素であり、疲労特性及び加工性向上のためには少ない
程好ましいが、含有量が０.０２％未満では所望の強度
が得られず、一方、０.１４％を超えて含有するとベイ
ナイトや微細なパーライトといった硬い第２相の体積率
を増加して、疲労特性及び加工性を劣化させる。よっ
て、Ｃ含有量は０.０２〜０.１４％とする。
元素であり、疲労特性及び加工性向上のためには少ない
程好ましいが、含有量が０.０２％未満では所望の強度
が得られず、一方、０.１４％を超えて含有するとベイ
ナイトや微細なパーライトといった硬い第２相の体積率
を増加して、疲労特性及び加工性を劣化させる。よっ
て、Ｃ含有量は０.０２〜０.１４％とする。
【００１０】Ｓiは延性、特に全伸びを損なうことなく
強度(ＴＳ)を確保するのが容易な元素であるが、その含
有量が１.５％を超えて多量に含有すると赤スケール発
生により表面性状を損なうようになる。よって、Ｓi含
有量は１.５％以下とする。
強度(ＴＳ)を確保するのが容易な元素であるが、その含
有量が１.５％を超えて多量に含有すると赤スケール発
生により表面性状を損なうようになる。よって、Ｓi含
有量は１.５％以下とする。
【００１１】Ｍnは強度を確保すると共に熱間圧延性を
確保するのに必要な元素である。しかし、含有量が０.
４％未満では強度(ＴＳ)を確保すること並びに熱間圧延
性が困難となり、一方、１.８％を超えて多く含有する
と鋼板の板厚中央部に異常硬化組織を生じ、加工性、疲
労特性を劣化させる。よって、Ｍn含有量は０.４〜１.
８％とする。
確保するのに必要な元素である。しかし、含有量が０.
４％未満では強度(ＴＳ)を確保すること並びに熱間圧延
性が困難となり、一方、１.８％を超えて多く含有する
と鋼板の板厚中央部に異常硬化組織を生じ、加工性、疲
労特性を劣化させる。よって、Ｍn含有量は０.４〜１.
８％とする。
【００１２】ＰはＣと共に重要な元素であり、強度(Ｔ
Ｓ)及び疲労強度を高くするために必要である。しか
し、含有量が０.０５％未満では強度が不足するばかり
か、疲労強度も得られず、一方、０.１５％を超えて多
量に含有すると加工脆化や溶接性の面で問題が生じる。
よって、Ｐ含有量は０.０５〜０.１５％とする。
Ｓ)及び疲労強度を高くするために必要である。しか
し、含有量が０.０５％未満では強度が不足するばかり
か、疲労強度も得られず、一方、０.１５％を超えて多
量に含有すると加工脆化や溶接性の面で問題が生じる。
よって、Ｐ含有量は０.０５〜０.１５％とする。
【００１３】ＳはＭnＳ等の非金属介在物を生成し加工
性を劣化させるので、含有量は少ない程好ましく、特に
ホイールディスクのセンターハブ孔加工時に問題となる
孔拡げ性を確保するには、Ｓ含有量は０.００５％以下
とする必要がある。
性を劣化させるので、含有量は少ない程好ましく、特に
ホイールディスクのセンターハブ孔加工時に問題となる
孔拡げ性を確保するには、Ｓ含有量は０.００５％以下
とする必要がある。
【００１４】Ａlは鋼の脱酸のために必要な元素である
が、含有量が０.０１％未満では脱酸効果は少なく、ま
た０.０６％を超えて多量に含有するとアルミナ系の非
金属介在物を生成し易くなり、かつ微細なＡlＮが多量
に析出し易くなり、加工性を劣化させる。よって、Ａl
含有量は０.０１〜０.０６％とする。
が、含有量が０.０１％未満では脱酸効果は少なく、ま
た０.０６％を超えて多量に含有するとアルミナ系の非
金属介在物を生成し易くなり、かつ微細なＡlＮが多量
に析出し易くなり、加工性を劣化させる。よって、Ａl
含有量は０.０１〜０.０６％とする。
【００１５】ＣuはＣ、Ｐと同様に重要な元素であり、
強度(ＴＳ)を増加させるほか、疲労特性にも好影響を及
ぼす。しかし、含有量が０.１％未満ではこのような効
果は少なく、また０.７％を超えて多量に含有すると効
果は飽和し、かつコスト上昇を招く。よって、Ｃu含有
量は０.１〜０.７％とする。
強度(ＴＳ)を増加させるほか、疲労特性にも好影響を及
ぼす。しかし、含有量が０.１％未満ではこのような効
果は少なく、また０.７％を超えて多量に含有すると効
果は飽和し、かつコスト上昇を招く。よって、Ｃu含有
量は０.１〜０.７％とする。
【００１６】ＮiはＣu含有による熱間脆性を防止するた
めに含有させる元素であり、その含有量はＣu含有量と
同量の０.１〜０.７％とする必要がある。この含有量の
範囲以外では上記効果を達成することはできない。よっ
て、Ｎi含有量は０.１〜０.７％とする。
めに含有させる元素であり、その含有量はＣu含有量と
同量の０.１〜０.７％とする必要がある。この含有量の
範囲以外では上記効果を達成することはできない。よっ
て、Ｎi含有量は０.１〜０.７％とする。
【００１７】Ｎb、Ｔiは炭窒化物形成元素であり、析出
強化で強度(ＴＳ)が増加すると共に、固溶状態における
疲労特性に好影響を与える。しかし、それぞれ含有量が
０.０１％未満ではこのような効果は少なく、またそれ
ぞれ０.０５％を超えて多量に含有すると効果は飽和す
るばかりか、降伏応力の上昇を招く。よって、Ｔi含有
量は０.０１〜０.０５％、Ｎb含有量は０.０１〜０.０
５％とする。
強化で強度(ＴＳ)が増加すると共に、固溶状態における
疲労特性に好影響を与える。しかし、それぞれ含有量が
０.０１％未満ではこのような効果は少なく、またそれ
ぞれ０.０５％を超えて多量に含有すると効果は飽和す
るばかりか、降伏応力の上昇を招く。よって、Ｔi含有
量は０.０１〜０.０５％、Ｎb含有量は０.０１〜０.０
５％とする。
【００１８】Ｃrは強度(ＴＳ)を高くするが、降伏応力
は殆ど変えることがなく、かつ歪み時効性を防止させる
元素であり、そのためには０.１％以上が必要である。
しかし、含有量が１.０％を超えて多量に含有すると効
果は飽和する。よって、Ｃr含有量は０.１〜１.０％と
する。
は殆ど変えることがなく、かつ歪み時効性を防止させる
元素であり、そのためには０.１％以上が必要である。
しかし、含有量が１.０％を超えて多量に含有すると効
果は飽和する。よって、Ｃr含有量は０.１〜１.０％と
する。
【００１９】Ｃa、ＲＥＭ(希土類元素)は加工性に悪影
響を及ぼす非金属介在物の形態を変えて加工性を向上さ
せる元素である。しかし、それぞれ０.０１％を超えて
含有するとこのような効果は期待できない。よって、Ｃ
a含有量は０.０１％以下、ＲＥＭ含有量は０.０１％以
下とする。
響を及ぼす非金属介在物の形態を変えて加工性を向上さ
せる元素である。しかし、それぞれ０.０１％を超えて
含有するとこのような効果は期待できない。よって、Ｃ
a含有量は０.０１％以下、ＲＥＭ含有量は０.０１％以
下とする。
【００２０】なお、上述のＮb、Ｔi、Ｃrは必要に応じ
てそれらの少なくとも１種を含有させればよく、Ｃa、
ＲＥＭも必要に応じてそれらの少なくとも１種を含有さ
せればよい。その際、これらの群の選択成分を共に含有
させることもできる。
てそれらの少なくとも１種を含有させればよく、Ｃa、
ＲＥＭも必要に応じてそれらの少なくとも１種を含有さ
せればよい。その際、これらの群の選択成分を共に含有
させることもできる。
【００２１】更に、本発明においては、Ｃ含有量とＰ、
Ｃuの各含有量の関係が重要である。すなわち、図１に
Ｐ／２＋Ｃu／１０−Ｃと(疲労限強度)／(ＴＳ)比との
関係を示すように、Ｐ／２＋Ｃu／１０−Ｃ≧０の範囲
であると、優れた疲労強度を有することが判明した。こ
の理由は必ずしも明らかではないが、Ｃ含有量を減少す
ることにより第２相の体積率を低減すると共に第２相が
細かくなるため、組織中の柔らかいフェライトと硬い第
２相の界面から生ずる疲労クラックの起点が減少するこ
とが一因と考えられる。
Ｃuの各含有量の関係が重要である。すなわち、図１に
Ｐ／２＋Ｃu／１０−Ｃと(疲労限強度)／(ＴＳ)比との
関係を示すように、Ｐ／２＋Ｃu／１０−Ｃ≧０の範囲
であると、優れた疲労強度を有することが判明した。こ
の理由は必ずしも明らかではないが、Ｃ含有量を減少す
ることにより第２相の体積率を低減すると共に第２相が
細かくなるため、組織中の柔らかいフェライトと硬い第
２相の界面から生ずる疲労クラックの起点が減少するこ
とが一因と考えられる。
【００２２】次に本発明における製造条件について説明
する。上記化学成分を有する鋼は、常法により熱間圧延
鋼板とする。但し、熱間圧延の仕上げ温度は、結晶粒度
や組織が変わることにより加工性、疲労特性に影響を及
ぼし、Ａr3点未満ではフェライト結晶粒の細粒化及び加
工組織が残存して疲労特性及び加工性が劣化する。した
がって、熱間圧延の仕上げ温度はＡr3点以上とする。こ
こで、Ａr3点はＣ、Ｍn等添加元素の含有量により変化
するが、仕上げ温度を８２０〜９３０℃とするのが好ま
しい。
する。上記化学成分を有する鋼は、常法により熱間圧延
鋼板とする。但し、熱間圧延の仕上げ温度は、結晶粒度
や組織が変わることにより加工性、疲労特性に影響を及
ぼし、Ａr3点未満ではフェライト結晶粒の細粒化及び加
工組織が残存して疲労特性及び加工性が劣化する。した
がって、熱間圧延の仕上げ温度はＡr3点以上とする。こ
こで、Ａr3点はＣ、Ｍn等添加元素の含有量により変化
するが、仕上げ温度を８２０〜９３０℃とするのが好ま
しい。
【００２３】熱間圧延後の冷却速度は、平均冷却速度が
３０℃未満では徐冷となり、Ｐの偏析が生じ易くなるた
め、３０℃／sec以上とする必要がある。
３０℃未満では徐冷となり、Ｐの偏析が生じ易くなるた
め、３０℃／sec以上とする必要がある。
【００２４】また、巻取り温度は、Ｐの偏析による脆化
防止のために５５０℃以下とする必要があるが、Ｃuの
析出を図るためには３５０℃以上の温度が必要であり、
更に第２相組織にマルテンサイトが混在すると孔拡げ性
が劣化するため３５０℃以上とする必要がある。よつ
て、巻取り温度は３５０〜５５０℃とする。
防止のために５５０℃以下とする必要があるが、Ｃuの
析出を図るためには３５０℃以上の温度が必要であり、
更に第２相組織にマルテンサイトが混在すると孔拡げ性
が劣化するため３５０℃以上とする必要がある。よつ
て、巻取り温度は３５０〜５５０℃とする。
【００２５】
【実施例】次に、本発明の実施例を示す。
【表１】 に示す化学成分を有する鋼を真空溶解した後、３０mm板
厚まで粗圧延し、次いで１２００℃に加熱し、
厚まで粗圧延し、次いで１２００℃に加熱し、
【表２】 に示す条件にて熱間圧延し巻き取り、板厚４mmの熱延鋼
板を得た。この熱延鋼板について引張試験、孔拡げ試
験、疲労試験を行った。その結果を表２に併記する。
板を得た。この熱延鋼板について引張試験、孔拡げ試
験、疲労試験を行った。その結果を表２に併記する。
【００２６】なお、熱延鋼板の表裏面を３.５mmまで研
磨し、引張試験(ＪＩＳ５号)、孔拡げ試験〔孔拡げ率＝
(成形後の孔径−初期孔径)／(初期孔径)×１００
(％)〕、平面曲げ疲労試験(疲労強度は１０7サイクルを
疲労限とみなした)を行った。
磨し、引張試験(ＪＩＳ５号)、孔拡げ試験〔孔拡げ率＝
(成形後の孔径−初期孔径)／(初期孔径)×１００
(％)〕、平面曲げ疲労試験(疲労強度は１０7サイクルを
疲労限とみなした)を行った。
【００２７】表２中、Ｎo.１〜Ｎo.９は本発明例であ
り、いずれもＴＳ≧５０kgf／mm2で疲労強度／ＴＳ≧７
０％、かつ孔拡げ率≧８０％以上と良好な疲労強度と孔
拡げ性を示している。
り、いずれもＴＳ≧５０kgf／mm2で疲労強度／ＴＳ≧７
０％、かつ孔拡げ率≧８０％以上と良好な疲労強度と孔
拡げ性を示している。
【００２８】一方、Ｎo.１０〜Ｎo.２１は、化学成分が
本発明範囲から外れている比較例であり、またＮo.１Ａ
〜Ｎo.１Ｃは、化学成分がＮo.１と同一(本発明範囲内)
であるが、圧延条件が本発明範囲から外れている比較例
である。いずれの比較例も、疲労強度と孔拡げ率のいず
れかにおいて劣っている。
本発明範囲から外れている比較例であり、またＮo.１Ａ
〜Ｎo.１Ｃは、化学成分がＮo.１と同一(本発明範囲内)
であるが、圧延条件が本発明範囲から外れている比較例
である。いずれの比較例も、疲労強度と孔拡げ率のいず
れかにおいて劣っている。
【００２９】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明法により製
造される鋼板は、高強度で疲労特性、加工性に優れてお
り、更にＰ、Ｃuが含有しているので、熱間圧延ままで
耐食性に優れており、防錆用鋼板としても使用すること
ができ、更にはめっき処理等の表面処理を行っても材質
上何ら変化することがない。したがって、土木、建築の
鋼構造物としても使用できるという優れた効果を有して
いる。
造される鋼板は、高強度で疲労特性、加工性に優れてお
り、更にＰ、Ｃuが含有しているので、熱間圧延ままで
耐食性に優れており、防錆用鋼板としても使用すること
ができ、更にはめっき処理等の表面処理を行っても材質
上何ら変化することがない。したがって、土木、建築の
鋼構造物としても使用できるという優れた効果を有して
いる。
【図１】Ｐ／２＋Ｃu／１０−Ｃと(疲労限強度)／(Ｔ
Ｓ)比との関係を示す図である。
Ｓ)比との関係を示す図である。
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％で(以下、同じ)、Ｃ：０.０２〜
０.１４％、Ｓi≦１.５％、Ｍn：０.４〜１.８％、Ｐ：
０.０５〜０.１５％、Ｓ≦０.００５％、Ａl：０.０１
〜０.０６％、Ｃu：０.１〜０.７％及びＮi：０.１〜
０.７％を含有し、かつ、Ｐ／２＋Ｃu／１０−Ｃ≧０の
関係を満たし、残部が鉄及び不可避的不純物よりなる鋼
板を、熱間圧延によりＡr3点以上で仕上げた後、３０℃
／sec以上の冷却速度にて３５０〜５５０℃で巻き取る
ことにより、フェライトとベイナイト若しくはフェライ
トと微細なパーライト又はフェライトとベイナイトと微
細なパーライトからなる組織を得ることを特徴とする疲
労特性と加工性の優れたホイールディスク用高強度熱延
鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 前記鋼が更にＮb：０.０１〜０.０５
％、Ｔi：０.０１〜０.０５％及びＣr:０.１〜１.０％
の１種又は２種以上を含有している請求項１に記載の方
法。 - 【請求項３】 前記鋼が更にＣa≦０.０１％及びＲＥＭ
≦０.０１％の１種又は２種を含有している請求項１又
は２に記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3221991A JP2753151B2 (ja) | 1991-02-01 | 1991-02-01 | 疲労特性と加工性の優れたホイールディスク用高強度熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3221991A JP2753151B2 (ja) | 1991-02-01 | 1991-02-01 | 疲労特性と加工性の優れたホイールディスク用高強度熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0551646A true JPH0551646A (ja) | 1993-03-02 |
| JP2753151B2 JP2753151B2 (ja) | 1998-05-18 |
Family
ID=12352828
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3221991A Expired - Lifetime JP2753151B2 (ja) | 1991-02-01 | 1991-02-01 | 疲労特性と加工性の優れたホイールディスク用高強度熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2753151B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0770637A (ja) * | 1993-09-03 | 1995-03-14 | Sumitomo Metal Ind Ltd | アーク溶接部の耐疲労性に優れた耐食性鋼板の製造方法 |
| JPH07145426A (ja) * | 1993-11-19 | 1995-06-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐孔食性鋼板の製造方法 |
| KR20020094721A (ko) * | 2001-06-13 | 2002-12-18 | 현대자동차주식회사 | 로드 휠 디스크용 초고강도 강판재료 |
| KR100920618B1 (ko) * | 2002-12-28 | 2009-10-08 | 주식회사 포스코 | 내부식성 및 내마모부식성이 우수한 강재의 제조방법 |
-
1991
- 1991-02-01 JP JP3221991A patent/JP2753151B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0770637A (ja) * | 1993-09-03 | 1995-03-14 | Sumitomo Metal Ind Ltd | アーク溶接部の耐疲労性に優れた耐食性鋼板の製造方法 |
| JPH07145426A (ja) * | 1993-11-19 | 1995-06-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐孔食性鋼板の製造方法 |
| KR20020094721A (ko) * | 2001-06-13 | 2002-12-18 | 현대자동차주식회사 | 로드 휠 디스크용 초고강도 강판재료 |
| KR100920618B1 (ko) * | 2002-12-28 | 2009-10-08 | 주식회사 포스코 | 내부식성 및 내마모부식성이 우수한 강재의 제조방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2753151B2 (ja) | 1998-05-18 |
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