JP7319447B1 - アルミニウム合金材、及びその製造方法 - Google Patents
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Abstract
【課題】優れた高温クリープ強度を備えたアルミニウム合金材、及びその製造方法を提供する。【解決手段】Ｃｕ：１．５～６．０質量％、Ｍｇ：１．０～４．０質量％、Ｆｅ：０．５～２．０質量％、Ｎｉ：０．５～２．０質量％、Ｓｉ：０．１～３．０質量％、Ｍｏ：０．０５～０．７質量％、Ｔｉ：０．０１～０．３質量％、を含み、残部がＡｌ及び不可避的不純物の合金組成からなる、アルミニウム合金材、及びアルミニウム合金材の製造方法。【選択図】なし
Description
本発明は、アルミニウム合金材、及びその製造方法に関する。以下、アルミニウムを単にＡｌとも言う。
自動車のターボチャージャー用インペラーや産業機械（例えば、ターボ分子ポンプ、真空ポンプ、拡散ポンプ）用ポンプローターなどの１００℃を超える高温の使用環境となるＡｌ合金製部品には、高温特性に優れたＡｌ合金材が用いられる。また、自動車や産業機械などの高性能化に伴い耐熱Ａｌ合金に求められる耐熱強度も上昇しており、優れた高温クリープ強度が求められている。
従来、これらの所謂耐熱性Ａｌ合金材には、ＡＡ規格乃至ＪＩＳ規格の ２０００系（以下、単に２０００系と言う）Ａｌ合金が用いられている。この種のＡｌ合金としては、２２１９、２６１８合金などのＡｌ－Ｃｕ（－Ｍｇ）系の２０００系アルミ合金などがある。しかし、これらの２０００系Ａｌ合金は、１２０℃を越える高温では、長時間使用すると強度の低下が著しい。
このため、アルミニウム合金の耐熱強度を向上させる従来技術が検討されている。
例えば、特許文献１は２０００系アルミ合金に相当するＡｌ－Ｃｕ－Ｍｇ系合金にＡｇに加え、さらにＭｎ、Ｃｒを添加して固溶させることによりクリープ強度を向上させる技術である。
特許文献２はＡｌ－Ｃｕ－Ｍｇ系合金の晶出物を鋳造時の冷却速度で制御し、優れたクリープ強度を得る技術である。
特許文献３はＺｒやＴｉを添加して晶出した金属間化合物を亜結晶粒界上に微細に分散させてクリープ強度を向上させる技術である。
特許文献４はＡｌ－Ｃｕ系合金の添加元素と結晶粒径を粗大にすることによって高温クリープ強度を向上させた技術である。
特許文献５は、高温特性（耐熱性、高温疲労強度、高温下での耐クリープ特性および高温耐力）に優れたＡｌ合金を提供する技術であり、Ｓｉ、Ｃｕ、Ｍｎ、Ｍｇ、Ｔｉ、Ａｇを所定量含有すると共に、Ｚｒを所定量未満に規制し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなるＡｌ合金を開示している。
例えば、特許文献１は２０００系アルミ合金に相当するＡｌ－Ｃｕ－Ｍｇ系合金にＡｇに加え、さらにＭｎ、Ｃｒを添加して固溶させることによりクリープ強度を向上させる技術である。
特許文献２はＡｌ－Ｃｕ－Ｍｇ系合金の晶出物を鋳造時の冷却速度で制御し、優れたクリープ強度を得る技術である。
特許文献３はＺｒやＴｉを添加して晶出した金属間化合物を亜結晶粒界上に微細に分散させてクリープ強度を向上させる技術である。
特許文献４はＡｌ－Ｃｕ系合金の添加元素と結晶粒径を粗大にすることによって高温クリープ強度を向上させた技術である。
特許文献５は、高温特性（耐熱性、高温疲労強度、高温下での耐クリープ特性および高温耐力）に優れたＡｌ合金を提供する技術であり、Ｓｉ、Ｃｕ、Ｍｎ、Ｍｇ、Ｔｉ、Ａｇを所定量含有すると共に、Ｚｒを所定量未満に規制し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなるＡｌ合金を開示している。
従来の２０００系アルミ合金の高温クリープ強度を向上させる技術は、多くがＡｇなどの貴金属を使用するものであり、耐熱強度は上昇するものの合金コストの増加が著しいという問題がある（特許文献２、５）。
また、ＦｅやＮｉなどの晶出物を形成する元素の添加量を規定した従来技術では十分なクリープ強度が得られない（特許文献２）。また、ＺｒやＴｉなどの酸化傾向の高い遷移金属を添加する技術は、高温強度を向上させるが、大型部品向けの凝固速度の遅い鋳造で作られる場合には効果が十分に発揮されないという問題がある（特許文献５）。
つまり、Ａｇなどの高級な貴金属を添加元素として用いずに、アルミニウム合金を大型部品に適用した場合であっても、高温におけるクリープ強度を従来のものに比べ大幅に向上させる技術が必要とされている。
また、ＦｅやＮｉなどの晶出物を形成する元素の添加量を規定した従来技術では十分なクリープ強度が得られない（特許文献２）。また、ＺｒやＴｉなどの酸化傾向の高い遷移金属を添加する技術は、高温強度を向上させるが、大型部品向けの凝固速度の遅い鋳造で作られる場合には効果が十分に発揮されないという問題がある（特許文献５）。
つまり、Ａｇなどの高級な貴金属を添加元素として用いずに、アルミニウム合金を大型部品に適用した場合であっても、高温におけるクリープ強度を従来のものに比べ大幅に向上させる技術が必要とされている。
そこで本発明は、優れた高温クリープ強度を備えたアルミニウム合金材、及びその製造方法を提供することを目的とする。
本発明者らは、例えば２６１８合金に代表されるＡｌ－Ｃｕ－Ｍｇ組成からなるアルミニウム合金材に優れた高温クリープ強度を付与するため鋭意研究開発した結果、ＳｉとＭｏを添加することによって前記課題を解決できることを見出し、本発明を完成するに至った。
すなわち、本発明は、以下の通りである。
〔１〕
Ｃｕ：１．５～６．０質量％、
Ｍｇ：１．０～４．０質量％、
Ｆｅ：０．５～２．０質量％、
Ｎｉ：０．５～２．０質量％、
Ｓｉ：０．１～３．０質量％、
Ｍｏ：０．０５～０．７質量％、
Ｔｉ：０．０１～０．３質量％、
を含み、残部がＡｌ及び不可避的不純物の合金組成からなる、アルミニウム合金材。
〔２〕
Ｃｕ：１．９～３．０質量％、
Ｍｇ：１．３～３．０質量％、
Ｆｅ：０．９～１．３質量％、
Ｎｉ：０．９～１．３質量％、
Ｓｉ：０．２５～０．８質量％、
Ｍｏ：０．０５～０．５質量％、
Ｔｉ：０．０４～０．０９質量％、
を含み、残部がＡｌ及び不可避的不純物の合金組成からなる、アルミニウム合金材。
〔３〕
前記Ｓｉ及び前記Ｍｏの含有量が、
Ｓｉ：０．１～０．６質量％、
Ｍｏ：０．３～０．７質量％、
である、〔１〕又は〔２〕に記載のアルミニウム合金材。
〔４〕
前記Ｓｉ及び前記Ｍｏの含有量が、
Ｓｉ：０．３５～０．８質量％、
Ｍｏ：０．０５～０．５５質量％、
である、〔１〕又は〔２〕に記載のアルミニウム合金材。
〔５〕
前記アルミニウム合金材は、１６０℃、２５０ＭＰａにおける最小クリープ速度が８．５×１０－１０／ｓｅｃ以下である、〔１〕又は〔２〕に記載のアルミニウム合金材。
〔６〕
〔１〕又は〔２〕に記載の合金組成からなるアルミニウム合金材の製造方法であって、前記合金組成からなる溶湯の溶解調整、鋳造、均質化処理、熱間加工、溶体化処理、焼入れ、時効処理をこの順に行うアルミニウム合金材の製造方法。
すなわち、本発明は、以下の通りである。
〔１〕
Ｃｕ：１．５～６．０質量％、
Ｍｇ：１．０～４．０質量％、
Ｆｅ：０．５～２．０質量％、
Ｎｉ：０．５～２．０質量％、
Ｓｉ：０．１～３．０質量％、
Ｍｏ：０．０５～０．７質量％、
Ｔｉ：０．０１～０．３質量％、
を含み、残部がＡｌ及び不可避的不純物の合金組成からなる、アルミニウム合金材。
〔２〕
Ｃｕ：１．９～３．０質量％、
Ｍｇ：１．３～３．０質量％、
Ｆｅ：０．９～１．３質量％、
Ｎｉ：０．９～１．３質量％、
Ｓｉ：０．２５～０．８質量％、
Ｍｏ：０．０５～０．５質量％、
Ｔｉ：０．０４～０．０９質量％、
を含み、残部がＡｌ及び不可避的不純物の合金組成からなる、アルミニウム合金材。
〔３〕
前記Ｓｉ及び前記Ｍｏの含有量が、
Ｓｉ：０．１～０．６質量％、
Ｍｏ：０．３～０．７質量％、
である、〔１〕又は〔２〕に記載のアルミニウム合金材。
〔４〕
前記Ｓｉ及び前記Ｍｏの含有量が、
Ｓｉ：０．３５～０．８質量％、
Ｍｏ：０．０５～０．５５質量％、
である、〔１〕又は〔２〕に記載のアルミニウム合金材。
〔５〕
前記アルミニウム合金材は、１６０℃、２５０ＭＰａにおける最小クリープ速度が８．５×１０－１０／ｓｅｃ以下である、〔１〕又は〔２〕に記載のアルミニウム合金材。
〔６〕
〔１〕又は〔２〕に記載の合金組成からなるアルミニウム合金材の製造方法であって、前記合金組成からなる溶湯の溶解調整、鋳造、均質化処理、熱間加工、溶体化処理、焼入れ、時効処理をこの順に行うアルミニウム合金材の製造方法。
本発明によれば、優れた高温クリープ強度を備えたアルミニウム合金材を提供できる。
また、本発明に係るアルミニウム合金材の製造方法によって、優れた高温クリープ強度を備えたアルミニウム合金材を製造できる。
また、本発明に係るアルミニウム合金材の製造方法によって、優れた高温クリープ強度を備えたアルミニウム合金材を製造できる。
以下、本発明の実施形態に係るアルミニウム合金材を実施するための形態について、詳細に説明する。なお、数値範囲を示す「～」とは、その前後に記載された数値を下限値及び上限値として含む意味で使用される。
＜アルミニウム合金材＞
本実施形態に係るアルミニウム合金材は、アルミニウム合金として所定の合金組成を備えており、優れた高温クリープ強度を備えたアルミニウム合金材（アルミニウム合金部品）を製造するために用いられる。
本発明の第一の実施形態に係るアルミニウム合金材は、
Ｃｕ：１．５～６．０質量％、
Ｍｇ：１．０～４．０質量％、
Ｆｅ：０．５～２．０質量％、
Ｎｉ：０．５～２．０質量％、
Ｓｉ：０．１～３．０質量％、
Ｍｏ：０．０５～０．７質量％、
Ｔｉ：０．０１～０．３質量％、
を含み、残部がＡｌ及び不可避的不純物の合金組成からなる。
本実施形態に係るアルミニウム合金材は、アルミニウム合金として所定の合金組成を備えており、優れた高温クリープ強度を備えたアルミニウム合金材（アルミニウム合金部品）を製造するために用いられる。
本発明の第一の実施形態に係るアルミニウム合金材は、
Ｃｕ：１．５～６．０質量％、
Ｍｇ：１．０～４．０質量％、
Ｆｅ：０．５～２．０質量％、
Ｎｉ：０．５～２．０質量％、
Ｓｉ：０．１～３．０質量％、
Ｍｏ：０．０５～０．７質量％、
Ｔｉ：０．０１～０．３質量％、
を含み、残部がＡｌ及び不可避的不純物の合金組成からなる。
また、本発明の第二の実施形態に係るアルミニウム合金材は、
Ｃｕ：１．９～３．０質量％、
Ｍｇ：１．３～３．０質量％、
Ｆｅ：０．９～１．３質量％、
Ｎｉ：０．９～１．３質量％、
Ｓｉ：０．２５～０．８質量％、
Ｍｏ：０．０５～０．５質量％、
Ｔｉ：０．０４～０．０９質量％、
を含み、残部がＡｌ及び不可避的不純物の合金組成からなる。
Ｃｕ：１．９～３．０質量％、
Ｍｇ：１．３～３．０質量％、
Ｆｅ：０．９～１．３質量％、
Ｎｉ：０．９～１．３質量％、
Ｓｉ：０．２５～０．８質量％、
Ｍｏ：０．０５～０．５質量％、
Ｔｉ：０．０４～０．０９質量％、
を含み、残部がＡｌ及び不可避的不純物の合金組成からなる。
本発明の第三の実施形態に係るアルミニウム合金材は、上記第一の実施形態又は第二の実施形態に係るアルミニウム合金材におけるＳｉ及び上記Ｍｏの含有量が、
Ｓｉ：０．１～０．６質量％、
Ｍｏ：０．３～０．７質量％、
であることが好ましい。
Ｓｉ：０．１～０．６質量％、
Ｍｏ：０．３～０．７質量％、
であることが好ましい。
また、本発明の第四の実施形態に係るアルミニウム合金材は、上記第一の実施形態又は第二の実施形態に係るアルミニウム合金材におけるＳｉ及び上記Ｍｏの含有量が、
Ｓｉ：０．３５～０．８質量％、
Ｍｏ：０．０５～０．５５質量％、
であることが好ましい。
Ｓｉ：０．３５～０．８質量％、
Ｍｏ：０．０５～０．５５質量％、
であることが好ましい。
本発明の実施形態に係るアルミニウム合金材の合金組成は、ＡＡ２６１８アルミニウム合金に代表されるＡｌ－Ｃｕ－Ｍｇ組成に、ＳｉとＭｏを添加することによって上記の範囲としてもよい。
本発明の実施形態に係るアルミニウム合金材は、ＳｉとＭｏを特定量含むことによって、σ相（Ａｌ５Ｃｕ６Ｍｇ２）という新たな析出相が導入でき、高温でのクリープ強度を大きく向上できることを見出したものである。
本発明の実施形態に係るアルミニウム合金材は、ＳｉとＭｏを特定量含むことによって、σ相（Ａｌ５Ｃｕ６Ｍｇ２）という新たな析出相が導入でき、高温でのクリープ強度を大きく向上できることを見出したものである。
〔合金組成〕
以下、前記合金組成について説明する。
以下、前記合金組成について説明する。
（Ｃｕ：１．５～６質量％）
Ｃｕは、本発明の実施形態に係るアルミニウム合金材が高温クリープ強度を発現するために必須な元素の１つである。
Ｃｕは、Ｍｇと共に添加することで、アルミニウム合金材を製造する際の溶体化後の時効中にＳ相（Ａｌ２ＣｕＭｇ）からなる微細析出物を形成し、Ｓ相の析出強化によって高温クリープ強度を向上させる。
かかる効果を得る観点から、Ｃｕ含有量は１．５～６．０質量％の範囲とする。Ｃｕ含有量が１．５質量％未満の場合には、高温クリープ強度向上の効果が十分に得られない。Ｃｕ含有量が６．０質量％を超える場合には、鋳造段階でＡｌ－Ｃｕ系の粗大晶出物を形成し、溶体化に多大な時間を要してしまう。Ｃｕ含有量の下限値は、好ましくは１．９質量％以上、より好ましくは２．２質量％以上である。また、Ｃｕ含有量の上限値は、好ましくは４．５質量％以下、より好ましくは３．０質量％以下である。
Ｃｕは、本発明の実施形態に係るアルミニウム合金材が高温クリープ強度を発現するために必須な元素の１つである。
Ｃｕは、Ｍｇと共に添加することで、アルミニウム合金材を製造する際の溶体化後の時効中にＳ相（Ａｌ２ＣｕＭｇ）からなる微細析出物を形成し、Ｓ相の析出強化によって高温クリープ強度を向上させる。
かかる効果を得る観点から、Ｃｕ含有量は１．５～６．０質量％の範囲とする。Ｃｕ含有量が１．５質量％未満の場合には、高温クリープ強度向上の効果が十分に得られない。Ｃｕ含有量が６．０質量％を超える場合には、鋳造段階でＡｌ－Ｃｕ系の粗大晶出物を形成し、溶体化に多大な時間を要してしまう。Ｃｕ含有量の下限値は、好ましくは１．９質量％以上、より好ましくは２．２質量％以上である。また、Ｃｕ含有量の上限値は、好ましくは４．５質量％以下、より好ましくは３．０質量％以下である。
（Ｍｇ：１．０～４．０質量％）
Ｍｇは、本発明の実施形態に係るアルミニウム合金材における高温クリープ強度を発現するために必須な元素の１つである。
Ｍｇは、Ｃｕと共に添加することで、アルミニウム合金材を製造する際の溶体化後の時効中にＳ相（Ａｌ２ＣｕＭｇ）からなる微細析出物を形成して、高温クリープ強度を向上させる。
かかる効果を得る観点から、Ｍｇ含有量は１．０～４．０質量％の範囲とする。Ｍｇ含有量が１．０質量％未満の場合には、高温クリープ強度向上の効果が十分に得られない。Ｍｇ含有量が４．０質量％を超える場合には、粗大なＭｇ２Ｓｉが増加して靭性が低下する。Ｍｇ含有量の下限値は、好ましくは１．２質量％以上、より好ましくは１．３質量％以上である。また、Ｍｇ含有量の上限値は、好ましくは３．５質量％以下、より好ましくは３．０質量％以下である。
Ｍｇは、本発明の実施形態に係るアルミニウム合金材における高温クリープ強度を発現するために必須な元素の１つである。
Ｍｇは、Ｃｕと共に添加することで、アルミニウム合金材を製造する際の溶体化後の時効中にＳ相（Ａｌ２ＣｕＭｇ）からなる微細析出物を形成して、高温クリープ強度を向上させる。
かかる効果を得る観点から、Ｍｇ含有量は１．０～４．０質量％の範囲とする。Ｍｇ含有量が１．０質量％未満の場合には、高温クリープ強度向上の効果が十分に得られない。Ｍｇ含有量が４．０質量％を超える場合には、粗大なＭｇ２Ｓｉが増加して靭性が低下する。Ｍｇ含有量の下限値は、好ましくは１．２質量％以上、より好ましくは１．３質量％以上である。また、Ｍｇ含有量の上限値は、好ましくは３．５質量％以下、より好ましくは３．０質量％以下である。
（Ｆｅ：０．５～２．０質量％）
Ｆｅは、Ｎｉと共にＡｌ９ＦｅＮｉなどのＡｌ－Ｆｅ－Ｎｉ系化合物を形成し、結晶粒径の過度な粗大化を抑制する作用と、結晶粒界近傍での変形を抑制して高温クリープ強度をやや高める作用がある。
かかる効果を得る観点から、Ｆｅ含有量は、０．５～２．０質量％の範囲とする。Ｆｅ含有量が０．５質量％未満の場合には、結晶粒径の粗大化を抑制する効果を十分に得ることができない。Ｆｅ含有量が２．０質量％を超える場合には、晶出物が過度に増加して、延性や靭性などの強度以外の特性を損なってしまう。なお、Ｆｅ含有量の下限値は、好ましくは０．７質量％以上であり、より好ましくは０．９質量％以上である。また、Ｆｅ含有量の上限値は、好ましくは１．６質量％以下、より好ましくは１．３質量％以下である。
Ｆｅは、Ｎｉと共にＡｌ９ＦｅＮｉなどのＡｌ－Ｆｅ－Ｎｉ系化合物を形成し、結晶粒径の過度な粗大化を抑制する作用と、結晶粒界近傍での変形を抑制して高温クリープ強度をやや高める作用がある。
かかる効果を得る観点から、Ｆｅ含有量は、０．５～２．０質量％の範囲とする。Ｆｅ含有量が０．５質量％未満の場合には、結晶粒径の粗大化を抑制する効果を十分に得ることができない。Ｆｅ含有量が２．０質量％を超える場合には、晶出物が過度に増加して、延性や靭性などの強度以外の特性を損なってしまう。なお、Ｆｅ含有量の下限値は、好ましくは０．７質量％以上であり、より好ましくは０．９質量％以上である。また、Ｆｅ含有量の上限値は、好ましくは１．６質量％以下、より好ましくは１．３質量％以下である。
（Ｎｉ：０．５～２．０質量％）
Ｎｉは、Ｆｅと共にＡｌ９ＦｅＮｉなどのＡｌ－Ｆｅ－Ｎｉ系化合物を形成し、結晶粒径の過度な粗大化を抑制する作用と、結晶粒界近傍での変形を抑制して高温クリープ強度をやや高める作用がある。
Ｎｉ含有量は、０．５～２．０質量％の範囲とする。Ｎｉ含有量が０．５質量％未満の場合には、前記効果を十分に得ることができない。Ｎｉ含有量が２．０質量％を超える場合には、晶出物が過度に増加して、延性や靭性などの強度以外の特性を損なってしまう。なお、Ｎｉ含有量の下限値は、好ましくは０．７質量％以上であり、より好ましくは０．９質量％以上である。また、Ｎｉ含有量の上限値は、好ましくは１．６質量％以下、より好ましくは１．３質量％以下である。
Ｎｉは、Ｆｅと共にＡｌ９ＦｅＮｉなどのＡｌ－Ｆｅ－Ｎｉ系化合物を形成し、結晶粒径の過度な粗大化を抑制する作用と、結晶粒界近傍での変形を抑制して高温クリープ強度をやや高める作用がある。
Ｎｉ含有量は、０．５～２．０質量％の範囲とする。Ｎｉ含有量が０．５質量％未満の場合には、前記効果を十分に得ることができない。Ｎｉ含有量が２．０質量％を超える場合には、晶出物が過度に増加して、延性や靭性などの強度以外の特性を損なってしまう。なお、Ｎｉ含有量の下限値は、好ましくは０．７質量％以上であり、より好ましくは０．９質量％以上である。また、Ｎｉ含有量の上限値は、好ましくは１．６質量％以下、より好ましくは１．３質量％以下である。
（Ｓｉ：０．１～３．０質量％）
Ｓｉは、本発明の実施形態に係るアルミニウム合金材の高温クリープ強度を、従来のＡｌ－Ｃｕ－Ｍｇ系アルミニウム合金の高温クリープ強度よりも向上させるために必須となる重要な元素の１つである。
Ｓｉは、時効初期にクラスターを形成し、クラスターの周囲に形成される圧縮応力を駆動力としてＣｕを引き寄せ、σ相（Ａｌ５Ｃｕ６Ｍｇ２）の核生成を促進させる作用がある。
本発明者らの検討により、本発明の実施形態に係るアルミニウム合金材は、Ｓｉを特定量含有することにより、Ｓｉ単独の作用によって高温クリープ強度の向上作用を得ることができるが、ＳｉとＭｏとを共に特定量含有することで、σ相の形成量を増加させ、高温クリープ強度を更に向上し得ることを見出した。
Ｓｉ含有量は、０．１～３．０質量％の範囲とする。Ｓｉ含有量が０．１質量％未満の場合には、σ相が十分に安定化されず、σ相析出の効果は十分に得られない。Ｓｉ含有量が３．０質量％を超える場合には、極めて脆いダイヤモンド構造のＳｉ相が形成されてしまい、延性・靭性を損なう問題が生じる。なお、Ｓｉ含有量の下限値は、好ましくは、０．２５質量％以上、０．３質量％以上、０．３５質量％以上、０．４質量％以上である。また、Ｓｉ含有量の上限値は、好ましくは１．５質量％以下であり、さらに好ましくは０．８質量％以下、より好ましくは０．７５質量％以下、よりさらに好ましくは０．６質量％以下である。
Ｓｉは、本発明の実施形態に係るアルミニウム合金材の高温クリープ強度を、従来のＡｌ－Ｃｕ－Ｍｇ系アルミニウム合金の高温クリープ強度よりも向上させるために必須となる重要な元素の１つである。
Ｓｉは、時効初期にクラスターを形成し、クラスターの周囲に形成される圧縮応力を駆動力としてＣｕを引き寄せ、σ相（Ａｌ５Ｃｕ６Ｍｇ２）の核生成を促進させる作用がある。
本発明者らの検討により、本発明の実施形態に係るアルミニウム合金材は、Ｓｉを特定量含有することにより、Ｓｉ単独の作用によって高温クリープ強度の向上作用を得ることができるが、ＳｉとＭｏとを共に特定量含有することで、σ相の形成量を増加させ、高温クリープ強度を更に向上し得ることを見出した。
Ｓｉ含有量は、０．１～３．０質量％の範囲とする。Ｓｉ含有量が０．１質量％未満の場合には、σ相が十分に安定化されず、σ相析出の効果は十分に得られない。Ｓｉ含有量が３．０質量％を超える場合には、極めて脆いダイヤモンド構造のＳｉ相が形成されてしまい、延性・靭性を損なう問題が生じる。なお、Ｓｉ含有量の下限値は、好ましくは、０．２５質量％以上、０．３質量％以上、０．３５質量％以上、０．４質量％以上である。また、Ｓｉ含有量の上限値は、好ましくは１．５質量％以下であり、さらに好ましくは０．８質量％以下、より好ましくは０．７５質量％以下、よりさらに好ましくは０．６質量％以下である。
（Ｍｏ：０．０５～０．７質量％）
Ｍｏは、本発明の実施形態に係るアルミニウム合金材の高温クリープ強度を、従来のＡｌ－Ｃｕ－Ｍｇ系アルミニウム合金の高温クリープ強度よりも向上させるために必須となる重要な元素である。
Ｍｏは極めて拡散係数の遅い元素であり、且つ、Ｓｉとの親和性が高い（化合物やクラスターを作りやすい）元素である。このため、安定して固溶状態にあるＭｏは、Ｓｉクラスターの形成を促進させ、σ相の形成量を増加させることで、Ｓｉ添加によって得られるσ相の析出強化作用を最大化し、高温クリープ強度を大きく向上させる。
Ｍｏ含有量は０．０５～０．７質量％とする。Ｍｏ含有量が０．０５質量％未満の場合には、σ相が十分に形成されず、σ相析出の効果は十分に得られない。Ｍｏ含有量が０．７質量％を超える場合には、粗大なＡｌ－Ｍｏ－Ｍｇ系の晶出物が増加するため、高温クリープ強度を低下させる問題が生じる。なお、Ｍｏ含有量の下限値は、好ましくは０．０５質量％以上、より好ましくは０．１質量％以上、より好ましくは０．１５質量％以上、更に好ましくは０．２質量％以上である。Ｍｏ含有量の下限値は、０．３質量％以上であってもよい。また、Ｍｏ含有量の上限値は、好ましくは、０．６質量％以下、０．５５質量％以下、０．５質量％以下、０．４質量％以下である。
Ｍｏは、本発明の実施形態に係るアルミニウム合金材の高温クリープ強度を、従来のＡｌ－Ｃｕ－Ｍｇ系アルミニウム合金の高温クリープ強度よりも向上させるために必須となる重要な元素である。
Ｍｏは極めて拡散係数の遅い元素であり、且つ、Ｓｉとの親和性が高い（化合物やクラスターを作りやすい）元素である。このため、安定して固溶状態にあるＭｏは、Ｓｉクラスターの形成を促進させ、σ相の形成量を増加させることで、Ｓｉ添加によって得られるσ相の析出強化作用を最大化し、高温クリープ強度を大きく向上させる。
Ｍｏ含有量は０．０５～０．７質量％とする。Ｍｏ含有量が０．０５質量％未満の場合には、σ相が十分に形成されず、σ相析出の効果は十分に得られない。Ｍｏ含有量が０．７質量％を超える場合には、粗大なＡｌ－Ｍｏ－Ｍｇ系の晶出物が増加するため、高温クリープ強度を低下させる問題が生じる。なお、Ｍｏ含有量の下限値は、好ましくは０．０５質量％以上、より好ましくは０．１質量％以上、より好ましくは０．１５質量％以上、更に好ましくは０．２質量％以上である。Ｍｏ含有量の下限値は、０．３質量％以上であってもよい。また、Ｍｏ含有量の上限値は、好ましくは、０．６質量％以下、０．５５質量％以下、０．５質量％以下、０．４質量％以下である。
本発明の他の実施形態に係るアルミニウム合金材は、Ｓｉ含有量が０．１～０．６質量％であって、Ｍｏ含有量が０．３～０．７質量％であることが好ましい。
また、本発明のさらに他の実施形態に係るアルミニウム合金材は、Ｓｉ含有量が０．３５～０．８質量％であって、Ｍｏ含有量が０．０５～０．５５質量％、であることが好ましい。
Ｓｉ含有量及びＭｏ含有量を上記の範囲とすることにより、高温クリープ強度向上の効果がより得やすくなる。
また、本発明のさらに他の実施形態に係るアルミニウム合金材は、Ｓｉ含有量が０．３５～０．８質量％であって、Ｍｏ含有量が０．０５～０．５５質量％、であることが好ましい。
Ｓｉ含有量及びＭｏ含有量を上記の範囲とすることにより、高温クリープ強度向上の効果がより得やすくなる。
（Ｔｉ：０．０１～０．３質量％）
Ｔｉは結晶粒の微細化に有効な元素である。
Ｔｉ含有量は０．０１～０．３質量％の範囲とする。Ｔｉ含有量が０．０１質量％未満の場合には、微細結晶粒組織を安定させる効果が十分に得られない。Ｔｉ含有量が０．１質量％を超える場合には、粗大なＴｉ系化合物などが形成され、高温クリープ強度が低下する。Ｔｉ含有量の下限値は、好ましくは０．０２質量％以上であり、より好ましくは０．０４質量％以上である。Ｔｉ含有量の上限値は、好ましくは０．１５質量％以下であり、より好ましくは０．０９質量％以下である。
Ｔｉは結晶粒の微細化に有効な元素である。
Ｔｉ含有量は０．０１～０．３質量％の範囲とする。Ｔｉ含有量が０．０１質量％未満の場合には、微細結晶粒組織を安定させる効果が十分に得られない。Ｔｉ含有量が０．１質量％を超える場合には、粗大なＴｉ系化合物などが形成され、高温クリープ強度が低下する。Ｔｉ含有量の下限値は、好ましくは０．０２質量％以上であり、より好ましくは０．０４質量％以上である。Ｔｉ含有量の上限値は、好ましくは０．１５質量％以下であり、より好ましくは０．０９質量％以下である。
（残部：Ａｌ及び不可避的不純物）
本発明の実施形態に係るアルミニウム合金材の残部は、Ａｌ及び不可避的不純物である。不可避的不純物は、実操業上、使用する原料等に由来したり、原料の溶解時に不可避的に混入する不純物である。不可避的不純物としては、例えば、Ｚｎ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｖ等が挙げられる。
これらは、本発明の効果を妨げない範囲で１種又は２種以上含有されていてもよい。上記に例示したＺｎ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｖの含有量は、それぞれ０．１５質量％以下であることが好ましく、本発明の実施形態に係るアルミニウム合金材がＺｎ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｖをそれぞれ０．１５質量％以下含有していても本発明の効果に影響は生じない。
本発明の実施形態に係るアルミニウム合金材の残部は、Ａｌ及び不可避的不純物である。不可避的不純物は、実操業上、使用する原料等に由来したり、原料の溶解時に不可避的に混入する不純物である。不可避的不純物としては、例えば、Ｚｎ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｖ等が挙げられる。
これらは、本発明の効果を妨げない範囲で１種又は２種以上含有されていてもよい。上記に例示したＺｎ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｖの含有量は、それぞれ０．１５質量％以下であることが好ましく、本発明の実施形態に係るアルミニウム合金材がＺｎ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｖをそれぞれ０．１５質量％以下含有していても本発明の効果に影響は生じない。
〔最小クリープ速度〕
本発明の実施形態に係るアルミニウム合金材は、１６０℃、２５０ＭＰａにおける最小クリープ速度が８．５×１０－１０／ｓｅｃ以下であることが好ましい。
本発明の実施形態に係るアルミニウム合金材は、１６０℃、２５０ＭＰａにおける最小クリープ速度が８．５×１０－１０／ｓｅｃ以下であることが好ましい。
最小クリープ速度は、ＪＩＳ Ｚ ２２７１：２０１０に準じて１軸引張の高温クリープレート試験により求めることができる。高温クリープレート試験は、試験条件を温度が１６０℃、応力が２５０ＭＰａとし、試験温度に１．５時間以上保持した後、試験応力を負荷して試験を行う。
高温クリープレート試験で得られた試験時間とクリープ伸びの「傾き」に相当するクリープ速度を算出して、最も小さなクリープ速度を最小クリープ速度とすることができる。最小クリープ速度は値が小さいものほど優れた高温クリープ強度を意味している。
高温クリープレート試験で得られた試験時間とクリープ伸びの「傾き」に相当するクリープ速度を算出して、最も小さなクリープ速度を最小クリープ速度とすることができる。最小クリープ速度は値が小さいものほど優れた高温クリープ強度を意味している。
以上に説明したように、本発明の実施形態に係るアルミニウム合金材は、所定の合金組成としたことにより、優れた高温クリープ強度を得ることができる。
＜アルミニウム合金材の製造方法＞
次に、本発明の実施形態に係るアルミニウム合金材の製造方法の一実施形態について説明する。なお、以下の製造方法に関する説明において、既に説明した事項については詳細な説明を省略する。
本実施形態に係るアルミニウム合金材の製造方法は、前記した合金組成からなるアルミニウム合金材の製造方法であって、前記合金組成からなる溶湯の溶解調整、鋳造、均質化処理、熱間加工、溶体化処理、焼入れ、時効処理をこの順に行う。
すなわち、本実施形態に係るアルミニウム合金材の製造方法は、
Ｃｕ：１．５～６．０質量％、
Ｍｇ：１．０～４．０質量％、
Ｆｅ：０．５～２．０質量％、
Ｎｉ：０．５～２．０質量％、
Ｓｉ：０．１～３．０質量％、
Ｍｏ：０．０５～０．７質量％、
Ｔｉ：０．０１～０．３質量％、
を含み、残部がＡｌ及び不可避的不純物の合金組成からなるアルミニウム合金材の製造方法であって、
前記合金組成からなる溶湯の溶解調整、鋳造、均質化処理、熱間加工（塑性加工）、溶体化処理、焼入れ、時効処理をこの順に行う、アルミニウム合金材の製造方法である。
次に、本発明の実施形態に係るアルミニウム合金材の製造方法の一実施形態について説明する。なお、以下の製造方法に関する説明において、既に説明した事項については詳細な説明を省略する。
本実施形態に係るアルミニウム合金材の製造方法は、前記した合金組成からなるアルミニウム合金材の製造方法であって、前記合金組成からなる溶湯の溶解調整、鋳造、均質化処理、熱間加工、溶体化処理、焼入れ、時効処理をこの順に行う。
すなわち、本実施形態に係るアルミニウム合金材の製造方法は、
Ｃｕ：１．５～６．０質量％、
Ｍｇ：１．０～４．０質量％、
Ｆｅ：０．５～２．０質量％、
Ｎｉ：０．５～２．０質量％、
Ｓｉ：０．１～３．０質量％、
Ｍｏ：０．０５～０．７質量％、
Ｔｉ：０．０１～０．３質量％、
を含み、残部がＡｌ及び不可避的不純物の合金組成からなるアルミニウム合金材の製造方法であって、
前記合金組成からなる溶湯の溶解調整、鋳造、均質化処理、熱間加工（塑性加工）、溶体化処理、焼入れ、時効処理をこの順に行う、アルミニウム合金材の製造方法である。
本発明に係るアルミニウム合金の製造方法、つまり、上記溶湯の溶解調整、鋳造、均質化処理、熱間加工、溶体化処理、焼入れ及び時効処理は、例えば、ＡＡ２６１８アルミニウム合金からなるアルミニウム合金材に対して行われている一般的な条件で行うことができる。
また、以下では、熱間加工として鍛造の場合を例に説明するが、熱間加工としては、鍛造、押出し、圧延、転造、プレス成形等のいずれでもよい。
例えば、溶湯の溶解調整は、７００～９００℃で行える。
均質化処理は４５０～５５０℃で行える。ただし、Ｃｕ濃度が概ね２．７％以上の場合は共晶融解を生ずるおそれあるため、均質化処理の温度は前記範囲の中で低く設定することが望ましい。
鍛造は２００～５００℃で行える。溶体化処理は５００～５５０℃で行える。
焼入れは温度９０～１００℃の水又は油を用いて行うことができるが、常温（２５℃程度）の水又は一般熱処理油で行うこともできる。
時効処理は１７０～２２０℃で行える。
また、以下では、熱間加工として鍛造の場合を例に説明するが、熱間加工としては、鍛造、押出し、圧延、転造、プレス成形等のいずれでもよい。
例えば、溶湯の溶解調整は、７００～９００℃で行える。
均質化処理は４５０～５５０℃で行える。ただし、Ｃｕ濃度が概ね２．７％以上の場合は共晶融解を生ずるおそれあるため、均質化処理の温度は前記範囲の中で低く設定することが望ましい。
鍛造は２００～５００℃で行える。溶体化処理は５００～５５０℃で行える。
焼入れは温度９０～１００℃の水又は油を用いて行うことができるが、常温（２５℃程度）の水又は一般熱処理油で行うこともできる。
時効処理は１７０～２２０℃で行える。
つまり、本製造方法は、Ｔ６処理又はＴ６１処理で行えるが、好ましくはＴ６１処理で行う。本製造方法はこのような製造条件とすることにより、本実施形態に係るアルミニウム合金材を製造できる。なお、本製造方法はここで例示した一般的な条件に限定されない。
本実施形態に係るアルミニウム合金材の製造方法は、以上説明したとおりであるが、上記各工程において、明示していない条件については、従来公知の条件を用いればよく、各工程での処理によって得られる効果を奏する限りにおいて、その条件を適宜変更できる。
［アルミニウム合金部品］
本実施形態に係るアルミニウム合金材は、熱間加工してニアネット形状を得た後、切削加工することにより、エンジン、コンプレッサー、ターボチャージャー用インペラーなどの回転部品や直動部品（アルミニウム合金部品）を製造することができる。
本実施形態に係るアルミニウム合金材は、熱間加工してニアネット形状を得た後、切削加工することにより、エンジン、コンプレッサー、ターボチャージャー用インペラーなどの回転部品や直動部品（アルミニウム合金部品）を製造することができる。
以上説明したように、本明細書には次の事項が開示されている。
〔１〕
Ｃｕ：１．５～６．０質量％、
Ｍｇ：１．０～４．０質量％、
Ｆｅ：０．５～２．０質量％、
Ｎｉ：０．５～２．０質量％、
Ｓｉ：０．１～３．０質量％、
Ｍｏ：０．０５～０．７質量％、
Ｔｉ：０．０１～０．３質量％、
を含み、残部がＡｌ及び不可避的不純物の合金組成からなる、アルミニウム合金材。
〔２〕
Ｃｕ：１．９～３．０質量％、
Ｍｇ：１．３～３．０質量％、
Ｆｅ：０．９～１．３質量％、
Ｎｉ：０．９～１．３質量％、
Ｓｉ：０．２５～０．８質量％、
Ｍｏ：０．０５～０．５質量％、
Ｔｉ：０．０４～０．０９質量％、
を含み、残部がＡｌ及び不可避的不純物の合金組成からなる、アルミニウム合金材。
〔３〕
前記Ｓｉ及び前記Ｍｏの含有量が、
Ｓｉ：０．１～０．６質量％、
Ｍｏ：０．３～０．７質量％、
である、〔１〕又は〔２〕に記載のアルミニウム合金材。
〔４〕
前記Ｓｉ及び前記Ｍｏの含有量が、
Ｓｉ：０．３５～０．８質量％、
Ｍｏ：０．０５～０．５５質量％、
である、〔１〕又は〔２〕に記載のアルミニウム合金材。
〔５〕
前記アルミニウム合金材は、１６０℃、２５０ＭＰａにおける最小クリープ速度が８．５×１０－１０／ｓｅｃ以下である、〔１〕～〔４〕のいずれかに記載のアルミニウム合金材。
〔６〕
〔１〕～〔５〕のいずれかに記載の合金組成からなるアルミニウム合金材の製造方法であって、前記合金組成からなる溶湯の溶解調整、鋳造、均質化処理、熱間加工、溶体化処理、焼入れ、時効処理をこの順に行うアルミニウム合金材の製造方法。
Ｃｕ：１．５～６．０質量％、
Ｍｇ：１．０～４．０質量％、
Ｆｅ：０．５～２．０質量％、
Ｎｉ：０．５～２．０質量％、
Ｓｉ：０．１～３．０質量％、
Ｍｏ：０．０５～０．７質量％、
Ｔｉ：０．０１～０．３質量％、
を含み、残部がＡｌ及び不可避的不純物の合金組成からなる、アルミニウム合金材。
〔２〕
Ｃｕ：１．９～３．０質量％、
Ｍｇ：１．３～３．０質量％、
Ｆｅ：０．９～１．３質量％、
Ｎｉ：０．９～１．３質量％、
Ｓｉ：０．２５～０．８質量％、
Ｍｏ：０．０５～０．５質量％、
Ｔｉ：０．０４～０．０９質量％、
を含み、残部がＡｌ及び不可避的不純物の合金組成からなる、アルミニウム合金材。
〔３〕
前記Ｓｉ及び前記Ｍｏの含有量が、
Ｓｉ：０．１～０．６質量％、
Ｍｏ：０．３～０．７質量％、
である、〔１〕又は〔２〕に記載のアルミニウム合金材。
〔４〕
前記Ｓｉ及び前記Ｍｏの含有量が、
Ｓｉ：０．３５～０．８質量％、
Ｍｏ：０．０５～０．５５質量％、
である、〔１〕又は〔２〕に記載のアルミニウム合金材。
〔５〕
前記アルミニウム合金材は、１６０℃、２５０ＭＰａにおける最小クリープ速度が８．５×１０－１０／ｓｅｃ以下である、〔１〕～〔４〕のいずれかに記載のアルミニウム合金材。
〔６〕
〔１〕～〔５〕のいずれかに記載の合金組成からなるアルミニウム合金材の製造方法であって、前記合金組成からなる溶湯の溶解調整、鋳造、均質化処理、熱間加工、溶体化処理、焼入れ、時効処理をこの順に行うアルミニウム合金材の製造方法。
以下に、実施例、比較例を挙げて本発明をさらに具体的に説明するが、本発明は、これらの実施例に限定されるものではなく、その趣旨に適合し得る範囲で変更を加えて実施することも可能であり、それらはいずれも本発明の技術的範囲に包含される。
（実施例及び比較例）
アルミニウム合金からなる溶湯を寸法１７０ｍｍ×１１０ｍｍ×２８ｍｍの鋳型に流し込み鋳造する「造塊法」により、表１及び表２の組成（残部：Ａｌおよび不可避的不純物）からなる質量約１．６ｋｇの小型鋳塊を作製した。
各元素の濃度はプラズマ発光分光分析法を用いて分析した。
鋳塊は、均質化処理として５００℃に１２時間保持した後、そのままリヒート１回を含むハンマー鍛造によって寸法４０ｍｍ×４０ｍｍの角材に成形し、Ｔ６１処理として５３０℃×６時間保持後の９０℃浸漬水冷、２００℃×２２時間の時効処理からの自然冷却を経てＮｏ．１～１１のアルミニウム合金材を作製し供試材とした。
アルミニウム合金からなる溶湯を寸法１７０ｍｍ×１１０ｍｍ×２８ｍｍの鋳型に流し込み鋳造する「造塊法」により、表１及び表２の組成（残部：Ａｌおよび不可避的不純物）からなる質量約１．６ｋｇの小型鋳塊を作製した。
各元素の濃度はプラズマ発光分光分析法を用いて分析した。
鋳塊は、均質化処理として５００℃に１２時間保持した後、そのままリヒート１回を含むハンマー鍛造によって寸法４０ｍｍ×４０ｍｍの角材に成形し、Ｔ６１処理として５３０℃×６時間保持後の９０℃浸漬水冷、２００℃×２２時間の時効処理からの自然冷却を経てＮｏ．１～１１のアルミニウム合金材を作製し供試材とした。
（最小クリープ速度の測定）
機械特性の評価として、ＪＩＳ Ｚ ２２７１：２０１０に準じて１軸引張の高温クリープレート試験を実施した。
機械特性の評価として、ＪＩＳ Ｚ ２２７１：２０１０に準じて１軸引張の高温クリープレート試験を実施した。
試験はシングル式クリープ試験機を用いて実施し、ダイヤルゲージ式の伸び計を併用することで試験中のクリープ伸びも測定した。
試験片は、前記角材から切り出した全長８０ｍｍの丸棒形状であり、ゲージ部がφ６ｍｍ×長さ３０ｍｍの鍔付き、掴み部はＭ１２のネジ形状である。
試験条件は温度が１６０℃、応力が２５０ＭＰａとし、試験温度に１．５時間以上保持した後、試験応力を負荷して試験を開始した。
クリープレート試験で得られた試験時間とクリープ伸びの「傾き」に相当するクリープ速度を算出して、最も小さなクリープ速度を最小クリープ速度として求めた。最小クリープ速度は値が小さいものほど優れた高温クリープ強度を意味しており、最小クリープ速度が８．５×１０－１０／ｓｅｃ以下を合格（〇）とし、それを超えるものを不合格（×）とした。尚、この合否基準は同一条件で使用した場合、従来材よりもおよそ１．７倍の寿命を意味する閾値に相当する。
試験片は、前記角材から切り出した全長８０ｍｍの丸棒形状であり、ゲージ部がφ６ｍｍ×長さ３０ｍｍの鍔付き、掴み部はＭ１２のネジ形状である。
試験条件は温度が１６０℃、応力が２５０ＭＰａとし、試験温度に１．５時間以上保持した後、試験応力を負荷して試験を開始した。
クリープレート試験で得られた試験時間とクリープ伸びの「傾き」に相当するクリープ速度を算出して、最も小さなクリープ速度を最小クリープ速度として求めた。最小クリープ速度は値が小さいものほど優れた高温クリープ強度を意味しており、最小クリープ速度が８．５×１０－１０／ｓｅｃ以下を合格（〇）とし、それを超えるものを不合格（×）とした。尚、この合否基準は同一条件で使用した場合、従来材よりもおよそ１．７倍の寿命を意味する閾値に相当する。
上記の結果を表１及び表２に示す。
表１に示すように、本発明の実施例に該当するＮｏ．１～４のアルミニウム合金材は、高温クリープ強度が優れていた。Ｎｏ．５～７のアルミニウム合金材は、Ｍｏの含有量が本発明の規定する範囲を外れた比較例である。Ｎｏ．５～７のアルミニウム合金材は、σ相の形成が促進されずに析出強化が十分に作用せず、最小クリープ速度が高くなった、すなわち高温クリープ強度が劣る結果になったと推察される。
表２に示すように、本発明の実施例に該当するＮｏ．８～９のアルミニウム合金材は、高温クリープ強度が優れていた。Ｎｏ．１０のアルミニウム合金材は、Ｍｏの含有量が本発明の規定する範囲を外れた比較例である。Ｎｏ．１０のアルミニウム合金材は、Ｍｏ濃度が不足したため、σ相の十分な析出に至らず、最小クリープ速度が高くなった、すなわち高温クリープ強度が劣る結果になったと推察される。Ｎｏ．１１のアルミニウム合金材は、Ｓｉの含有量が本発明の規定する範囲を外れた比較例である。Ｎｏ．１１のアルミニウム合金材は、Ｓｉ濃度が過剰であったことにより、Ａｌ－Ｃｕ－Ｍｇ組成からなるアルミニウム合金材が元来有するＳ相などの微細析出組織が阻害され、ベースとなる強化機構が損なわれたことにより、最小クリープ速度が高くなった、すなわち高温クリープ強度が劣る結果になったと推察される。
本発明の実施形態に係るアルミニウム合金材は、所定の合金組成を備えることにより、優れた高温クリープ強度を備えたアルミニウム合金材を提供できることが明らかとなった。
Claims (5)
- Ｃｕ：１．５～６．０質量％、
Ｍｇ：１．０～４．０質量％、
Ｆｅ：０．５～２．０質量％、
Ｎｉ：０．５～２．０質量％、
Ｓｉ：０．１～３．０質量％、
Ｍｏ：０．０５～０．７質量％、
Ｔｉ：０．０１～０．３質量％、
を含み、残部がＡｌ及び不可避的不純物の合金組成からなり、温度１６０℃、応力２５０ＭＰａの試験条件にて、ＪＩＳ Ｚ ２２７１に準拠する１軸引張の高温クリープレート試験を行ったときの最小クリープ速度が８．５×１０ －１０ ／ｓｅｃ以下である、アルミニウム合金材。 - Ｃｕ：１．９～３．０質量％、
Ｍｇ：１．３～３．０質量％、
Ｆｅ：０．９～１．３質量％、
Ｎｉ：０．９～１．３質量％、
Ｓｉ：０．２５～０．８質量％、
Ｍｏ：０．０５～０．５質量％、
Ｔｉ：０．０４～０．０９質量％、
を含み、残部がＡｌ及び不可避的不純物の合金組成からなり、温度１６０℃、応力２５０ＭＰａの試験条件にて、ＪＩＳ Ｚ ２２７１に準拠する１軸引張の高温クリープレート試験を行ったときの最小クリープ速度が８．５×１０ －１０ ／ｓｅｃ以下である、アルミニウム合金材。 - 前記Ｓｉ及び前記Ｍｏの含有量が、
Ｓｉ：０．１～０．６質量％、
Ｍｏ：０．３～０．７質量％、
である、請求項１に記載のアルミニウム合金材。 - 前記Ｓｉ及び前記Ｍｏの含有量が、
Ｓｉ：０．３５～０．８質量％、
Ｍｏ：０．０５～０．５５質量％、
である、請求項１に記載のアルミニウム合金材。 - 請求項１又は２に記載のアルミニウム合金材の製造方法であって、前記合金組成からなる溶湯の溶解調整、鋳造、均質化処理、熱間加工、溶体化処理、焼入れ、時効処理をこの順に行うアルミニウム合金材の製造方法。
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