JP7372282B2 - 再生可能な有機原料に由来する高い生物起源含量を有する燃料及び燃料添加剤 - Google Patents

Description

主題は一般的に、高い生物起源含量を有し且つ再生可能な有機原料に由来する燃料及び燃料添加剤に関する。

温室効果ガスの多くの有害な影響がますます文書化されることによって、化石燃料からの、特に石油及び石炭由来の燃料源からのエネルギー生産を減少するための明らかな必要性が存在する。化石燃料使用の低下を促進するために、政府は化石系燃料源ではなく再生可能な有機源に由来する燃料の使用を促進している。

米国において、環境保護庁（ＥＰＡ）は、その下でセルロース系燃料がセルロース系ＲＩＮ（再生可能な識別番号）を生成する再生可能な燃料規格（「ＲＦＳ」）を義務付けている。ＲＩＮ’ｓは、義務付けられた団体（例えば、製油所）に関するコンプライアンスクレジットの一形態である。ＲＦＳによると、義務付けられた団体は、増加する量のセルロース燃料を化石由来の燃料に混ぜる必要がある。

燃料の生物起源含有率を決定するために、ＥＰＡは、放射性炭素年代測定法を用いる試験を要求する。より具体的には、現在のＵＳＥＰＡ規則は、セクション８．１４２６（ｆ）（９）で、燃料の再生可能部分を決定するための放射性炭素年代測定法を行うために、団体にＡＳＴＭ Ｄ ６８６６の方法Ｂ又は方法Ｃを使用するように要求する。

再生可能な有機材料からエネルギーを回収するための一つの既知の方法は、ガス化である。これは、再生可能な有機材料の少なくとも一部を、主に一酸化炭素、二酸化炭素、及び水素からなる合成ガス（「シンガス」）に変換することを含む。１９世紀には、石炭及び泥炭はしばしば「都市ガス」にガス化され、料理、加熱及び照明に使用される一酸化炭素（ＣＯ）、メタン（ＣＨ_４）及び水素（Ｈ_２）の可燃混合物を提供していた。第１次及び第２次世界大戦の間は、バイオマス及び石炭ガス化装置を使用してＣＯ及びＨ_２を製造し、輸送の必要性を満たしていた。第２次世界大戦の期間の間にはまた、フィッシャー－トロプシュ（Ｆ－Ｔ）プロセスを用いて、いくらかのシンガスは液体輸送燃料に変換され得たことが知られている。

本開示は、最も一般的には、ＭＳＷ、木質バイオマス、トウモロコシ、サトウキビ、草、植物および種子油等の、しかしそれらに限定されない、再生可能な有機原料に由来する高い生物起源含量を有する燃料及び燃料添加剤に関する。一般的に言うと、原料は、比較的高い濃度の生物起源炭素（すなわち、植物に由来する炭素）、及び比較的低い濃度の非生物起源炭素（すなわち、化石源に由来する炭素）を含む。

より具体的には、本開示は、高い生物起源濃度を有するフィッシャー－トロプシュ液体を提供し且つそれぞれのアップグレードされた燃料製品を提供するプロセスによって燃料及び燃料添加剤が製造され得ることを教示する。実際には、比較的高い濃度の生物起源炭素は、約１００％まで生物起源炭素である。燃料及び燃料添加剤は、フィッシャー－トロプシュ液体と同じ高い生物起源濃度を本質的に有し、フィッシャー－トロプシュ液体は原料と同じ濃度の生物起源炭素を含む。

上記実施形態への追加及び修正を含む様々な追加の実施形態が、本明細書で説明される。

添付の図面は、１つ以上の例示的な実施形態を示し、詳細な説明と共に、本発明の原理及び例示的な実施を説明するための役割を果たす。当業者は、図面が例示的な目的のためのものに過ぎないことを理解するであろう。

図１は、高い生物起源含量を有し、且つ、比較的高い濃度の生物起源炭素及び比較的低い濃度の非生物起源炭素を含むフィッシャー－トロプシュ液体に由来する、燃料及び燃料添加剤を製造するためのシステム全体の一実施形態を示す。 図２は、ガス化アイランドの一実施形態の例を示す。 図３は、シンガス調整システムの一実施形態の例を示す。 図３は、シンガス調整システムの一実施形態の例を示す。 図４Ａは、ＣＯ_２／Ｈ_２Ｓ除去システムの一実施形態の例を示す。 図４Ｂは、ＣＯ_２／Ｈ_２Ｓ除去システムの他の一つの実施形態の例を示す。 図５は、フィッシャー－トロプシュ液体を生成するためのシステムの一実施形態の例を示す。 図６は、図５のシステムからの精製されたフィッシャー－トロプシュ液体を製造するためのシステムの一実施形態の例を示す。 図６は、図５のシステムからの精製されたフィッシャー－トロプシュ液体を製造するためのシステムの一実施形態の例を示す。

本発明の様々な例示的実施形態は、高い生物起源含量を有する燃料及び燃料添加剤へと原料の高い生物起源含量を変換する文脈において本明細書で説明される。

当業者であれば、以下の詳細な説明が例示的なものに過ぎず、限定する意図ではないことを理解するであろう。他の実施形態は、関連技術において知られていることに照らして、本開示の恩恵を受けるこのような当業者には容易に示唆されるであろう。

明瞭化のために、例示的な実施の繰り返しの特徴の全てが示され、説明されるわけではない。そのような実際の実装の開発では、開発者の特定の目標を達成するために、多数の実装固有の決定を為さなくてはならないことが理解されるであろう。

本開示を通じて、関連する用語は、関連技術において確立されたそれらの典型的な意味と一致して理解されるべきである。しかしながら、本開示の範疇を限定することなく、以下に示すように、関連する用語及び概念のためにさらなる明確化及び説明が提供される。

用語「都市固形廃棄物（ＭＳＷ）」は、例えば、商業用及び家庭用ゴミの収集から得られる固形廃棄物を意味する。その未処理の形態では、ＭＳＷは完全に固形である必要はない。なぜなら、それは、同伴された若しくは吸収された液体、又は、容器又は他の閉鎖空間内における液体を含み得るからである。当業者は、ＭＳＷが広範囲の組成を有することになること、及び、ＭＳＷの供給源は必ずしも自治体からである必要はないことを理解するであろう。本開示の目的のために、他の有機廃棄物、及び、植物性物質などの様々なバイオマス材料は、ＭＳＷと同等であり得る。

本明細書で使用される用語「流れ」は、任意の流体又は固体がある場所から別の場所まで直接的又は間接的に移動すること、又はその途中であることを意味する。流れは、任意の長さの時間に関して一時的に静止していても依然として流れである。

流れ又は物質の一部への言及は、流れ又は物質全体を含む流れ又は物質の任意の部分を指す。流れ又は物質の一部は、他の物質の組成物と混合されてもよく、その混合物は、元々の流れ又は物質の一部を含むと考えられるだろう。

本明細書で使用される用語「流体連通」には、直接的、及び、例えば中間処理ユニットを介するなど間接的な流体連通の両方を含むが、それらに限定されるものではない。

本明細書で使用される用語「ユニット」は、システムの一部を意味し、例えば、単位操作、単位操作のシステム又はグループ、プラントなどを含むことができる。

本明細書で使用される用語「シンガス（合成ガス）」は、その用語が当業者によって使用されるのと同じ意味を有する。例えば、シンガスは、一酸化炭素、水素、二酸化炭素、及び場合によっては、これらに限定されないが、水蒸気、硫黄又は窒素含有化合物、メタン及び他のアルカン、炭化水素、酸性ガス、ハロゲン及び微粒子などの他の成分の組み合わせを含むことができる。

本明細書で使用される用語「分離器」は、分離プロセスを行うための当該技術分野で知られる任意の処理ユニットを指し、文脈に応じて、蒸留塔、膜分離システム、イオン交換吸着システム、熱吸着、圧力スイング吸着、モレキュラーシーブ、フラッシュドラム、吸収又は吸着塔、湿式スクラバ、ベンチュリスクラバ、遠心分離機、クロマトグラフ、又は結晶化装置を含むことができる。例えば、分離器は、液体から蒸気を、液体から液体を、固体からの液体から蒸気を、固体から液体又は固体を、又は固体から流体を分離し得る。

本明細書で使用される用語「熱交換器」は、限定されることなく当該技術分野で知られる任意の熱交換器又は熱交換装置を含み、より広義には、物質の第１組成物のエンタルピー又は内部エネルギーを上昇させ、物質の第２組成物のエンタルピー又は内部エネルギーを低下させ、物質の第２組成物から物質の第１組成物に熱を移動させる任意の装置を含む。様々な熱交換手段が本明細書に開示されており、それらの全てがこの用語に包含される。この用語はまた、複数の熱交換手段の組み合わせ又は一連の複数の熱交換器を含む。それは、限定するものではないが、シェルアンドチューブ熱交換器、エアー又は「フィンファン」冷却器、冷却（ｒｅｆｒｉｇｅｒａｔｉｏｎ）ユニット、冷却装置（ｃｈｉｌｌｅｒ）、冷却塔（ｃｏｏｌｉｎｇ ｔｏｗｅｒ）、蒸気発生器、ボイラー、プレート熱交換器、断熱ホイール熱交換器、プレートフィン熱交換器、流体熱交換器、任意の種類の廃熱回収ユニット、又は任意の種類の相変化熱交換器を含む。それらは、向流、並行、クロスカレント形状、又は任意の他の流れ形状で動作してもよく、１つの流体から別の流体に熱を移動させるために、２つの流体の分離又は２つの流体間の直接的な接触、又は中間流体（水、高温油、溶融塩など）の使用を含み得る。

本明細書で使用される用語「圧縮器」は、その用語の通常の意味において圧縮器として理解されるもの全てを含む。しかしながら、一般に、この用語は、断熱的に又は非断熱的に流体を第１の圧力から第２のより高い圧力に上昇させる任意の装置を含む。それは、遠心又は軸方向、又は正の変位（往復動、ダイヤフラム又は回転歯車など）を含むがこれらに限定されない、あらゆる種類の圧縮器又はポンプを含み得る。この用語はまた、１つ以上の段の多段式圧縮器を含むことができる。単数形で使用される用語「圧縮器」はまた、直列及び／又は並列に配置された複数の圧縮器を指すこともある。

図１では、符号１７によって一般的に示されるバイオ精製所は、他の非炭素質材料と共に比較的高い濃度の生物起源炭素及び比較的低い濃度の非生物起源炭素を含む流れ１５によって供給される。好ましい実施では、比較的高い濃度の生物起源炭素は、約８０％まで生物起源炭素である。他の生成物のなかで、バイオ精製所は、比較的高い濃度の生物起源炭素を含む原料に由来する高い生物起源濃度のフィッシャー－トロプシュ液体を製造する。

示された実施形態では、一例として、原料は、再生可能な有機原料を提供する符号１３によって一般的に示される設備によって提供される。装置１３は、例えば、非生物起源由来炭素材料及び非炭素質材料が供給原料からバイオ精製所へ分離されるＭＳＷ処理施設であり得る。目的は、ＭＳＷにおいて見出される他の非炭素質材料と共に比較的高い濃度の生物起源炭素及び比較的低い濃度の非生物起源炭素を含む分離された原料を製造することである。

例として、設備１３は、入ってくるＭＳＷを処理して、材料を以下のカテゴリーに分離し得る：
・燃料に変換するために使用される、ＭＳＷ流から選別された原料物質；
・鉄及び非鉄金属、厚紙、プラスチック、紙、及び選別され商品市場に出荷され得るその他のリサイクル可能物質を含むがそれらに限定されない、回収可能材料；及び
・リサイクルされない、又は原料として使用されない物質の残りであり、埋立地に送られ得る、残留物質。

生物起源含量が高い食品廃棄物又は農産物等のいくらかの湿った材料は乾燥され得て、他の材料と共に供給流れへ加え戻され得る。さらに、とりわけ高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）及びポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）等のプラスチックを回収することによって、原料における非生物起源炭素の割合は、低減される。なぜなら化石系プラスチックの割合が低減されるからである。原料の生物起源のパーセント含有量は、セルロース系燃料添加剤の経済的価値に大幅に影響を与え得る。

設備１３は、図１に示されるシステムの他の部分から物理的に別の設備であり得ることが理解されるべきである。また、設備１３は、同時係属中の米国特許出願番号第１４／８４２，７２９に記載されるようであり得ることが理解されるべきである。

上述のように、図１に示されるバイオ精製所１７は、フィッシャー－トロプシュ液体の流れ５２０及び５４０に、処理された原料の流れ１５を変換するためである。特に注目に値するのは、高い生物起源濃度のフィッシャー－トロプシュ液体が、入力流れ１５と同じく比較的高い濃度の生物起源炭素を含むことである。言い換えると、割合で表すと、非生物起源炭素は生産システムにおけるフィッシャー－トロプシュ液体に追加されず、実際には、いくらかは除去され得る。

図示された実施形態では、バイオ精製所１７は、一般的に符号２１によって示され、場合によっては本明細書において、再生可能な有機原料に由来する原料をシンガスに変換し、さらに、そのシンガスを、以下で説明するように、炭化水素改質器（ＨＲ）を介して処理して高い生物起源の含量のシンガスを生成するための、ガス化アイランド（ＧＩ）と呼ばれる、ガス化システムを含む。ガス化システム２１は、再循環された炭化水素生成物及び中間生成物をそれぞれＨＲに運ぶ流れ２３１及び２３３を受け取ることに留意されたい。また、ＧＩ２１は、ＧＩ２１における段階１及び段階２へ、再循環されたＣＯ_２を運ぶ流れ２７を受け取ることに留意されたい。以下で説明するように、再循環されたＣＯ_２は、ＧＩ２１における蒸気改質器内の水性ガスシフト反応を緩和するために、及び計器及び計器システム並びに供給システムのためのパージガスとして使用される。

また、ＧＩ２１は、酸素の流れ２７３及びＦ－Ｔ排ガスの流れ２５を受け取る。

ガス化アイランド２１では、一般的に言えば、生物起源炭素は、蒸気改質、準化学量論的炭素酸化及び炭化水素改質の組み合わせによって、生物起源シンガスに変換され、一方でＣＯ、Ｈ_２及びＣＯ_２を含むシンガスを生成する。シンガス生成物は、図示された実施形態では流れ２９によって運ばれる。

ＧＩ２１において生じるガス化反応は、以下でさらに説明されることになり、また、同時係属中の米国特許出願番号第１４／１３８，６３５号において記載され、その開示は参照により本明細書に組み込まれる。ＧＩ２１における単位操作は原料に応じて異なり得ることが理解されるべきである。

シンガス流２９は、シンガス調整システム４１で処理され、以下でより詳細に説明するように、シンガス供給流３１をＦ－Ｔ反応器システム３３に提供する。シンガス調整システム４１は、ＣＯ_２をＧＩ２１に再循環し戻すためのＣＯ_２再循環流２７を提供することに留意されたい。

Ｆ－Ｔ反応器システム３３からの出力は、その両方がＦ－Ｔ炭化水素である重質フィッシャートロプシュ液体（ＨＦＴＬ）流れ５４０及び中質フィッシャートロプシュ液体（ＭＦＴＬ）流れ５２０を含むＦ－Ｔ流体を含む。以下に説明するように、任意の未反応のシンガスはＦ－Ｔ反応器３３において再循環され得る。さらに、Ｆ－Ｔ反応器システム３３の出力は、前述のＦ－Ｔ排ガスの流れ２５を含む。

バイオ精製所は、調整されたシンガスからのアップグレーディングに必要とされる水素を除去するための水素回収システムを含む。調整されたシンガスの一部は、コンビネーション膜／ＰＳＡユニットを通って流れ、アップグレーディングユニット用の高純度水素流を生み出す。膜からの回収された水素（透過物）はＰＳＡユニットに供給され、残留物はバイパスシンガスと組み合わされ、ＦＴ反応器に向かって供給される。回収された水素は、比較的純粋な水素流（＞９９．５％ Ｈ_２）が製造されるＰＳＡユニットに供給され、ＰＳＡリジェクト流は、リジェクトシンガスを回収するために、シンガス圧縮器の吸入口に送られる。

図１におけるバイオ精製所１７は、Ｆ－Ｔシステム３３からＦ－Ｔ流体を受け取るためのアップグレーディングシステム５４をさらに含む。つまり、重質フィッシャートロプシュ液体（ＨＦＴＬ）流れ５４０及び中質フィッシャートロプシュ液体（ＭＦＴＬ）流れ５２０が、アップグレーディングシステム５４に供給される。アップグレーディングシステム５４からの出力液体は、図示された実施形態において流れ５８によって運ばれる。実際には、Ｆ－Ｔ液体は、ナフサ、ディーゼル、合成パラフィン系ケロシン（ＳＰＫ）、イソアルカンを伴う重質アルカン、酸素化物及びオレフィン、又はすべてのこれらの成分の組み合わせを含むことができる。

ガス化アイランドシステム２１は、図２に詳細に示すように、３段階ガス化プロセスを実施する。好ましい実施形態では、３段階ガス化プロセスは以下を含む：
ａ．段階１－蒸気改質；
ｂ．段階２－蒸気改質からの未反応炭素をガス化するための準化学量論的炭素酸化プロセス；及び
ｃ．段階３－炭化水素改質。

図２におけるガス化アイランドシステム２１の、図示された実施形態では、段階１のガス化は、符号２５１によって一般的に示される蒸気改質器ユニットに設けられる。段階１のガス化からの未反応炭素は、符号２７１によって一般的に示される準化学量論的炭素酸化ユニットにおいてシンガスに変換される。このシステムではまた、炭化水素改質は、符号２１５によって一般的に示される炭化水素改質器ユニットによってガス化の第３の段階において設けられる。

図示された実施形態では、段階１のガス化ユニット２５１は、処理された原料の流れ１５を選択的に受け取り、シンガスの流れ２５４を製造する。ガス化ユニット２７１は、ガス化ユニット２５１から未反応の炭素を受け取り、シンガスの流れ２７７を製造する。シンガス蒸気２５４及び２７７は組み合わされ、シンガス流２１９を形成する。そして、ガス化ユニット２１１は、再循環されたＣＯ_２の流れ２７を受け取る。ガス化ユニット２１１では、流れ２７における回収された高い生物起源のＣＯ_２は、準化学量論的炭素酸化ユニットにおいて及び炭化水素改質器において、床材料（ｂｅｄ ｍａｔｅｒｉａｌ）を流動化させ、水性ガスシフト反応を緩和し、蒸気改質器における器具をパージする手助けをするために使用され得る。また、流れ２７における回収された高い生物起源ＣＯ_２は、処理された原料の流れ１５に添加することができる。

図２の実施形態におけるガス化ユニット２１１は、一般的に符号２５１によって示される蒸気改質器、及び準化学量論的炭素酸化ユニット２７１を含む。処理された原料の流れ１５を最初に受け取るのは蒸気改質器２５１である。また、酸素の流れ２７３を最初に受け取るのは蒸気改質器２５１である。

示されるように、蒸気改質器２５１は、好ましくは、間接熱源２５３を含む。蒸気改質器２５１からの出力流は、シンガスの流れ２５４及び固体の流れ２５６を含む。シンガス流れ２５４は、炭化水素改質器ユニット２１５に運ばれる。主として灰分と細かい炭化物（ｃｈａｒ）からなる固体流２５６は、準化学量論的炭素酸化ユニット２７１に運ばれる。

好ましい実施形態では、蒸気改質器２１１は、流動床設計であり、流動床媒体として過熱された蒸気、ＣＯ_２及びＯ_２を利用する。別の実施形態では、蒸気及びＯ_２のみが流動床媒体として使用される。好ましくは、外部燃焼間接ヒーター２５３は、改質器の床温度を維持し、ガス化プロセスにおいて必要とされる吸熱反応を支援するためのエネルギーの大部分を提供する。プロセスガス流は、一連のサイクロンを介して蒸気改質器２１１を出ることができる。好ましくは、内部サイクロンが、任意の同伴された床媒体の大部分を分離して改質器の流動床に戻しつつ、第２の外部サイクロンが、準化学量論的炭素酸化ユニット２７１においてシンガスにさらに変換するために未反応の炭化物を集める。実際には、蒸気改質器の間接ヒーターからの煙道ガスは、煙管ボイラーにおいて使用され、プラントで使用するための蒸気を生成する。

図示された炭化水素改質器ユニット２１５は、シンガス流２１９を受け取り、他の微量成分と共にＣＯ、Ｈ_２及びＣＯ_２を含むシンガスの上述の一次流２９を製造する。さらに、炭化水素改質器ユニット２１５は、酸素の流れ２７３及びＦ－Ｔ排ガスの流れ２５を受け取る。最後に、炭化水素改質器ユニット２１５は、ナフサの流れ２３１及びオフガスの流れ２３３を受け取る。

炭化水素改質器ユニット２１５は、２２００°Ｆを超える温度で炭化水素を熱解離させることによって生物起源炭素を回収するように動作する。炭化水素改質器のための熱は、すべて発熱反応である、一酸化炭素、並びに水素及び炭化水素の準化学量論的酸化によって提供される。

図２の実施形態における炭化水素改質器ユニット２１５は、シンガス冷却セクション２２５を含む。シンガス冷却セクションは、放射スラッギング冷却器設計又は再循環シンガススラッギングクエンチ設計のいずれかを含むことができる。

好ましい実施例では、炭化水素改質器ユニット２１５は、ガス流におけるすべての炭化水素化合物を保証するために１８００°Ｆから３０００°Ｆの範囲で作動する酸素ガスバーナー／ミキサーを備える耐火物内張容器であり、タールがシンガスに変換され、硫黄化合物がＨ_２Ｓに変換され、水性ガスシフト反応が平衡に近づくことを含む。Ｆ－Ｔ反応ループからパージされたＦ－Ｔ排ガス、純化システムのオフガス、及び、蒸発したナフサの流れ２３１は、炭化水素改質器ユニット２１５においてＣＯ及びＨ_２に変換され戻される。

準化学量論的炭素酸化ユニット２７１は、固体流２５６を受け取ることに加えて、再循環されたＣＯ_２流の流れ２７及び酸素の流れ２７３を受け取る。炭素準化学量論的酸化ユニット２７１における加熱は、未反応炭素の準化学量論的酸化によって提供される。低圧蒸気の流れ２７５は、炭素準化学量論的酸化ユニットにおいて過熱され、段階１及び段階２の両方のガス化のための流動化蒸気として使用される。炭素準化学量論的酸化ユニット２７１の出力は、シンガス流２７７であり、図示された実施形態では、蒸気改質器２５１からのシンガス流２５４と合流して、炭化水素改質器ユニット２１５に供給されるシンガス流２１９を形成する。

好ましい実施形態では、準化学量論的炭素酸化ユニット２７１は、酸素が流動化蒸気及びＣＯ_２と共に加えられて細かい炭化物をさらにシンガスに変換する流動床を利用する。炭素準化学量論的酸化ユニット２７１内で生成され、それを通過したガスは、外部サイクロンを通過して、炭化水素改質器ユニット２１５へ供給されるメインシンガス流２１９に再び入る。サイクロンにおいて除去された灰分は、現地外処分のために冷却され、収集サイロに輸送される。準化学量論的炭素酸化ユニット２７１の流動床において沈められた熱交換器は、流動床蒸気改質器２５１及び準化学量論的炭素酸化ユニット２７１の流動床における使用のために、低圧蒸気を１１００°Ｆに過熱することによっていくらかの熱を除去する。

図２のシステムの動作では、蒸気改質器２５１の流動床内で、外部燃焼ヒーターが、循環床媒体及び容器に入る原料を急速に加熱する。原料はほぼ直ちに、乾燥及び熱分解を受け、ガス状及び固体（炭化物）生成物を生成する。ガス状の熱分解生成物は、水性ガスシフト反応を受け、固体炭化物質の同時の蒸気改質と共に、主にＨ_２、ＣＯ、ＣＯ_２、及び幾つかの炭化水素からなるシンガスを製造する。残りのほとんどの炭化物は、その後、過熱蒸気及び酸素と反応してシンガスを製造する。蒸気改質器を出る炭化物は、サイクロンを介して分離され、追加のガス化及び変換のために準化学量論的炭素酸化ユニット内に落とされる。蒸気改質器及び炭素準化学量論的酸化ユニットは、内部及び外部のサイクロンを利用して、プロセスガス流において同伴されるようになる床媒体を分離して保持する。蒸気改質器及び炭素準化学量論的酸化ユニットから、シンガスは炭化水素改質器ユニットに流れ、任意の残りの炭化物、炭化水素及びタールをシンガスに変換する。

上述したように、炭化水素改質器ユニット２１５の出力は、シンガス調整システム４１に供給されるシンガス流２９である。シンガス調整システム４１は、図３と共に説明されるであろう。

図３に示すように、一般的に符号４１で示されている例示的なシンガス調整システムは、一次シンガス流２９を受け取り、その流れを調整してＦ－Ｔ反応器へのガス状供給流３１を生成する。図示された実施形態では、シンガス調整システム４１は、連続的に流体連通で、廃熱回収のためのシンガス熱回収蒸気発生器（ＨＲＳＧ）ユニット４１１と、シンガススクラバユニット４２１と、シンガス圧縮器４３１と、一次ガード床４３６と、水性ガスシフト反応器４４１と、アンモニア除去４４６と、二次ガード床４５１と、ＣＯ_２／Ｈ_２Ｓ除去システム４６１と、を含む。ＣＯ_２／Ｈ_２Ｓ除去システム４６１の１つの出力は、図示された実施形態では、シンガス供給流４７０である。ＣＯ_２／Ｈ_２Ｓ除去システム４６１の別の出力は、再循環されたＣＯ_２の流れ２７である。

蒸気は、プロセス内部の幾つかの供給源から生成される。ＨＲＳＧは、蒸気改質器ユニット２５１における間接燃焼ヒーターユニット２５３において生成された煙道ガスから蒸気を回収する。蒸気はまた、ガス化アイランドを離れるシンガス流２９から熱を回収するＨＲＳＧユニット４１１で生成され、蒸気は発電ボイラーにおいて生成される。全ての３つの供給源からの蒸気は組み合わされて過熱され、シンガス圧縮器（ユニット４３１）蒸気タービン又は蒸気タービン発電機（図１）の何れかにおける動力流体として使用される中圧蒸気を提供する。組み合わされた中圧蒸気は、外部ヒーターを燃焼するのに使用される天然ガスの量に応じて、原料に等しい生物起源含量を有することができる。好ましい実施形態では、生成されたシンガスの一部は、ガスタービン／蒸気タービン（複合サイクル発電プラント）に供給されて、プラントの電気需要を供給するために使用される高い生物起源の含量の動力を生成する。他の一つの実施形態は、すべてのシンガス生成流れを使用することになり、生物起源の動力を生成し、蒸気タービン駆動によってシンガス圧縮器ユニット４３１を駆動する。

ＨＲＳＧユニット４１１は、廃熱回収を提供するように機能する。ＨＲＳＧユニット４１１の出力は、シンガスの流れ４２０及び高圧蒸気の流れである。好ましい実施形態では、ＨＳＲＧ及び他の供給源からの生成された蒸気の一部は、全体として約４０％の生物起源である動力を生成する蒸気タービンを駆動するために用いられる。他の実施形態では、シンガス生成蒸気は、生物起源の熱出力を生成するために、又は、直接ガスタービン発電機において生成シンガスを用いて生物起源の動力を生成するために用いられるであろう。これらの２つの実施形態では、生成された動力の生物起源の含量は、シンガスの生物起源の含量と同じであるので、原料と同じであろう。

シンガススクラバユニット４２１は、シンガス流４２０、及び腐食性又は他の適切なアルカリ性溶液の流れ４２４を受け取る従来のガススクラビング装置である。スクラバユニット４２１から除去された液体は、廃水処理システムに搬送され得る酸性水流４２６を含む。酸性水は、例えば、灰分粒子、酸、水銀、及び、シンガスから除去される塩酸（ＨＣｌ）及び硫化水素（Ｈ_２Ｓ）などの酸性化合物などの望ましくない汚染物質を含み得る。シンガススクラビングは、同時係属中の米国特許出願番号第１４／１３８，６３５号においてさらに記載され、その開示は参照により本明細書に組み込まれる。スクラブされたシンガスは、流れ４２８において搬送される。

シンガススクラバユニット４２１は、下流の設備に潜在的にダメージを与え得、Ｆ－Ｔ合成触媒性能に影響を及ぼし得る汚染物質を除去するために設けられる。好ましくは、シンガススクラバユニットは、３つの主要なセクション：ベンチュリスクラバ、充填塔セクション、及び直接接触冷却器セクション、を有する。シンガスクエンチ冷却器が利用される場合、シンガススクラバユニットを離れる洗浄されたシンガスの約半分は、クエンチブロワーを介して炭化水素改質器クエンチ冷却器に循環し戻されることになり、一方、残りの半分は、Ｆ－Ｔ合成プロセスの要件を満たすために、シンガス圧縮器４３１において圧縮されるであろう。放射スラッギング冷却器が採用される場合、再循環ガスブロワーは必要とされなくなり、スクラバからのスクラバ内への流れはガス化アイランド２１を離れる流れに等しい。

図示された実施形態では、シンガス圧縮器段４３１は、シンガス流の少なくとも一部を含む圧縮器入口流の圧力を所定のレベルへ上昇させるために直列に配置された１つ以上の従来の圧縮器段４３３を含み、それによって、圧縮されたシンガス流４３４を出力する。実際には、シンガス流の最終圧力は、Ｆ－Ｔ合成プロセスのプロセス要件を満たすために、約４００ｐｓｉｇから約６００ｐｓｉｇの範囲であり得る。好ましくは、各々の圧縮の最終段を除く全ての段の後で圧縮の熱は中間冷却器によって除去される；全ての凝縮水は集められ得、回収のために廃水処理プラントに送られ得る。圧縮器の出口は、一次ガード床４３６に高温で送られ、ここで任意のＣＯＳ及びＨＣＮが、Ｈ_２Ｓ及びＮＨ_３に加水分解され、次いでシフト反応器４４１に送られる。

一実施形態では、シンガス圧縮器駆動部は、プロセス要件のために低圧で抽出された蒸気の一部で、過熱された高圧蒸気によって駆動される抽出／凝縮タービンである。また、Ｆ－Ｔ再循環圧縮器は、シンガス圧縮器シャフト上にあり得、シンガス圧縮器蒸気タービン駆動部によって駆動され得る。別の実施形態では、シンガス圧縮器は、高い生物起源の動力を製造するために燃料としてシンガスを使用する複合サイクル発電プラントで生成される動力からエネルギーを与えられる電気モーターによって駆動される。

水性ガスシフト反応器４４１は、加圧された一次シンガス流４４０の一部を受け取る。水性ガスシフト反応器４４１は、出口流４５０における必要とされるＨ_２／ＣＯ比率が満たされるまで、水性ガスシフト反応を介して、蒸気及びＣＯの一部をＨ_２及びＣＯ_２にシフトするように動作する。続いて、加圧された一次シンガスの副流４４２は、水性ガスシフト反応器４４１をバイパスすることができ、水性ガスシフト反応器４４１からの出口流４５０と再び組み合わさることができる。水性ガスシフトユニットにおいて高圧蒸気が生成されて、シフト反応の熱を除去する。生成された蒸気は、反応器に供給するシンガス流４４０内に供給し戻され、シフト反応用の水素源を提供する。任意の追加の蒸気の要求は、プラント蒸気システムから来る。

図３の実施形態では、水性ガスシフト反応器４４１からのシンガスの出口流４５０は、従来のアンモニア除去ユニット４４６に搬送される。アンモニア除去ユニット４４６では、シンガスは、スクラブされ吸収されたアンモニアと共に過剰の水が凝縮するまで冷却される。次いで、シンガスは、流れ４４８として凝縮器４４６を離れる。凝縮器４４６からの酸性水は、廃水処理システムに搬送することができる。流れ４４８は、二次ガード床４５１の入口に搬送され、そこで任意の揮発したＨｇが除去される。

二次ガード床４５１からの加圧された一次シンガスは、流れ４６０としてＣＯ_２／Ｈ_２Ｓ除去システム４６１に搬送される。ＣＯ_２／Ｈ_２Ｓ除去システム４６１は、図４Ａ及び図４Ｂと共にさらに説明されるであろう。ＣＯ_２／Ｈ_２Ｓ除去システム４６１の１つの出力は、硫黄の流れ４６４である。別の出力は、そこから硫黄が除去されたシンガスの流れ４７０である。第３の出力は、ＣＯ_２再循環流２７である。

図示された実施形態では、シンガス供給流４７０は、Ｈ_２Ｓ及びアルシン（Ａｒｓｉｎｅ）ガード床４７１に、次いでＨ_２回収ユニット４８１に搬送される。

Ｈ_２Ｓ／アルシンガード床からのシンガスは、水素回収ユニット４８１内に流入する。水素回収ユニット４８１は、以下に説明するように、水素化分解アップグレーディングプロセスに必要とされる高純度Ｈ_２の蒸気４８２を抽出する。Ｈ_２回収ユニット４８１の出力は、Ｆ－Ｔ反応器３３へのシンガス供給流３１である。水素回収ユニット４８１からの第３の出力は、リジェクトされたシンガスの流れ４８３である。流れ４８３は、流れ４２８に合流するように再循環することができる。

好ましい実施形態では、水素回収ユニット（ＨＲＵ）４８１は、膜と圧力スイング吸着（「ＰＳＡ」）の組み合わせシステムを用いてＨ_２を抽出する。ＨＲＵ膜保持ガスは、バルクシンガス流と再混合され、Ｆ－Ｔ反応器に送られる。ＨＲＵ ＰＳＡパージガスは、シンガス圧縮器４３１の吸引口に送られ、純化されたＨ_２流は、アップグレーディングに送られる。

図５に示すように、Ｆ－Ｔ液体を生成するためのシステムは、シンガス供給流３１を受け取る。システムは、１つ以上のＦ－Ｔ反応器５３３を含み、上述したように、Ｆ－Ｔ液体及びＦ－Ｔ排ガスを含む流体出力流５３５を提供する。ＦＴ反応器出力流５３５は、一般的に符号５００で示される熱分離システム内に供給され、Ｆ－Ｔ液体をその重質Ｆ－Ｔ液体（ＨＦＴＬ）、中質ＦＴ液体（ＭＦＴＬ）、水及びＦ－Ｔ排ガスに分離する。

図５に示すような好ましい実施形態では、熱分離システム５００は、２つの凝縮器５０１及び５３１、並びに２つの分離器５０３及び５０４を含む。ＨＦＴＬ分離器５０３は、それぞれ出口５１８及び５２０を有する。実際には、凝縮器５０１は、冷却媒体として温水（ｔｅｍｐｅｒｅｄ ｈｏｔ ｗａｔｅｒ）ループを用いて作動し、Ｆ－Ｔ水及びＭＦＴＬ液体留分からＨＦＴＬ液体留分を凝縮及び分離する。ＭＦＴＬ、水及びＦＴ排ガスはともに、蒸気相のままである。ＨＦＴＬ流は、さらなる処理のためのタンク５２１における貯蔵のために、出口５２０によって運ばれる。実際には、ＨＦＴＬ流５２０は、室温で固体である重質炭化水素ワックスから主になる。これらのワックスは、固化を防ぐために２３０°Ｆを超えて温かく保たれる。

また図５に示すように、熱分離システム５００は、ＨＦＴＬ分離器５０３から流れ５１８を介して、Ｆ－Ｔ水及びＭＦＴＬを受け取る第２凝縮器５３１を含む。実際には、第２凝縮器５３１は、未反応シンガス及び非凝縮性炭化水素（メタンなど）からＦ－Ｔ水及びＭＦＴＬを凝縮及び分離するために冷却水を使用して、動作する。凝縮されたＦ－Ｔ水及びＭＦＴＬ流の相は、第２分離器５０４において分けられ、ＭＦＴＬ流は、流れ５４０を介するように貯蔵ユニット５２２に送られ、Ｆ－Ｔ水は流れ５４２を介して廃水処理に送られる。

さらに図５に示すように、Ｆ－Ｔ排ガスは、流れ５３７を介してＦ－Ｔ反応器５３３に再循環することができる。図示された実施形態では、Ｆ－Ｔ排ガスは、ＭＦＴＬ分離器５０４で分離され、流れ５５０によって圧縮器５１１に運ばれ、その出力はシンガス再循環ライン５３７に搬送される。再循環圧縮器５１１の前に、パージ流５５２が流れ５５０から分岐する。パージ流５５２は、再循環シンガスにおける炭化水素含量を制御するために流れ２５を介して炭化水素改質器２１５に向かい、且つ、再循環シンガスからの不活性物をパージするために発電ボイラーに向かう。

図６は、図１のアップグレーディングシステム５４の一実施形態の例を示す。より詳細には、図６は、図５のシステムからの精製されたＦ－Ｔ液体を製造するシステムを示す。図６に示されるシステムは、タンク５２１及び５２２によって供給される水素化分解装填容器５６０から液体を受け取る水素化分解装置反応器ユニット６４３を含む。好ましい実施形態では、水素化分解装置反応器ユニット６４３は、ＨＦＴＬ及びＭＦＴＬ炭化水素流を輸送燃料（ＳＰＫ又はディーゼル）にアップグレードする高温、高圧触媒プロセスを採用する。アップグレーディングの低い過酷さに起因して、水素化処理及び水素化分解は１つの反応器で生じる。オレフィン及びアルコールは、最初に飽和化され、次いでアルカンがＳＰＫ範囲の製品に分解される。プロトン化されたシクロプロパン中間体を含む水素化分解機構は、直鎖状生成物と共に異性体生成物を形成する。水素化分解装置反応器ユニット６４３において、供給混合物は、より短い鎖状炭化水素への変換のための一連の触媒床を通過する。しかしながら、他の一つの実施形態は、ＭＦＴＬを予め分留し、炭化水素改質器へ軽質留分オーバーヘッドを除去することになり、重質留分をＨＦＴＬと共に、アップグレーディングのために水素化分解装置に送るであろう。この実施形態は、水素化分解装置に流れる流れから大部分の酸素化物を除去し、水素化分解装置の水素化処理負荷を軽減する。

図６にさらに示すように、水素化分解装置反応器ユニット６４３は、一般的に符号７０１で示される炭化水素熱分離システムに供給される出力流れ６４４を提供し、ここで分解物は、一連の熱交換器及び分離容器を用いて、冷却され、凝縮され、２つの流れ；重質及び軽質分解物に分離される。

炭化水素熱分離システム７０１の図示された実施形態では、分解物は供給／流出熱交換器７０２において冷却され、重質分解物は重質分解物分離器７０３において軽質分解物から分離される。重質分解物分離器７０３から、重質分解物及び軽質分解物は、流れ７０４及び７５０によって分留装置８５３に送られる。加えて、いくつかの重質分解物は、水素化分解装置６４３に再循環され得て、始動中及び分別塔が機能不良であるときに水素化分解装置内へ流れる材料を維持し得る。

図示された実施形態では、生成された水及び水素から軽質分解物を分離するために、軽質分解物分離器７０５が設けられる。分離された軽質分解物は、流れ７５０によって分留装置８５３に送られる。水は、ライン７０６によって、処理用のバイオ精製所の廃水処理プラントに送られる。分離された水素ガスは、流れ７０８によって再循環するために送られる。新鮮な水素は、流れ７４１によってシステム内に導入される。

ここで、分別プロセスが、より詳細に説明されるであろう。前述したように、分留装置８５３は、重質分解物液体の流れ７０４及び軽質分解物液体の流れ７５０を受け取る。分留装置８５３の目的は、重質分解物留分及びナフサ留分からカットされたＳＰＫ又はディーゼルを分離することである。副ドロー流８５６は、ストリッパー塔８５７内に供給され、ＳＰＫ／ディーゼル供給から軽質部を除去し、ＳＰＫ／ディーゼル生成物の最終的な清浄化及び回収を提供する。分留装置８５３では、流入する重質及び軽質分解物流が組み合わされ、分留塔における最初の分離のために天然ガス燃焼ヒーターによって加熱される。好ましくは、分留装置８５３は、直接蒸気注入を使用して、高温リボイラー構造を利用することなく、高沸点炭化水素から低沸点炭化水素を除去する。

分留装置８５３からの出力は、再循環可能な炭化水素生成物を運ぶ塔頂流２３１を含む。好ましくは、塔頂流８２３は凝縮器ユニット８６０に供給され、そこでその流れは、３つの流れ：主分留装置（「ＭＦ」）水流８６２、並びに、前述の軽質相（ナフサ）流２３１、及びオフガス流２３３、に凝縮及び分離される。実際には、ナフサの一部は、分留装置５３内に還流し戻され、一部は、炭化水素改質器内への注入のためにナフサ気化器に送られる。オフガス流２３３は、再処理のために、オフガス圧縮器によって炭化水素改質器に再循環される。分留塔８５３からの底部は、追加の水素化分解のために、流れ８５５によって、水素化分解充填容器５２４にくみ上げられる。水は、処理用のバイオ精製所の廃水処理プラントに送られる。

分留装置ＯＨ分離器からのナフサは、ナフサ気化器内にくみ上げられ、そこでそれは、低圧蒸気を用いて気化される。次いで、ナフサ蒸気は、回収のために図２の炭化水素改質器２１５内に流れる。分別塔の塔頂圧力は、オフガスの圧縮器排出速度で浮動する。オフガス圧縮器は、分留装置の塔頂分離器のオフガスをナフサ気化器の排出部に移動するための原動力を提供する。次いで、組み合わされた流れは、炭化水素改質器内に流入する。

分留装置８５３の上部からの流れ８５６によって引き出されるＳＰＫ生成物は、最終生成物の分離のための生成物ストリッパー塔８５７に送られる。生成物ストリッパー塔８５７への熱は、例えば、天然ガス燃焼の生成物ストリッパーリボイラーによって提供される。生成物ストリッパーの塔頂流は、分留装置８５３に再循環し戻される。底流８００は冷却され、流れ５８を介して、ＳＰＫ生成物として貯蔵ユニット８０３に送られる。

図４Ａに示すように、例示的なＣＯ_２／Ｈ_２Ｓ除去システム４６１の一実施形態は、流れ４６０を受け取る硫黄除去ユニット４６３を含む。硫黄除去ユニット４６３の１つの出力は、硫黄の流れ４６４である。除去ユニット４６３の別の出力は、そこから硫黄が除去されたシンガスの流れ４６６である。

シンガス流４６６は、一般的に符号４９１で示されるアミン溶媒システムに供給される。図示された実施形態では、アミン溶媒システム４９１Ａは、向流関係で接続された吸収ユニット４９３及び再生ユニット４９５を含む。再生ユニット４９３の出力は、上述したシンガス供給流４７０である。吸収ユニット４９５の出力は、上述した再循環ＣＯ_２の流れ２７である。

図４Ａの好ましい実施形態では、吸収ユニット４９３は、循環アミン／水溶液との接触によってＣＯ_２が除去される塔である。この実施形態では、アミン吸収体は、硫黄除去ユニットが実行されている場合に、流れ４６６からＨ_２Ｓを除去することができる。処理されたシンガスは、水洗されて、任意の同伴されたアミン溶液を除去する。好ましい実施形態では、溶媒吸収体４９３を離れる洗浄されたシンガスは、中圧（ＭＰ）飽和蒸気を用いて加熱され、流れ４７０として、ガード床に送られて、Ｆ－Ｔ合成プロセス内への導入の前に微量Ｈ_２Ｓ及びヒ素触媒毒を除去する。

図４Ｂに示すように、別の例示的なＣＯ_２／Ｈ_２Ｓ除去システム４６１はアミンユニットを含み、そこで、シンガス流４６０は、一般的に符号４９１Ｂで示されるアミン溶媒システムに供給される。図示された実施形態では、アミン溶媒システム４９１Ｂは、向流関係で接続された吸収ユニット４９３及び再生ユニット４９５を含む。再生ユニット４９５の出力は、硫黄除去ユニット４６３に供給される。吸収ユニット４９３の出力は、上述したシンガス供給流４７０である。この実施形態では、吸収ユニット４９３は、循環アミン／水溶液との接触によってＣＯ_２及びＨ_２Ｓが除去される塔である。次いで、処理されたシンガスは、任意の同伴されたアミン溶液を除去するために水洗されて、流れ４７０として、最終ガード床４７１に送られる。

図４Ｂの実施形態では、再生器の塔頂出力流４６６は、硫黄除去ユニット４６３に供給され、そこで、Ｈ_２ＳはリジェクトＣＯ_２流から除去される。硫黄除去ユニット４６３の１つの出力は、上述した再循環ＣＯ_２の流れ２７及び硫黄の流れ４６４である。硫黄除去ユニットからの塔頂ＣＯ_２リジェクト流の一部は、圧縮され、ガス化アイランドに再循環し戻され、過剰分は大気に排出される。

図４Ａ及び図４ＢにおけるＣＯ_２／Ｈ_２Ｓ除去システムの動作において、吸収塔からの「リッチ」アミン（すなわち、ＣＯ_２吸収後のアミン）は、リーン／リッチ交換器を通過し、次いでリッチ溶媒フラッシュドラム内に勢いよく流れる。ＣＯ及びＨ_２に富む勢いよく流れたガスは、プロセスで再利用されるためにシンガス圧縮器の吸引口に流入する。勢いよく流れたリッチ液体流は、溶媒再生器塔に流入する。溶媒再生器では、リッチ溶媒を蒸気リボイラーで加熱し、吸収されたＣＯ_２／Ｈ_２Ｓを追い出す。溶媒再生器の底部から流出する「リーン」溶媒は、リーン／リッチ交換器及び溶媒冷却器を介して、再利用のために吸収体に再循環し戻される。溶媒再生器からの塔頂ＣＯ_２リジェクト流の一部は、圧縮され、ガス化アイランドに再循環し戻され、過剰分は大気に排出される。好ましくは、システムは、ＣＯ及びＨ_２の損失を最小限に抑えつつ、シンガス流中のＣＯ_２含量を＜１ｍｏｌ％に、Ｈ_２Ｓ含量を５ｐｐｍｖ未満に低下させるように設計される。

上記システムの全体的な動作において、原料がガス化される際に複数の反応が起こる。主な反応は、炭化物（炭素）が蒸気と反応して水素（Ｈ_２）、一酸化炭素（ＣＯ）、二酸化炭素（ＣＯ_２）及びいくらかの炭化水素から主になるシンガスを製造するときに、高温で生じる：
Ｃ＋Ｈ_２Ｏ→Ｈ_２＋ＣＯ
２Ｃ＋Ｏ_２→２ＣＯ
Ｃ＋Ｏ_２→ＣＯ_２。

同時に、可逆的「水性ガスシフト」反応は、ガス化動作温度での平衡定数に基づくＣＯ／Ｈ_２Ｏ及びＣＯ_２／Ｈ_２比を有する平衡状態に近づく：
ＣＯ＋Ｈ_２Ｏ⇔ＣＯ_２＋Ｈ_２。
ガス化システムが構成され得、条件は、少なくとも以下のガス化反応が生じるように提供され得る：
Ｃ＋Ｈ_２Ｏ⇔Ｈ_２＋ＣＯ。

同時に、条件は、好ましくは、以下の可逆的な「水性シフト」反応が、ガス化装置の温度によって主に決定される平衡状態に到達し、圧力が好ましくは大気圧付近であるように、提供され得る：
ＣＯ＋Ｈ_２Ｏ⇔ＣＯ_２＋Ｈ_２。

一次ＦＴ反応は、触媒の存在下で、より高い分子量の炭化水素及び水にシンガスを変換する：
ｎＣＯ＋（２ｎ＋１）Ｈ_２→Ｃ_ｎＨ_２ｎ＋２＋ｎＨ_２Ｏ。

さらに、システムの全体的な動作に関し、ガス化アイランド２１で製造されたシンガスは、Ｆ－Ｔ液体の効果的な製造及びアップグレーディングに関して不十分な水素量を有することに留意されたい。酸性シフト反応器４４１は、追加の水素を生成して、シンガス中のＨ_２：ＣＯ比を約０．８から約２．０に増加させる。水性ガスシフト反応は、シンガス中のＣＯ及びＨ_２Ｏの一部をＨ_２及びＣＯ_２に変換する。この反応は、発熱性であり、酸性シフト触媒上で起こる。この反応は、Ｈ_２Ｓがシンガス流中に依然として存在するので、「酸性シフト」である。多用途の蒸気及びシフト反応器４４１によって生成された蒸気は、シンガスと混合されて、水性ガスシフト反応のための水を提供し、反応器における温度上昇を抑える。水素製造及びシンガスのＨ_２：ＣＯ比は、シフト反応器周りのシンガス流の一部をバイパスすることによって制御される。シフト反応器の流出熱は、反応器流入シンガスと交換し、シフト反応器蒸気を生成し、且つボイラー給水を予熱することによって回収される。

好ましい実施形態では、フィッシャートロプシュシステムによって製造される典型的な液体は、以下の特徴を有する：

ＭＦＴＬは、透明且つ明るい液体である。ＨＦＴＬは室温で白色ワックスであるが、通常はその溶融状態において貯蔵され出荷される。

上述のシステムによる再生可能な有機原料からの燃料の生成は、顕著な優位点を有する。それは、非常に低い排出プロファイルを備えたエネルギー効率の高いシステムを提供し、石油及び石炭由来の燃料生成物の使用に関連した温室効果ガスを、置換によって、減少する。

高い生物起源含量を有する燃料添加剤は、化石系燃料の生物起源の含量を増加させるように用いられ得るので、このような燃料の価値は実質的に増加し得る。添加剤の割合は、少量からかなりの部分まで幅広く変わり得る。例えば、ジェット燃料としての使用のために、高い生物起源含量の添加剤は、５０％程度であり得、残りは、化石系ジェット燃料である。ディーゼル燃料の場合では、高い生物起源含量を有する燃料添加剤は、１００％に近づく割合であり得る。

さらに、再生可能な有機原料がＭＳＷに由来する場合では、埋立地に入るＭＳＷの量が減少するので、埋立地からの有害なメタンガス放出を劇的に減少させ、新しい又は拡張される埋立地に関する必要性を緩和する。

例示的な実施形態は、特定の構成を参照して記載された。特定の実施形態及び実施例の前述の記載は、例示及び説明のみの目的で提示されており、本発明は先の特定の実施例によって例示されているが、それによって本発明を制限することは意図していない。

Claims (6)

1. 合成パラフィン系ケロシン（ＳＰＫ）及びディーゼルの内の少なくとも一つを含み、前記ＳＰＫ及びディーゼルが、都市固形廃棄物（ＭＳＷ）原料に由来するフィッシャー－トロプシュ液体に由来し、且つ、フィッシャー－トロプシュ液体と実質的に同じ生物起源濃度を有し、且つ、前記ＭＳＷ原料と実質的に同じ生物起源濃度を有し、前記生物起源濃度が、炭素の化石源に由来する非生物起源炭素とは対照的に、放射性炭素年代測定法によって確認できる、前記ＭＳＷ原料及び前記フィッシャー－トロプシュ液体の両方において１００％まで生物起源炭素であり、
   前記ＭＳＷ原料が、８０から１００％の範囲における高い濃度の生物起源炭素を含み、
   前記フィッシャー－トロプシュ液体が、以下の炭素特性を有し：
   炭素数４から９の炭化水素が８．７から２３モル％であり、炭素数１０から１９の炭化水素が１８から３６モル％であり、炭素数２０から２９の炭化水素が１７から２２モル％であり、炭素数３０から３９の炭化水素が９から１１モル％であり、炭素数４０以上の炭化水素が７から１８モル％であり、炭素数１０以上の炭化水素が７０モル％以上である、再生可能な有機原料に由来する高い生物起源含量の燃料の製造方法であって、
   前記ＭＳＷ原料をシンガスに変換するステップであって、
   １）過熱された蒸気及びＯ_２を受け取り、前記ＭＳＷ原料を乾燥、揮発及び気化して、ＣＯ、Ｈ_２、Ｈ_２Ｏ及びＣＯ_２、未反応の炭化物、不活性固体、並びに、未反応の炭化水素を含むシンガスを生成するガス化ステップと、
   ２）前記未反応の炭化物を気化する準化学量論的酸化ステップと、
   ３）任意の残りの炭化物、炭化水素及びタールをシンガスに変換する炭化水素改質ステップと、
   を含む、ステップと、
   前記シンガスを前記フィッシャー－トロプシュ液体に変換するステップと、
   を含む、再生可能な有機原料に由来する高い生物起源含量の燃料の製造方法。
2. 再生可能な有機原料に由来する高い生物起源含量の燃料であって、前記高い生物起源含量の燃料が：ナフサ、ディーゼル燃料、及び、合成パラフィン系ケロシン（ＳＰＫ）の内の少なくとも一つを含み、前記ナフサ、ディーゼル及びＳＰＫが、都市固形廃棄物（ＭＳＷ）原料に由来するフィッシャー－トロプシュ液体に由来し、且つ、フィッシャー－トロプシュ液体と実質的に同じ生物起源濃度を有し、且つ、前記ＭＳＷ原料と実質的に同じ生物起源の再生可能な有機濃度を有し、前記生物起源濃度が、炭素の化石源に由来する非生物起源炭素とは対照的に、放射性炭素年代測定法によって確認できる、前記ＭＳＷ原料及び前記フィッシャー－トロプシュ液体の両方において１００％まで生物起源炭素であり、
   前記再生可能な有機原料が、８０から１００％の範囲における高い濃度の生物起源炭素を含み、
   前記フィッシャー－トロプシュ液体が、以下の炭素特性を有し：
   炭素数４から９の炭化水素が８．７から２３モル％であり、炭素数１０から１９の炭化水素が１８から３６モル％であり、炭素数２０から２９の炭化水素が１７から２２モル％であり、炭素数３０から３９の炭化水素が９から１１モル％であり、炭素数４０以上の炭化水素が７から１８モル％であり、炭素数１０以上の炭化水素が７０モル％以上である、再生可能な有機原料に由来する高い生物起源含量の燃料の製造方法であって、
   前記ＭＳＷ原料をシンガスに変換するステップであって、
   １）過熱された蒸気及びＯ_２を受け取り、前記ＭＳＷ原料を乾燥、揮発及び気化して、ＣＯ、Ｈ_２、Ｈ_２Ｏ及びＣＯ_２、未反応の炭化物、不活性固体、並びに、未反応の炭化水素を含むシンガスを生成するガス化ステップと、
   ２）前記未反応の炭化物を気化する準化学量論的酸化ステップと、
   ３）任意の残りの炭化物、炭化水素及びタールをシンガスに変換する炭化水素改質ステップと、
   を含む、ステップと、
   前記シンガスを前記フィッシャー－トロプシュ液体に変換するステップと、
   を含む、再生可能な有機原料に由来する高い生物起源含量の燃料の製造方法。
3. 再生可能な有機原料に由来する高い生物起源含量の燃料添加剤であって、前記燃料添加剤が、ナフサ燃料、ディーゼル燃料、又は、合成パラフィン系ケロシン（ＳＰＫ）の内の少なくとも一つである燃料添加剤を含み、前記ナフサ、ディーゼル及びＳＰＫが、都市固形廃棄物（ＭＳＷ）原料に由来するフィッシャー－トロプシュ液体に由来し、且つ、フィッシャー－トロプシュ液体と実質的に同じ生物起源の再生可能な有機濃度を有し、且つ、前記ＭＳＷ原料と実質的に同じ生物起源濃度を有し、
   前記生物起源濃度が、放射性炭素年代測定法によって確認でき、炭素の化石源に由来する非生物起源炭素とは対照的に前記ＭＳＷ原料及び前記フィッシャー－トロプシュ液体の両方において１００％まで生物起源炭素が存在し；
   前記再生可能な有機原料が、８０から１００％の範囲における高い濃度の生物起源炭素を含み、
   前記フィッシャー－トロプシュ液体が、以下の炭素特性を有し：
   炭素数４から９の炭化水素が８．７から２３モル％であり、炭素数１０から１９の炭化水素が１８から３６モル％であり、炭素数２０から２９の炭化水素が１７から２２モル％であり、炭素数３０から３９の炭化水素が９から１１モル％であり、炭素数４０以上の炭化水素が７から１８モル％であり、炭素数１０以上の炭化水素が７０モル％以上である、再生可能な有機原料に由来する高い生物起源含量の燃料添加剤の製造方法であって、
   前記ＭＳＷ原料をシンガスに変換するステップであって、
   １）過熱された蒸気及びＯ_２を受け取り、前記ＭＳＷ原料を乾燥、揮発及び気化して、ＣＯ、Ｈ_２、Ｈ_２Ｏ及びＣＯ_２、未反応の炭化物、不活性固体、並びに、未反応の炭化水素を含むシンガスを生成するガス化ステップと、
   ２）前記未反応の炭化物を気化する準化学量論的酸化ステップと、
   ３）任意の残りの炭化物、炭化水素及びタールをシンガスに変換する炭化水素改質ステップと、
   を含む、ステップと、
   前記シンガスを前記フィッシャー－トロプシュ液体に変換するステップと、
   を含む、再生可能な有機原料に由来する高い生物起源含量の燃料添加剤の製造方法。
4. 前記生物起源濃度が、前記ＭＳＷ原料及び前記フィッシャー－トロプシュ液体の両方において同じ割合の生物起源炭素である、請求項１又は２に記載の再生可能な有機原料に由来する高い生物起源含量の燃料の製造方法。
5. 前記生物起源濃度が、前記ＭＳＷ原料及び前記フィッシャー－トロプシュ液体の両方において同じ割合の生物起源炭素である、請求項３に記載の再生可能な有機原料に由来する高い生物起源含量の燃料添加剤の製造方法。
6. 前記生物起源含量の燃料添加剤が：
   ナフサ、ディーゼル燃料、及び、合成パラフィン系ケロシン（ＳＰＫ）の内の少なくとも一つを含み、前記ナフサ、ディーゼル及びＳＰＫが、都市固形廃棄物（ＭＳＷ）原料に由来するフィッシャー－トロプシュ液体に由来し、且つ、フィッシャー－トロプシュ液体と実質的に同じ生物起源濃度を有し、且つ、前記ＭＳＷ原料と実質的に同じ生物起源の再生可能な有機濃度を有し、前記生物起源濃度が、炭素の化石源に由来する非生物起源炭素とは対照的に、放射性炭素年代測定法によって確認できる、前記ＭＳＷ原料及び前記フィッシャー－トロプシュ液体の両方において１００％まで生物起源炭素である、請求項３に記載の再生可能な有機原料に由来する高い生物起源含量の燃料添加剤の製造方法。

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