JP6334897B2

JP6334897B2 - 曝気撹拌システム

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Publication number: JP6334897B2
Application number: JP2013239885A
Authority: JP
Inventors: 鈴木　茂; 鈴木　　茂
Original assignee: Sumitomo Heavy Industries Environment Co Ltd
Current assignee: Sumitomo Heavy Industries Environment Co Ltd
Priority date: 2013-11-20
Filing date: 2013-11-20
Publication date: 2018-05-30
Anticipated expiration: 2033-11-20
Also published as: JP2015098003A

Description

本発明は、反応槽内の被処理水を曝気または撹拌する曝気撹拌システムに関する。

従来、例えば汚水などの被処理水を循環水路で硝化、脱窒するオキシデーションディッチにおいては、縦軸型機械式曝気装置が採用されている（例えば、特許文献１参照）。この縦軸型機械式曝気装置は、上下方向に延在する縦軸と、この縦軸の下端に取り付けられたインペラ（撹拌羽根）と、縦軸の上端に連結され、縦軸に回転力を伝達する駆動装置と、を備えている。インペラが気液界面付近の標準位置で回転すると、被処理水が水面上に飛散して、処理水中に酸素が供給されて被処理水が曝気される。また、インペラを水中に降下させて回転させることで、被処理水を効率良く撹拌することができる。

特開２００４−２９０７９７号公報

従来の縦軸型機械式曝気装置の運転方法としては、連続運転方式、間欠運転方式（または間欠曝気運転方式）、および溶存酸素量に基づく制御運転方式などがある。連続運転式では、インペラを一定の回転数で回転させることで連続運転を行っていた。間欠運転方式では、必要に応じてインペラを回転させ、必要がないときはインペラを停止させていた。間欠曝気運転方式では、インペラを高速で回転させて酸素を供給し、インペラを低速で回転させて被処理水をゆっくり掻き回し、インペラの回転数を高速又は低速に交互に切り替えていた。連続運転方式、間欠運転方式及び間欠曝気運転方式では、流入する被処理水の負荷変動に応じて、被処理水に供給される酸素量を調整できなかった。

また、溶存酸素量に基づく制御運転方式では、制御目標となる被処理水中の溶存酸素濃度を設定し、測定された溶存酸素濃度が設定値よりも高い場合にはインペラの回転を低下させて酸素供給量を減少させ、測定された溶存酸素量が設定値よりも低い場合にはインペラの回転数を増加させていた。このような溶存酸素量に基づく制御運転方式では、被処理水の汚染度が低く酸素供給が不要な場合であっても反応槽内の溶存酸素濃度を一定に保つように運転されるので、エネルギ削減の余地があった。

本発明は、流入する被処理水の負荷変動に対応して運転を制御し処理水の水質を安定させると共に省エネルギを図ることができる曝気撹拌システムを提供することを目的とする。

本発明の曝気撹拌システムは、循環する被処理水を硝化または脱窒させる反応槽と、上下方向に延在し軸線回りに回転する縦軸を有し縦軸に設けられたインペラを回転させ反応槽内の被処理水を曝気、撹拌する縦軸型機械式曝気攪拌機と、反応槽内の被処理水の窒素量を測定する測定部と、測定部で測定された窒素量に基づいて縦軸型機械式曝気攪拌機のインペラの回転数を予め設定された値に制御する制御部と、を備えることを特徴とする。

この曝気撹拌システムによれば、反応槽内の被処理水の窒素量が測定部によって測定され、制御部は測定された窒素量に基づいて縦軸型機械式曝気攪拌機の運転を制御する。これにより、反応槽に流入する被処理水の負荷に応じて、インペラの回転数を制御して、被処理水に供給される酸素量を増加または減少させることができる。そのため、曝気撹拌システムは、必要に応じて酸素供給量を調整して処理水の水質を安定させることができ、酸素の供給が不要な場合には、インペラの回転を抑えることができ、エネルギの消費を抑制することができる。

ここで、測定部は、窒素量として、アンモニア性窒素量及び硝酸性窒素量を測定し、制御部は、曝気運転において、アンモニア性窒素量が第１の判定閾値以上である場合に、インペラの回転数を予め設定された値に増加させると共に、アンモニア性窒素量が第１の判定閾値未満であり且つ硝酸性窒素量が第２の判定閾値以上である場合に、インペラの回転数を予め設定された値に減少させてもよい。これにより、アンモニア性窒素量が第１の判定閾値以上である場合に、インペラの回転数を増加させて、酸素供給量を増加させて硝化を促進させることができる。アンモニアの硝化が促進されると被処理水中のアンモニアが減少して硝酸が増加する。また、曝気撹拌システムは、アンモニア性窒素量が第１の判定閾値未満であり且つ硝酸性窒素量が第２の判定閾値以上である場合に、インペラの回転数を減少させて、酸素供給量を減少させることができる。被処理水中のアンモニアの減少及び硝酸の増加に合わせて、酸素供給量を減少させて脱窒を促進させることができ、硝酸を窒素ガスに変えることができる。これらにより、曝気撹拌システムでは、被処理水中のアンモニア性窒素量に応じて、運転を制御して処理水の水質を安定させると共に省エネルギを図ることができる。

また、測定部は、窒素量として、アンモニア性窒素量を測定し、制御部は、曝気運転において、アンモニア性窒素量が第１の判定閾値以上である場合に、インペラの回転数を予め設定された値に増加させると共に、アンモニア性窒素量が第１の判定閾値未満である場合に、インペラの回転数を予め設定された値に減少させてもよい。これにより、アンモニア性窒素量が増えた場合には、インペラの回転数を増加させて酸素供給量を増加させ、アンモニア性窒素量が減った場合には、インペラの回転数を減少させて酸素供給量を減少させることができる。

ここで、測定部は、窒素量として、アンモニア性窒素量を測定し、制御部は、曝気運転において、アンモニア性窒素量が上限値以上の場合に、インペラを第１の回転数で回転させ、アンモニア性窒素量が上限値未満であり且つ下限値以上の場合に、インペラを第１の回転数より少ない第２の回転数で回転させ、アンモニア性窒素量が下限値未満の場合に、インペラを第２の回転数より少ない第３の回転数で回転させてもよい。これにより、アンモニア性窒素量に応じて、インペラの回転数を３段階に変化させて、酸素供給量を制御することができる。

また、測定部は、窒素量として、アンモニア性窒素量を測定し、制御部は、アンモニア性窒素量が下限値以上である場合に曝気運転を実行し、アンモニア性窒素量が下限値未満である場合に、曝気運転を終了して、無酸素運転を実行してもよい。これにより、アンモニア性窒素量に応じて、酸素供給量を制御することができるとともに、制御を簡略化することができる。

本発明によれば、流入する被処理水の負荷変動に対応して運転を制御し処理水の水質を安定させると共に省エネルギを図ることができる曝気撹拌システムを提供することができる。

本発明の一実施形態の曝気撹拌システムが適用されたオキシデーションディッチを示す概略平面図である。図１中の縦軸型機械式曝気攪拌機のインペラを示す側面図である。第１実施例に係る曝気撹拌システムの制御手順を示すフローチャートである。第２実施例に係る曝気撹拌システムの制御手順を示すフローチャートである。第３実施例に係る曝気撹拌システムの制御手順を示すフローチャートである。第４実施例に係る曝気撹拌システムの制御手順を示すフローチャートである。第４実施例に係る曝気撹拌システムの曝気運転時におけるアンモニア性窒素量及び硝酸性窒素量に応じた運転状況を示す表である。第５実施例に係る曝気撹拌システムの制御手順を示すフローチャートである。第５実施例に係る曝気撹拌システムの曝気運転時におけるアンモニア性窒素量及び硝酸性窒素量に応じた運転状況を示す表である。本発明の一実施形態の曝気撹拌システムが適用されたオキシデーションディッチを示す概略平面図である。

以下、図面を参照しつつ、本発明に係る曝気撹拌システムが適用されたオキシデーションディッチの実施形態について詳細に説明する。

図１に示されるオキシデーションディッチ１は、例えば小規模下水処理場などの水処理設備として採用されているものである。オキシデーションディッチ１は、平面視長円形状を成す反応槽２を備え、この反応槽２の中央部に長手方向に延在する隔壁３が配設されている。この隔壁３の周囲の領域が無終端状の循環水路４となっている。循環水路４には導入口２ａを通して汚水などの被処理水が導入されていると共に、この循環水路４からは当該循環水路４で処理された処理水が導出口２ｂを通じて導出されている。

オキシデーションディッチ１は、反応槽２内の被処理水を曝気、撹拌する縦軸型機械式曝気攪拌機１１を備え、縦軸型機械式曝気攪拌機１１は反応槽２の長手方向の中央部に配置されている。この縦軸型機械式曝気攪拌機１１は図２に示されるように上下方向に延在し軸線回りに回転する縦軸２１を有し、この縦軸２１の下端にはインペラ２２が設けられている。縦軸型機械式曝気攪拌機１１は、インペラ２２を回転させるための駆動源としてインペラ回転用電動機と、インペラ回転用電動機の回転駆動力を減速して伝達する駆動力伝達装置と、縦軸２１を回転自在に支持して昇降可能とする昇降装置と、を備えている。この昇降装置は、縦軸２１を昇降するための駆動源として、シリンダを有する。

複数の羽根状のインペラ２２（本実施形態では８枚）は、縦軸２１の外周面から放射状に取り付けられている。各インペラ２２は、側面としてのインペラ対向面にコーン状板２２ａを備えると共にその上部に折り曲げ部２２ｂを備え、回転時には被処理水を容易に撹拌できる。好気運転時には、インペラ２２の回転数を増やして適度の飛沫を発生させて被処理水に空気を供給して曝気する。無酸素運転時にはインペラ２２を下降させて回転数を減らして被処理水を撹拌する。

オキシデーションディッチ１では２つの縦軸型機械式曝気攪拌機１１が設けられ、各縦軸型機械式曝気攪拌機１１は、反応槽２の隔壁３を挟んで形成されて循環水路４の上流側に配置されている。反応槽２内の被処理水は、インペラ２２が浸漬するように水量が調整され、インペラ回転用電動機の駆動によるインペラ２２の回転に従って反応槽２内を図示反時計回りに循環する。

オキシデーションディッチ１では、インペラ２２の水面付近で回転させることで好気状態が形成され、インペラ２２を水中に降下させてゆっくり回転させることで嫌気状態が形成される。

オキシデーションディッチ１の曝気撹拌システムは、上記の反応槽２と、縦軸型機械式曝気攪拌機１１と、反応槽２内への酸素供給を制御する酸素供給システム１０と、を備えている。酸素供給システム１０は、反応槽２内の被処理水中の窒素量を測定する窒素モニタ（測定部）１２と、窒素モニタ１２で測定された測定結果に基づいて、縦軸型機械式曝気攪拌機１１の運転を制御する制御盤１３とを有する。

窒素モニタ１２は、反応槽２内の被処理水中の窒素量として、アンモニア性窒素量（アンモニア性窒素の濃度）及び硝酸性窒素量（硝酸性窒素の濃度）を各々測定する。反応槽２内の窒素量は略均一であるため、窒素モニタ１２は反応槽２内のいずれの位置に配置されていてもよい。窒素モニタ１２によって検出された検出信号は制御盤１３に送信される。

制御盤（制御ユニット）１３は、演算処理を行うＣＰＵ、記憶部１７となるＲＯＭおよびＲＡＭ、入力信号回路、出力信号回路、電源回路などを含むものである。制御盤１３では、記憶部１７に記憶されたプログラムを実行することで、運転条件設定部１４、判定部１５、制御部１６が構築されている。制御盤１３には、窒素モニタ１２及び縦軸型機械式曝気攪拌機１１が電気的に接続されている。

運転条件設定部１４は、例えば操作者による入力操作に基づいて曝気撹拌システムの運転条件を設定する。運転条件としては、１サイクル時間、曝気時間、アンモニア性窒素量の目標値、曝気運転開始時刻などがある。その他の運転条件として、アンモニア性窒素量の上限値、アンモニア性窒素量の下限値、硝酸性窒素量の上限値、硝酸性窒素量の下限値などを設定してもよい。１サイクル時間とは、繰返し実行される１周期の時間であり、曝気時間および無酸素運転時間の合計時間である。例えば、１サイクル時間を４時間と設定した場合には、１日６サイクルの運転が行われることになり、曝気運転及び無酸素運転が交互に６回ずつ実行される。

判定部１５は、窒素モニタ１２による測定値と目標値（判定閾値）とを比較して、反応槽２内の被処理水中の窒素量が目標値以上であるか否かを判定する。また、判定部１５は、運転時間が設定された曝気時間未満であるか否かを判定すると共に、運転時間が設定された１サイクル時間未満であるか否かを判定する。

制御部１６は、判定部１５による判定の結果に基づいて、縦軸型機械式曝気攪拌機１１を制御する。制御部１６は、縦軸型機械式曝気攪拌機１１に制御信号を出力し、インペラ２２の回転数を増加または減少させる。また、縦軸型機械式曝気攪拌機１１に制御信号を出力し、インペラ２２を上昇または降下させることで、曝気運転と無酸素運転との切替を実行する。

記憶部１７は、運転条件設定部１４によって設定された運転条件に関する情報を記憶する。また、記憶部１７は、窒素モニタ１２による測定値を記憶する。

次に、図３〜図９を参照して曝気撹拌システムの制御手順（運転例）について説明する。

（第１実施例）
図３は、第１実施例に係る曝気撹拌システムの制御手順を示すフローチャートである。まず、運転条件設定部１４が曝気撹拌システムの運転条件を設定する。運転条件設定部１４は、例えば、１サイクル時間を６時間、曝気時間を３時間、曝気運転の開始時刻を６時と設定する。アンモニア性窒素量の目標値は、求められる水質基準に応じて決定される。

運転条件が設定された後、曝気撹拌システムは、１サイクルの運転を開始し（ステップＳ１）、曝気運転（ステップＳ２）を開始し、運転時間の計測を開始する。制御部１６は、縦軸型機械式曝気攪拌機１１に制御信号を送信して、インペラ２２を水面付近に配置すると共に所定の回転数で回転させる。これにより、被処理水中に酸素を供給し、反応槽２内を好気状態とする。

次に、判定部１５は、運転時間が曝気時間未満であるか否かを判定する（ステップＳ３）。運転時間が曝気時間未満であると判定した場合（ステップＳ３：ＹＥＳ）には、ステップＳ６に進み、運転時間が曝気時間に達した場合（ステップＳ３：ＮＯ）には、ステップＳ４に進む。

ステップＳ６では、被処理水中の窒素量を測定する（ステップＳ６）。制御盤１３は、窒素モニタ１２によって測定されたデータに基づいて、被処理水中のアンモニア性窒素量（測定値）を算出し、ステップＳ７に進む。

ステップＳ７では、判定部１５は、アンモニア性窒素量の測定値が目標値を超えているか否かを判定する。アンモニア性窒素量の測定値が目標値を超えていると判定した場合（ステップＳ７：ＹＥＳ）には、ステップＳ８に進み、アンモニア性窒素量の測定値が目標値未満である場合（ステップＳ７：ＮＯ）には、ステップＳ９に進む。

ステップＳ８では、制御部１６は、制御信号を縦軸型機械式曝気攪拌機１１に送信して、インペラ２２の回転数を増加させて、被処理水に供給される酸素量を増加させる。ステップＳ９では、制御部１６は、制御信号を縦軸型機械式曝気攪拌機１１に送信して、インペラ２２の回転数を減少させて、被処理水に供給される酸素量を減少させる。ステップＳ８，Ｓ９の処理の実行後、再びステップＳ２に戻り、曝気運転が継続される。

制御盤１３は、ステップＳ３で運転時間が曝気時間に達したと判定するまで、ステップＳ６〜Ｓ９までの処理を繰り返す。すなわち、アンモニア性窒素量の測定値が目標値を超えている状態では、インペラ２２の回転数が増加されて、酸素の供給量が増加され続けることになる。そして、アンモニア性窒素量の測定値が目標値を下回れば、インペラ２２の回転数が減少され、酸素の供給量も減少する。

ステップＳ３で、運転時間が設定された曝気時間に達したら（ステップＳ３：ＮＯ）、ステップＳ４に進み間欠曝気運転を行う。ここでは、制御部１６は、縦軸型機械式曝気攪拌機１１に制御信号を送信して、インペラ２２を降下させて水中に沈めると共に、回転数を下げて、無酸素運転を実行する。

続くステップＳ５では、判定部１５は運転時間が設定された１サイクル時間未満であるか否かを判定する。運転時間が１サイクル時間未満であると判定した場合（ステップＳ５：ＹＥＳ）には、ステップＳ４に戻り、間欠曝気運転が継続される。運転時間が１サイクル時間に達した場合（ステップＳ５：ＮＯ）には、１サイクル運転を終了させ、再びステップＳ１に進み、次のサイクルの運転を開始して曝気運転を開始する（ステップＳ２）。

このような曝気撹拌システムでは、反応槽２内の被処理水のアンモニア性窒素量が窒素モニタ１２によって測定され、制御部１６は測定されたアンモニア性窒素量に基づいて縦軸型機械式曝気攪拌機１１の運転を制御する。これにより、反応槽２内に流入する被処理水の負荷（汚染度や流量）に応じてインペラ２２の回転数を制御して、被処理水に供給される酸素量を増加または減少させることができる。アンモニア性窒素量が多く、被処理水の負荷が大きい場合には、酸素の供給量を増やして水質を安定させることができる。一方、アンモニア性窒素量が少なく、被処理水の負荷が小さい場合には、無駄な酸素の供給を減らして、インペラ２２の回転を抑えることができ、エネルギの消費を抑制することができる。

（第２実施例）
図４は、第２実施例に係る曝気撹拌システムの制御手順を示すフローチャートである。上記の第１実施例と同じ説明は省略する。第２実施例が第１実施例と違う点は、曝気運転において、ステップＳ６を実行した後の処理である。また、第２実施例では、第１実施例と異なる運転条件を設定している。

運転条件設定部１４は、アンモニア性窒素量の目標値として、アンモニア性窒素量の下限値と、アンモニア性窒素量の上限値とを設定する。また、運転条件設定部１４は、曝気運転時における酸素供給量の最大値（酸素供給量１００％運転）及び酸素供給量の最小値を設定する。

曝気撹拌システムの制御盤１３は、被処理水中のアンモニア性窒素量（測定値）を算出し（ステップＳ６）、ステップＳ１１に進む。ステップＳ１１では、判定部１５は、アンモニア性窒素量の測定値が設定された下限値より大きいか否かを判定する。アンモニア性窒素量の測定値が下限値よりも大きいと判定した場合（ステップＳ１１：ＹＥＳ）には、ステップＳ１２に進み、アンモニア性窒素量の測定値が下限値未満である場合（ステップＳ１１：ＮＯ）には、ステップＳ１３に進む。

ステップＳ１３では、制御部１６は縦軸型機械式曝気攪拌機１１に制御信号を送信して、インペラ２２の回転数をインペラ回転数下限値に設定して、酸素供給停止運転を実行する。ステップＳ１３の処理が実行された後、再びステップＳ２に戻り曝気運転が継続される。

ステップＳ１２では、判定部１５は、アンモニア性窒素量の測定値が設定された上限値より大きいか否かを判定する。アンモニア性窒素量の測定値が上限値よりも大きいと判定した場合（ステップＳ１２：ＹＥＳ）には、ステップＳ１５に進み、アンモニア性窒素量の測定値が上限値未満であると判定した場合（ステップＳ１２：ＮＯ）には、ステップＳ１４に進む。

ステップＳ１５では、制御部１６は縦軸型機械式曝気攪拌機１１に制御信号を送信して、インペラ２２の回転数をインペラ回転数上限値に設定して、酸素供給量１００％運転を実行する。これにより、被処理水への酸素供給量を最大値として、好気状態における処理を促進することができる。ステップＳ１５の処理が実行された後、再びステップＳ２に戻り曝気運転が継続される。

ステップＳ１４では、制御部１６は縦軸型機械式曝気攪拌機１１に制御信号を送信して、インペラ２２の回転数をインペラ回転数上限値の半分の値に設定して、酸素供給量５０運転を実行する。これにより、被処理水への酸素供給量を最大値の５０％として、好気状態における処理を行うことができる。ステップＳ１４の処理が実行された後、再びステップＳ２に戻り曝気運転が継続される。

このような曝気撹拌システムでは、曝気運転において、アンモニア性窒素量が設定された上限値より大きい場合に、インペラ２２をインペラ回転数上限値（第１の回転数）で回転させ、アンモニア性窒素量が設定された上限値未満であり且つ下限値よりも大きい場合に、インペラ２２をインペラ回転数上限値の５０％（第２の回転数）で回転させ、アンモニア性窒素量が設定された下限値未満である場合に、インペラ２２をインペラ回転数下限値（第３の回転数）で回転させることができる。これにより、被処理水中におけるアンモニア性窒素量に応じて、酸素供給量を３段階に切り替えて酸素供給量を制御することができる。その結果、流入する被処理水の負荷変動に対応して運転を制御し処理水の水質を安定させると共に省エネルギを図ることができる。

（第３実施例）
図５は、第３実施例に係る曝気撹拌システムの制御手順を示すフローチャートである。上記の第１実施例と同じ説明は省略する。第３実施例が第１実施例と違う点は、曝気運転において、ステップＳ６を実行した後の処理である。また、第３実施例では、第１実施例と異なる運転条件を設定している。

運転条件設定部１４は、アンモニア性窒素量の目標値としてアンモニア性窒素量の下限値を設定する。また、運転条件設定部１４は、１サイクル内における最大曝気時間を設定する。

曝気撹拌システムの制御盤１３は、被処理水中のアンモニア性窒素量（測定値）を算出し（ステップＳ６）、ステップＳ１１に進む。ステップＳ１１では、判定部１５は、アンモニア性窒素量の測定値が設定された下限値より大きいか否かを判定する。アンモニア性窒素量の測定値が下限値よりも大きいと判定した場合（ステップＳ１１：ＹＥＳ）には、ステップＳ２に戻り曝気運転を継続し、アンモニア性窒素量の測定値が下限値未満である場合（ステップＳ１１：ＮＯ）には、ステップＳ１６に進む。

制御盤１３は、曝気運転時において、運転時間が最大曝気時間未満であるか否かを判定する（ステップＳ３）。運転時間が最大曝気時間未満であり、アンモニア性窒素量の測定値が設定された下限値より大きい場合には、ステップＳ２、Ｓ３、Ｓ６、Ｓ１１の処理が繰り返されて、曝気運転が継続される。

運転時間が曝気時間に達したと判定された場合（ステップＳ３：ＮＯ）及びアンモニア性窒素量の測定値が下限値より小さい場合（ステップＳ１１：ＮＯ）には、ステップＳ１６に進み曝気運転を終了して無酸素運転を実行する。ここでは、制御部１６は、縦軸型機械式曝気攪拌機１１に制御信号を送信してインペラ２２を降下させると共に、インペラ２２の回転数を低下させる。これにより、反応槽２内に嫌気状態を形成する。

ステップＳ１６の後、ステップＳ５に進み、運転時間が１サイクル時間より小さいか否かを判定し、運転時間が１サイクル時間に達しているか否かを判定する。運転時間が１サイクル時間に達していない場合には（ステップＳ５：ＹＥＳ）、無酸素運転を継続する。運転時間が１サイクル時間に達した場合には（ステップＳ５：ＮＯ）、無酸素運転を終了して１サイクルの運転を終了し、再びステップＳ１に戻って次のサイクルの運転を開始して、インペラ２２を水面付近に上昇させると共に、インペラ２２の回転数を増加させて曝気運転を開始する（ステップＳ２）。

このような曝気撹拌システムでは、曝気運転時においてアンモニア性窒素量が下限値より大きい場合に曝気運転を継続し、アンモニア性窒素量が下限値より小さい場合に曝気運転を終了して無酸素運転に切り替えることができる。これにより、アンモニア窒素量が下限値を下回った場合には、設定された最大曝気時間が経過する前に、無酸素運転に切り替わるので、無駄な酸素供給を抑えて省エネルギを図ることができる。

（第４実施例）
図６は、第４実施例に係る曝気撹拌システムの制御手順を示すフローチャートである。上記の第１実施例と同じ説明は省略する。第４実施例が第１実施例と違う点は、曝気運転において、ステップＳ６を実行した後の処理である。また、第４実施例では、第１実施例と異なる運転条件を設定している。第４実施例では、アンモニア性窒素（ＮＨ_４−Ｎ）量及び硝酸性窒素（ＮＯ_３−Ｎ）量に基づいて、酸素の供給量を変えることができる。

運転条件設定部１４は、アンモニア性窒素量の目標値として、アンモニア性窒素量の下限値と、アンモニア性窒素量の上限値とを設定し、硝酸性窒素量の目標値として硝酸性窒素量の上限値を設定する。

曝気撹拌システムの制御盤１３は、被処理水中のアンモニア性窒素量（測定値）及び硝酸性窒素量（測定値）を算出し（ステップＳ６）、ステップＳ２１に進む。ステップＳ２１では、判定部１５は、アンモニア性窒素量の測定値が設定された上限値より大きいか否かを判定する。アンモニア性窒素量の測定値が上限値よりも大きいと判定した場合（ステップＳ２１：ＹＥＳ）には、ステップＳ２４に進み、アンモニア性窒素量の測定値が上限値未満である場合（ステップＳ２１：ＮＯ）には、ステップＳ２２に進む。

ステップＳ２４では、制御部１６は縦軸型機械式曝気攪拌機１１に制御信号を送信して、インペラ２２の回転数を増加させる。ステップＳ２４の処理が実行された後、再びステップＳ２に戻り曝気運転が継続される。

ステップＳ２２では、判定部１５は、アンモニア性窒素量の測定値が設定された下限値より大きいか否かを判定する。アンモニア性窒素量の測定値が下限値よりも大きいと判定された場合（ステップＳ２２：ＹＥＳ）には、ステップＳ２３に進み、アンモニア性窒素量の測定値が下限値未満であると判定された場合（ステップＳ２２：ＮＯ）には、ステップＳ２５に進む。

ステップＳ２３では、判定部１５は、硝酸性窒素量の測定値が設定された上限値よりも大きいか否かを判定する。硝酸性窒素量の測定値が上限値よりも大きいと判定された場合（ステップＳ２３：ＹＥＳ）には、ステップＳ２５に進み、硝酸性窒素量の測定値が上限値未満である場合（ステップＳ２３：ＮＯ）には、インペラ２２の回転数を変更せずにステップＳ２に戻り曝気運転を継続する。

ステップＳ２５では、制御部１６は縦軸型機械式曝気攪拌機１１に制御信号を送信してインペラ２２の回転数を減少させる。ステップＳ２５の処理が実行された後、再びステップＳ２に戻り曝気運転が継続される。

図７は、第４実施例に係る曝気撹拌システムの曝気運転時における運転状況を示す表であり、アンモニア性窒素量及び硝酸性窒素量に応じた酸素供給量の増減について示している。アンモニア性窒素量が上限値より大きい場合には、硝酸性窒素量に関わらず、インペラ２２の回転数が増加されて、酸素供給量が増加される。アンモニア性窒素量が下限値未満である場合には、硝酸性窒素量に関わらず、インペラ２２の回転数が減少されて、酸素供給量が減少される。

アンモニア性窒素量が上限値未満であり下限値より大きい場合であり、且つ、硝酸性窒素量が上限値より大きい場合には、インペラ２２の回転数が減少されて、酸素供給量が減少される。

アンモニア性窒素量が上限値未満であり下限値より大きい場合であり、且つ、硝酸性窒素量が上限値未満である場合には、インペラ２２の回転数は変更されず、酸素供給量を維持したまま曝気運転が継続される。

このような曝気撹拌システムでは、アンモニア性窒素量及び硝酸性窒素量を測定し、曝気運転において、アンモニア性窒素量が設定された上限値（第１の判定閾値）より大きい場合に、インペラ２２の回転数を増加させ、アンモニア性窒素量が上限値未満であり且つ硝酸性窒素量が設定された上限値（第２の判定閾値）より大きい場合に、インペラ２２の回転数を減少させることができる。これにより、アンモニア性窒素量が上限値より大きい場合に、酸素供給量を増加させて硝化を促進させることができる。アンモニアの硝化が促進されると被処理水中のアンモニアが減少して硝酸が増加する。曝気撹拌システムは、アンモニア性窒素量が上限値未満であり且つ硝酸性窒素量が上限値以上である場合に、インペラの回転数を減少させて、酸素供給量を減少させることができるので、被処理水中のアンモニアの減少及び硝酸の増加に合わせて、酸素供給量を減少させて脱窒を促進させることができ、硝酸を窒素ガスに変えることができる。これらにより、曝気撹拌システムでは、被処理水中のアンモニア性窒素量に応じて、運転を制御して処理水の水質を安定させると共に省エネルギを図ることができる。

（第５実施形態）
図８は、第５実施例に係る曝気撹拌システムの制御手順を示すフローチャートである。上記の第１及び第４実施例と同じ説明は省略する。第５実施例が第４実施例と違う点は、曝気運転において、ステップＳ２１〜Ｓ２３を実行した後の処理である。

運転条件設定部１４は、曝気運転時におけるインペラ２２の回転数を、高速運転、中速運転及び低速運転の３段階に分けて設定する。高速運転、中速運転及び低速運転におけるインペラ２２の回転数は、例えば、過去の運転データや試験結果に基づいて設定することができる。高速運転における酸素供給量は中速運転における酸素供給量よりも多く、中速運転における酸素供給量は低速運転における酸素供給量よりも多い。

曝気撹拌システムの制御盤１３は、アンモニア性窒素量の測定値が上限値よりも大きいと判定した場合（ステップＳ２１：ＹＥＳ）には、ステップＳ２７に進み、アンモニア性窒素量の測定値が上限値未満である場合（ステップＳ２１：ＮＯ）には、ステップＳ２２に進む。

ステップＳ２７では、制御部１６は縦軸型機械式曝気攪拌機１１に制御信号を送信して、インペラ２２を高速運転させる。ステップＳ２７の処理が実行された後、再びステップＳ２に戻り曝気運転が継続される。

ステップＳ２２では、判定部１５は、アンモニア性窒素量の測定値が設定された下限値より大きいか否かを判定する。アンモニア性窒素量の測定値が下限値よりも大きいと判定された場合（ステップＳ２２：ＹＥＳ）には、ステップＳ２３に進み、アンモニア性窒素量の測定値が下限値未満であると判定された場合（ステップＳ２２：ＮＯ）には、ステップＳ２９に進む。

ステップＳ２３では、判定部１５は、硝酸性窒素量の測定値が設定された上限値よりも大きいか否かを判定する。硝酸性窒素量の測定値が上限値よりも大きいと判定された場合（ステップＳ２３：ＹＥＳ）には、ステップＳ２９に進み、硝酸性窒素量の測定値が上限値未満である場合（ステップＳ２３：ＮＯ）には、ステップＳ２８に進む。

ステップＳ２８では、制御部１６は縦軸型機械式曝気攪拌機１１に制御信号を送信して、インペラ２２を中速運転させる。ステップＳ２９では、制御部１６は縦軸型機械式曝気攪拌機１１に制御信号を送信して、インペラ２２を低速運転させる。ステップＳ２８，Ｓ２９の処理が実行された後、再びステップＳ２に戻り曝気運転が継続される。

図９は、第５実施例に係る曝気撹拌システムの曝気運転時における運転状況を示す表であり、アンモニア性窒素量及び硝酸性窒素量に応じたインペラの運転状況をについて示している。アンモニア性窒素量が上限値より大きい場合には、硝酸性窒素量に関わらず、インペラ２２は高速運転され、酸素供給量が多くなるように設定される。アンモニア性窒素量が下限値未満である場合には、硝酸性窒素量に関わらず、インペラ２２は低速運転され、酸素供給量が少なくなるように設定される。

アンモニア性窒素量が上限値未満であり下限値より大きい場合であり、且つ、硝酸性窒素量が上限値より大きい場合には、インペラ２２は低速運転され、酸素供給量が少なくなるように設定される。

アンモニア性窒素量が上限値未満であり下限値より大きい場合であり、且つ、硝酸性窒素量が上限値未満である場合には、インペラ２２は中速運転され、酸素供給量が中程度になるように設定される。

このような第５実施例に係る曝気撹拌システムにおいても、被処理水の負荷に応じて縦軸型機械式曝気攪拌機１１の運転を制御して、水質を安定させると共に無駄な酸素供給を抑制してエネルギの削減を図ることができる。

本発明は、前述した実施形態に限定されず、本発明の要旨を逸脱しない範囲で下記のような種々の変形が可能である。

上記実施形態では、例えば、インペラ２２の速度を高速運転、中速運転、低速運転の３段階に設定しているが、４段階以上に速度を設定してもよい。また、上記実施形態では、インペラ２２の速度を変えることで、酸素供給量を変更しているが、作動させる縦軸型機械式曝気攪拌機１１の個数を変更することで、酸素供給量を変えるようにしてもよい。例えば酸素供給量を増加させる場合には、縦軸型機械式曝気攪拌機１１を２機作動させ、酸素供給量を低下させる場合には、縦軸型機械式曝気攪拌機１１を１機作動させるようにしてもよい。

また、縦軸型機械式曝気攪拌機１１は反応槽２内のどの位置に配置されているものでもよい。例えば、図１０に示されるように、反応槽２の長手方向の端部に縦軸型機械式曝気攪拌機１１が設けられたオキシデーションディッチ１Ｂに本発明を適用してもよい。

１，１Ｂ…オキシデーションディッチ、２…反応槽、１１…縦軸型機械式曝気攪拌機、１２…窒素モニタ（測定部）、１６…制御部、２２…インペラ。

Claims

循環する被処理水を硝化または脱窒させる反応槽と、
上下方向に延在し軸線回りに回転する縦軸を有し前記縦軸に設けられたインペラを回転させ前記反応槽内の前記被処理水を曝気、撹拌する縦軸型機械式曝気攪拌機と、
前記反応槽内の前記被処理水の窒素量を測定する測定部と、
前記測定部で測定された前記窒素量のみに基づいて前記縦軸型機械式曝気攪拌機の前記インペラの回転数を予め設定された値に制御する制御部と、を備えることを特徴とする曝気撹拌システムにおいて、
前記測定部は、前記窒素量として、アンモニア性窒素量及び硝酸性窒素量を測定し、
前記制御部は、曝気運転において、前記アンモニア性窒素量が第１の判定閾値以上である場合に、前記インペラの回転数を予め設定された値に増加させると共に、前記アンモニア性窒素量が前記第１の判定閾値未満であり且つ前記硝酸性窒素量が第２の判定閾値以上である場合に、前記インペラの回転数を予め設定された値に減少させることを特徴とする曝気撹拌システム。
循環する被処理水を硝化または脱窒させる反応槽と、
上下方向に延在し軸線回りに回転する縦軸を有し前記縦軸に設けられたインペラを回転させ前記反応槽内の前記被処理水を曝気、撹拌する縦軸型機械式曝気攪拌機と、
前記反応槽内の前記被処理水の窒素量を測定する測定部と、
前記測定部で測定された前記窒素量のみに基づいて前記縦軸型機械式曝気攪拌機の前記インペラの回転数を予め設定された値に制御する制御部と、を備えることを特徴とする曝気撹拌システムにおいて、
前記測定部は、前記窒素量として、アンモニア性窒素量を測定し、
前記制御部は、曝気運転において、前記アンモニア性窒素量が第１の判定閾値以上である場合に、前記インペラの回転数を予め設定された値に増加させると共に、前記アンモニア性窒素量が前記第１の判定閾値未満である場合に、前記インペラの回転数を予め設定された値に減少させることを特徴とする曝気撹拌システム。
循環する被処理水を硝化または脱窒させる反応槽と、
上下方向に延在し軸線回りに回転する縦軸を有し前記縦軸に設けられたインペラを回転させ前記反応槽内の前記被処理水を曝気、撹拌する縦軸型機械式曝気攪拌機と、
前記反応槽内の前記被処理水の窒素量を測定する測定部と、
前記測定部で測定された前記窒素量のみに基づいて前記縦軸型機械式曝気攪拌機の前記インペラの回転数を予め設定された値に制御する制御部と、を備えることを特徴とする曝気撹拌システムにおいて、
前記測定部は、前記窒素量として、アンモニア性窒素量を測定し、
前記制御部は、曝気運転において、前記アンモニア性窒素量が上限値以上の場合に、前記インペラを第１の回転数で回転させ、前記アンモニア性窒素量が上限値未満であり且つ下限値以上の場合に、前記インペラを前記第１の回転数より少ない第２の回転数で回転させ、前記アンモニア性窒素量が下限値未満の場合に、前記インペラを前記第２の回転数より少ない第３の回転数で回転させることを特徴とする曝気撹拌システム。
循環する被処理水を硝化または脱窒させる反応槽と、
上下方向に延在し軸線回りに回転する縦軸を有し前記縦軸に設けられたインペラを回転させ前記反応槽内の前記被処理水を曝気、撹拌する縦軸型機械式曝気攪拌機と、
前記反応槽内の前記被処理水の窒素量を測定する測定部と、
前記測定部で測定された前記窒素量のみに基づいて前記縦軸型機械式曝気攪拌機の前記インペラの回転数を予め設定された値に制御する制御部と、を備えることを特徴とする曝気撹拌システムにおいて、
前記測定部は、前記窒素量として、アンモニア性窒素量を測定し、
前記制御部は、前記アンモニア性窒素量が下限値以上である場合に曝気運転を実行し、前記アンモニア性窒素量が下限値未満である場合に、前記曝気運転を終了して、無酸素運転を実行することを特徴とする曝気撹拌システム。