JP5831680B2 - 倍力装置 - Google Patents

Description

本発明は、クラッチ機構に用いられる倍力装置に関する。

従来技術としては、例えば自動クラッチ断続装置が知られている（例えば、特許文献１参照。）。

この自動クラッチ段側装置では、油圧ポンプとクラッチとの間に、モータ駆動式のシングルピストン型アクチュエータを倍力装置として介在している。

特開平１１−０６３０１７公報

しかしながら、このような従来にあっては、大容量で高圧かつ高応答性を両立しようとすると、モータや減速機構の大型化が避けられない。

これに伴って、変速機等への搭載性が悪化するという問題があった。

本発明は、このような従来の課題に鑑みてなされたものであり、高性能化を図りつつ小型化を可能とした倍力装置を提供することを目的とする。

本発明の第１の態様によれば、仕切板により軸方向に分離された駆動部及び制御部とを含み、前記駆動部は、モータと、前記モータに減速ギアと介して連結され前記モータの回転駆動により軸方向に往復移動するネジ部材と、を有し、前記制御部は、前記ネジ部材に取り付けられ軸方向に往復移動する一次側ピストンと、該一次側ピストンによって内部のオイルが加圧される一次側オイル室と、該一次側オイル室からのオイルが連通路を介して供給される二次側オイル室と、前記一次側オイル室から前記二次側オイル室へのオイルの供給に伴って前記連通路を閉鎖する切替機構と、前記一次側オイル室内の油圧を受けて後退し前記二次側オイル室のオイルを加圧する二次側ピストンと、前記二次側オイル室内のオイルを出力するための出力ポートと、を備え、前記一次側オイル室に、オイルが通流する入力ポートが設けられ、前記入力ポートは、前記一次側ピストンが前記仕切板側へ後退した状態で前記一次側ピストンより先端側の前記一次側オイル室に連通する一方、前記一次側ピストンが所定位置まで前進した状態で前記一次側ピストンの先端側の前記一次側オイル室との連通を遮断されることを特徴とする倍力装置が提供される。
本発明の第２の態様によれば、駆動力が付与されて作動する一次側ピストンと、該一次側ピストンによって内部のオイルが加圧される一次側オイル室と、該一次側オイル室からのオイルが連通路を介して供給される二次側オイル室と、前記一次側オイル室から前記二次側オイル室へのオイルの供給に伴って前記連通路を閉鎖する切替機構と、前記一次側オイル室内の油圧を受けて後退し前記二次側オイル室のオイルを加圧する二次側ピストンと、前記二次側オイル室内のオイルを出力するための出力ポートと、を備え、前記二次側ピストンに形成した前記連通路の端部開口部を当該二次側ピストンの側面に開口するとともに、前記端部開口部が対向するシリンダ内面の部位に前記一次側オイル室に連通する段部を凹設し、前記二次側ピストンが後退する際に前記端部開口部が前記段部に対向した連通状態から前記端部開口部が前記シリンダ内面の一般部に対向して閉鎖される閉鎖状態に変化するように構成したことを特徴とする倍力装置が提供される。

すなわち、駆動力を付与して一次側ピストンを前進方向に作動すると、一次オイル室内のオイルが加圧され、当該オイルが連通路を介して二次側オイル室へ供給された後、出力ポートを介して、例えばクラッチ等のアクチュエータに出力される。これにより、当該アクチュエータには、前記オイルが供給されるとともに、その供給油圧が徐々に高められる。

そして、前記一次側オイル室から前記二次側オイル室へのオイルの供給に伴って前記連通路が閉鎖される。すると、前記一次側ピストンによって高められた前記一次オイル室内の油圧は、二次側ピストンを後退させる力として作用する。これにより後退した前記二次側ピストンは、前記二次側オイル室のオイルを加圧するため、前記出力ポートを介して前記アクチュエータに供給される油圧が高められる。

このように、前記一次側ピストンの作動開始時には、前記一次側ピストンの作動量に応じたオイルがアクチュエータに供給され、前記連通路が閉鎖された時点からは、前記二次側ピストンの作動量に応じた油圧がアクチュエータに供給される。

前記二次側ピストンの前記一次側オイル室側の受圧面積を前記二次側オイル室側の受圧面積より大きくなるように設定した。

すなわち、前記一次側オイル室側の受圧面積は、前記二次側オイル室側の受圧面積より大きく設定されているので、パスカルの原理によって、前記二次側オイル室側での増圧が可能となる。

前記二次側ピストンに形成した前記連通路の端部開口部を当該二次側ピストンの側面に開口するとともに、前記端部開口部が対向するシリンダ内面の部位に前記一次側オイル室に連通する段部を凹設し、前記二次側ピストンが後退する際に前記端部開口部が前記段部に対向した連通状態から前記端部開口部が前記シリンダ内面の一般部に対向して閉鎖される閉鎖状態に変化するように構成した。

すなわち、前記一次側ピストンによる前記一次側オイル室の加圧を開始すると、前記二次側ピストンの側面とシリンダ内面の段部との間に流入した前記一次側オイル室のオイルが、前記二次側ピストンの側面に開口した端部開口部を介して連通路に通流する。そして、このオイルは、前記連通路を介して前記二次側オイル室に供給される。

次に、前記一次側オイル室内の油圧の上昇に伴って前記二次側ピストンが後退すると、前記端部開口部が前記シリンダ内面の一般部に対向することによって閉鎖され、前記連通路を介した前記二次側オイル室へ供給が遮断される。

これにより、前述した切替機構が構成される。

前記二次側ピストンを前記一次側オイル室側へ向けて付勢するリターンスプリングを設けた。

すなわち、前記二次側ピストンには、前記二次側オイル室からの圧力に加えて前記リターンスプリングの付勢力が付与される。

また、請求項５の倍力装置においては、前記二次側オイル室に生ずる油圧の衝撃を吸収する調圧機構を設けた。

これにより、前記二次側オイル室に生じ得る油圧の衝撃が和らげられる。

さらに、請求項６の倍力装置では、前記二次側ピストンと前記調圧機構とを並列に配置した。

これにより、前記二次側ピストンと前記調圧機構とを直列に配置する場合と比較して、全体としての長さ寸法が抑えられる。

加えて、請求項７の倍力装置にあっては、前記二次側ピストンを中心に配置し、該二次側ピストンの外周部にリング状の前記調圧機構を配設した。

これにより、前記二次側ピストンの外周部空間が有効利用される。

また、請求項８の倍力装置においては、前記調圧機構を中心に配置し、該調圧機構の外周部にリング状の前記二次側ピストンを配設した。

これにより、前記調圧機構の外周部空間が有効利用される。

さらに、請求項９の倍力装置では、前記調圧機構に前記連通路を設けた。

これにより、前記調圧機構に前記連通路の機能を付加することができる。

以上説明したように本発明の倍力装置にあっては、一次側ピストンの作動開始時には一次側ピストンの作動量に応じたオイルをアクチュエータに供給することができ、連通路が閉鎖された時点からは、二次側ピストンの作動量に応じた油圧をアクチュエータに供給することができる。

このように、オイルの供給と油圧の供給とを役割分担することで、オイルの供給を要する際にはオイルの供給を、油圧の供給を要する際には油圧の供給を優先して行うことができる。このため、オイルの供給と油圧の供給とを単一のピストンで行わなければならない場合と比較して、必要に応じた容量及び圧力の供給が容易となるとともに、モータや減速機構を大型化すること無く、要求に対する応答性を高めることができる。

これにより、小型化及び高性能化を図ることができるので、変速機等への搭載性を向上することができる。

前記一次側オイル室側の受圧面積が、前記二次側オイル室側の受圧面積より大きく設定されているため、パスカルの原理によって、前記二次側オイル室側での圧力を増大を図ることができる。

前記二次側ピストンを利用することで、前述した切替機構を構成することができる。

これにより、前記二次側ピストンの有効利用を図ることができる。

前記二次側ピストンには前記二次側オイル室からの圧力に加えてリターンスプリングの付勢力が付与される。

このため、このリターンスプリングの付勢力を変更することで、前記二次側ピストンの作動油圧を調整することができる。

また、請求項５の倍力装置においては、前記二次側オイル室に生じ得る油圧の衝撃を和らげることができる。

これにより、衝撃圧に起因した悪影響を抑制することができる。

さらに、請求項６の倍力装置では、前記二次側ピストンと前記調圧機構とを並列に配置することで、前記二次側ピストンと前記調圧機構とを直列に配置する場合と比較して、長さ寸法を抑えることができ、小型化に寄与することができる。

加えて、請求項７の倍力装置にあっては、前記二次側ピストンを中心に配置し、該二次側ピストンの外周部にリング状の前記調圧機構を配設することで、前記二次側ピストンの外周部空間の有効利用を図ることができる。

また、請求項８の倍力装置においては、前記調圧機構を中心に配置し、該調圧機構の外周部にリング状の前記二次側ピストンを配設することで、前記調圧機構の外周部空間の有効利用を図ることができる。

さらに、請求項９の倍力装置では、前記調圧機構に前記連通路を設けることによって、前記調圧機構による機能と前記連通路による機能とを得ることができる。

本発明の第一の実施の形態を示す説明図である。 同実施の形態を示す断面図である。 同実施の形態の動作を示す説明図である。 同実施の形態の調圧機構を示す説明図である。 同実施の形態の配置を示す説明図である。 同実施の形態の油圧上昇動作を示す説明図である。 同実施の形態の油圧上昇動作時の各所のデータを示す説明図である。 同実施の形態の油圧減少動作を示す説明図である。 同実施の形態の油圧減少動作時の各所のデータを示す説明図である。 同実施の形態の機能を示す説明図である。 本発明の第二の実施の形態を示す説明図である。 本発明の第三の実施の形態を示す説明図である。 本発明の第四の実施の形態を示す説明図である。 本発明の第五の実施の形態を示す説明図である。

（第一の実施の形態）

以下、本発明の第一の実施の形態を図に従って説明する。

図１は、本実施の形態にかかる倍力装置１を示す図であり、該倍力装置１は、例えば車両に搭載されたクラッチを制御する装置である。

この倍力装置１は、図１中右上に示したように、円柱状に形成されており、そのＡ断面と、Ｂ断面と、Ｃ断面とが、当該図１内に示されている。前記倍力装置１は、図２に示すように、仕切板１１を境とする基端側に駆動部１２が設けられており、その先端側に制御部１３が設けられている。

前記駆動部１２は、前記仕切板１１と共に閉鎖空間を形成する有底円筒状のケーシング２１を備えており、該ケーシング２１内には、駆動源を構成するＤＣモータ２２が設けられている。該ＤＣモータ２２の回転軸２３は、減速ギア２４を介して台形ねじ２５が接続されており、該台形ねじ２５は、前記仕切板１１に螺合している。この台形ねじ２５の先端部は、前記仕切板１１を挿通して前記制御部１３側へ延出しており、前記ＤＣモータ２２で回転して前進後退することで前記制御部１３側への延出量を可変できるように構成されている。

前記制御部１３の外周部は、円筒状の流量シリンダ３１で構成されており、該流量シリンダ３１は、その基端が前記仕切板１１に密着した状態で固定されるとともに、その先端は蓋部３２で閉鎖されている。

この流量シリンダ３１の基端部には、前記台形ねじ２５が延出しており、該台形ねじ２５の先端には、一次側ピストンを構成する流量ピストン４１が設けられている。これにより、当該流量ピストン４１は、前記ＤＣモータ２２からの駆動力が付与され作動するように構成されている。

このとき、前記流量ピストン４１は、前記減速ギア２４及び前記台形ねじ２５の回転に伴って前後移動するように構成されている。このため、前記ＤＣモータ２２が非通電となっても、その移動位置を保持する自己保持機能を備えており、省エネ効果が得られるように構成されている。

前記流量ピストン４１は、薄肉円柱状に形成されており、その外形寸法は、前記流量シリンダ３１の内径寸法に適合する大きさに設定されている。この流量ピストン４１の外周面には、Ｏリング５１が設けられており、前記流量ピストン４１が前後移動する際に、前記Ｏリング５１が前記流量シリンダ３１の内周面に摺接するように構成されている。

前記流量シリンダ３１の基端部には、オイルが通流する入力ポート６１が設けられており、前記流量ピストン４１が最も後退した状態で、前記入力ポート６１が当該流量ピストン４１より先端側に連通する一方、該流量ピストン４１が所定位置まで前進した際に前記入力ポート６１と当該流量ピストン４１より先端側との連通状態を遮断するように構成されている。

前記流量シリンダ３１の先端側には、図１及び図２に示したように、円筒状の増圧シリンダ７１が設けられている。該増圧シリンダ７１は、図２中下寄りに配置されており、当該増圧シリンダ７１の図２中下側の一部は、前記流量シリンダ３１によって構成されている。

この増圧シリンダ７１の先端には、図２に示したように、中心側へ延出した先端延出部８１がリング状に形成されており、該先端延出部８１の内縁からは、円筒状の小径円筒部８２が基端側へ向けて延出している。これにより、該小径円筒部８２と前記増圧シリンダ７１との間には、スプリング保持部８３が形成されており、該スプリング保持部８３には、コイルバネからなるリターンスプリング８４の一端部が保持されている。

前記小径円筒部８２は、当該増圧シリンダ７１の中途部まで延出しており、当該増圧シリンダ７１の先端部には前記小径円筒部８２で構成された小径部９１が、また基端側に大径部９２が形成されている。

前記増圧シリンダ７１内には、二次側ピストンを構成する増圧ピストン１０１が内嵌しており、該増圧ピストン１０１は、前記大径部９２に内嵌する円柱状の頭部１０２と、前記小径部９１に内嵌する小径円柱状の首部１０３とによって断面Ｔ字状に形成されている。

該首部１０３の周面には、前記小径円筒部８２の内側面に設けられたシールリング１１１に摺接するように構成されており、前記頭部１０２の外周面には、前記増圧シリンダ７１のシリンダ内面１１２と摺接する一対のＯリング１１３，１１３が設けられている。

これにより、前記流量シリンダ３１内は、前記増圧ピストン１０１を境に区画されており、該増圧ピストン１０１より基端側には、一次側オイル室１２１が形成されている。また、前記増圧ピストン１０１より先端側には、二次側オイル室１２２が形成されており、該二次側オイル室１２２は、前記増圧シリンダ７１の先端部に設けられた連通部１２３を介して、当該増圧シリンダ７１の側部に設けられた圧力制御室１２４に連通している。

前記増圧ピストン１０１の前記頭部１０２の裏面には、前記リターンスプリング８４の他端が当接しており、当該増圧ピストン１０１には、後退時に前記リターンスプリング８４によって前記一次側オイル室１２１側へ向けた付勢力が付与されるように構成されている。

前記増圧ピストン１０１の前記頭部１０２の頭部端面１３１が構成する前記一次側オイル室１２１側の受圧面積１３２は、当該増圧ピストン１０１の前記首部１０３基端の首部端面１３３が構成する前記二次側オイル室１２２側の受圧面積１３４より大きくなるように設定されている。

これにより、図３に示すように、前記増圧ピストン１０１に対して先端方向へ向けて作用する流量シリンダ側推進力Ｇは、「前記一次側オイル室１２１内の油圧（流量ピストン側油圧）×前記一次側オイル室１２１側の受圧面積１３２」となるように構成されている。

一方、前記増圧ピストン１０１に対して基端方向へ向けて作用する増圧シリンダ側推力は、「（前記二次側オイル室１２２内の油圧（流量シリンダ油圧）×前記二次側オイル室１２２側の受圧面積１３４）Ｄ＋（リターンスプリング推力）Ｅ＋（前記増圧ピストン１０１の前記頭部１０２の裏面の面積（リターンスプリング室面積＋リターンスプリング圧））Ｆ」となるように構成されている。

前記増圧ピストン１０１には、図２に示したように、前記一次側オイル室１２１と前記二次側オイル室１２２とを連通する連通路１４１が形成されており、該連通路１４１は、前記首部１０３の中心線に沿って延在する直進部１４２と、該直進部１４２より側方へ折曲し前記頭部１０２の半径方向に延在する折曲部１４３とによって断面Ｌ字状に形成されている。

これにより、この連通路１４１の一端側の端部開口部１５１は、当該増圧ピストン１０１の前記首部１０３の端面に開口しているとともに、他端側の端部開口部１５２は、当該増圧ピストン１０１の前記頭部１０２の側面に開口しており、この端部開口部１５２の開口位置は、前記両Ｏリング１１１３，１１３間に設定されている。

この他端側の前記端部開口部１５２が対向する前記増圧シリンダ７１におけるシリンダ内面１１２の部位には、前記一次側オイル室１２１に連通する段部１６１が当該増圧シリンダ７１の基端部に凹設されており、前記端部開口部１５２が前記段部１６１に対向した際には、前記一次側オイル室１２１が前記連通路１４１に連通した連通状態１６２が形成されるように構成されている。一方、前記増圧ピストン７１が後退して前記端部開口部１５２が前記シリンダ内面１１２の一般部１６３に対向した際には、前記端部開口部１５２が前記一般部１６３と前記両Ｏリング１１３，１１３とでシールされるように構成されており、図３に示したように、前記連通路１４１が閉鎖された閉鎖状態１６４を形成できるように構成されている。

前記圧力制御室１２４は、図１にも示したように、円柱状の空間で構成されており、当該圧力制御室１２４を包囲する包囲壁１７１の一部は、図２に示したように、前記流量シリンダ３１及び前記増圧シリンダ７１によって構成されている。前記包囲壁１７１の基端は、閉鎖部材１７２で閉鎖されており、該閉鎖部材１７２に閉鎖された前記圧力制御室１２４は、その基端部が図外のドレンポートを介して外部に連通している。

前記圧力制御室１２４には、調圧バネ１８１が収容されており、該調圧バネ１８１の一端は前記閉鎖部材１７２に当接している。また、この調圧バネ１８１の他端には、円柱状の弁体１８２が支持されており、該弁体１８２の外周面に設けられたＯリング１８３は、前記包囲壁１７１に摺接するように構成されている。

これにより、前記二次側オイル室１２２に油圧の衝撃が加えられた際に、前記弁体１８２が後退して当該衝撃を吸収できるように構成されており、図４にも示すように、衝撃吸収用の調圧機構１９１が構成されている。また、この調圧機構１９１は、図５に示すように、前記増圧ピストン１０１と並列に配置されている。

前記圧力制御室１２４は、図２に示したように、前記流量シリンダ３１の先端部に設けられた出力ポート２０１に連通しており、該出力ポート２０１は、アクチュエータとしてのクラッチに接続されるように構成されている。

図６は、前記ＤＣモータ２２で前記流量ピストン４１を前進させ前記出力ポート２０１からクラッチ２１１へ供給される圧力を上昇する動作を示す説明図であり、図７は、その際の各部の動作状態及び前記出力ポート２０１から出力される油圧並びに吐出油量が示されている。

すなわち、前記流量ピストン４１が最も後退した状態では、入力ポート６１と出力ポート２０１とが連通され、元圧つまり油圧が「０」となる（Ｓ１）。そして、前記流量ピストン４１が前進するに従って一次側オイル室１２１内のオイルが加圧され、当該オイルが前記連通路１４１を介して出力ポート２０１から供給されるとともに、前記増圧ピストン１０１が後退し（Ｓ２〜Ｓ３）、やがて前記連通路１４１が閉鎖される（Ｓ４）。

この状態において、前記流量ピストン４１をさらに前進させると、前記一次側オイル室１２１内の油圧を受けた前記増圧ピストン１０１が後退し、前記二次側オイル室１２２のオイルを加圧するため、前記出力ポート２０１から供給される油圧が増大する（Ｓ５）。これにより、クラッチ２１１が確実にミートした状態を形成することができる。

一方、図８は、前記ＤＣモータ２２で前記流量ピストン４１を後退させ前記出力ポート２０１からクラッチ２１１へ供給される圧力を減少する動作を示す説明図であり、図９は、その際の各部の動作状態及び前記出力ポート２０１から出力される油圧並びに吐出油量が示されている。

すなわち、前記流量ピストン４１が最も前進した状態では、前記出力ポート２０１から供給される油圧が最大であり（ＳＢ１）、クラッチ２１１が確実にミートしている。

この状態から前記流量ピストン４１を後退すると前記増圧ピストン１０１が後退を開始し（ＳＢ２）、やがて前記連通路１４１が開放される（ＳＢ３）。

さらに、前記流量ピストン４１を後退すると、前記クラッチ２１１に供給されたオイルが前記連通路１４１を介して前記一次側オイル室１２１へ戻り（ＳＢ４）、前記流量ピストン４１が最も後退した状態では、前記出力ポート２０１と前記入力ポート６１とが連通して、元圧つまり油圧が「０」となる（ＳＢ４）。

このように、図１０に示すように、前記流量ピストン４１によって低圧で高流量の実現を可能とし、前記増圧ピストン１０１によって低流量で高圧供給を実現することができる。

この間、前記一次側オイル室１２１から前記二次側オイル室１２２へのオイルの供給は継続しつつ前記増圧ピストン１０１が後退し、前記連通路１４１が閉鎖した時点で、前記流量ピストン４１が支配的な高流用状態から前記増圧ピストン１０１が支配的な増圧状態に切り替わる。これにより、本発明の切替機構２２１が構成される。

具体的に説明すると、図２に示したように、前記流量ピストン４１による前記一次側オイル室１２１の加圧を開始すると、前記増圧ピストン１０１の側面とシリンダ内面１１２の段部１６１との間に流入した前記一次側オイル室１２１のオイルが、前記増圧ピストン１０１の側面に開口した端部開口部１５２を介して連通路１４１に通流する。そして、このオイルは、前記連通路１４１を介して前記二次側オイル室１２２に供給される。

次に、前記一次側オイル室１２１内の油圧の上昇に伴って前記増圧ピストン１０１がさらに後退すると、前記端部開口部１５２が前記シリンダ内面１１２の一般部１６３に対向することによって閉鎖され、前記連通路１４１を介した前記二次側オイル室１２２へ供給が遮断される。

これにより、前述した切替機構２２１が構成される。

以上の構成にかかる本実施の形態において、前記流量ピストン４１の作動開始時には、該流量ピストン４１の作動量に応じたオイルをクラッチ２１１に供給することができ、前記連通路１４１が閉鎖された時点からは、前記増圧ピストン１０１の作動量に応じた油圧を前記クラッチ２１１に供給することができる。

このように、オイルの供給と油圧の供給とを役割分担することで、オイルの供給を要する際にはオイルの供給を、油圧の供給を要する際には油圧の供給を優先して行うことができる。

このため、オイルの供給と油圧の供給とを単一のピストンで行わなければならない場合と比較して、必要に応じた容量及び圧力の供給が容易となるとともに、ＤＣモータ２２や減速機構を大型化すること無く、要求に対する応答性を高めることができる。

これにより、小型化及び高性能化を図ることができるので、変速機への搭載性を向上することができる。

また、前記増圧ピストン１０１の前記一次側オイル室１２１側の受圧面積１３２が、前記二次側オイル室１２２側の受圧面積１３４より大きく設定されているため、パスカルの原理によって、前記二次側オイル室１２２側での圧力を増大を図ることができる。

さらに、前記増圧ピストン１０１を利用して前述の切替機構２２１を構成したので、当該増圧ピストン１０１の有効利用を図ることができる。

ここで、前記増圧ピストン１０１には、前記二次側オイル室１２２からの圧力に加えて前記リターンスプリング８４の付勢力が付与されている。

このため、このリターンスプリング８４の付勢力を変更することで、前記増圧ピストン１０１の作動油圧を調整することができる。

そして、この倍力装置１には、前記二次側オイル室１２２に生ずる油圧の衝撃を吸収する調圧機構１９１が設けられている。

このため、前記二次側オイル室１２２に生じ得る油圧の衝撃を和らげることができる。よって、衝撃圧に起因した悪影響を抑制することができる。

さらに、本実施の形態では、前記増圧ピストン１０１と前記調圧機構１９１とを並列に配置した。

このため、前記増圧ピストン１０１と前記調圧機構１９１とを直列に配置する場合と比較して、全体としての長さ寸法を抑えることができ、小型化に貢献することができる。

（第二の実施の形態）

図１１は、第二の実施の形態を示す図であり、第一の実施の形態と同一又は同等部分に付いては同符号を付して説明を割愛するとともに、異なる部分に付いてのみ説明する。

すなわち、本実施の形態にかかる倍力装置１００１では、前記増圧シリンダ７１及び前記増圧ピストン１０１が当該倍力装置１００１の中心に配置されており、前記増圧シリンダ７１の外周部にリング状の前記調圧機構１９１が配設されている。

これにより、前記増圧ピストン１０１の外周部空間の有効利用を図ることができる。

（第三の実施の形態）

図１２は、第三の実施の形態を示す図であり、第一の実施の形態と同一又は同等部分に付いては同符号を付して説明を割愛するとともに、異なる部分に付いてのみ説明する。

すなわち、本実施の形態にかかる倍力装置１１０１では、前記調圧機構１９１が当該倍力装置１１０１の中心に配置されており、前記調圧機構１９１の外周部にリング状の前記増圧シリンダ７１及び前記増圧ピストン１０１が配設されている。

これにより、前記調圧機構１９１の外周部空間の有効利用を図ることができる。

（第四の実施の形態）

図１３は、第四の実施の形態を示す図であり、第一の実施の形態と同一又は同等部分に付いては同符号を付して説明を割愛するとともに、異なる部分に付いてのみ説明する。

すなわち、本実施の形態にかかる倍力装置１２０１では、前記調圧機構１９１に前記連通路１４１が設けられている。

具体的に説明すると、当該倍力装置１２０１の中心に前記圧力制御室１２４が設けられており、該圧力制御室１２４は、前記包囲壁１７１で包囲されている。この圧力制御室１２４には、前記調圧バネ１８１が収容されており、該調圧バネ１８１の一端は、前記包囲壁１７１の端部より内側へ向けて延出したリング状の内方延出部１２１１に支持されている。

また、前記調圧バネ１８１の他端は、前記弁体１８２を構成する調圧ピストン１２２１に当接されており、該調圧ピストン１２２１は、前記蓋部３２へ向けて付勢されている。

前記調圧ピストン１２２１には、前記連通路１４１が形成されており、該連通路１４１の端部開口部１５２は、前記調圧ピストン１２２１の周面に開口している。

これにより、前記二次側オイル室１２２の油圧により前記調圧ピストン１２２１が基端方向へ移動した際に、前記連通路１４１の前記端部開口部１５２が前記包囲壁１７１の内側面に対向して閉鎖されるように構成されており、これにより、前記増圧ピストン１０１の後退が促進され、前記二次側オイル室１２２内の油圧を上昇できるように構成されている。

以上の構成に係る本実施の形態では、前記調圧機構１９１に前記連通路１４１を設けたので、前記調圧機構１９１の機能と前記連通路１４１の機能とを同時に得ることができる。

（第五の実施の形態）

図１４は、第五の実施の形態を示す図であり、第一の実施の形態と同一又は同等部分に付いては同符号を付して説明を割愛するとともに、異なる部分に付いてのみ説明する。

すなわち、本実施の形態にかかる倍力装置１３０１では、前記調圧機構１９１に前記連通路１４１が設けられている。

具体的に説明すると、前記圧力制御室１２４には、円筒状の調圧ピストン１３１１が軸方向へ移動可能に保持されており、該調圧ピストン１３１１の大径部１３１２と、当該調圧ピストン１３１１を保持するリング状保持部１３１３との間には調圧バネ１８１が配設されている。

前記調圧ピストン１３１１には、前記連通路１４１が形成されており、該連通路１４１の端部開口部１５２は、前記大径部１３１２の周面に開設されている。

前記端部開口部１５２が対向する前記増圧シリンダ７１の外周面には、前記段部１６１が形成されており、前記連通路１４１を介して前記一次側オイル室１２１と前記二次側オイル室１２２との連通状態を確保できるように構成されている。

一方、前記二次側オイル室１２２の油圧により前記調圧ピストン１３１１が基端方向へ移動した際には、前記連通路１４１の前記端部開口部１５２が前記増圧シリンダ７１の外周面の一般部に対向して閉鎖されるように構成されており、これにより、前記増圧ピストン１０１の後退が促進され前記二次側オイル室１２２内の油圧を上昇できるように構成されている。

以上の構成に係る本実施の形態にあっても、前記調圧機構１９１に前記連通路１４１を設けたので、前記調圧機構１９１の機能と前記連通路１４１の機能とを同時に得ることができる

１ 倍力装置
２２ ＤＣモータ
４１ 流量ピストン
８４ リターンスプリング
１０１ 増圧ピストン
１１２ シリンダ内面
１２１ 一次側オイル室
１２２ 二次側オイル室
１４１ 連通路
１５２ 端部開口部
１６１ 段部
１６２ 連通状態
１６３ 一般部
１６４ 閉鎖状態
１９１ 調圧機構
２０１ 出力ポート
２２１ 切替機構
１００１ 倍力装置
１１０１ 倍力装置
１２０１ 倍力装置
１３０１ 倍力装置

Claims (9)

1. 仕切板により軸方向に分離された駆動部及び制御部とを含み、
   前記駆動部は、モータと、前記モータに減速ギアと介して連結され前記モータの回転駆動により軸方向に往復移動するネジ部材と、を有し、
   前記制御部は、前記ネジ部材に取り付けられ軸方向に往復移動する一次側ピストンと、
   該一次側ピストンによって内部のオイルが加圧される一次側オイル室と、
   該一次側オイル室からのオイルが連通路を介して供給される二次側オイル室と、
   前記一次側オイル室から前記二次側オイル室へのオイルの供給に伴って前記連通路を閉鎖する切替機構と、
   前記一次側オイル室内の油圧を受けて後退し前記二次側オイル室のオイルを加圧する二次側ピストンと、
   前記二次側オイル室内のオイルを出力するための出力ポートと、
   を備え、
   前記一次側オイル室に、オイルが通流する入力ポートが設けられ、
   前記入力ポートは、前記一次側ピストンが前記仕切板側へ後退した状態で前記一次側ピストンより先端側の前記一次側オイル室に連通する一方、前記一次側ピストンが所定位置まで前進した状態で前記一次側ピストンの先端側の前記一次側オイル室との連通を遮断されることを特徴とする倍力装置。
2. 駆動力が付与されて作動する一次側ピストンと、
   該一次側ピストンによって内部のオイルが加圧される一次側オイル室と、
   該一次側オイル室からのオイルが連通路を介して供給される二次側オイル室と、
   前記一次側オイル室から前記二次側オイル室へのオイルの供給に伴って前記連通路を閉鎖する切替機構と、
   前記一次側オイル室内の油圧を受けて後退し前記二次側オイル室のオイルを加圧する二次側ピストンと、
   前記二次側オイル室内のオイルを出力するための出力ポートと、
   を備え、
   前記二次側ピストンに形成した前記連通路の端部開口部を当該二次側ピストンの側面に開口するとともに、前記端部開口部が対向するシリンダ内面の部位に前記一次側オイル室に連通する段部を凹設し、前記二次側ピストンが後退する際に前記端部開口部が前記段部に対向した連通状態から前記端部開口部が前記シリンダ内面の一般部に対向して閉鎖される閉鎖状態に変化するように構成したことを特徴とする倍力装置。
3. 前記二次側ピストンを前記一次側オイル室側へ向けて付勢するリターンスプリングを設けたことを特徴とする請求項２記載の倍力装置。
4. 前記二次側ピストンの前記一次側オイル室側の受圧面積を前記二次側オイル室側の受圧面積より大きくなるように設定したことを特徴とする請求項１から３のいずれか１項記載の倍力装置。
5. 前記二次側オイル室に生ずる油圧の衝撃を吸収する調圧機構を設けたことを特徴とする請求項１から４にいずれか記載の倍力装置。
6. 前記二次側ピストンと前記調圧機構とを並列に配置したことを特徴とする請求項５記載の倍力装置。
7. 前記二次側ピストンを中心に配置し、該二次側ピストンの外周部にリング状の前記調圧機構を配設したことを特徴とする請求項５又は６記載の倍力装置。
8. 前記調圧機構を中心に配置し、該調圧機構の外周部にリング状の前記二次側ピストンを配設したことを特徴とする請求項５又は６記載の倍力装置。
9. 前記調圧機構に前記連通路を設けたことを特徴とする請求項５から８にいずれか記載の倍力装置。

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