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JP5794844B2 - Turbulence generator in gas stove - Google Patents

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JP5794844B2
JP5794844B2 JP2011149749A JP2011149749A JP5794844B2 JP 5794844 B2 JP5794844 B2 JP 5794844B2 JP 2011149749 A JP2011149749 A JP 2011149749A JP 2011149749 A JP2011149749 A JP 2011149749A JP 5794844 B2 JP5794844 B2 JP 5794844B2
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Description

本発明は、ガス噴出用のノズル孔とそのノズル孔に燃焼ガスを供給するガス流動路を備えたガスノズルと、このガスノズルから噴出する燃料ガスとその燃料ガスが噴出されることによるエジェクター効果により吸引される燃焼用空気とを混合する混合部と、この混合部にて混合された混合気を燃焼させる火炎形成部とを有するガス燃焼部とが備えられ、前記ガスノズルにおける前記ガス流動路に燃料ガスの流れに乱れを生じさせる乱流形成体が備えられているガスコンロにおける乱流形成方法及び前記ガスコンロにおける乱流形成装置に関する。   The present invention relates to a gas nozzle provided with a gas jet nozzle hole, a gas flow path for supplying a combustion gas to the nozzle hole, a fuel gas jetted from the gas nozzle, and an ejector effect caused by jetting the fuel gas. A gas combustion section having a mixing section for mixing the combustion air and a flame forming section for burning the air-fuel mixture mixed in the mixing section, and a fuel gas in the gas flow path of the gas nozzle The present invention relates to a turbulent flow forming method in a gas stove provided with a turbulent flow forming body that causes turbulence in the flow of the gas, and a turbulent flow forming device in the gas stove.

上記ガスコンロは、ガスノズルから燃料ガスが噴出されることによるエジェクター効果により燃焼用空気としての燃焼用一次空気が吸引され、ガスノズルから噴出される燃料ガスと吸引した燃焼用一次空気とを混合部において混合させて混合気を生成して、火炎形成部に導くようになっており、火炎形成部では、混合気を一次燃焼させながら燃焼用二次空気を供給して二次燃焼を行わせる、すなわちブンゼン燃焼を行うものである。   The gas stove sucks the primary air for combustion as combustion air by the ejector effect caused by the ejection of the fuel gas from the gas nozzle, and mixes the fuel gas ejected from the gas nozzle and the suctioned primary air for combustion in the mixing section The air-fuel mixture is generated and guided to the flame forming section. The flame forming section supplies the secondary air for combustion while performing the primary combustion of the air-fuel mixture to perform the secondary combustion. It burns.

また、上記ガスコンロでは、ガスノズルにおけるガス流動路に燃料ガスの流れに乱れを生じさせる乱流形成体が備えられており、ガスノズルから噴出される燃料ガスの噴出速度が低下しても、乱流形成体により、燃焼用空気の吸引比率(以下、空気吸引比率という)の低下を防止して良好に混合気を形成することができる。
そして、このようにガスノズルのガス流動路に燃料ガスの流れに乱れを生じさせる乱流形成体を備えさせるにあたり、従来、ノズル孔の上流に障害物としてキャップを配置しノズルから噴出するガス流を乱流状態にすることで、バーナの混合管部におけるガス流による一次空気の吸引を促進する技術が知られている。(例えば、特許文献1参照。)上記従来技術では、使用者がガス量を絞ったときに急激にガス量が低下した場合も、乱流状態を維持して空気吸引比率の低下を抑えるようにしてある。
Further, the gas stove is provided with a turbulent flow forming body that causes a turbulence in the flow of the fuel gas in the gas flow path in the gas nozzle, and even if the ejection speed of the fuel gas ejected from the gas nozzle is reduced, the turbulent flow is formed. By the body, it is possible to prevent the combustion air suction ratio (hereinafter referred to as air suction ratio) from being lowered and to form a favorable air-fuel mixture.
In order to provide a turbulent flow forming body that disturbs the flow of fuel gas in the gas flow path of the gas nozzle in this way, conventionally, a gas flow ejected from the nozzle is arranged by placing a cap as an obstacle upstream of the nozzle hole. A technique is known that promotes the suction of primary air by a gas flow in a mixing tube portion of a burner by making a turbulent flow state. (For example, refer to Patent Document 1.) In the above-described prior art, even when the gas amount suddenly decreases when the user throttles the gas amount, the turbulent flow state is maintained to suppress the decrease in the air suction ratio. It is.

また、ガスバーナに設けられ、筒体の内空に設けられた噴出孔から燃料ガスを噴出すると共に、その燃料ガスの噴出に伴い、前記筒体の外周に設けられた吸引孔から前記筒体の内空に吸い込まれる一次空気を、前記燃料ガスと合流させて筒体の先端に設けられた開口からガスバーナへ向けて噴出するガスノズルを用いて一次空気率を向上させることができる技術が知られている。(例えば、特許文献2参照。)   Further, the fuel gas is ejected from the ejection hole provided in the gas burner and provided in the inner space of the cylinder, and with the ejection of the fuel gas, the suction of the cylinder from the suction hole provided on the outer periphery of the cylinder is performed. A technique is known that can improve the primary air rate by using a gas nozzle that joins the primary air sucked into the inner space with the fuel gas and jets it from the opening provided at the tip of the cylinder toward the gas burner. Yes. (For example, see Patent Document 2.)

特開平11−211028号公報JP-A-11-211028 特開平11−182819号公報Japanese Patent Laid-Open No. 11-182819

図7に示すように、特許文献1の技術と特許文献2の技術を組み合わせて用いると、ガスの流量が小流量の時の一次空気の吸引比率(以下、一次吸引率という)をさらに高くでき、器具栓操作等で急激にガス量が下がっても、乱流状態を維持して吸引の低下を抑える効果が得られるものであるが、つぎの課題がありこれらの点の改善が望まれていた。   As shown in FIG. 7, when the technique of Patent Document 1 and the technique of Patent Document 2 are used in combination, the primary air suction ratio (hereinafter referred to as the primary suction rate) when the gas flow rate is small can be further increased. Even if the amount of gas suddenly drops due to an instrument plug operation, etc., the effect of maintaining the turbulent flow state and suppressing the decrease in suction can be obtained. However, there are the following problems, and improvement of these points is desired. It was.

(1)ノズル内の障害物はノズル内に仕込まれているので、ノズルの外観からは存在の有り無しの判断が困難で、入れ忘れたときの確認が困難である。(ノズル孔からピンゲージを通す等の検査により可能であるが手間がかかることになる。)   (1) Since the obstacle in the nozzle is charged in the nozzle, it is difficult to determine whether the nozzle is present or not from the appearance of the nozzle, and it is difficult to check when it is left out. (Although it is possible by inspection such as passing a pin gauge through the nozzle hole, it will take time.)

つまり、工場において当該技術を用いた製品や部品を生産する際に、外観によって検査できないことから、ピンゲージなどの検査装置による検査を必要とすることになり、検査の工数増加に起因して生産コストの増加を招くことになってしまうので、改善が望まれていた。   In other words, when producing products and parts using this technology in the factory, inspection cannot be performed by appearance, so inspection by an inspection device such as a pin gauge is required, resulting in an increase in inspection man-hours. Therefore, improvement has been desired.

(2)ガスの流れに対して乱れを加えることになるので、ガスの噴出速度(ガス流量)に応じた乱れしか加えることが出来ない。   (2) Since turbulence is added to the gas flow, only turbulence corresponding to the gas ejection speed (gas flow rate) can be added.

しかし、燃料ガスの種類あるいはガス燃焼量が異なる場合においては、ガスの噴出速度(ガス流量)が異なり、燃焼状態が不安定になるおそれがある。   However, when the type of fuel gas or the amount of gas combustion is different, the gas ejection speed (gas flow rate) is different and the combustion state may become unstable.

つまり、ガスコンロとしては、火炎形成部が大径の調理用鍋等の大型の被加熱物に対応するような大径の火炎を形成する大火力用のガス燃焼部や、火炎形成部が小径の調理用鍋等の小型の被加熱物に対応するような小径の火炎を形成する小火力用のガス燃焼部を備えるガスコンロ等が存在するものであり、そして、大火力用のガス燃焼部における最大ガス流動量は、小火力用のガス燃焼部における最大ガス流動量に比べて多いものとなる。   In other words, as a gas stove, a large-power gas combustion unit that forms a large-diameter flame corresponding to a large heated object such as a large-diameter cooking pan or a small-diameter flame-forming unit. There is a gas stove equipped with a gas combustion section for small thermal power that forms a small-diameter flame corresponding to a small object to be heated such as a cooking pan, and the maximum in the gas combustion section for large thermal power The gas flow amount is larger than the maximum gas flow amount in the gas combustion section for small thermal power.

そして、このような最大ガス流動量が異なるガス燃焼部を備えるガスコンロに対して、ガスの噴出速度(ガス流量)に依存した乱れを生じせしめる乱流形成体では、最大ガス流動量が異なる場合には、適正な混合ガスを生成できなくなることがあり、改善が望まれていた。   In the case of a turbulent flow generator that causes turbulence depending on the gas ejection speed (gas flow rate) for a gas stove including gas combustion sections having different maximum gas flow rates, the maximum gas flow rate is different. However, there is a case where an appropriate mixed gas cannot be generated, and an improvement has been desired.

また、ガスコンロに使用される燃料ガスとしては、例えばLPガスや都市ガス等、異なる種類の燃料ガスが用いられることがあるが、このように種類が異なる燃料ガスは単位ガス量当たりの発熱量が異なるものであり、発熱量の多い燃料ガスは発熱量の少ない燃料ガスよりもガスノズルからの噴出速度を大きくして、エジェクター効果を高める必要があるが、異なる種類の燃料ガスに対して同様の乱流形成体を用いると、発熱量の多い燃料ガスと、発熱量の少ない燃料ガスとに対する乱流効果が異なることに起因して、適正な混合ガスを生成できなくなることがあり、改善が望まれていた。   Also, as the fuel gas used in the gas stove, different types of fuel gas, such as LP gas and city gas, may be used. However, different types of fuel gas have a calorific value per unit gas amount. The fuel gas with a large calorific value needs to increase the ejection speed from the gas nozzle to enhance the ejector effect than the fuel gas with a small calorific value. When a flow forming body is used, an appropriate mixed gas may not be generated due to the difference in the turbulent flow effect between the fuel gas with a large calorific value and the fuel gas with a small calorific value, and an improvement is desired. It was.

本発明の目的は、生産の際には容易にその装着の有無が検査できて、かつ、ガス燃焼部における最大ガス流動量が異なる場合であっても、適正な混合ガスを生成して良好な燃焼を行うことが可能となるガスコンロにおける乱流形成方法を提供する点にある。   The object of the present invention is that it is possible to easily check the presence or absence of mounting during production, and to generate an appropriate mixed gas even when the maximum gas flow amount in the gas combustion section is different. The object is to provide a turbulent flow formation method in a gas stove that enables combustion.

本発明に係るガスコンロにおける乱流形成装置は、
ガス噴出用のノズル孔とそのノズル孔に燃料ガスを供給するガス流動路を備えたガスノズルと、吸引口を備える筒体とにより主体が構成され、前記ノズル孔から前記燃料ガスが噴出されることによるエジェクター効果によって、燃焼用空気を前段一次空気として前記吸引口から吸引し、前記ノズル孔から噴出する前記燃料ガスと前記前段一次空気とが前記筒体において混合されて第1混合気を成し、さらに、前記第1混合気を前記筒体の先端から噴出し、前記第1混合気が供給されて、前記第1混合気が前記筒体の先端から噴出されることによるエジェクター効果によって吸引される燃焼用空気と前記第1混合気とを混合し第2混合気を作る混合部と、前記第2混合気を燃焼させる火炎形成部とを有するガス燃焼部が備えられているガスコンロにおける乱流形成装置であって、その第1特徴構成は、
前記筒体に、前記筒体の先端から噴出される前記第1混合気の流れに乱れを生じさせる乱流形成体が備えられており、前記乱流形成体が、前記ノズル孔の中心軸を延長した延長軸上に配設されており、前記乱流形成体が、前記延長軸上から前記筒体に向けて延びる3本以上の放射状体により構成されている点にある。
A turbulent flow forming device in a gas stove according to the present invention is:
The main body is composed of a nozzle hole for gas ejection, a gas nozzle having a gas flow path for supplying fuel gas to the nozzle hole, and a cylinder having a suction port, and the fuel gas is ejected from the nozzle hole. Due to the ejector effect of the above, the combustion air is sucked from the suction port as primary primary air, and the fuel gas ejected from the nozzle hole and the primary primary air are mixed in the cylinder to form the first air-fuel mixture. Further, the first air-fuel mixture is ejected from the front end of the cylinder, the first air-fuel mixture is supplied, and the first air-fuel mixture is sucked by an ejector effect caused by being ejected from the front end of the cylinder. A gas combustion unit comprising: a mixing unit that mixes combustion air and the first air-fuel mixture to form a second air-fuel mixture; and a flame combustion unit that burns the second air-fuel mixture A turbulent flow forming device, the first characteristic configuration in,
The cylindrical body is provided with a turbulent flow forming body that causes a turbulence in the flow of the first air-fuel mixture ejected from the tip of the cylindrical body, and the turbulent flow forming body has a central axis of the nozzle hole. The turbulence forming body is disposed on an extended extension shaft, and the turbulent flow forming body is constituted by three or more radial bodies extending from the extension shaft toward the cylindrical body .

すなわち、本発明の第1特徴構成では、前記筒体の先端から噴出される前記第1混合気の流れに乱れを生じさせる乱流形成体を前記筒体に備えられているのである。   That is, in the first characteristic configuration of the present invention, the cylindrical body is provided with a turbulent flow forming body that causes turbulence in the flow of the first air-fuel mixture ejected from the tip of the cylindrical body.

つまり、ガスコンロとして、大径の調理用鍋等の大型の被加熱物に対応するような大径の火炎を形成する大火力用のガス燃焼部や、小径の調理用鍋等の小型の被加熱物に対応するような小径の火炎を形成する小火力用のガス燃焼部を備えるガスコンロ等、被加熱物の大きさの違いに対応した燃焼状態が得られるように複数種のガス燃焼部を備えるガスコンロが存在するものであるが、大火力用のガス燃焼部は最大ガス流動量が多く、小火力用のガス燃焼部は、大火力用のガス燃焼部に比べて最大ガス流動量が少ないものであり、上記した複数種のガス燃焼部は、最大ガス流動量が互いに異なるものとなる。そして、このようなガス燃焼部における最大ガス流動量の違いがあった場合にも、ガス流動量の幅広い範囲で乱流形成効果を生じせしめることが可能になるように、混合気の流れに関するレイノルズ数が大きな値となるように、前記筒体の内部から噴出される、前記第1混合気の流れに乱れを生じさせる乱流形成体を前記筒体に備えるようにするのである。   In other words, as a gas stove, a large-scale gas combustion section that forms a large-diameter flame corresponding to a large-scale object to be heated, such as a large-diameter cooking pan, or a small-scale heating such as a small-diameter cooking pan Equipped with a plurality of types of gas combustion parts so that a combustion state corresponding to the difference in the size of the object to be heated can be obtained, such as a gas stove with a gas combustion part for small heating power that forms a small-diameter flame corresponding to an object Although there is a gas stove, the gas combustion part for large thermal power has a large maximum gas flow rate, and the gas combustion part for small thermal power has less maximum gas flow rate than the gas combustion part for large thermal power. And the above-mentioned plural types of gas combustion sections have different maximum gas flow amounts. In addition, even when there is a difference in the maximum gas flow rate in such a gas combustion section, Reynolds related to the flow of the air-fuel mixture so that a turbulent flow forming effect can be produced in a wide range of gas flow rates. The cylindrical body is provided with a turbulent flow forming body that generates a turbulence in the flow of the first air-fuel mixture that is ejected from the inside of the cylindrical body so that the number becomes a large value.

さらに説明すると、前記筒体の先端に設けられた開口から流出する前記第1混合気の流量は、前記吸引口から吸引される前段一次空気の流量と前記ノズル孔を流れるガスの流量との和であるから、前記ガスノズルを流れるガスの流量より大きい値となり、小さな乱流形成体であっても大きな乱れを生じせしめる効果が得られるのである。   More specifically, the flow rate of the first air-fuel mixture flowing out from the opening provided at the tip of the cylindrical body is the sum of the flow rate of the primary air sucked from the suction port and the flow rate of the gas flowing through the nozzle hole. Therefore, the value is larger than the flow rate of the gas flowing through the gas nozzle, and even if a small turbulence forming body is used, the effect of causing a large turbulence can be obtained.

つまり、任意の流路を通過するガス流動量が大きい値から小さい値に変化していったときに、ガス流動量が大きい値のときにはレイノルズ数が大きい値となる乱流を形成することになるが、ガス流動量がある限界流量より小さい値となったときには、レイノルズ数が小さい値となり、乱流ではなく層流を形成する状態となる。   That is, when the gas flow amount passing through an arbitrary flow path changes from a large value to a small value, a turbulent flow with a large Reynolds number is formed when the gas flow amount is a large value. However, when the gas flow rate becomes a value smaller than a certain critical flow rate, the Reynolds number becomes a small value, and a laminar flow is formed instead of a turbulent flow.

一方、燃焼部において燃焼部の混合部に向けて気体を噴出させて、この噴出によるエジェクター効果によって燃焼用空気を吸引する場合、この噴出する気体が乱流であるときの方が噴出する気体が層流であるときに比べてエジェクター効果が大きいものである。   On the other hand, when gas is ejected toward the mixing section of the combustion section in the combustion section and the combustion air is sucked by the ejector effect of this ejection, the gas ejected when the gas to be ejected is turbulent Ejector effect is greater than when laminar flow.

そのため、火力が大火力の時には大きなエジェクター効果が得られることにより適切な燃焼用空気を吸引することができ良好な燃焼が可能であっても、火力を小火力に絞った場合にガス流動量がある限界流量より小さい値となったときには、レイノルズ数が小さい値となって層流を形成する状態となって、エジェクター効果が大きく低下してしまい、適切な燃焼用空気を吸引することができなくなってしまうことが考えられる。 Therefore, when the thermal power is large thermal power, a large ejector effect can be obtained, so that even when good combustion air can be sucked and good combustion is possible, the gas flow rate is reduced when the thermal power is reduced to small thermal power. When the value becomes smaller than a certain limit flow rate, the Reynolds number becomes small and a laminar flow is formed, and the ejector effect is greatly reduced, making it impossible to suck in appropriate combustion air. It can be considered.

これに対して、乱流形成体を備えることで、噴出させる気体の流れを乱流形成体によって乱流状体に保つことができることになるが、本願においては、乱流形成体を、前記ガスノズル内ではなく、前記筒体に備えることで、レイノルズ数が大きい状態にある気体の流れを、さらに乱流形成体によって乱流状体に保つものであるから、広いガス流動量の範囲において、小さな通過抵抗を有する小さな乱流形成体により、バーナすなわちガス燃焼部の混合部における気体の噴出を乱流状体に保つという効果が得られるものとなる。 On the other hand, by providing the turbulent flow forming body, the gas flow to be ejected can be maintained in the turbulent flow shaped body by the turbulent flow forming body. By providing the cylindrical body instead of the inside, the gas flow in a state where the Reynolds number is large is kept in a turbulent flow body by a turbulent flow forming body. By the small turbulent flow forming body having the passage resistance, an effect of keeping the gas ejection in the burner, that is, the mixing part of the gas combustion part, in the turbulent flow form can be obtained.

従って、本発明の第1特徴構成によれば、ガス燃焼部における最大ガス流動量が異なる場合であっても、適正な混合ガスを生成して良好な燃焼を行うことが可能となるガスコンロにおける乱流形成体を提供できるに至った。   Therefore, according to the first characteristic configuration of the present invention, even when the maximum gas flow amount in the gas combustion section is different, the disturbance in the gas stove that can generate an appropriate mixed gas and perform good combustion is possible. A flow forming body can be provided.

また、前記乱流形成体が前記ノズル孔の中心軸を延長した延長軸上にない場合には、前記第1混合気の流れに対して乱流を生じせしめにくいものとなるが、前記乱流形成体が前記ノズル孔の中心軸を延長した延長軸上に配設されているから、小さな通過抵抗でも大きな乱流を生じせしめることになる。 Further , when the turbulent flow forming body is not on an extended axis extending from the central axis of the nozzle hole, it is difficult to cause turbulent flow with respect to the flow of the first air-fuel mixture. Since the forming body is disposed on the extension shaft extending from the central axis of the nozzle hole, a large turbulent flow is generated even with a small passage resistance.

つまり、前記乱流形成体の通過抵抗を極力小さな通過抵抗として、大きな乱流を生じせしめることができる。 That is, the passing resistance before Kiran flow forming member as much as possible a small passage resistance, can be allowed to rise to high turbulence.

また、前記乱流形成体が、前記延長軸上から前記筒体に向けて延びる3本以上の放射状体により構成されているから、前記筒体を通過する前記第1混合気が前記筒体の内部において多少偏って流れた場合にも、前記第1混合気の流れに対して前記乱流形成体によって乱流を生じさせやすいものとなるから、乱流を生じせしめる効果のバラツキを小さいものとすることができる。 Further , since the turbulent flow forming body is constituted by three or more radial bodies extending from the extension shaft toward the cylindrical body, the first air-fuel mixture passing through the cylindrical body is formed in the cylindrical body. Even when the flow is somewhat biased inside, the turbulence forming body tends to generate turbulence with respect to the flow of the first air-fuel mixture, so that the variation in the effect of generating turbulence is small. can do.

従って、前記筒体を通過する前記第1混合気が前記筒体の内部において多少偏って流れた場合にも、前記乱流形成体により乱流を生じせしめる効果のバラツキを小さいものとすることができる Therefore, even when the first air-fuel mixture passing through the pre-Symbol cylindrical member flows somewhat biased in the interior of the cylindrical body, to be smaller the variation in effect allowed to turbulence by the turbulent flow forming member Can

本発明の第特徴構成は、第1特徴構成に加えて、前記乱流形成体が、前記筒体の先端に設けられている点にある。 The second characteristic configuration of the present invention, in addition to the first feature configuration, the turbulent flow forming member is in that provided at the tip of the cylindrical body.

すなわち、前記乱流形成体が、前記筒体の先端に設けられているから、外観により前記乱流形成体の有り無しが判別可能となり、前記乱流形成体の装着の有無が確認し易いものとなる。   That is, since the turbulent flow forming body is provided at the tip of the cylindrical body, the presence or absence of the turbulent flow forming body can be determined from the appearance, and it is easy to check whether the turbulent flow forming body is attached or not. It becomes.

従って、本発明の第特徴構成によれば、第1特徴構成による作用効果に加えて、前記乱流形成体の装着の有無が確認し易いものとすることができる。 Therefore, according to the second characterizing feature of the present invention, in addition to the advantageous effects according to the first feature configuration, the presence or absence of the mounting of the turbulent flow forming member is assumed easily confirmed.

本発明の第特徴構成は、第1特徴構成または第2特徴構成のいずれかに加えて、前記乱流形成体が、前記筒体の壁面から離れるほど前記第1混合気の流れの下流側に位置する形態で湾曲して設けられている点にある。 According to a third feature configuration of the present invention, in addition to either the first feature configuration or the second feature configuration, the downstream side of the flow of the first air-fuel mixture as the turbulent flow forming body moves away from the wall surface of the cylindrical body. It is in the point provided curved in the form located in.

すなわち、前記筒体における前記乱流形成体装着箇所の周辺を流れる前記第1混合気の流速が小さい前記筒体の壁面近傍では、前記第1混合気の流れ方向の長い距離に亘り前記乱流形成体が存在することになり前記筒体の径方向における前記第1混合気の流速が大きい前記筒体の中心軸近傍では、前記第1混合気の流れ方向の短い距離に亘り前記乱流形成体が存在し、このようにすることで前記筒体の径方向における前記第1混合気の流速の分布に応じて効果的に乱流を生じせしめる構成とすることが容易にできる。   That is, the turbulent flow over a long distance in the flow direction of the first air-fuel mixture in the vicinity of the wall surface of the tubular body where the flow velocity of the first air-fuel mixture flowing around the place where the turbulent flow forming body is mounted in the cylinder is small. In the vicinity of the central axis of the cylindrical body where the formed body is present and the flow velocity of the first mixed gas in the radial direction of the cylindrical body is large, the turbulent flow is formed over a short distance in the flow direction of the first mixed gas. In this way, it can be easily configured to effectively generate turbulent flow according to the distribution of the flow velocity of the first air-fuel mixture in the radial direction of the cylindrical body.

従って、本発明の第特徴構成によれば、第1特徴構成または第2特徴構成のいずれかの作用効果に加えて、前記筒体の径方向における前記第1混合気の流速の分布に応じて効果的に乱流を生じせしめる乱流形成体が容易に構成できる。 Therefore, according to the third feature configuration of the present invention, in addition to the function and effect of either the first feature configuration or the second feature configuration, according to the flow velocity distribution of the first air-fuel mixture in the radial direction of the cylindrical body. Thus, a turbulent flow forming body that can effectively generate turbulent flow can be easily configured.

本発明の第特徴構成は、第特徴構成に加えて、前記乱流形成体が、前記筒体の先端より前記第1混合気の流れの下流側に突出して設けられている点にある。 According to a fourth characteristic configuration of the present invention, in addition to the third characteristic configuration, the turbulent flow forming body is provided so as to protrude from the tip of the cylindrical body to the downstream side of the flow of the first air-fuel mixture. .

すなわち、前記乱流形成体が、前記筒体の先端より前記第1混合気の流れの下流側に突出して設けられていることにより、前記延長軸上にある前記乱流形成体が前記筒体の先端より下流側の開放空間に位置することになり、より小さな通過抵抗で乱流を生じせしめることが可能となる。   That is, since the turbulent flow forming body is provided so as to protrude downstream of the flow of the first air-fuel mixture from the tip of the cylindrical body, the turbulent flow forming body on the extension shaft is provided in the cylindrical body. Therefore, the turbulent flow can be generated with a smaller passage resistance.

従って、本発明の第特徴構成によれば、第特徴構成による作用効果に加えて、より小さな通過抵抗で乱流を生じせしめることが可能となる。 Therefore, according to the fourth characteristic configuration of the present invention, in addition to the function and effect of the third characteristic configuration, it is possible to generate turbulent flow with a smaller passage resistance.

ガスコンロの平面図Top view of gas stove コンロバーナの斜視図Perspective view of the stove コンロバーナの縦断面図Longitudinal cross section of the stove 乱流形成体付き二段式ガスノズルの縦断面図Vertical section of a two-stage gas nozzle with a turbulent flow forming body 乱流形成体付き二段式ガスノズルの斜視図Perspective view of a two-stage gas nozzle with a turbulence generator 乱流形成体付き二段式ガスノズルの斜視図Perspective view of a two-stage gas nozzle with a turbulence generator 乱流形成体付き二段式ガスノズルの斜視図Perspective view of a two-stage gas nozzle with a turbulence generator 流速との関係を示す、乱流形成体付き二段式ガスノズルの縦断面図Longitudinal section of a two-stage gas nozzle with turbulence generator showing the relationship with the flow velocity 従来技術を示す断面図Sectional view showing the prior art

以下、本発明に係るガスコンロにおける乱流形成装置の実施形態を図面に基づいて説明する。
図1に示すように、ガスコンロは、ガス燃焼部としての3つのコンロバーナ1及び図示しないグリルを備えてビルトインタイプのガスコンロにて構成されている。
3つのコンロバーナ1は、大火力バーナ1a、標準バーナ1b、小火力バーナ1cにより構成されている。
以下、コンロバーナ1について説明するが、大火力バーナ1a、標準バーナ1b、小火力バーナ1cは基本的に同じ構造であるので、大火力バーナ1aを代表にしてコンロバーナ1の構成について説明し、必要な場合には、標準バーナ1b、小火力バーナ1cについても説明する。
Hereinafter, an embodiment of a turbulent flow forming device in a gas stove according to the present invention will be described with reference to the drawings.
As shown in FIG. 1, the gas stove includes a three-burner burner 1 as a gas combustion unit and a grill (not shown), and is configured as a built-in type gas stove.
The three stove burners 1 are constituted by a large thermal power burner 1a, a standard burner 1b, and a small thermal power burner 1c.
Hereinafter, the stove burner 1 will be described. Since the large thermal power burner 1a, the standard burner 1b, and the small thermal power burner 1c have basically the same structure, the configuration of the stove burner 1 will be described with the large thermal power burner 1a as a representative. If necessary, the standard burner 1b and the small fired burner 1c will also be described.

このコンロバーナ1は、図2及び図3に示すように、バーナ本体2の上にバーナキャップ3が着脱自在に載置され、天板4の貫通孔5から天板4上に露出させてある。バーナ本体2と天板4の貫通孔5との間に円環状のバーナリング6が介装されており、バーナリング6と天板4との間、及び、バーナ本体2とバーナリング6との間がパッキンを介して水密構造で固定されており、天板4から煮汁等が下に落ちるのを防止している。   As shown in FIGS. 2 and 3, the stove burner 1 has a burner cap 3 detachably mounted on the burner body 2 and is exposed on the top plate 4 from the through hole 5 of the top plate 4. . An annular burner ring 6 is interposed between the burner body 2 and the through hole 5 of the top plate 4, and between the burner ring 6 and the top plate 4 and between the burner body 2 and the burner ring 6. The space is fixed with a watertight structure through a packing, and prevents the broth or the like from falling down from the top 4.

また、天板4には五徳7が貫通孔5を取り巻くようにして載置されている。五徳7は、天板4に載置する環状の脚部7aと、この脚部7aの任意箇所から上方且つ中央方向に突設して鍋などの調理具を載置させる複数のコの字状の爪部7bとで構成されており、脚部7aに設けた係止部を天板4に取り付けたバーナリング6の被係止部に係止させるなどして周方向への廻り止め状態で天板4上に載置される。また、以上に述べた大火力バーナ1aではなく、標準バーナ1bにおいては、後述するバーナカバー8に開口を形成して鍋底温度センサーSを前記開口を介して上方に臨ませて設置してある。この鍋底温度センサーSにてコンロバーナ1に鍋を設置したときの鍋底の温度を検出し、この検出した温度に応じてコンロバーナ1の燃焼の各種制御ができるようになる。なお、鍋底温度センサーSを全てのコンロバーナ1に供えてもよい。   Further, the virtues 7 are placed on the top plate 4 so as to surround the through holes 5. Gotoku 7 has an annular leg 7a to be placed on the top plate 4 and a plurality of U-shapes on which a cooking utensil such as a pan is placed by projecting upward and centrally from an arbitrary position of the leg 7a. The claw portion 7b is configured so that the locking portion provided on the leg portion 7a is locked to the locked portion of the burner ring 6 attached to the top plate 4 or the like in a circumferentially stopped state. It is placed on the top 4. Further, in the standard burner 1b instead of the large thermal power burner 1a described above, an opening is formed in the burner cover 8 described later, and the pan bottom temperature sensor S is placed facing upward through the opening. The pan bottom temperature sensor S detects the temperature of the pan bottom when the pan is installed on the stove burner 1, and various controls of the combustion of the stove burner 1 can be performed according to the detected temperature. Note that the pan bottom temperature sensor S may be provided to all the stove burners 1.

図2に示すように、バーナ本体2は略円環状に構成され、バーナ本体2の上には円環状をしたバーナキャップ3が載置され、バーナキャップ3はバーナ本体2と同様にADC12等のアルミダイキャスト成形品でその外径は約60mmとなっており、標準バーナ1bのバーナ本体2及びバーナキャップ3の外径も大火力バーナ1aと同様に約60mmであるが、小火力バーナ1cについてはこれよりも小径となっている。 As shown in FIG. 2, the burner body 2 is configured in a substantially annular shape, and an annular burner cap 3 is placed on the burner body 2, and the burner cap 3 is similar to the burner body 2 such as the ADC 12. The outer diameter of the aluminum die-cast product is about 60 mm, and the outer diameter of the burner body 2 and the burner cap 3 of the standard burner 1b is about 60 mm, similar to the large thermal burner 1a. Is smaller than this.

図2及び図3に示すように、バーナ本体2は、混合部としての混合管9を一体に有するものであり、このバーナ本体2及び混合管9(混合部)はADC12等のアルミダイキャスト成形品である。混合管9(混合部)のガス入口側の開口を覆うように装着された支持板9aにて支持される状態で後述する第1混合気を吐出する乱流形成体付き二段式ガスノズル10Nが設けられている。支持板9aには、周方向に適宜間隔をあけて空気取り入れ口9bが形成され、後述する乱流形成体付き二段式ガスノズル10Nから、第1混合気(燃料ガスと後述する前段一次空気(燃焼用空気)との混合気)を噴出させると、第1混合気を噴出させることによるエジェクター効果により空気取り入れ口9bから燃焼用空気が吸入されて、混合管9(混合部)内で第1混合気とこの燃焼用空気とが混合されて混合ガス(第2混合気)が生成されるようになっている。バーナ本体2は円環状に形成されており、バーナ本体2の内周側の空間(後述する上下開口部12)を通っても燃焼用の二次空気が供給されるようになっている。なお、乱流形成体付き二段式ガスノズル10Nについては後に詳述する。   As shown in FIGS. 2 and 3, the burner body 2 integrally has a mixing tube 9 as a mixing portion, and the burner body 2 and the mixing tube 9 (mixing portion) are formed by aluminum die casting such as ADC 12. It is a product. A two-stage gas nozzle 10N with a turbulent flow forming body that discharges a first air-fuel mixture, which will be described later, is supported by a support plate 9a mounted so as to cover the gas inlet side opening of the mixing tube 9 (mixing unit). Is provided. An air intake port 9b is formed in the support plate 9a at an appropriate interval in the circumferential direction. From the two-stage gas nozzle 10N with a turbulent flow forming body, which will be described later, a first air-fuel mixture (fuel gas and front primary air (which will be described later) When the air-fuel mixture with the combustion air) is ejected, the combustion air is sucked from the air intake port 9b due to the ejector effect caused by ejecting the first air-fuel mixture, and the first air is mixed in the mixing pipe 9 (mixing portion). The mixed gas and the combustion air are mixed to generate a mixed gas (second mixed gas). The burner body 2 is formed in an annular shape, and secondary air for combustion is supplied even through a space (upper and lower openings 12 described later) on the inner peripheral side of the burner body 2. The two-stage gas nozzle 10N with a turbulent flow forming body will be described in detail later.

このバーナ本体2には円環状のガス供給室11を設けてあり、このガス供給室11は混合管9(混合部)に連通している。図2、図3に示すように、ガス供給室11は、内部に上下開口部12を形成する内筒部13と、内筒部13の径外方向に所定の間隔をあけて重ねて配置した外筒部14と、内筒部13及び外筒部14の下端同士を連結する下面部15とで囲まれた上方に開口する円環状の空間部位である。このガス供給室11の下面部15には混合管9(混合部)が連結する側の端部から反対側の端部に向けて徐々に上方に位置するような傾斜面が形成されている。つまり、バーナ本体2の上下開口部12はその下部において下方のみならず側方にも開口するように形成されている。   The burner body 2 is provided with an annular gas supply chamber 11, which is in communication with a mixing tube 9 (mixing unit). As shown in FIG. 2 and FIG. 3, the gas supply chamber 11 is disposed so as to overlap with an inner cylinder portion 13 that forms an upper and lower opening 12 inside and a radially outward direction of the inner cylinder portion 13 at a predetermined interval. It is an annular space portion that opens upward and is surrounded by the outer cylindrical portion 14 and the lower surface portion 15 that connects the lower ends of the inner cylindrical portion 13 and the outer cylindrical portion 14. An inclined surface is formed on the lower surface portion 15 of the gas supply chamber 11 so as to be gradually positioned upward from the end portion on the side where the mixing pipe 9 (mixing portion) is connected to the opposite end portion. That is, the upper and lower openings 12 of the burner body 2 are formed so as to open not only downward but also to the side in the lower part.

バーナキャップ3は、図2、図3に示すように、中央に上下に開口した上下開口部12を有する円環状のブロック体であって、バーナキャップ3の下面の外周部がバーナ本体2に載置され、これによりガス供給室11が形成される。すなわち、バーナ本体2には円筒状をした内筒部13と外筒部14からなる円環状となり、バーナキャップ3の外周部をバーナ本体2に載置することにより、内筒部13及び外筒部14との間の上方が閉じられてガス供給室11となる。   As shown in FIGS. 2 and 3, the burner cap 3 is an annular block body having an upper and lower opening 12 that is opened up and down in the center, and the outer peripheral portion of the lower surface of the burner cap 3 is mounted on the burner body 2. Thus, the gas supply chamber 11 is formed. That is, the burner body 2 has an annular shape composed of a cylindrical inner tube portion 13 and an outer tube portion 14, and the outer peripheral portion of the burner cap 3 is placed on the burner body 2, whereby the inner tube portion 13 and the outer tube are placed. The upper part between the parts 14 is closed to form the gas supply chamber 11.

バーナキャップ3の下面のバーナ本体2に載置される部分には、周方向に放射状に複数の炎口用溝16が形成され、バーナキャップ3をバーナ本体2に載置した際、炎口用溝16によって外側の大気と内側のガス供給室11とが連通し、ガス供給室11の混合ガスが炎口用溝16を通って外側へと流れるように構成されている。従って、炎口用溝16の外側の開口が混合ガスが燃焼する火炎形成部としての炎口17を構成することになる。
また、バーナキャップ3の上面にはバーナキャップ3に煮汁等が付着するのを防止するためのバーナカバー8が設置され、バーナ本体2には、点火動作を行う点火プラグ20及び着火状態を検出する熱電対21も設けられている。
In the portion of the lower surface of the burner cap 3 placed on the burner body 2, a plurality of flame opening grooves 16 are formed radially in the circumferential direction, and when the burner cap 3 is placed on the burner body 2, The outer atmosphere and the inner gas supply chamber 11 communicate with each other through the groove 16, and the mixed gas in the gas supply chamber 11 flows outward through the flame opening groove 16. Therefore, the opening outside the groove 16 for the flame opening constitutes the flame mouth 17 as a flame forming part where the mixed gas burns.
Also, a burner cover 8 is installed on the upper surface of the burner cap 3 to prevent the soup from adhering to the burner cap 3, and the burner body 2 detects an ignition plug 20 that performs an ignition operation and an ignition state. A thermocouple 21 is also provided.

図3に示すように、前記ガスノズル10は、位置固定状態で支持されるガス供給管41にネジの締め付けにより連結されており、ガス供給管41に燃料ガスを供給する燃料ガス供給路22には、操作者の操作に基づいて燃料ガスの供給量を変更調節自在なガス量調節弁23が設けられ、コンロバーナにおける火力を変更調整することが可能に構成されている。
又、大火力バーナ1a、標準バーナ1b、小火力バーナ1cは、夫々、最大火力に調節された場合における燃料ガスの最大ガス流動量が互いに異なるものであり、その最大ガス流動量は、大火力バーナ1aが最も大きく、標準バーナ1bが、大火力バーナ1aの最大ガス流動量よりも小さい最大ガス流動量が設定され、さらに、小火力バーナ1cが、標準バーナ1bの最大ガス流動量よりも小さい最大ガス流動量が設定されている。また、最小火力に調節された場合におけるガス流動量も、大火力バーナ1a>標準バーナ1b>小火力バーナ1cの順に設定されている。ちなみに、このガスコンロでは、燃料ガスとして都市ガス(13A)が使用される構成となっている。
As shown in FIG. 3, the gas nozzle 10 is connected to a gas supply pipe 41 supported in a fixed position by tightening a screw, and a fuel gas supply path 22 for supplying fuel gas to the gas supply pipe 41 is provided in the fuel gas supply path 22. A gas amount adjusting valve 23 that can change and adjust the supply amount of the fuel gas based on the operation of the operator is provided, and the heating power in the stove burner can be changed and adjusted.
Further, the large thermal power burner 1a, the standard burner 1b, and the small thermal power burner 1c are different from each other in the maximum gas flow rate of the fuel gas when adjusted to the maximum thermal power. The maximum gas flow rate is set so that the burner 1a is the largest, the standard burner 1b is smaller than the maximum gas flow rate of the large thermal burner 1a, and the small thermal burner 1c is smaller than the maximum gas flow rate of the standard burner 1b. The maximum gas flow is set. Further, the gas flow amount when adjusted to the minimum thermal power is also set in the order of large thermal power burner 1a> standard burner 1b> small thermal power burner 1c. Incidentally, in this gas stove, city gas (13A) is used as fuel gas.

以下、実施例を用いて説明する乱流形成体付き二段式ガスノズル10Nには、以下の特徴を備えるもので、以下その具体的な構成について説明を加える。 Hereinafter, the two-stage gas nozzle 10N with a turbulent flow forming body, which will be described with reference to the embodiments, has the following characteristics, and a specific configuration will be described below.

図3に示すように、ガスノズル10の噴出孔(ノズル孔24)から噴出される燃料ガスの流れの下流側には、筒体Tを備え、乱流形成体付き二段式ガスノズル10Nを構成する。   As shown in FIG. 3, a cylindrical body T is provided on the downstream side of the flow of the fuel gas ejected from the ejection hole (nozzle hole 24) of the gas nozzle 10 to constitute a two-stage gas nozzle 10N with a turbulent flow forming body. .

図4に示すように、乱流形成体付き二段式ガスノズル10Nは、筒体Tの入口側に設けられたガスノズル10の噴出孔(ノズル孔24)から燃料ガスが噴出されると共に、その燃料ガスの噴出に伴うエジェクター効果によって、ガスノズル10の噴出孔(ノズル孔24)の下流側に備えられ筒体Tの外周に設けられた吸引口Kから筒体Tの内部空間に吸引される空気(前段一次空気と呼ぶ)を、
前記燃料ガスと合流させて筒体Tの先端に設けられた噴出用開口Fからガスバーナへ向けて噴出する二段式ノズルとしての基本構造を有する。なお、図4においては、ノズル10が乱流形成体付き二段式ガスノズル10Nに一体に形成される場合を示してあるが、図3のようにノズル10を乱流形成体付き二段式ガスノズル10Nの主構成部である筒体Tから分離可能に構成してもよい。
As shown in FIG. 4, the two-stage gas nozzle 10N with a turbulent flow forming body ejects fuel gas from an ejection hole (nozzle hole 24) of the gas nozzle 10 provided on the inlet side of the cylinder T, and the fuel Air sucked into the internal space of the cylinder T from the suction port K provided on the outer periphery of the cylinder T provided on the downstream side of the injection hole (nozzle hole 24) of the gas nozzle 10 due to the ejector effect accompanying the gas injection ( Called the primary air in the previous stage)
It has a basic structure as a two-stage nozzle that merges with the fuel gas and jets from a jet opening F provided at the tip of the cylinder T toward the gas burner. 4 shows a case where the nozzle 10 is integrally formed with the two-stage gas nozzle 10N with a turbulent flow forming body, but the nozzle 10 is replaced with a two-stage gas nozzle with a turbulent flow forming body as shown in FIG. You may comprise so that isolation | separation from the cylinder T which is a 10N main structural part is possible.

さらに、筒体Tの先端に設けられた噴出用開口Fの付近には、ガスノズル10からのガスと前段一次空気が混合された混合気である第1混合気の流れに乱れを生じせしめる乱流形成体26が前記噴出用開口Fの直径方向に巾0.8mmの一文字の帯状に備えている。(図4、図5A参照。)   Further, in the vicinity of the ejection opening F provided at the tip of the cylindrical body T, a turbulent flow that causes a turbulence in the flow of the first air-fuel mixture, which is an air-fuel mixture in which the gas from the gas nozzle 10 and the primary air in the previous stage are mixed. The forming body 26 is provided in the shape of a single character having a width of 0.8 mm in the diameter direction of the ejection opening F. (See FIGS. 4 and 5A.)

前記乱流形成体26は、ノズル孔24の中心軸を延長した延長軸上に位置するものであるから、小さな通過抵抗で大きな乱流を生じせしめるものである。これに対し、前記乱流形成体26がノズル孔24の中心軸を延長した延長軸上にない場合には、延長軸上に位置する場合と比較して、乱流を生じせしめる効果が低下することが試験によって確認されている。   Since the turbulent flow forming body 26 is located on an extended axis extending from the central axis of the nozzle hole 24, a large turbulent flow is generated with a small passage resistance. On the other hand, when the turbulent flow forming body 26 is not on the extended axis obtained by extending the central axis of the nozzle hole 24, the effect of generating turbulent flow is reduced as compared with the case where the turbulent flow forming body 26 is positioned on the extended axis. This has been confirmed by testing.

なお、筒部Tの先端に設けられた噴出用開口Fの付近に上記第1混合気の流れに乱れを生じせしめる乱流形成体26を備える場合は、図7に示す従来技術の組み合わせ技術のようにノズル内障害物がガスノズル内に組み込まれている場合に比べて、次のような利点がある。   In addition, when the turbulent flow forming body 26 that causes the turbulence in the flow of the first air-fuel mixture is provided in the vicinity of the ejection opening F provided at the tip of the cylindrical portion T, the conventional combination technique shown in FIG. As described above, there are the following advantages compared with the case where the obstacle in the nozzle is incorporated in the gas nozzle.

図4に示すように、ガスノズル10を流れるガスの流量をQ1、吸引口Kから吸引される前段一次空気の流量をQ2とすると、筒体Tの先端に設けられた開口から流出する前記混合気の流量Q3はQ3=Q1+Q2であるから、Q3はQ1より大きいため、より小さな乱流形成体26により大きな乱れを生じせしめる効果が得られる。すなわち、図7に示した、従来技術の組み合わせにおけるガスノズル内障害物は、上記ガスの流量Q1に乱れを生じせしめるが、本実施例では乱流形成体26を上記第1混合気の流量Q3に乱れを生じせしめるものであり、同じガス流量におけるレイノルズ数は、ガスノズル10内より前記筒体Tの内部の方が大きいので、より小さな乱れ要素(=より小さな通過抵抗)の付加によって、流れを乱流状態に保つことができるのである。   As shown in FIG. 4, when the flow rate of the gas flowing through the gas nozzle 10 is Q1, and the flow rate of the upstream primary air sucked from the suction port K is Q2, the air-fuel mixture flowing out from the opening provided at the tip of the cylinder T Since the flow rate Q3 of Q3 is Q3 = Q1 + Q2, since Q3 is larger than Q1, an effect of causing a large turbulence by the smaller turbulence generator 26 is obtained. That is, the obstacle in the gas nozzle in the combination of the prior art shown in FIG. 7 causes the gas flow rate Q1 to be disturbed, but in this embodiment, the turbulent flow forming body 26 is changed to the flow rate Q3 of the first air-fuel mixture. Since the Reynolds number at the same gas flow rate is larger in the cylinder T than in the gas nozzle 10, the flow is disturbed by adding a smaller turbulence element (= smaller passage resistance). It can be kept flowing.

これにより、コンロの火力を大火から小火に急激に絞った時(急絞り時)の空気吸引比率の低下が緩やかになり、急絞り時に空気吸引比率が低下することによる燃焼速度の低下に起因する吹き消えが発生しにくいようにでき、火力を急絞りした時の燃焼性能がさらに向上されることになる。   As a result, the reduction in the air suction ratio when the stove's heating power is suddenly reduced from a large fire to a small fire (at the time of sudden expansion) becomes gradual, resulting from a reduction in the combustion speed due to the decrease in the air suction ratio during sudden expansion This makes it difficult for blowout to occur, and the combustion performance when the thermal power is rapidly reduced is further improved.

さらに、(1)入れ忘れが発見しやすい(外観で乱流形成体26の有り無しが分かる)、(2)ガスノズル10におけるガスの通過抵抗を小さくできるので、通過抵抗増加に起因するガス流量(インプット)の低下量を小さくすることができるから広いガスの流量範囲で乱流形成体26が共用でき生産の合理化が図れる、(3)ガスノズル10内に障害物を収納する構造ではなく乱流形成体付き二段式ガスノズル10Nの筒体Tの先端付近に乱流形成体26を取り付ける構造とできるので、組み立てが容易である、等の利点を兼ね備える。   Furthermore, (1) it is easy to detect forgetting to insert (it can be seen whether the turbulent flow formation body 26 is present or not), and (2) the gas flow resistance in the gas nozzle 10 can be reduced, so that the gas flow rate (input ) Can be reduced, and the turbulence generator 26 can be shared in a wide range of gas flow rates, and production can be rationalized. (3) The turbulence generator is not a structure in which an obstacle is housed in the gas nozzle 10. Since the structure in which the turbulent flow forming body 26 is attached to the vicinity of the tip of the cylindrical body T of the attached two-stage gas nozzle 10N can be assembled, there are advantages such as easy assembly.

〔別実施形態〕
以下、別実施形態を列記する
[Another embodiment]
Other embodiments are listed below.

(1)乱流形成体26が前記開口の外周上における120度間隔の3点から開口の中心に向かう半径方向に巾0.2mmの3枚羽根を持つ矢車形状の帯状に、つまり、ノズル孔24の中心軸を延長した延長軸上から前記筒体Tの壁に向けて延びる3本以上の放射状体により構成される形態で備えるが、(図5B参照。)上述の羽根(放射状体)を4枚以上備えるように乱流形成体26を構成してもよい。 (1) The turbulent flow forming body 26 is in the shape of an arrow wheel having three blades having a width of 0.2 mm in the radial direction from three points at intervals of 120 degrees on the outer periphery of the opening toward the center of the opening, that is, the nozzle hole Although provided in composed form by the cylindrical body 3 or more radial members extending towards the wall of the T from the extension shaft formed by extending the central axis 24, (see FIG. 5B.) above mentioned feathers (radial member) The turbulent flow forming body 26 may be configured to include four or more.

このように構成することで、噴出用開口Fを通過するガスと空気の混合気である第1混合気が乱流形成体付き二段式ガスノズル10Nの筒体T内において多少偏って流れた場合にも、乱流を生じせしめる効果のバラツキを小さいものとすることができる。   With this configuration, when the first gas mixture, which is a mixture of gas and air that passes through the ejection opening F, flows somewhat unevenly in the cylindrical body T of the two-stage gas nozzle 10N with a turbulent flow forming body. In addition, the variation in the effect of causing turbulent flow can be reduced.

(2)前記乱流形成体26が、乱流形成体付き二段式ガスノズル10Nの噴出部付近を構成する筒体Tの壁面から前記筒体Tの径方向の中心側に離れるほど下流側に位置するような形態で湾曲した状態で取り付けられており、前記乱流形成体26が、噴出用開口Fの先端側に、噴出用開口Fを通過するガスと空気の混合気が流れる方向の下流側に向けて円弧上に突出して湾曲した弓状に備えてえるように構成してもよい。(図5C参照。)この場合、中心軸上にある乱流形成体26が上記筒体Tの先端より下流側の開放空間に位置するように構成してもよい。   (2) As the turbulent flow forming body 26 moves away from the wall surface of the cylindrical body T constituting the vicinity of the ejection portion of the two-stage gas nozzle 10N with the turbulent flow forming body to the central side in the radial direction of the cylindrical body T, The turbulent flow forming body 26 is attached in a curved shape so as to be positioned, and is downstream in the direction in which the gas-air mixture passing through the ejection opening F flows on the distal end side of the ejection opening F. You may comprise so that it may prepare in the shape of a curved arch which protrudes on the circular arc toward the side. (See FIG. 5C.) In this case, the turbulent flow forming body 26 on the central axis may be configured to be located in the open space downstream from the tip of the cylindrical body T.

このように構成することで、乱流形成体付き二段式ガスノズル10Nの噴出部付近を構成する筒体Tの径方向における上記第1混合気の流速が小さい筒体Tの壁面近傍では、上記第1混合気の流れ方向の長い距離に亘り乱流形成体26が存在することになり前記筒体Tの径方向における前記第1混合気の流速が大きい筒体Tの中心軸近傍では、上記第1混合気の流れ方向の短い距離に亘り乱流形成体26が存在するが、このようにすることで上記筒体Tの径方向における上記第1混合気の流速の分布に応じて効果的に乱流を生じせしめることができる。さらに、乱流形成体26が、筒体Tの先端より前記第1混合気の流れの下流側に突出するようにして設けて、上記延長軸上にある乱流形成体26が筒体Tの先端より下流側の開放空間に位置することで、より小さな通過抵抗で大きな乱流を生じせしめることが可能となる。(図6参照。)   By comprising in this way, in the vicinity of the wall surface of the cylinder T in which the flow velocity of the first air-fuel mixture is small in the radial direction of the cylinder T constituting the vicinity of the ejection part of the two-stage gas nozzle 10N with a turbulent flow forming body, In the vicinity of the central axis of the cylindrical body T where the turbulent flow forming body 26 exists over a long distance in the flow direction of the first mixed gas and the flow velocity of the first mixed gas in the radial direction of the cylindrical body T is large. The turbulent flow formation body 26 exists over a short distance in the flow direction of the first air-fuel mixture, but this makes it effective according to the flow velocity distribution of the first air-fuel mixture in the radial direction of the cylinder T. Can cause turbulence. Further, the turbulent flow forming body 26 is provided so as to protrude downstream from the tip of the cylindrical body T, and the turbulent flow forming body 26 on the extension shaft is provided on the cylindrical body T. By being located in the open space downstream of the tip, it becomes possible to generate a large turbulent flow with a smaller passage resistance. (See Figure 6.)

(3)上記実施形態では、ガス燃焼部としてのコンロバーナ1について説明したが、ガス燃焼部としてのグリルにおいても用いることができる。   (3) In the above-described embodiment, the stove burner 1 as a gas combustion unit has been described, but it can also be used in a grill as a gas combustion unit.

なお、上記実施形態で示した乱流形成体付き二段式ガスノズル10N、および、乱流形成体26について記載した数値は一例であって、本発明はこれらの数値に限定されるものではない。   In addition, the numerical value described about the two-stage gas nozzle 10N with a turbulent flow forming body 10N and the turbulent flow forming body 26 shown in the above embodiment is an example, and the present invention is not limited to these numerical values.

9 混合部(混合管)
10 ガスノズル
10N 乱流形成体付き二段式ガスノズル
17 火炎形成部
24 ノズル孔
26 乱流形成体
F 噴出用開口
K 吸引口
T 筒体
9 Mixing section (mixing tube)
DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 Gas nozzle 10N Two-stage type gas nozzle with a turbulent flow formation body 17 Flame formation part 24 Nozzle hole 26 Turbulent flow formation body F Ejection opening K Suction port T Cylindrical body

Claims (4)

ガス噴出用のノズル孔とそのノズル孔に燃料ガスを供給するガス流動路を備えたガスノズルと、吸引口を備える筒体と、により主体が構成され、
前記ノズル孔から前記燃料ガスが噴出されることによるエジェクター効果によって、燃焼用空気を前段一次空気として前記吸引口から吸引し、
前記ノズル孔から噴出する前記燃料ガスと前記前段一次空気とが前記筒体において混合されて第1混合気を成し、さらに、前記第1混合気を前記筒体の先端から噴出し、
前記第1混合気が供給されて、前記第1混合気が前記筒体の先端から噴出されることによるエジェクター効果によって吸引される燃焼用空気と前記第1混合気とを混合し第2混合気を作る混合部と、前記第2混合気を燃焼させる火炎形成部と、を有するガス燃焼部が備えられているガスコンロにおいて、
前記筒体に、前記筒体の先端から噴出される前記第1混合気の流れに乱れを生じさせる乱流形成体が備えられている乱流形成装置であって、前記乱流形成体が、前記ノズル孔の中心軸を延長した延長軸上に配設されており、前記乱流形成体が、前記延長軸上から前記筒体に向けて延びる3本以上の放射状体により構成されているガスコンロにおける乱流形成装置。
The main body is composed of a nozzle hole for gas ejection, a gas nozzle having a gas flow path for supplying fuel gas to the nozzle hole, and a cylinder having a suction port,
By ejecting the fuel gas from the nozzle hole, the combustion air is sucked from the suction port as primary air in the previous stage,
The fuel gas ejected from the nozzle hole and the primary air in the previous stage are mixed in the cylinder to form a first mixture, and further, the first mixture is ejected from the tip of the cylinder,
The first air-fuel mixture is supplied, and the first air-fuel mixture is mixed with the combustion air sucked by the ejector effect generated by ejecting the first air-fuel mixture from the tip of the cylindrical body. In a gas stove provided with a gas combustion part having a mixing part for making a gas and a flame forming part for burning the second air-fuel mixture,
The turbulent flow forming device is provided with a turbulent flow forming body that causes turbulence in the flow of the first air-fuel mixture ejected from the tip of the cylindrical body , the turbulent flow forming body, A gas stove that is disposed on an extension shaft extending from the central axis of the nozzle hole, and in which the turbulent flow forming body is constituted by three or more radial bodies extending from the extension shaft toward the cylindrical body. turbulent flow forming device in.
前記乱流形成体が、前記筒体の先端に設けられている請求項1に記載のガスコンロにおける乱流形成装置。  The turbulent flow forming apparatus in a gas stove according to claim 1, wherein the turbulent flow forming body is provided at a tip of the cylindrical body. 前記乱流形成体が、前記筒体の壁面から離れるほど前記第1混合気の流れの下流側に位置する形態で湾曲して設けられている請求項1または2に記載のガスコンロにおける乱流形成装置。  The turbulent flow formation in the gas stove according to claim 1 or 2, wherein the turbulent flow forming body is provided so as to be curved in such a manner that the turbulent flow forming body is positioned on the downstream side of the flow of the first air-fuel mixture as the distance from the wall surface of the cylindrical body increases. apparatus. 前記乱流形成体が、前記筒体の先端より前記第1混合気の流れの下流側に突出して設けられている請求項3に記載のガスコンロにおける乱流形成装置。  The turbulent flow forming device in a gas stove according to claim 3, wherein the turbulent flow forming body is provided so as to protrude downstream from the tip of the cylindrical body in the flow of the first air-fuel mixture.
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