JP5758278B2

JP5758278B2 - 窒化処理方法

Info

Publication number: JP5758278B2
Application number: JP2011259354A
Authority: JP
Inventors: 田中　和士; 和士田中; 加賀谷　忠治; 忠治加賀谷
Original assignee: Chubu Electric Power Co Inc
Current assignee: Chubu Electric Power Co Inc
Priority date: 2011-11-28
Filing date: 2011-11-28
Publication date: 2015-08-05
Anticipated expiration: 2031-11-28
Also published as: JP2013112844A

Description

本発明は、ステンレス鋼等の鉄鋼材料の表面に窒化処理を施して表面を強化し、耐食性を損なうことなく、耐摩耗性、耐疲労性等の物性の向上を図ることができる窒化処理方法に関する。

一般に、窒化処理方法としては、アンモニアガスを作用させて窒化を行うガス窒化処理方法、シアン酸ナトリウム又はシアン酸カリウムを含む塩浴中に浸漬して窒化を行う塩浴窒化処理方法、窒素と水素の混合ガスを用いてプラズマ状態で窒化を行うプラズマ窒化処理方法等が実用化されている。

一方、ステンレス鋼は耐食性に優れていることから、化学プラント、原子力施設などの構造部材として広く使用されているが、材質的に軟らかいことから焼付きを生じやすく、疲労に対しても弱いので、これらの特性を強化することが望まれている。そのため、ステンレス鋼の表面に窒化処理を施す技術が知られている。

例えば、オーステナイト系ステンレス鋼表面の窒化処理方法が特許文献１に開示されている。すなわち、この窒化処理方法は、オーステナイト系ステンレス鋼の表面に、ショットピーニング加工による加工変質層を形成し、かつその粗面の表面粗さを５．０〜４０．０μｍとし、次いでアンモニアガスの雰囲気中において４００〜６５０℃に加熱して窒化処理を行うものである。この窒化処理方法によれば、オーステナイト系ステンレス鋼表面の窒化処理を簡単に行うことができるとともに、表面に十分な厚さと硬さを有する窒化層を形成することができる。

特許第２９１６７５２号公報

しかしながら、特許文献１に記載されている従来構成の窒化処理方法においては、窒化処理に先立ってステンレス鋼の表面に加工変質層を形成するショットピーニング加工という特殊な前処理を施さなければならなかった。しかも、その前処理によるステンレス鋼表面の表面粗さが５．０〜４０．０μｍという特定範囲に設定されている。このため、ステンレス鋼の表面に予め特定範囲の表面粗さを有する加工変質層を形成しなければならず、そのような加工変質層を形成する前処理は煩雑であるとともに、加工変質層が窒化処理に及ぼす影響についても検討しなければならないという問題があった。

本発明はこのような従来技術に存在する問題点に着目してなされたものであり、その目的とするところは、窒化処理に先立って鉄鋼材料の表面に前処理を施すことなく窒化処理を行うことができるとともに、耐食性を損なうことなく、表面の硬さ等の物性を向上させることができる窒化処理方法を提供することにある。

上記の目的を達成するために、請求項１に記載の発明の窒化処理方法は、尿素を含む窒化剤を４５０〜６００℃に加熱して熱分解し、その分解ガスにより４２０〜４５０℃で鉄鋼材料の窒化処理を行うことを特徴とする。

請求項２に記載の発明の窒化処理方法は、請求項１に係る発明において、前記窒化剤は尿素のみにより構成されていることを特徴とする。
請求項３に記載の発明の窒化処理方法は、請求項１又は請求項２に係る発明において、前記尿素は肥料用尿素であることを特徴とする。

請求項４に記載の発明の窒化処理方法は、請求項１から請求項３のいずれか一項に係る発明において、前記鉄鋼材料はステンレス鋼であることを特徴とする。
請求項５に記載の発明の窒化処理方法は、請求項４に係る発明において、前記ステンレス鋼はオーステナイト系ステンレス鋼であることを特徴とする。

請求項６に記載の発明の窒化処理方法は、請求項１から請求項５のいずれか一項に係る発明において、前記分解ガスはアンモニアガス及びシアン化水素ガスを含有することを特徴とする。

本発明によれば、次のような効果を発揮することができる。
請求項１に記載の発明の窒化処理方法では、尿素を含む窒化剤を４５０〜６００℃に加熱して熱分解し、その分解ガスにより４２０〜４５０℃で鉄鋼材料の窒化処理が行われる。このため、尿素が熱分解されてアンモニアガス、シアン化水素ガス等の分解ガスが生成し、その分解ガスが窒化処理に利用される。窒化処理は、その分解ガスの存在下に鉄鋼材料が４２０〜４５０℃に加熱されることにより行われる。

この窒化処理においては、分解ガスとして窒化性のアンモニアガス、還元性のシアン化水素ガスなどが生成し、アンモニアはさらに分解して発生期の窒素を生じ、鉄鋼材料の表面から内部へ拡散して窒化層が形成される。同時に、シアン化水素は鉄鋼材料表面の酸化膜を破り、シアン化水素が分解して生成する窒素原子が鉄鋼材料の表面から内部へ拡散浸透して窒化層が形成される。このような反応が優先して進行するため、クロムを含む複合窒化物による化合物層の形成が抑えられ、鉄鋼材料の耐食性の低下が抑制される。

従って、本発明の窒化処理方法によれば、窒化処理に先立って鉄鋼材料の表面に前処理を施すことなく窒化処理を行うことができるとともに、耐食性を損なうことなく、表面の硬さ等の物性を向上させることができるという効果を奏する。

本発明の一実施形態における窒化処理装置を模式的に示す概略断面図。経過時間とアンモニア濃度又はシアン化水素濃度及び熱分解炉温度との関係を示すグラフ。経過時間とアンモニア濃度又はシアン化水素濃度及び熱分解炉温度との関係を示すグラフ。経過時間と温度、尿素導入量又はアンモニアガス導入量との関係を示すグラフ。経過時間と温度、尿素導入量又はアンモニアガス導入量との関係を示すグラフ。経過時間と温度、尿素導入量又はアンモニアガス導入量との関係を示すグラフ。電位と電流密度との関係を示すグラフ。

以下、本発明を具体化した実施形態を図１に基づいて詳細に説明する。
まず、本実施形態の窒化処理方法を実施するための窒化処理装置について説明する。図１に示すように、窒化処理槽１１は有底筒状に形成され、その内部には支持部材１２が突設され、被窒化処理物としての鉄鋼材料１３が支持されている。鉄鋼材料１３としては、ステンレス鋼のほか、軟鋼、金型鋼等が使用される。これらの鉄鋼材料１３のうちステンレス鋼は耐食性に優れているため化学装置、原子力設備等の構造材料として好適に用いられている。

しかし、ステンレス鋼は材質的に軟らかいことから焼付きを生じやすく、疲労に対しても弱いことから、これらの特性を向上させるために表面に窒化処理が施される。ステンレス鋼としては、例えばオーステナイト系ステンレス鋼（ＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３１６等）が挙げられる。窒化処理槽１１内には、窒化処理用のガスすなわちアンモニアガス（ＮＨ_３）、シアン化水素ガス（ＨＣＮ）等のガスを窒化処理槽１１内に導く導入流路１４が接続されている。該導入流路１４には導入用バルブ１５が設けられている。

窒化処理槽１１には図示しない加熱装置が備えられ、窒化処理槽１１内が４２０〜４５０℃に設定され、鉄鋼材料１３表面に窒化処理が施されるように構成されている。この温度が４２０℃より低い場合には、窒化処理において窒素原子による窒化層（拡散層）の形成が十分に行われなくなる。その一方、４５０℃より高い場合には、鉄鋼材料１３の表面に窒化物に基づく化合物層が形成され、鉄鋼材料１３の耐食性が低下する傾向を示す。また、窒化処理時間は３〜１０時間程度であり、通常４〜８時間程度である。上記窒化層は鉄鋼材料１３の表面から通常５〜２５μｍの深さに形成され、特に７〜１５μｍの深さに形成される。

窒化処理槽１１の上壁には、置換ガス導入管１６が窒化処理槽１１内に置換ガスを導入できるように取付けられるとともに、窒化処理槽１１内に導入される窒化処理用のガスを撹拌して鉄鋼材料１３に送る撹拌機１７が設置されている。

前記窒化処理槽１１の上方位置には尿素の熱分解炉１８が設けられている。該熱分解炉１８の下部には尿素収容凹部１９が設けられ、所定量の尿素２０が収容されるようになっている。熱分解炉１８の上部にはスクリューコンベア２１が配設され、その上部の投入口２２から投入された尿素２０が尿素収容凹部１９に供給されるように構成されている。該スクリューコンベア２１には置換ガス導入口２３が接続され、窒素ガス等の置換ガスが尿素収容凹部１９内に導入されるようになっている。

前記尿素〔ＣＯ（ＮＨ_２）_２〕は、４５０〜６００℃に加熱することにより熱分解し、アンモニア（ＮＨ_３）ガス、シアン化水素（ＨＣＮ）ガス等の分解ガスを発生する。この分解ガスを利用して、鉄鋼材料１３の窒化処理を行うことができる。尿素２０としては、入手の容易性や安価な点で肥料用尿素を用いることが好ましい。

この熱分解炉１８には図示しない加熱装置が設けられ、熱分解炉１８内が４５０〜６００℃に加熱されるように構成され、尿素２０を熱分解してアンモニアガス、シアン化水素ガス等の分解ガスを生成するようになっている。この温度が４５０℃を下回る場合にはシアン化水素ガスの発生量が少なく、窒化処理において鉄鋼材料１３表面に窒素原子による窒化層を形成することが難しくなる。その一方、６００℃を上回る場合には、窒化処理において鉄鋼材料１３表面に窒化物に基づく化合物層が形成されやすくなり、鉄鋼材料１３の耐食性が低下する。

前記窒化処理槽１１の上部において、導入流路１４と反対側には導出流路２４が接続され、該導出流路２４には導出用バルブ２５が設けられている。この導出流路２４と前記熱分解炉１８との間にはバイパス流路２６が接続され、該バイパス流路２６には流路切替バルブ２７が設けられている。熱分解炉１８の側方位置には、連結路２８により導出流路２４及びバイパス流路２６に接続された排ガス処理装置２９が配置され、排ガスを燃焼させて脱臭、無害化するように構成されている。

次に、上記のように構成された窒化処理装置を用いた窒化処理方法を作用とともに説明する。
さて、図１に示すように、ステンレス鋼等の鉄鋼材料１３の窒化処理を行う場合には、窒化処理槽１１内の支持部材１２に鉄鋼材料１３を支持するとともに、スクリューコンベア２１に所定量の尿素２０を投入して熱分解炉１８の尿素収容凹部１９内に供給する。続いて、熱分解炉１８を加熱し、尿素収容凹部１９の温度を４５０〜６００℃に上昇させると、尿素２０は熱分解してアンモニアガス、シアン化水素ガス等の分解ガスが発生する。そして、前記導入流路１４の導入用バルブ１５を開けると、分解ガスは導入流路１４を経て窒化処理槽１１内に導かれる。

窒化処理槽１１においては、内部の温度を４２０〜４５０℃まで昇温させることにより、前記分解ガスによって鉄鋼材料１３表面に窒化処理が施される。すなわち、この窒化処理においては、分解ガスのうち窒化性のアンモニアはさらに分解して発生期の窒素を生じ、鉄鋼材料１３の表面から内部へ拡散して窒素原子による２５μｍ以下の窒化層が形成される。同時に、分解ガスのうち還元性のシアン化水素は鉄鋼材料１３表面の酸化膜を破り、シアン化水素が分解して生成された窒素原子が鉄鋼材料１３の表面から内部に拡散浸透して窒化層が形成される。このとき、尿素２０の熱分解温度及び窒化処理温度が前述の特定範囲に設定され、前記の反応が優位に進行することから、鉄鋼材料１３表面が窒化層により強化されるとともに、クロムを含む複合窒化物による化合物層の形成が抑えられ、鉄鋼材料１３の耐食性の低下が抑制される。

なお、窒化処理後においては、導入流路１４の導入用バルブ１５及びバイパス流路２６の流路切替バルブ２７を閉じるとともに、導出流路２４の導出用バルブ２５を開いて窒化処理槽１１内のガスを導出流路２４から連結路２８を介して排ガス処理装置２９に導き、そこで排ガスを燃焼させて脱臭及び無害化処理が行われる。

以上詳述した実施形態によって発揮される効果を以下にまとめて記載する。
（１）本実施形態における窒化処理方法では、尿素２０を含む窒化剤を４５０〜６００℃に加熱して熱分解し、生成した分解ガスにより４２０〜４５０℃で鉄鋼材料１３の窒化処理が行われる。この場合、尿素２０が熱分解されて生成するアンモニアガス、シアン化水素ガス等の分解ガスが利用される。すなわち、分解ガスとして窒化性のアンモニアガス及び還元性のシアン化水素ガスにより、鉄鋼材料１３の表面から内部に窒素原子が拡散し、窒化物による化合物層が形成されることなく、前記窒素原子に基づく窒化層が形成される。

従って、本実施形態の窒化処理方法によれば、窒化処理に先立って鉄鋼材料１３の表面に酸化膜の除去等の前処理を施すことなく窒化処理を行うことができるとともに、鉄鋼材料１３の耐食性を損なうことなく、表面の硬さ、耐摩耗性、耐疲労性等の物性を向上させることができるという効果を発揮することができる。
（２）前記窒化剤が尿素のみにより構成されていることにより、その熱分解によって窒化性のアンモニアガスと還元性のシアン化水素ガスを生成させることができ、特にシアン化水素ガスを十分に生成させることができ、鉄鋼材料１３の表面に窒素原子の拡散層を形成することができる。
（３）前記尿素２０は肥料用尿素であることにより、尿素２０を安価で容易に入手することができ、取り扱いも簡単である。
（４）前記鉄鋼材料１３はステンレス鋼である。このため、ステンレス鋼のもつ耐食性を保持しつつ、ステンレス鋼表面の硬さ等の物性を向上させることができる。
（５）前記ステンレス鋼はオーステナイト系ステンレス鋼である。そのため、窒化処理により、オーステナイト系ステンレス鋼のもつ優れた耐食性を保持しつつ、耐磨耗性、耐疲労性（耐久性）の向上を図ることができる。
（６）前記分解ガスはアンモニアガス及びシアン化水素ガスを含有する。従って、窒化処理時においてアンモニアはさらに分解されて発生期の窒素を生成して窒化層を形成する一方、シアン化水素は鉄鋼材料１３表面の酸化膜を破って窒素原子の拡散を促すことができる。
（７）本実施形態の窒化処理方法では、窒化処理の温度が４５０℃以下で実施できることから、従来の例えば５７０℃で行うガス窒化処理方法に比べて、加熱温度が低く、省エネルギー化を図ることができる。

以下、参考例、比較参考例並びに実施例及び比較例を挙げて前記実施形態をさらに具体的に説明する。
（参考例１及び比較参考例１、シアン化水素ガスの発生確認）
前述の熱分解炉１８における温度とアンモニアガス及びシアン化水素ガスの発生量との関係について試験を行った。参考例１においては、図２に示すように、熱分解炉１８の尿素収容凹部１９内に尿素２０を収容した状態で、熱分解炉１８の温度を経過時間１時間で５６５℃まで上昇させ、その後その温度を維持するようにした。その結果、１時間経過まではアンモニア濃度（図２の○印）が８４vol％でシアン化水素濃度（図２の□印）は０vol％であったが、２時間近く経過したとき、シアン化水素濃度が１１vol％に達し、その後８vol％以上の濃度が維持された。

一方、比較参考例１においては、図３に示すように、熱分解炉１８の温度を経過時間１時間で２００℃まで上昇させ、４時間で２５０℃まで上昇させ、さらに５時間で５００℃まで上昇させた。その結果、４時間近く経過するまではアンモニア濃度（図３の○印）が８０〜８５vol％でシアン化水素濃度（図３の□印）は０vol％であった。熱分解炉１８の温度が４５０℃に達したとき、シアン化水素濃度が４vol％に増え、アンモニア濃度が０vol％に低下した。

従って、熱分解炉１８の温度は、シアン化水素ガスを発生させるために４５０〜６００℃の範囲に設定することが適切であった。
（実施例１及び２、表面硬さの評価）
鉄鋼材料１３として、オーステナイト系ステンレス鋼（ＳＵＳ３０４）を使用した。このステンレス鋼の組成は、炭素（Ｃ）０．０６質量％、シリカ（Ｓｉ）０．４３質量％、マンガン（Ｍｎ）１．１１質量％、リン（Ｐ）０．０３１質量％、硫黄（Ｓ）０．００５質量％、ニッケル（Ｎｉ）８．０４質量％、クロム（Ｃｒ）１８．０７質量％、残部鉄（Ｆｅ）であった。実施例１においては厚さ３．０ｍｍ、長さ６５ｍｍ、幅４５ｍｍの板材、実施例２では厚さ０．８ｍｍ、長さ９０ｍｍ、幅６５ｍｍの板材を用いた。

そして、窒化処理槽１１内の支持部材１２にステンレス鋼の板材を支持した。また、熱分解炉１８内の尿素収容凹部１９に尿素６ｋｇを収容し、その後尿素９ｋｇを窒化処理の間に追加した。続いて、熱分解炉１８内の温度及び窒化処理槽１１内の温度を図４に示すように変化させ、尿素２０の熱分解及びステンレス鋼の窒化処理を行った。なお、図４〜６において、実線は熱分解炉１８の温度、破線は窒化処理槽１１の温度、一点鎖線は尿素導入量及び二点鎖線はアンモニアガス導入量を示す。

得られた窒化処理後のステンレス鋼についてその表面から１０μｍの深さの断面におけるビッカース硬さを測定した。その結果、実施例１及び２では、熱分解炉１８の温度が５００℃に達し、かつ窒化処理槽１１の温度が４５０℃という低い温度であったことから、窒化処理が良好に進行し、実施例１ではステンレス鋼のビッカース硬さが６１２ＨＶ、実施例２ではステンレス鋼のビッカース硬さが５４６ＨＶであった。
（実施例３及び４、表面硬さの評価）
実施例３では、実施例１において、尿素量を３ｋｇとし、アンモニアガスを置換ガス導入口２３から尿素収容凹部１９内に導入し、窒化処理時間を４時間とした以外は実施例１と同様に窒化処理を実施した。熱分解炉１８の温度、窒化処理槽１１の温度、尿素導入量及びアンモニアガス導入量を図５に示した。その結果、窒化処理後のステンレス鋼のビッカース硬さは、３４７ＨＶであった。

実施例４では、実施例２において、尿素量を３ｋｇとし、アンモニアガスを置換ガス導入口２３から尿素収容凹部１９内に導入し、窒化処理時間を４時間とした以外は実施例２と同様に窒化処理を実施した。熱分解炉１８の温度、窒化処理槽１１の温度、尿素導入量及びアンモニアガス導入量を図５に示した。その結果、窒化処理後のステンレス鋼のビッカース硬さは、３４６ＨＶであった。
（比較例１及び２）
比較例１では、実施例１において、尿素２０を用いることなく、アンモニアガスを置換ガス導入口２３から尿素収容凹部１９内に導入し、窒化処理時間を４時間とした以外は実施例１と同様に窒化処理を実施した。窒化処理槽１１の温度及びアンモニアガス導入量を図６に示した。その結果、窒化処理後のステンレス鋼のビッカース硬さは、３３８ＨＶであった（母材のビッカース硬さは３７０ＨＶ程度であったため、それ以下の硬さは測定誤差である）。

比較例２では、実施例２において、尿素２０を用いることなく、アンモニアガスを置換ガス導入口２３から尿素収容凹部１９内に導入し、窒化処理時間を４時間とした以外は実施例２と同様に窒化処理を実施した。窒化処理槽１１の温度及びアンモニアガス導入量を図６に示した。その結果、窒化処理後のステンレス鋼のビッカース硬さは、３７６ＨＶであった。
（実施例５、６及び７、表面硬さの評価）
実施例５では、実施例１において、尿素２０として肥料用尿素３ｋｇとし、窒化処理時間を４時間とした以外は実施例１と同様に窒化処理を実施した。その結果、窒化処理後のステンレス鋼のビッカース硬さは、４３８ＨＶであった。

実施例６では、実施例１において、尿素２０として肥料用尿素３ｋｇとし、窒化処理温度を４７０℃とし、窒化処理時間を４時間とした以外は実施例１と同様に窒化処理を実施した。その結果、窒化処理後のステンレス鋼のビッカース硬さは、５４６ＨＶであった。

実施例７では、実施例１において、尿素２０として肥料用尿素３ｋｇとし、窒化処理温度を５００℃とし、窒化処理時間を４時間とした以外は実施例１と同様に窒化処理を実施した。その結果、窒化処理後のステンレス鋼のビッカース硬さは、１２４７ＨＶであった。
（実施例８〜１０及び比較例３，４、耐食性の評価）
実施例８では、実施例１において尿素量を５０ｇとし、内容積が０．４２Ｌの小型容器に試験片を入れ、窒化処理温度を４２０℃とし、窒化処理時間を４時間とした以外は実施例１と同様に窒化処理を実施した。実施例９では、実施例８において尿素量を４０ｇとし、窒化処理温度を４４０℃とし、窒化処理時間を４時間とした以外は実施例８と同様に窒化処理を実施した。実施例１０では、実施例８において尿素量を２５ｇとし、窒化処理温度を４４０℃とし、窒化処理時間を７時間とした以外は実施例８と同様に窒化処理を実施した。

一方、比較例３では、ステンレス鋼に窒化処理を施さなかった。また、比較例４では、鉄鋼材料としてオーステナイト系ステンレス鋼（ＳＵＳ３１６）を用い、熱分解ガスを供給して５７０℃で１８時間窒化処理（ガス窒化）を実施した。

そして、得られた各ステンレス鋼に電流を流し、電位（Ｖ）と電流密度（μＡ／ｃｍ^２）との関係を測定した。その結果を図７に示した。図７において、細線は実施例８、一点鎖線は実施例９、破線は実施例１０、実線は比較例３及び二点鎖線は比較例４を示す。この場合、電流密度が小さいほど腐食が少なく、耐食性に優れていることを示す。

図７に示すように、実施例８〜１０のステンレス鋼は、比較例３のステンレス鋼より電流密度は高いが、比較例４のステンレス鋼に比べれば相当低い電流密度を示した。すなわち、実施例８〜１０の窒化処理されたステンレス鋼は、未処理のステンレス鋼自体に近い良好な耐食性を示した。

なお、前記実施形態を次のように変更して具体化することも可能である。
・前記窒化剤には、尿素のほかに、尿素樹脂、メラミン、メラミン樹脂等が含まれていてもよい。

・前記窒化処理槽１１内におけるシアン化水素ガスの濃度を測定し、その濃度を調整しながら鉄鋼材料１３の窒化処理を行うことも可能である。
・前記熱分解炉１８における熱分解温度は４５０〜６００℃に設定することは必要であるが、その温度に設定する時間は適宜定めることができる。

・前記窒化処理装置において、熱分解炉１８を窒化処理槽１１の側方位置に配置するなど両者の位置関係を適宜変更することも可能である。

１３…鉄鋼材料、２０…尿素。

Claims

尿素を含む窒化剤を４５０〜６００℃に加熱して熱分解し、その分解ガスにより４２０〜４５０℃で鉄鋼材料の窒化処理を行うことを特徴とする窒化処理方法。
前記窒化剤は尿素のみにより構成されていることを特徴とする請求項１に記載の窒化処理方法。
前記尿素は肥料用尿素であることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の窒化処理方法。
前記鉄鋼材料はステンレス鋼であることを特徴とする請求項１から請求項３のいずれか一項に記載の窒化処理方法。
前記ステンレス鋼はオーステナイト系ステンレス鋼であることを特徴とする請求項４に記載の窒化処理方法。
前記分解ガスはアンモニアガス及びシアン化水素ガスを含有することを特徴とする請求項１から請求項５のいずれか一項に記載の窒化処理方法。