JP5577270B2

JP5577270B2 - High pressure pump

Info

Publication number: JP5577270B2
Application number: JP2011016495A
Authority: JP
Inventors: 振一郎越本; 修菱沼; 龍亮村田
Original assignee: Denso Corp; Nippon Soken Inc
Current assignee: Denso Corp; Soken Inc
Priority date: 2011-01-28
Filing date: 2011-01-28
Publication date: 2014-08-20
Anticipated expiration: 2031-01-28
Also published as: JP2012154297A

Description

本発明は、内燃機関に用いられる高圧ポンプに関する。 The present invention relates to a high-pressure pump used for an internal combustion engine.

従来、内燃機関に燃料を供給する燃料供給系統に設けられ、燃料を加圧する高圧ポンプが知られている。燃料タンクから高圧ポンプに供給された燃料は、高圧ポンプの備えるプランジャの下降により加圧室に吸入され、プランジャの上昇により加圧圧送される。
高圧ポンプの加圧室に燃料を供給する供給通路を吸入弁が開閉する。吸入弁はプランジャが下死点から上死点に移動する途中まで供給通路を開放する。これにより、加圧室に吸入された燃料の一部が供給通路に排出される。また、吸入弁はプランジャが下死点から上死点に移動する途中で供給通路を閉塞する。これにより、高圧ポンプから内燃機関に適量の燃料が加圧圧送される。
特許文献１では、吸入弁の開閉を駆動制御する電磁駆動部が供給通路の加圧室と反対側に設けられている。このため、供給通路は、吸入弁が着座及び離座する弁座の電磁駆動部側で、その向きを垂直方向に変えている。 Conventionally, a high-pressure pump that is provided in a fuel supply system that supplies fuel to an internal combustion engine and pressurizes the fuel is known. The fuel supplied from the fuel tank to the high pressure pump is sucked into the pressurizing chamber by the lowering of the plunger provided in the high pressure pump, and is pressurized and fed by the raising of the plunger.
A suction valve opens and closes a supply passage for supplying fuel to the pressurizing chamber of the high-pressure pump. The suction valve opens the supply passage until the plunger moves from the bottom dead center to the top dead center. Thereby, a part of the fuel sucked into the pressurizing chamber is discharged to the supply passage. The intake valve closes the supply passage while the plunger moves from the bottom dead center to the top dead center. Thereby, an appropriate amount of fuel is pressurized and sent from the high-pressure pump to the internal combustion engine.
In Patent Document 1, an electromagnetic drive unit that drives and controls the opening and closing of the intake valve is provided on the side of the supply passage opposite to the pressurizing chamber. For this reason, the direction of the supply passage is changed to the vertical direction on the electromagnetic drive part side of the valve seat on which the intake valve is seated and separated.

特開２００９−２０３９８７号公報JP 2009-203987 A

しかしながら、特許文献１では、高圧ポンプの吸入行程及び調量行程において、供給通路を流れる燃料は、その流れの向きを変える箇所で供給通路の内壁から剥離し、乱流を生じる。このため、供給通路を流れる燃料の圧力損失が大きくなることが懸念される。したがって、調量工程において加圧室の圧力が高くなり、プランジャの駆動力の損失が大きくなるおそれがある。
本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであり、プランジャの駆動力を低減することの可能な高圧ポンプを提供することを目的とする。 However, in Patent Document 1, in the suction stroke and metering stroke of the high-pressure pump, the fuel flowing through the supply passage is separated from the inner wall of the supply passage at a location where the flow direction is changed, and turbulent flow is generated. For this reason, we are anxious about the pressure loss of the fuel which flows through a supply channel becoming large. Therefore, the pressure in the pressurizing chamber is increased in the metering step, and the loss of the driving force of the plunger may be increased.
This invention is made | formed in view of the said subject, and aims at providing the high pressure pump which can reduce the drive force of a plunger.

請求項１に係る発明によると、高圧ポンプは、プランジャ、ポンプボディ、吸入弁、ストッパ、ニードル、電磁駆動部、ガイド部材およびテーパ部を備える。
ポンプボディは、プランジャの往復移動により燃料が加圧される加圧室、および加圧室に燃料を導く供給通路を有する。吸入弁は、供給通路内に形成される弁座に着座することで供給通路を閉塞し、弁座から離座することで供給通路を開放する。吸入弁の加圧室側にストッパが設けられる。吸入弁を弁座側に付勢する付勢手段が、ストッパの吸入弁側に設けられた収容室に収容される。電磁駆動部は、吸入弁をストッパ側または弁座側に押圧し、または吸入弁に与える押圧力を制御可能である。電磁駆動部と吸入弁との間に設けられるニードルは、電磁駆動部の押圧力を吸入弁に伝達する。ニードルを挿通するガイド孔を有するガイド部材が供給通路に形成された弁座の吸入弁と反対側に配置される。ガイド部材の加圧室側の供給通路内で、ガイド部材側の外径よりも吸入弁側の外径が小さいテーパ部がニードルの径方向外側に設けられる。このテーパ部のガイド部材側の最大外径は、ニードルの外径より大きい。
これにより、高圧ポンプの調量行程において、加圧室から供給通路に排出された燃料は、テーパ部の外壁に沿って燃料の流れる方向が変わるので、ガイド部材に直接当たることが抑制される。このため、内流路内で燃料の剥離及び乱流が抑制され、供給通路を流れる燃料の圧力損失が低減される。したがって、プランジャの駆動力を低減することができる。 According to the first aspect of the present invention, the high-pressure pump includes a plunger, a pump body, a suction valve, a stopper, a needle, an electromagnetic drive unit, a guide member, and a taper portion.
The pump body has a pressurizing chamber in which fuel is pressurized by a reciprocating movement of the plunger, and a supply passage for guiding the fuel to the pressurizing chamber. The intake valve closes the supply passage by sitting on a valve seat formed in the supply passage, and opens the supply passage by separating from the valve seat. A stopper is provided on the pressure chamber side of the suction valve. A biasing means for biasing the suction valve toward the valve seat is accommodated in a storage chamber provided on the suction valve side of the stopper. The electromagnetic drive unit can control the pressing force applied to the suction valve by pressing the suction valve toward the stopper side or the valve seat side. A needle provided between the electromagnetic drive unit and the suction valve transmits the pressing force of the electromagnetic drive unit to the suction valve. A guide member having a guide hole through which the needle is inserted is disposed on the side opposite to the suction valve of the valve seat formed in the supply passage. In the supply passage on the pressurizing chamber side of the guide member, a tapered portion having an outer diameter on the suction valve side smaller than the outer diameter on the guide member side is provided on the radially outer side of the needle. The maximum outer diameter of the tapered portion on the guide member side is larger than the outer diameter of the needle.
Thereby, in the metering stroke of the high-pressure pump, the fuel discharged from the pressurizing chamber to the supply passage changes in the direction in which the fuel flows along the outer wall of the tapered portion, so that direct contact with the guide member is suppressed. For this reason, fuel separation and turbulent flow are suppressed in the inner flow path, and the pressure loss of the fuel flowing through the supply passage is reduced. Therefore, the driving force of the plunger can be reduced.

請求項２に係る発明によると、高圧ポンプは、供給通路に設けられる筒状の弁ボディを備える。弁ボディは、径内側に形成される内流路と弁ボディの外側の供給通路とを通じる流通口を有する。テーパ部は、弁ボディの流通口の径内方向に位置する。
これにより、高圧ポンプの調量行程において、加圧室から弁ボディの内流路に排出された燃料は、テーパ部により燃料の流れる方向が変えられ、流通口から弁ボディの外側の供給通路に流出する。このため、弁ボディの内流路から弁ボディの供給外側の通路へ流れる燃料の圧力損失が低減される。したがって、プランジャの駆動力を低減することができる。
また、高圧ポンプの吸入行程において、弁ボディの外側の供給通路から内流路を通り、加圧室へ流れる燃料の圧力損失が低減される。したがって、プランジャの駆動力を低減すると共に、供給通路から加圧室への燃料の吸入効率を高めることができる。 According to the invention which concerns on Claim 2, a high pressure pump is provided with the cylindrical valve body provided in a supply channel. The valve body has a circulation port that passes through an inner flow path formed inside the diameter and a supply passage outside the valve body. A taper part is located in the diameter direction of the flow port of a valve body.
As a result, in the metering process of the high pressure pump, the fuel discharged from the pressurizing chamber to the inner flow path of the valve body is changed in the flow direction of the fuel by the taper portion, and the flow port is connected to the supply passage outside the valve body. leak. For this reason, the pressure loss of the fuel flowing from the inner flow path of the valve body to the passage outside the supply of the valve body is reduced. Therefore, the driving force of the plunger can be reduced.
Further, in the suction stroke of the high-pressure pump, the pressure loss of the fuel flowing through the inner passage from the supply passage outside the valve body to the pressurizing chamber is reduced. Accordingly, it is possible to reduce the driving force of the plunger and increase the efficiency of sucking fuel from the supply passage into the pressurizing chamber.

請求項３に係る発明によると、ストッパは、ストッパの径外方向の外壁と供給通路の内壁との間に形成される外流路と収容室とを連通する連通路を有する。
高圧ポンプの調量工程において、弁ボディの内流路から弁ボディの外側の通路へ流れる燃料の流体抵抗が低減され、圧力損失が低減される。これにより、供給通路を燃料が流れ易くなり、外流路の燃料圧力が低下し、それに伴って、連通路を通じて外流路と連通する収容室の燃料圧力が低下する。したがって、吸入弁の自閉弁力が低減され、吸入弁の自閉限界を高めることができる。
また、高圧ポンプの調量行程において、外流路を流れる燃料の流速を速くすると、その燃料圧力が低くなり、収容室の燃料が連通路から外流路に吸い上げられる。これにより、収容室の燃料圧力が低下し、吸入弁の自閉限界を高めることができる。 According to the third aspect of the invention, the stopper has a communication path that communicates the outer flow path formed between the outer wall in the radially outward direction of the stopper and the inner wall of the supply path and the storage chamber.
In the metering process of the high pressure pump, the fluid resistance of the fuel flowing from the inner flow path of the valve body to the passage outside the valve body is reduced, and the pressure loss is reduced. As a result, the fuel easily flows through the supply passage, the fuel pressure in the outer flow path decreases, and accordingly, the fuel pressure in the storage chamber that communicates with the outer flow path through the communication path decreases. Therefore, the self-closing valve force of the suction valve is reduced, and the self-closing limit of the suction valve can be increased.
Further, in the metering process of the high-pressure pump, when the flow rate of the fuel flowing through the outer flow path is increased, the fuel pressure is lowered and the fuel in the storage chamber is sucked up from the communication path to the outer flow path. As a result, the fuel pressure in the storage chamber decreases, and the self-closing limit of the intake valve can be increased.

請求項４に係る発明によると、テーパ部は、母線とニードルの軸線とのテーパ角度が１５°以上、３０°以下である。
これにより、弁ボディの内流路の流体抵抗が低減され、燃料の圧力損失が確実に低減される。したがって、プランジャの駆動力を低減すると共に、供給通路から加圧室への燃料の吸入効率を高めることができる。
また、収容室の燃料圧力が低下するので、吸入弁の自閉限界を高めることができる。 According to the invention which concerns on Claim 4, the taper part has a taper angle of 15 ° or more and 30 ° or less between the bus bar and the axis of the needle.
Thereby, the fluid resistance of the inner flow path of the valve body is reduced, and the pressure loss of the fuel is reliably reduced. Accordingly, it is possible to reduce the driving force of the plunger and increase the efficiency of sucking fuel from the supply passage into the pressurizing chamber.
Further, since the fuel pressure in the storage chamber is reduced, the self-closing limit of the intake valve can be increased.

請求項５に係る発明によると、テーパ部とニードルとは、別部材から構成される。
これにより、単一の材料からテーパ部とニードルを一体で形成することに比べ、テーパ部とニードルを容易に形成することができる。 According to the invention which concerns on Claim 5, a taper part and a needle are comprised from another member.
Thereby, a taper part and a needle can be formed easily compared with forming a taper part and a needle integrally from a single material.

請求項６に係る発明によると、テーパ部の比重は、ニードルの比重以下である。
これにより、テーパ部とニードルとの総重量を軽量化することが可能になる。したがって、電磁駆動部の動作に対し、ニードルの応答性を高めることができる。 According to the invention which concerns on Claim 6, the specific gravity of a taper part is below the specific gravity of a needle.
This makes it possible to reduce the total weight of the tapered portion and the needle. Therefore, the responsiveness of the needle can be enhanced with respect to the operation of the electromagnetic drive unit.

本発明の第１実施形態による高圧ポンプの断面図である。It is sectional drawing of the high pressure pump by 1st Embodiment of this invention. 本発明の第１実施形態による高圧ポンプの電磁駆動部と吸入弁部の断面図である。It is sectional drawing of the electromagnetic drive part and suction valve part of the high pressure pump by 1st Embodiment of this invention. 本発明の第１実施形態による高圧ポンプの吸入弁部の要部断面図である。It is principal part sectional drawing of the suction valve part of the high pressure pump by 1st Embodiment of this invention. 本発明の第１実施形態による高圧ポンプの特性図である。It is a characteristic view of the high-pressure pump by a 1st embodiment of the present invention. 本発明の第２実施形態による高圧ポンプの電磁駆動部と吸入弁部の断面図である。It is sectional drawing of the electromagnetic drive part and suction valve part of the high pressure pump by 2nd Embodiment of this invention. 本発明の第２実施形態による高圧ポンプの吸入弁部の要部断面図である。It is principal part sectional drawing of the suction valve part of the high pressure pump by 2nd Embodiment of this invention. 本発明の第３実施形態による高圧ポンプの吸入弁部の要部断面図である。It is principal part sectional drawing of the suction valve part of the high pressure pump by 3rd Embodiment of this invention. 本発明の第４実施形態による高圧ポンプの吸入弁部の要部断面図である。It is principal part sectional drawing of the suction valve part of the high pressure pump by 4th Embodiment of this invention. 本発明の第５実施形態による高圧ポンプの吸入弁部の要部断面図である。It is principal part sectional drawing of the suction valve part of the high pressure pump by 5th Embodiment of this invention.

以下、本発明の複数の実施形態を図面に基づいて説明する。
（第１実施形態）
本発明の第１実施形態による高圧ポンプを図１〜図４に示す。本実施形態の高圧ポンプ１０は、内燃機関に燃料を供給する燃料供給系統に設けられる。燃料タンクから汲み上げられた燃料は、高圧ポンプ１０により加圧され、デリバリパイプに蓄圧される。そしてデリバリパイプに接続するインジェクタから内燃機関の各気筒に噴射供給される。 Hereinafter, a plurality of embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
(First embodiment)
1 to 4 show a high-pressure pump according to a first embodiment of the present invention. The high-pressure pump 10 of this embodiment is provided in a fuel supply system that supplies fuel to an internal combustion engine. The fuel pumped up from the fuel tank is pressurized by the high-pressure pump 10 and accumulated in the delivery pipe. The fuel is injected and supplied to each cylinder of the internal combustion engine from an injector connected to the delivery pipe.

高圧ポンプ１０は、ポンプボディ１１、プランジャ１３、ダンパ室２０１、吸入弁部３０、電磁駆動部７０及び吐出弁部９０などを備えている。
ポンプボディ１１とプランジャ１３について説明する。
ポンプボディ１１には、円筒状のシリンダ１４が設けられている。シリンダ１４には、プランジャ１３が軸方向に往復移動可能に収容されている。プランジャ１３は、シリンダ１４の深部に形成された加圧室１２１に臨むように設けられている。プランジャ１３の加圧室１２１と反対側の端部１７は、スプリング座１８と結合している。スプリング座１８とオイルシールホルダ２５との間には、スプリング１９が設けられている。このスプリング１９の弾性力により、スプリング座１８は図示しないエンジンのカムシャフトの方向へ付勢される。これにより、プランジャ１３は、図示しないタペットを介してカムシャフトのカムと接することで軸方向に往復移動する。プランジャ１３の往復移動により、加圧室１２１の容積が変化することで燃料が吸入、加圧される。 The high-pressure pump 10 includes a pump body 11, a plunger 13, a damper chamber 201, a suction valve unit 30, an electromagnetic drive unit 70, a discharge valve unit 90, and the like.
The pump body 11 and the plunger 13 will be described.
The pump body 11 is provided with a cylindrical cylinder 14. A plunger 13 is accommodated in the cylinder 14 so as to be capable of reciprocating in the axial direction. The plunger 13 is provided so as to face the pressurizing chamber 121 formed in the deep part of the cylinder 14. An end 17 of the plunger 13 opposite to the pressurizing chamber 121 is connected to the spring seat 18. A spring 19 is provided between the spring seat 18 and the oil seal holder 25. Due to the elastic force of the spring 19, the spring seat 18 is urged toward the camshaft of the engine (not shown). Thereby, the plunger 13 reciprocates in the axial direction by contacting the cam of the camshaft via a tappet (not shown). By the reciprocating movement of the plunger 13, the volume of the pressurizing chamber 121 is changed to suck and pressurize the fuel.

次に、ダンパ室２０１について説明する。
ポンプボディ１１には、シリンダ１４の反対側に突出する筒状の筒部２０５が設けられている。筒部２０５に有底筒状のカバー２００が被さることで、ダンパ室２０１が形成される。
ダンパ室２０１には、パルセーションダンパ２１０、第１支持部材２１１、第２支持部材２１２及び波ばね２１３が収容されている。
パルセーションダンパ２１０は、２枚の金属ダイアフラムから構成され、内部に所定圧の気体が密封されている。パルセーションダンパ２１０は、２枚の金属ダイアフラムがダンパ室２０１の圧力変化に応じて弾性変形することで、ダンパ室２０１の燃圧脈動を低減する。 Next, the damper chamber 201 will be described.
The pump body 11 is provided with a cylindrical cylindrical portion 205 that protrudes to the opposite side of the cylinder 14. The damper chamber 201 is formed by covering the cylindrical portion 205 with the bottomed cylindrical cover 200.
In the damper chamber 201, a pulsation damper 210, a first support member 211, a second support member 212, and a wave spring 213 are accommodated.
The pulsation damper 210 is composed of two metal diaphragms, and a gas having a predetermined pressure is sealed therein. The pulsation damper 210 reduces the fuel pressure pulsation in the damper chamber 201 by elastically deforming the two metal diaphragms in accordance with the pressure change in the damper chamber 201.

第１支持部材２１１と第２支持部材２１２は、筒状に形成され、パルセーションダンパ２１０を上下から挟持している。第１支持部材２１１は、ダンパ室２０１の底に設けられた溝部１１０に嵌入している。これにより、第１支持部材２１１は、径方向の移動が制限される。
波ばね２１３は、第２支持部材２１２とカバー２００との間に設けられている。波ばね２１３は、第２支持部材２１２を溝部１１０側に押圧している。これにより、第２支持部材２１２、パルセーションダンパ２１０及び第１支持部材２１１がダンパ室２０１内に固定される。
第１支持部材２１１は、径方向に燃料を通す孔を有している。これにより、第１支持部材２１１の内側と外側とを燃料が流れる。 The first support member 211 and the second support member 212 are formed in a cylindrical shape, and sandwich the pulsation damper 210 from above and below. The first support member 211 is fitted in a groove 110 provided at the bottom of the damper chamber 201. As a result, the first support member 211 is restricted from moving in the radial direction.
The wave spring 213 is provided between the second support member 212 and the cover 200. The wave spring 213 presses the second support member 212 toward the groove 110 side. As a result, the second support member 212, the pulsation damper 210, and the first support member 211 are fixed in the damper chamber 201.
The first support member 211 has a hole through which fuel passes in the radial direction. As a result, fuel flows inside and outside the first support member 211.

ダンパ室２０１は、図示しない燃料通路を通じて図示しない燃料入口と連通している。この燃料入口には図示しない燃料タンクから燃料が供給される。したがって、ダンパ室２０１は、燃料入口から燃料通路を通じて燃料タンクの燃料が供給される。 The damper chamber 201 communicates with a fuel inlet (not shown) through a fuel passage (not shown). Fuel is supplied to the fuel inlet from a fuel tank (not shown). Therefore, the damper chamber 201 is supplied with fuel in the fuel tank from the fuel inlet through the fuel passage.

続いて、吸入弁部３０について図２及び図３を参照して説明する。
ポンプボディ１１には、シリンダ１４の中心軸と略垂直に凹部１５が設けられている。凹部１５の開口をガイド部材７５と接続部材７６とが覆うことで、ダンパ室２０１から加圧室１２１までの供給通路１００が区画される。その区画された供給通路１００に、吸入弁部３０を構成する弁ボディ３１、吸入弁４０、ストッパ５０、ニードル６０および付勢手段としての第１スプリング２１などが設けられている。 Next, the suction valve unit 30 will be described with reference to FIGS. 2 and 3.
The pump body 11 is provided with a recess 15 substantially perpendicular to the central axis of the cylinder 14. By covering the opening of the recess 15 with the guide member 75 and the connecting member 76, the supply passage 100 from the damper chamber 201 to the pressurizing chamber 121 is defined. The partitioned supply passage 100 is provided with a valve body 31 constituting the suction valve section 30, a suction valve 40, a stopper 50, a needle 60, a first spring 21 as an urging means, and the like.

弁ボディ３１は、筒状に形成され、供給通路１００の内壁に固定されている。弁ボディ３１の軸方向加圧室１２１と反対側はガイド部材７５によって塞がれている。弁ボディ３１は、径方向ダンパ室２０１側に通じる流通口３２を有している。その流通口３２を通じて、ダンパ室２０１に通じる通路と弁ボディ３１の内側の内流路３３とが連通している。弁ボディ３１は、軸方向の加圧室１２１側に弁座３４を有している。弁座３４は、軸方向吸入弁４０側に環状に突出している。また、弁ボディ３１は、弁座３４の径方向外側で軸方向加圧室１２１側に延びる筒状の薄肉部３５を有している。薄肉部３５の軸方向加圧室１２１側の端面はストッパ５０に当接している。 The valve body 31 is formed in a cylindrical shape and is fixed to the inner wall of the supply passage 100. A side opposite to the axial pressurizing chamber 121 of the valve body 31 is closed by a guide member 75. The valve body 31 has a flow port 32 that leads to the radial damper chamber 201 side. The passage leading to the damper chamber 201 and the inner flow path 33 inside the valve body 31 communicate with each other through the circulation port 32. The valve body 31 has a valve seat 34 on the pressurizing chamber 121 side in the axial direction. The valve seat 34 projects annularly toward the axial suction valve 40 side. Further, the valve body 31 has a cylindrical thin portion 35 that extends radially outward of the valve seat 34 toward the axial pressurizing chamber 121 side. The end surface of the thin portion 35 on the axial pressure chamber 121 side is in contact with the stopper 50.

ストッパ５０は、弁ボディ３１の加圧室１２１側で、ポンプボディ１１の段差１２に固定されている。ストッパ５０は、吸入弁４０の加圧室１２１側（開弁方向）の移動を規制する。ストッパ５０の径外方向の外壁には、切欠部５１が周方向に複数個所設けられている。切欠部５１と供給通路１００の内壁との間に形成された外流路１０５を燃料が流通可能である。
ストッパ５０は、切欠部５１の加圧室１２１側に背面テーパ部５５を有する。背面テーパ部５５は、吸入弁４０側の外径よりも加圧室１２１側の外径が小さい。また、ストッパ５０は、背面テーパ部５５の加圧室１２１側に、円筒状の円筒部５６を有する。
ここで、ストッパ５０が収容される供給通路１００は、加圧室１２１側から内流路３３までの間に、第１筒流路１０１、第２筒流路１０２、テーパ流路１０３、絞り流路１０４、外流路１０５を含んでいる。第１筒流路１０１は加圧室１２１に開口している。第２筒流路１０２の内径は第１筒流路１０１の内径より大きい。テーパ流路１０３は、第２筒流路１０２側の内径より絞り流路１０４側の内径が大きい。絞り流路１０４にストッパ５０の背面テーパ部５５が位置する。このため、絞り流路１０４は、加圧室１２１側の流路断面積よりも吸入弁４０側の流路断面積が小さい。 The stopper 50 is fixed to the step 12 of the pump body 11 on the pressure chamber 121 side of the valve body 31. The stopper 50 restricts the movement of the suction valve 40 on the pressure chamber 121 side (the valve opening direction). A plurality of cutout portions 51 are provided in the circumferential direction on the outer wall of the stopper 50 in the radially outward direction. Fuel can flow through the outer flow path 105 formed between the notch 51 and the inner wall of the supply passage 100.
The stopper 50 has a back taper portion 55 on the pressure chamber 121 side of the notch 51. The back taper portion 55 has a smaller outer diameter on the pressurizing chamber 121 side than an outer diameter on the suction valve 40 side. The stopper 50 has a cylindrical cylindrical portion 56 on the pressurizing chamber 121 side of the back taper portion 55.
Here, the supply passage 100 in which the stopper 50 is accommodated has a first cylinder channel 101, a second cylinder channel 102, a taper channel 103, a throttle channel between the pressurizing chamber 121 side and the inner channel 33. A path 104 and an outer flow path 105 are included. The first cylinder channel 101 is open to the pressurizing chamber 121. The inner diameter of the second cylinder channel 102 is larger than the inner diameter of the first cylinder channel 101. The tapered channel 103 has a larger inner diameter on the throttle channel 104 side than an inner diameter on the second cylinder channel 102 side. The back taper portion 55 of the stopper 50 is located in the throttle channel 104. For this reason, the throttle channel 104 has a smaller channel cross-sectional area on the suction valve 40 side than a channel cross-sectional area on the pressurizing chamber 121 side.

ストッパ５０は、吸入弁４０側に開口する収容室５２を有している。また、ストッパ５０は、収容室５２から径方向に延び、収容室５２と外流路１０５とを連通する連通路５３を有している。
収容室５２には、第１スプリング２１が収容されている。第１スプリング２１は、吸入弁４０を弁座３４側（閉弁方向）へ付勢している。 The stopper 50 has a storage chamber 52 that opens to the suction valve 40 side. The stopper 50 has a communication path 53 that extends in the radial direction from the storage chamber 52 and communicates the storage chamber 52 with the outer flow path 105.
The first spring 21 is accommodated in the accommodation chamber 52. The first spring 21 urges the suction valve 40 toward the valve seat 34 (the valve closing direction).

吸入弁４０は、略円盤状に形成され、弁ボディ３１の薄肉部３５の径方向内側で、弁座３４の加圧室１２１側に設けられる。吸入弁４０は、弁座３４に着座することで供給通路１００を閉塞し、弁座３４から離座することで供給通路１００を開放する。吸入弁４０は、その外径がストッパ５０の切欠部５１の外径よりも小さく形成されている。
吸入弁４０は、ストッパ５０側の端面から収容室５２側に延びる円柱状のガイド部４１を有している。ガイド部４１は、その外径が第１スプリング２１の内径より僅かに小さく形成されている。第１スプリング２１は、ガイド部４１に係止されている。
ガイド部４１は、その軸方向の長さが、吸入弁４０の全閉時と全開時との移動距離より長い。これにより、ガイド部４１は、吸入弁４０の開弁状態及び閉弁状態において、収容室５２の径方向内側に位置する。このため、ガイド部４１は、吸入弁４０の径方向の移動を制限するとともに、吸入弁４０が弁座３４から脱落することを防ぐ。 The suction valve 40 is formed in a substantially disk shape, and is provided on the pressure chamber 121 side of the valve seat 34 on the radially inner side of the thin portion 35 of the valve body 31. The intake valve 40 closes the supply passage 100 by being seated on the valve seat 34 and opens the supply passage 100 by being separated from the valve seat 34. The suction valve 40 is formed so that its outer diameter is smaller than the outer diameter of the notch 51 of the stopper 50.
The suction valve 40 has a columnar guide portion 41 extending from the end surface on the stopper 50 side to the storage chamber 52 side. The guide portion 41 has an outer diameter that is slightly smaller than the inner diameter of the first spring 21. The first spring 21 is locked to the guide portion 41.
The length of the guide portion 41 in the axial direction is longer than the moving distance between when the suction valve 40 is fully closed and when it is fully opened. As a result, the guide portion 41 is located on the radially inner side of the storage chamber 52 in the opened state and the closed state of the intake valve 40. For this reason, the guide part 41 restricts the movement of the suction valve 40 in the radial direction and prevents the suction valve 40 from falling off the valve seat 34.

吸入弁４０は、ストッパ５０側の端面の外周側に外側ガイド部４２を有している。外側ガイド部４２は、軸方向ストッパ５０側に環状に突出している。外側ガイド部４２は、縦断面視において、ストッパ５０側が細いテーパ状に形成されている。
ストッパ５０は、吸入弁４０側の端面に、外側ガイド部４２に摺接可能な摺接部５４を有している。摺接部５４は、外側ガイド部４２の径方向外側に設けられている。吸入弁４０が開弁方向へ移動するとき、吸入弁４０の外側ガイド部４２とストッパ５０の摺接部５４とが摺接することで、吸入弁４０の径方向の移動が制限されると共に、吸入弁４０が弁座３４の中心に位置決めされる。 The suction valve 40 has an outer guide portion 42 on the outer peripheral side of the end surface on the stopper 50 side. The outer guide part 42 protrudes in an annular shape toward the axial stopper 50 side. The outer guide portion 42 is formed in a thin taper shape on the stopper 50 side in a longitudinal sectional view.
The stopper 50 has a slidable contact portion 54 that can slidably contact the outer guide portion 42 on the end face on the suction valve 40 side. The sliding contact portion 54 is provided on the outer side in the radial direction of the outer guide portion 42. When the suction valve 40 moves in the valve opening direction, the outer guide portion 42 of the suction valve 40 and the sliding contact portion 54 of the stopper 50 are in sliding contact with each other, so that the radial movement of the suction valve 40 is restricted and suction is performed. The valve 40 is positioned at the center of the valve seat 34.

ニードル６０は、吸入弁４０と別体で略円柱状に構成されている。ニードル６０は、ガイド部材７５の軸方向に設けられたガイド孔７９に挿通され、軸方向に往復移動可能に設けられている。ニードル６０は、一端が吸入弁４０の弁座３４側の端面に当接可能であり、他端が可動コア８１に固定されている。
ニードル６０は、径外方向の外壁に切り欠き６２を有している。この切り欠き６２を経由し、供給通路１００から可動コア室７４に燃料が流入する。
ニードル６０は、ガイド部材７５の弁座３４側で径外方向に延びるフランジ部６１を有している。 The needle 60 is configured separately from the intake valve 40 and has a substantially cylindrical shape. The needle 60 is inserted into a guide hole 79 provided in the axial direction of the guide member 75 and is provided so as to be reciprocally movable in the axial direction. One end of the needle 60 can abut on the end surface of the suction valve 40 on the valve seat 34 side, and the other end is fixed to the movable core 81.
The needle 60 has a notch 62 on the outer wall in the radially outward direction. The fuel flows into the movable core chamber 74 from the supply passage 100 via the notch 62.
The needle 60 has a flange portion 61 that extends radially outward on the valve seat 34 side of the guide member 75.

ニードル６０は、フランジ部６１の吸入弁４０側に略円錐状のテーパ部６３を備えている。テーパ部６３は、弁ボディ３１の内流路３３内で、流通口３２の径内方向に位置している。本実施形態において、ニードル６０とフランジ部６１とテーパ部６３とは、一体で形成されている。
テーパ部６３は、ガイド部材７５側の外径がフランジ部６１の外径と略同じであり、吸入弁４０側の外径がニードル６０の外径とほぼ同じである。テーパ部６３は、ニードル６０の吸入弁４０側の端部とフランジ部６１との間に設けられる。図３では、テーパ部６３の母線とニードル６０の軸線とのなすテーパ角度θが約３０°で形成されている。 The needle 60 includes a substantially conical taper portion 63 on the suction valve 40 side of the flange portion 61. The tapered portion 63 is located in the radially inward direction of the flow port 32 in the inner flow path 33 of the valve body 31. In the present embodiment, the needle 60, the flange portion 61, and the taper portion 63 are integrally formed.
The outer diameter of the tapered portion 63 on the guide member 75 side is substantially the same as the outer diameter of the flange portion 61, and the outer diameter on the suction valve 40 side is substantially the same as the outer diameter of the needle 60. The tapered portion 63 is provided between the end portion of the needle 60 on the suction valve 40 side and the flange portion 61. In FIG. 3, the taper angle θ formed by the generatrix of the taper portion 63 and the axis of the needle 60 is formed at about 30 °.

次に電磁駆動部７０について説明する。
電磁駆動部７０は、第１ヨーク７１、第２ヨーク７２、接続部材７６、コイル７３、固定コア８０、可動コア８１および第２スプリング２２などを有している。
接続部材７６は、ガイド部材７５を挟んでポンプボディ１１の凹部１５に取り付けられている。接続部材７６の径方向内側に筒状の可動コア室７４が設けられている。
この可動コア室７４に可動コア８１は軸方向に往復移動可能に収容されている。可動コア８１は、軸方向に通じる複数の呼吸孔８２を有している。呼吸孔８２を通じ、可動コア８１の軸方向の一方と他方を燃料が流通する。 Next, the electromagnetic drive unit 70 will be described.
The electromagnetic drive unit 70 includes a first yoke 71, a second yoke 72, a connection member 76, a coil 73, a fixed core 80, a movable core 81, a second spring 22, and the like.
The connecting member 76 is attached to the recess 15 of the pump body 11 with the guide member 75 interposed therebetween. A cylindrical movable core chamber 74 is provided inside the connecting member 76 in the radial direction.
The movable core 81 is accommodated in the movable core chamber 74 so as to be capable of reciprocating in the axial direction. The movable core 81 has a plurality of breathing holes 82 communicating in the axial direction. Through the breathing hole 82, the fuel flows through one side and the other side of the movable core 81 in the axial direction.

接続部材７６の凹部と反対側に円盤状の第１ヨーク７１が設けられている。第１ヨーク７１と第２ヨーク７２によりコネクタ７７が保持されている。コネクタ７７の内側に設けられたボビン７８にコイル７３が巻回されている。コネクタ７７の端子７７１を通じてコイル７３に通電されると、コイル７３は磁界を発生する。
ボビン７８の径内側に可動コア８１と向き合って固定コア８０が設けられている。固定コア８０は、軸方向の一端が非磁性材料から形成された筒部材８５によって、接続部材７６に取り付けられている。また、固定コア８０は、軸方向の他端が第２ヨーク７２に固定されている。固定コア８０と可動コア８１との磁気ギャップが筒部材８５の径方向内側に形成される。 A disc-shaped first yoke 71 is provided on the side opposite to the concave portion of the connection member 76. A connector 77 is held by the first yoke 71 and the second yoke 72. A coil 73 is wound around a bobbin 78 provided inside the connector 77. When the coil 73 is energized through the terminal 771 of the connector 77, the coil 73 generates a magnetic field.
A fixed core 80 is provided inside the bobbin 78 so as to face the movable core 81. The fixed core 80 is attached to the connection member 76 by a cylindrical member 85 having one axial end formed from a nonmagnetic material. The fixed core 80 is fixed to the second yoke 72 at the other end in the axial direction. A magnetic gap between the fixed core 80 and the movable core 81 is formed inside the cylindrical member 85 in the radial direction.

固定コア８０は、可動コア８１側の端部に開口する第１収容室８３を有する。また、可動コア８１は、固定コア８０側の端部に開口する第２収容室８４を有する。固定コア８０の第１収容室８３と可動コア８１の第２収容室８４とに第２スプリング２２が収容されている。第２スプリング２２は、第１スプリング２１が吸入弁４０を閉弁方向に付勢する力よりも強い力で、可動コア８１を開弁方向へ付勢している。 The fixed core 80 has a first storage chamber 83 that opens at an end portion on the movable core 81 side. In addition, the movable core 81 has a second storage chamber 84 that opens at an end portion on the fixed core 80 side. The second spring 22 is accommodated in the first accommodation chamber 83 of the fixed core 80 and the second accommodation chamber 84 of the movable core 81. The second spring 22 biases the movable core 81 in the valve opening direction with a force stronger than the force that the first spring 21 biases the suction valve 40 in the valve closing direction.

コイル７３に通電していないとき、可動コア８１と固定コア８０とは、第２スプリング２２の弾性力により互いに離れている。これにより、可動コア８１と一体のニードル６０が加圧室１２１側へ移動し、ニードル６０の端面が吸入弁４０を押圧することで吸入弁４０が開弁する。
コイル７３に通電されると、固定コア８０、可動コア８１、第１ヨーク７１、第２ヨーク７２及び接続部材７６によって形成される磁気回路に磁束が流れ、可動コア８１が第２スプリング２２の弾性力に抗し、固定コア８０側に磁気吸引される。これにより、ニードル６０は、吸入弁４０に対する押圧力を解除する。 When the coil 73 is not energized, the movable core 81 and the fixed core 80 are separated from each other by the elastic force of the second spring 22. Thereby, the needle 60 integral with the movable core 81 moves to the pressurizing chamber 121 side, and the suction valve 40 is opened by the end surface of the needle 60 pressing the suction valve 40.
When the coil 73 is energized, magnetic flux flows through the magnetic circuit formed by the fixed core 80, the movable core 81, the first yoke 71, the second yoke 72, and the connecting member 76, and the movable core 81 is elastic of the second spring 22. The magnetic core is attracted to the fixed core 80 side against the force. As a result, the needle 60 releases the pressing force on the suction valve 40.

次に可変容積室１２２について図１を参照して説明する。
プランジャ１３は、小径部１３１及び大径部１３３を有している。小径部１３１と大径部１３３との接続部分に段差面１３２が形成される。段差面１３２に向き合うように、略円環状のプランジャストッパ２３が設けられている。
プランジャストッパ２３は、加圧室１２１側の端面がポンプボディ１１に当接している。プランジャ１３は、プランジャストッパ２３の中央部に設けられた孔２３３に挿通している。プランジャストッパ２３は、径方向に放射状に延びる複数の溝路２３２を有している。
プランジャ１３の段差面１３２、小径部１３１の外壁、シリンダ１４の内壁、プランジャストッパ２３およびシール部材２４に囲まれる略円環状の空間により可変容積室１２２が形成される。 Next, the variable volume chamber 122 will be described with reference to FIG.
The plunger 13 has a small diameter part 131 and a large diameter part 133. A step surface 132 is formed at a connection portion between the small diameter portion 131 and the large diameter portion 133. A substantially annular plunger stopper 23 is provided so as to face the step surface 132.
The plunger stopper 23 is in contact with the pump body 11 at the end surface on the pressurizing chamber 121 side. The plunger 13 is inserted through a hole 233 provided in the central portion of the plunger stopper 23. The plunger stopper 23 has a plurality of grooves 232 extending radially in the radial direction.
A variable volume chamber 122 is formed by a substantially annular space surrounded by the step surface 132 of the plunger 13, the outer wall of the small diameter portion 131, the inner wall of the cylinder 14, the plunger stopper 23 and the seal member 24.

ポンプボディ１１には、シリンダ１４が開口する側の外壁に、加圧室１２１側へ略円環状に凹む凹部１６が設けられている。凹部１６には、オイルシールホルダ２５が嵌め込まれている。オイルシールホルダ２５は、プランジャストッパ２３との間にシール部材２４を挟んで、ポンプボディ１１に固定されている。シール部材２４は、小径部１３１周囲の燃料油膜の厚さを規制し、プランジャ１３の摺動によるエンジンへの燃料のリークを抑制する。オイルシールホルダ２５の加圧室１２１と反対側の端部には、オイルシール２６が装着されている。オイルシール２６は、小径部１３１周囲のオイル油膜の厚さを規制し、プランジャ１３の摺動によるオイルのリークを抑制する。 The pump body 11 is provided with a recess 16 that is recessed in a substantially annular shape toward the pressurizing chamber 121 on the outer wall on the side where the cylinder 14 opens. An oil seal holder 25 is fitted in the recess 16. The oil seal holder 25 is fixed to the pump body 11 with a seal member 24 sandwiched between the plunger stopper 23 and the oil seal holder 25. The seal member 24 regulates the thickness of the fuel oil film around the small diameter portion 131 and suppresses fuel leakage to the engine due to the sliding of the plunger 13. An oil seal 26 is mounted on the end of the oil seal holder 25 opposite to the pressurizing chamber 121. The oil seal 26 regulates the thickness of the oil film around the small-diameter portion 131 and suppresses oil leakage due to the sliding of the plunger 13.

オイルシールホルダ２５とポンプボディ１１との間には、筒状通路１０６とこの筒状通路１０６に連通する環状通路１０７が形成されている。筒状通路１０６はプランジャストッパ２３の溝路２３２に連通している。環状通路１０７はポンプボディ１１に形成された戻し通路１０８を経由してダンパ室２０１に連通している。このように、溝路２３２、筒状通路１０６、環状通路１０７及び戻し通路１０８が順に連通することで、可変容積室１２２とダンパ室２０１とが連通する。 Between the oil seal holder 25 and the pump body 11, a tubular passage 106 and an annular passage 107 communicating with the tubular passage 106 are formed. The cylindrical passage 106 communicates with the groove 232 of the plunger stopper 23. The annular passage 107 communicates with the damper chamber 201 via a return passage 108 formed in the pump body 11. In this way, the variable volume chamber 122 and the damper chamber 201 communicate with each other by sequentially communicating the groove 232, the cylindrical passage 106, the annular passage 107, and the return passage 108.

次に吐出弁部９０について説明する。
吐出弁部９０は、吐出弁９２、規制部材９３、スプリング９４などから構成されている。
ポンプボディ１１には、シリンダ１４の中心軸と略垂直に吐出通路１１４が形成されている。吐出通路１１４は加圧室１２１と燃料出口９１とを連通している。
吐出弁９２は、有底筒状に形成され、吐出通路１１４に往復移動可能に収容されている。吐出弁９２は、弁座９５に着座することで吐出通路１１４を閉塞し、弁座９５から離座することで吐出通路１１４を開放する。
吐出弁９２の燃料出口９１側に設けられた筒状の規制部材９３は、吐出通路１１４の内壁に固定されている。規制部材９３は、吐出弁９２の燃料出口９１側への移動を規制する。
スプリング９４は、一端が規制部材９３に当接し、他端が吐出弁９２に当接している。スプリング９４は、吐出通路１１４の内壁に形成される弁座９５側へ吐出弁９２を付勢している。規制部材９３の設置位置によって、スプリング９４のばね荷重を変化させることで吐出弁９２の開弁圧を調整することができる。 Next, the discharge valve unit 90 will be described.
The discharge valve unit 90 includes a discharge valve 92, a regulating member 93, a spring 94, and the like.
A discharge passage 114 is formed in the pump body 11 substantially perpendicular to the central axis of the cylinder 14. The discharge passage 114 communicates the pressurizing chamber 121 and the fuel outlet 91.
The discharge valve 92 is formed in a bottomed cylindrical shape and is accommodated in the discharge passage 114 so as to be reciprocally movable. The discharge valve 92 closes the discharge passage 114 by being seated on the valve seat 95 and opens the discharge passage 114 by being separated from the valve seat 95.
A cylindrical regulating member 93 provided on the fuel outlet 91 side of the discharge valve 92 is fixed to the inner wall of the discharge passage 114. The restricting member 93 restricts the movement of the discharge valve 92 toward the fuel outlet 91.
One end of the spring 94 is in contact with the regulating member 93 and the other end is in contact with the discharge valve 92. The spring 94 urges the discharge valve 92 toward the valve seat 95 formed on the inner wall of the discharge passage 114. The valve opening pressure of the discharge valve 92 can be adjusted by changing the spring load of the spring 94 depending on the installation position of the regulating member 93.

加圧室１２１の燃料の圧力が上昇し、加圧室１２１側の燃料から吐出弁９２が受ける力がスプリング９４のばね力と弁座９５の下流側の燃料から受ける力との和よりも大きくなると、吐出弁９２は弁座９５から離座する。これにより、加圧室１２１から吐出通路１１４を通り、燃料出口９１から燃料が吐出される。
一方、加圧室１２１の燃料の圧力が低下し、加圧室１２１側の燃料から吐出弁９２が受ける力がスプリング９４のばね力と弁座９５の下流側の燃料から受ける力との和よりも小さくなると、吐出弁９２は弁座９５に着座する。これにより、弁座９５の下流側の燃料が加圧室１２１へ逆流することが防止される。 The pressure of the fuel in the pressurizing chamber 121 rises, and the force received by the discharge valve 92 from the fuel on the pressurizing chamber 121 side is greater than the sum of the spring force of the spring 94 and the force received from the fuel on the downstream side of the valve seat 95. As a result, the discharge valve 92 is separated from the valve seat 95. As a result, the fuel is discharged from the fuel outlet 91 through the discharge passage 114 from the pressurizing chamber 121.
On the other hand, the pressure of the fuel in the pressurizing chamber 121 decreases, and the force received by the discharge valve 92 from the fuel on the pressurizing chamber 121 side is the sum of the spring force of the spring 94 and the force received from the fuel on the downstream side of the valve seat 95. When the pressure becomes smaller, the discharge valve 92 is seated on the valve seat 95. This prevents fuel on the downstream side of the valve seat 95 from flowing back into the pressurizing chamber 121.

次に高圧ポンプ１０の作動について説明する。
（１）吸入行程
カムシャフトの回転により、プランジャ１３が上死点から下死点に向かって下降すると、加圧室１２１の容積が増加し、燃料が減圧される。吐出弁９２は弁座９５に着座し、吐出通路１１４を閉塞する。
一方、吸入弁４０は、加圧室１２１と供給通路１００との差圧により、第１スプリング２１の付勢力に抗して加圧室１２１側へ移動し、開弁状態となる。このとき、コイル７３への通電は停止されているので、可動コア８１と一体のニードル６０は第２スプリング２２の付勢力により加圧室１２１側へ移動する。したがって、ニードル６０と吸入弁４０とが当接し、吸入弁４０は開弁状態を維持する。これにより、ダンパ室２０１から供給通路１００を経由し、加圧室１２１に燃料が吸入される。
吸入弁４０が開弁状態となるとき、吸入弁４０の外側ガイド部４２とストッパ５０の摺接部５４とが摺接することで、吸入弁４０は弁座３４の中心に位置決めされる。 Next, the operation of the high-pressure pump 10 will be described.
(1) Suction stroke When the plunger 13 descends from the top dead center toward the bottom dead center by the rotation of the camshaft, the volume of the pressurizing chamber 121 increases and the fuel is depressurized. The discharge valve 92 is seated on the valve seat 95 and closes the discharge passage 114.
On the other hand, the suction valve 40 moves toward the pressurizing chamber 121 against the urging force of the first spring 21 due to the differential pressure between the pressurizing chamber 121 and the supply passage 100 and is opened. At this time, since energization to the coil 73 is stopped, the needle 60 integral with the movable core 81 moves to the pressurizing chamber 121 side by the urging force of the second spring 22. Accordingly, the needle 60 and the suction valve 40 come into contact with each other, and the suction valve 40 maintains the valve open state. As a result, fuel is sucked into the pressurizing chamber 121 from the damper chamber 201 through the supply passage 100.
When the suction valve 40 is opened, the outer guide portion 42 of the suction valve 40 and the sliding contact portion 54 of the stopper 50 are in sliding contact with each other, so that the suction valve 40 is positioned at the center of the valve seat 34.

このとき、供給通路１００から加圧室１２１に吸入される燃料は、図３の矢印Ｂ，Ａに示すように流れる。矢印Ｂの流れは、ダンパ室２０１側から弁ボディ３１の流通口３２を通り、内流路３３内でテーパ部６３の外壁に沿って燃料の流れる方向を速やかに変え、吸入弁４０と弁座３４との隙間から加圧室１２１側へ流れる。これにより、内流路３３内で乱流、剥離を生じることが抑制され、燃料の圧力損失が低減されるので、燃料の吸入効率が向上する。 At this time, the fuel sucked into the pressurizing chamber 121 from the supply passage 100 flows as shown by arrows B and A in FIG. The flow of the arrow B passes through the flow port 32 of the valve body 31 from the damper chamber 201 side, quickly changes the direction of fuel flow along the outer wall of the tapered portion 63 in the inner flow path 33, and the intake valve 40 and the valve seat. 34 flows from the gap to the pressure chamber 121 side. Thereby, the occurrence of turbulent flow and separation in the inner flow path 33 is suppressed, and the pressure loss of the fuel is reduced, so that the fuel suction efficiency is improved.

吸入行程では、プランジャ１３の下降により、可変容積室１２２の容積が減少する。したがって、可変容積室１２２の燃料は、筒状通路１０６、環状通路１０７及び戻し通路１０８を経由し、ダンパ室２０１へ送り出される。
ここで、大径部１３３と可変容積室１２２の断面積比は概ね１：０．６である。したがって、加圧室１２１の容積の増加分と可変容積室１２２の容積の減少分の比も１：０．６となる。よって、加圧室１２１が吸入する燃料の約６０％が可変容積室１２２から供給され、残りの約４０％が燃料入口から吸入される。これにより、加圧室１２１への燃料の吸入効率が向上する。 In the suction stroke, the volume of the variable volume chamber 122 decreases due to the lowering of the plunger 13. Therefore, the fuel in the variable volume chamber 122 is sent out to the damper chamber 201 via the cylindrical passage 106, the annular passage 107 and the return passage 108.
Here, the cross-sectional area ratio between the large diameter portion 133 and the variable volume chamber 122 is approximately 1: 0.6. Therefore, the ratio of the increase in the volume of the pressurizing chamber 121 to the decrease in the volume of the variable volume chamber 122 is also 1: 0.6. Therefore, about 60% of the fuel sucked into the pressurizing chamber 121 is supplied from the variable volume chamber 122, and the remaining about 40% is sucked from the fuel inlet. Thereby, the fuel suction efficiency into the pressurizing chamber 121 is improved.

（２）調量行程
カムシャフトの回転により、プランジャ１３が下死点から上死点に向かって上昇すると、加圧室１２１の容積が減少する。このとき、所定の時期まではコイル７３への通電が停止されているので、第２スプリング２２の付勢力によりニードル６０と吸入弁４０は開弁位置にある。これにより、供給通路１００は開放された状態が維持される。このため、一度加圧室１２１に吸入された低圧燃料が、供給通路１００を経由し、ダンパ室２０１へ戻される。したがって、加圧室１２１の圧力は上昇しない。 (2) Metering stroke When the plunger 13 rises from the bottom dead center toward the top dead center due to the rotation of the camshaft, the volume of the pressurizing chamber 121 decreases. At this time, since the energization to the coil 73 is stopped until a predetermined time, the needle 60 and the suction valve 40 are in the open position by the urging force of the second spring 22. Thereby, the supply passage 100 is maintained in an open state. For this reason, the low-pressure fuel once sucked into the pressurizing chamber 121 is returned to the damper chamber 201 through the supply passage 100. Therefore, the pressure in the pressurizing chamber 121 does not increase.

このとき、加圧室１２１から供給通路１００へ排出される燃料は、図３の矢印Ａ，Ｂに示すように流れる。矢印Ａの流れは、絞り流路１０４を流れるとき、ストッパ５０の背面テーパ部５５に沿って流れるので、圧力損失が低減され、そして絞り流路１０４の流路断面積が小さくなることで流速が速くなる。これにより、絞り流路１０４から外流路１０５を流れる燃料の流速が速くなり、燃料圧力が低下する。このため、収容室５２の燃料が連通路５３から吸い上げられ、収容室５２の燃料圧力が低下する。また、吸入弁４０は、弁座３４の中心に位置決めされ、ストッパ５０の切欠部５１よりも径方向内側に位置しているので、燃料の動圧を受けることが低減される。したがって、吸入弁４０の自閉が抑制される。
矢印Ｂの流れは、弁ボディ３１の内流路３３内で、テーパ部６３の外壁に沿って燃料の流れる方向を速やかに変え、流通口３２からダンパ室２０１側へ流れる。これにより、内流路３３内で乱流、剥離を生じることが抑制され、燃料の圧力損失が低減される。このため、矢印Ａの流れの燃料圧力がさらに低下し、これに伴って収容室５２の燃料圧力が低下する。したがって、吸入弁４０の自閉が抑制される。 At this time, the fuel discharged from the pressurizing chamber 121 to the supply passage 100 flows as shown by arrows A and B in FIG. Since the flow of the arrow A flows along the back tapered portion 55 of the stopper 50 when flowing through the throttle channel 104, the pressure loss is reduced, and the flow rate is reduced by reducing the channel cross-sectional area of the throttle channel 104. Get faster. As a result, the flow rate of the fuel flowing from the throttle channel 104 through the outer channel 105 is increased, and the fuel pressure is decreased. For this reason, the fuel in the storage chamber 52 is sucked up from the communication passage 53, and the fuel pressure in the storage chamber 52 decreases. Further, since the intake valve 40 is positioned at the center of the valve seat 34 and is located radially inward of the notch 51 of the stopper 50, the intake of fuel dynamic pressure is reduced. Accordingly, the self-closing of the intake valve 40 is suppressed.
The flow of the arrow B quickly changes the flow direction of the fuel along the outer wall of the tapered portion 63 in the inner flow path 33 of the valve body 31 and flows from the circulation port 32 to the damper chamber 201 side. Thereby, it is suppressed that a turbulent flow and peeling arise in the inner flow path 33, and the pressure loss of fuel is reduced. For this reason, the fuel pressure of the flow of arrow A further falls, and the fuel pressure of the storage chamber 52 falls accordingly. Accordingly, the self-closing of the intake valve 40 is suppressed.

調量行程では、プランジャ１３の上昇により、可変容積室１２２の容積が増大する。したがって、ダンパ室２０１の燃料は、戻し通路１０８、環状通路１０７及び筒状通路１０６を経由し、可変容積室１２２へ流入する。
このとき、加圧室１２１がダンパ室２０１側へ排出する低圧燃料の容積の約６０％が、ダンパ室２０１から可変容積室１２２に吸入される。これにより、燃圧脈動の約６０％が低減される。 In the metering stroke, the volume of the variable volume chamber 122 increases as the plunger 13 moves up. Therefore, the fuel in the damper chamber 201 flows into the variable volume chamber 122 via the return passage 108, the annular passage 107 and the cylindrical passage 106.
At this time, about 60% of the volume of the low-pressure fuel discharged from the pressurizing chamber 121 to the damper chamber 201 is sucked from the damper chamber 201 into the variable volume chamber 122. This reduces about 60% of the fuel pressure pulsation.

（３）加圧行程
プランジャ１３が下死点から上死点に向かって上昇する途中の所定の時刻に、コイル７３へ通電される。するとコイル７３に発生する磁界により、固定コア８０と可動コア８１との間に磁気吸引力が発生する。この磁気吸引力が第２スプリング２２の弾性力と第１スプリング２１の弾性力との差よりも大きくなると、可動コア８１とニードル６０は固定コア８０側（図１の左方向）へ移動する。これにより、吸入弁４０に対するニードル６０の押圧力が解除される。吸入弁４０は、第１スプリング２１の弾性力、及び加圧室１２１からダンパ室２０１側へ排出される低圧燃料の流れによって生ずる力により、弁座３４側へ移動する。したがって、吸入弁４０は弁座３４に着座し、供給通路１００が閉塞される。
このとき、吸入弁４０の開弁状態において、ガイド部４１は、収容室５２の径方向内側に位置している。このため、吸入弁４０の径方向の移動が制限され、吸入弁４０が弁座３４から脱落することが防がれる。 (3) Pressurization stroke The coil 73 is energized at a predetermined time while the plunger 13 rises from the bottom dead center toward the top dead center. Then, a magnetic attractive force is generated between the fixed core 80 and the movable core 81 by the magnetic field generated in the coil 73. When this magnetic attraction force becomes larger than the difference between the elastic force of the second spring 22 and the elastic force of the first spring 21, the movable core 81 and the needle 60 move to the fixed core 80 side (left direction in FIG. 1). Thereby, the pressing force of the needle 60 against the suction valve 40 is released. The suction valve 40 moves to the valve seat 34 side by the elastic force of the first spring 21 and the force generated by the flow of low-pressure fuel discharged from the pressurizing chamber 121 to the damper chamber 201 side. Therefore, the suction valve 40 is seated on the valve seat 34 and the supply passage 100 is closed.
At this time, the guide portion 41 is located on the radially inner side of the storage chamber 52 in the opened state of the intake valve 40. For this reason, the movement of the suction valve 40 in the radial direction is restricted, and the suction valve 40 is prevented from falling off the valve seat 34.

吸入弁４０が弁座３４に着座した時から、加圧室１２１の燃料圧力は、プランジャ１３の上死点に向かう上昇と共に高くなる。加圧室１２１の燃料圧力が吐出弁９２に作用する力が、吐出通路１１４の燃料圧力が吐出弁９２に作用する力およびスプリング９４の付勢力よりも大きくなると、吐出弁９２が開弁する。これにより、加圧室１２１で加圧された高圧燃料は吐出通路１１４を経由して燃料出口９１から吐出する。
なお、加圧行程の途中でコイル７３への通電が停止される。加圧室１２１の燃料圧力が吸入弁４０に作用する力は、第２スプリング２２の付勢力より大きいので、吸入弁４０は閉弁状態を維持する。 From the time when the intake valve 40 is seated on the valve seat 34, the fuel pressure in the pressurizing chamber 121 becomes higher as the plunger 13 rises toward the top dead center. When the force that the fuel pressure in the pressurizing chamber 121 acts on the discharge valve 92 becomes larger than the force that the fuel pressure in the discharge passage 114 acts on the discharge valve 92 and the urging force of the spring 94, the discharge valve 92 opens. Thereby, the high-pressure fuel pressurized in the pressurizing chamber 121 is discharged from the fuel outlet 91 via the discharge passage 114.
Note that energization of the coil 73 is stopped during the pressurization stroke. Since the force that the fuel pressure in the pressurizing chamber 121 acts on the suction valve 40 is larger than the urging force of the second spring 22, the suction valve 40 maintains the closed state.

高圧ポンプ１０は、（１）から（３）の行程を繰り返し、内燃機関に必要な量の燃料を加圧して吐出する。
コイル７３へ通電するタイミングを早くすれば、調量行程の時間が短くなると共に、加圧行程の時間が長くなる。これにより、加圧室１２１から供給通路１００へ戻される燃料が少なくなり、吐出通路１１４から吐出される燃料が多くなる。
一方、コイル７３へ通電するタイミングを遅くすれば、調量行程の時間が長くなると共に、吐出行程の時間が短くなる。これにより、加圧室１２１から供給通路１００へ戻される燃料が多くなり、吐出通路１１４から吐出される燃料が少なくなる。
このように、コイル７３へ通電するタイミングを制御することで、高圧ポンプ１０から吐出される燃料の量を内燃機関が必要とする量に制御することができる。 The high-pressure pump 10 repeats steps (1) to (3) to pressurize and discharge a necessary amount of fuel to the internal combustion engine.
If the timing of energizing the coil 73 is advanced, the time of the metering stroke is shortened and the time of the pressurizing stroke is lengthened. As a result, the amount of fuel returned from the pressurizing chamber 121 to the supply passage 100 decreases, and the amount of fuel discharged from the discharge passage 114 increases.
On the other hand, if the timing of energizing the coil 73 is delayed, the time of the metering stroke becomes longer and the time of the discharge stroke becomes shorter. Thereby, the fuel returned from the pressurizing chamber 121 to the supply passage 100 increases, and the fuel discharged from the discharge passage 114 decreases.
Thus, by controlling the timing of energizing the coil 73, the amount of fuel discharged from the high-pressure pump 10 can be controlled to an amount required by the internal combustion engine.

本実施形態のテーパ部６３のテーパ角度θと吸入弁４０の自閉弁力との関係を図４に示す。
図４では、テーパ部６３の吸入弁４０側の位置をニードル６０の吸入弁４０側の端部とフランジ部６１との間で変えた場合、高圧ポンプ１０の調量行程における吸入弁４０の自閉弁力の大きさを示している。
テーパ部６３の吸入弁４０側がニードル６０の吸入弁４０側の端部に位置するとき、テーパ部６３のテーパ角度θは１５°である。一方、テーパ部６３の吸入弁４０側がフランジ部６１近傍に位置するとき、テーパ部６３のテーパ角度θは９０°になる。
解析の結果、テーパ角度θが９０°の場合、ストッパ５０の収容室５２の流体圧力は８７７ｋＰａとなり、この収容室５２の流体圧力による吸入弁４０の自閉弁力は２２．１Ｎとなった。
また、テーパ部６３のテーパ角度θが３０°の場合、ストッパ５０の収容室５２の流体圧力は７４６ｋＰａとなり、この収容室５２の流体圧力による吸入弁４０の自閉弁力は２０．２Ｎとなった。
この結果、テーパ部６３のテーパ角度θが好ましくは、３０°以下、１５°以上の場合、弁ボディ３１の内流路３３を流れる燃料の圧力損失が確実に低減されることで、供給通路１００を燃料が流れ易くなる。これにより、収容室５２の燃料圧力が低下し、吸入弁４０の自閉弁力が低下することが明らかとなった。 FIG. 4 shows the relationship between the taper angle θ of the tapered portion 63 and the self-closing valve force of the intake valve 40 according to this embodiment.
In FIG. 4, when the position of the tapered portion 63 on the suction valve 40 side is changed between the end portion of the needle 60 on the suction valve 40 side and the flange portion 61, the suction valve 40 itself in the metering stroke of the high-pressure pump 10. The magnitude of the closing force is shown.
When the suction valve 40 side of the taper portion 63 is located at the end of the needle 60 on the suction valve 40 side, the taper angle θ of the taper portion 63 is 15 °. On the other hand, when the suction valve 40 side of the taper portion 63 is positioned in the vicinity of the flange portion 61, the taper angle θ of the taper portion 63 is 90 °.
As a result of analysis, when the taper angle θ is 90 °, the fluid pressure in the storage chamber 52 of the stopper 50 is 877 kPa, and the self-closing valve force of the suction valve 40 due to the fluid pressure in the storage chamber 52 is 22.1N.
When the taper angle θ of the taper portion 63 is 30 °, the fluid pressure in the storage chamber 52 of the stopper 50 is 746 kPa, and the self-closing valve force of the suction valve 40 due to the fluid pressure in the storage chamber 52 is 20.2 N. It was.
As a result, when the taper angle θ of the taper portion 63 is preferably 30 ° or less and 15 ° or more, the pressure loss of the fuel flowing through the inner flow path 33 of the valve body 31 is reliably reduced, so that the supply passage 100 The fuel will flow easily. As a result, it has become clear that the fuel pressure in the storage chamber 52 decreases and the self-closing valve force of the intake valve 40 decreases.

本実施形態は、以下の作用効果を奏する。
本実施形態では、高圧ポンプ１０の調量行程において、加圧室１２１から供給通路１００に排出された燃料は、弁ボディ３１の内流路３３でテーパ部６３の外壁に沿って流れることで、燃料の流れる方向が速やかに変わり、流通口３２からダンパ室２０１側へ流れる。このため、内流路３３内で燃料流れの乱流、剥離などが生じることが抑制され、供給通路１００を流れる燃料の圧力損失が低減される。したがって、プランジャ１３の駆動力を低減することができる。 This embodiment has the following effects.
In the present embodiment, in the metering process of the high-pressure pump 10, the fuel discharged from the pressurizing chamber 121 to the supply passage 100 flows along the outer wall of the tapered portion 63 in the inner flow path 33 of the valve body 31. The direction in which the fuel flows quickly changes and flows from the circulation port 32 to the damper chamber 201 side. For this reason, the occurrence of turbulent fuel flow and separation in the inner flow path 33 is suppressed, and the pressure loss of the fuel flowing through the supply passage 100 is reduced. Therefore, the driving force of the plunger 13 can be reduced.

また、供給通路１００を流れる燃料の圧力損失が低減されると、外流路１０５の燃料圧力の低下に伴って、収容室５２の燃料圧力が低下する。これにより、吸入弁４０の自閉弁力が低下するので、吸入弁４０の自閉限界を高めることができる。したがって、電磁駆動部７０の第２スプリング２２の付勢力を低減すると共に、固定コア８０と可動コア８１との磁気吸引力を低減することが可能になる。この結果、電磁駆動部７０の体格を小型化すると共に、作動音を低減することができる。 Further, when the pressure loss of the fuel flowing through the supply passage 100 is reduced, the fuel pressure in the storage chamber 52 is reduced as the fuel pressure in the outer flow path 105 is reduced. Thereby, since the self-closing valve force of the suction valve 40 decreases, the self-closing limit of the suction valve 40 can be increased. Therefore, it is possible to reduce the urging force of the second spring 22 of the electromagnetic drive unit 70 and reduce the magnetic attractive force between the fixed core 80 and the movable core 81. As a result, it is possible to reduce the size of the electromagnetic drive unit 70 and reduce the operating noise.

さらに本実施形態では、高圧ポンプ１０の吸入行程において、弁ボディ３１の外側の通路から内流路３３へ流れる燃料の圧力損失が低減される。したがって、プランジャ１３の駆動力を低減すると共に、供給通路１００から加圧室１２１への燃料の吸入効率を高めることができる。 Furthermore, in this embodiment, the pressure loss of the fuel flowing from the outer passage of the valve body 31 to the inner passage 33 is reduced in the intake stroke of the high-pressure pump 10. Therefore, it is possible to reduce the driving force of the plunger 13 and increase the efficiency of fuel suction from the supply passage 100 to the pressurizing chamber 121.

（第２実施形態）
本発明の第２実施形態による高圧ポンプを図５及び図６に示す。以下、複数の実施形態において、上述した第１実施形態と実質的に同一の構成には同一の符号を付して説明を省略する。本実施形態では、ニードル６０とテーパ部６４とが別体で構成されている。テーパ部６４は、例えば樹脂など、ニードル６０の比重以下の材料から形成される。テーパ部６４は、ニードル６０の吸入弁４０側の端部から挿入され、ニードル６０に例えば圧入または溶接などにより固定されている。
本実施形態では、単一の材料からテーパ部６４とニードル６０を一体で形成することに比べ、テーパ部６４とニードル６０を容易に形成することができる。
また、本実施形態では、テーパ部６４とニードル６０との総重量を軽量化することが可能になる。したがって、電磁駆動部のコイル７３への通電に対するニードル６０の応答性を高めることができる。 (Second Embodiment)
A high-pressure pump according to a second embodiment of the present invention is shown in FIGS. Hereinafter, in a plurality of embodiments, the same numerals are given to the composition substantially the same as a 1st embodiment mentioned above, and explanation is omitted. In this embodiment, the needle 60 and the taper part 64 are comprised separately. The taper portion 64 is formed of a material having a specific gravity equal to or less than that of the needle 60 such as a resin. The tapered portion 64 is inserted from the end portion of the needle 60 on the suction valve 40 side, and is fixed to the needle 60 by, for example, press fitting or welding.
In the present embodiment, the tapered portion 64 and the needle 60 can be easily formed as compared with the case where the tapered portion 64 and the needle 60 are integrally formed from a single material.
In the present embodiment, the total weight of the tapered portion 64 and the needle 60 can be reduced. Therefore, the responsiveness of the needle 60 with respect to energization to the coil 73 of the electromagnetic drive unit can be enhanced.

（第３、第４実施形態）
本発明の第３実施形態による高圧ポンプを図７に示す。第３実施形態では、テーパ部６５の径方向の外壁が、径外方向に凸状の曲面に形成されている。
本発明の第４実施形態による高圧ポンプを図８に示す。第４本実施形態では、テーパ部６６の径方向の外壁が、径内方向に凹状の曲面に形成されている。
第３、第４実施形態において、内流路３３内の燃料の圧力損失を低減することが可能であるので、上述した第１、第２実施形態と同様の作用効果を奏することができる。 (Third and fourth embodiments)
A high-pressure pump according to a third embodiment of the present invention is shown in FIG. In the third embodiment, the radially outer wall of the tapered portion 65 is formed as a curved surface that is convex in the radially outward direction.
A high-pressure pump according to a fourth embodiment of the present invention is shown in FIG. In the fourth embodiment, the outer wall in the radial direction of the taper portion 66 is formed as a concave curved surface in the radial inner direction.
In the third and fourth embodiments, it is possible to reduce the pressure loss of the fuel in the inner flow path 33. Therefore, the same effects as those of the first and second embodiments described above can be achieved.

（第５実施形態）
本発明の第５実施形態による高圧ポンプを図９に示す。第５実施形態では、弁ボディ３１の弁座３４と反対側の端面３６とガイド部材７５の弁ボディ３１側の端面７５１とが当接していない。弁ボディ３１とガイド部材７５との間に供給通路１００が形成されている。供給通路１００は、弁ボディ３１とガイド部材７５との間で、流路の方向を略垂直に変える。
また、ニードル６０のフランジ部６１の外径は、テーパ部６３のフランジ部６１側の外径より大きく形成されている。フランジ部６１は、ガイド部材７５に形成された凹部７５２に収容されている。この凹部７５２の径内方向の内壁に第２ストッパ５９が設けられている。フランジ部６１と第２ストッパ５９とが当接することで、ニードル６０は開弁方向の移動を制限される。このため、吸入弁４０は、開弁時においてストッパ５０と必ずしも当接していない。ストッパ５０は、吸入弁４０の加圧室１２１側の流路を形成する手段として機能する。つまり、吸入弁４０とストッパ５０との間に隙間があっても吸入弁４０の自閉弁力を低減することは可能である。 (Fifth embodiment)
FIG. 9 shows a high-pressure pump according to a fifth embodiment of the present invention. In the fifth embodiment, the end surface 36 of the valve body 31 opposite to the valve seat 34 and the end surface 751 of the guide member 75 on the valve body 31 side are not in contact with each other. A supply passage 100 is formed between the valve body 31 and the guide member 75. The supply passage 100 changes the direction of the flow path between the valve body 31 and the guide member 75 to be substantially vertical.
Further, the outer diameter of the flange portion 61 of the needle 60 is formed larger than the outer diameter of the tapered portion 63 on the flange portion 61 side. The flange portion 61 is accommodated in a recess 752 formed in the guide member 75. A second stopper 59 is provided on the inner wall of the recess 752 in the radial inner direction. As the flange portion 61 and the second stopper 59 abut, the needle 60 is restricted from moving in the valve opening direction. For this reason, the intake valve 40 does not necessarily contact the stopper 50 when the valve is opened. The stopper 50 functions as a means for forming a flow path on the pressure chamber 121 side of the suction valve 40. That is, even if there is a gap between the suction valve 40 and the stopper 50, the self-closing valve force of the suction valve 40 can be reduced.

（他の実施形態）
上述した実施形態では、コイル７３に通電していないとき、可動コア８１が吸入弁４０を開弁するノーマリーオープン弁について説明した。これに対し、本発明は、コイルに通電していないとき、可動コアが吸入弁を閉弁するノーマリークローズ弁に適用してもよい。
上述した実施形態では、供給通路１００内に弁ボディ３１を設け、この弁ボディ３１に弁座３４を形成した。これに対し、本発明は、ポンプボディと弁ボディとを一体に構成してもよい。また、供給通路の内壁に弁座を直接形成してもよい。
上述した実施形態では、吸入弁４０とニードル６０とを別体で構成した。これに対し、本発明は、吸入弁とニードルとを一体で構成してもよい。
本発明は、上記実施形態に限定されるものではなく、発明の趣旨を逸脱しない範囲において、種々の形態で実施することができる。 (Other embodiments)
In the above-described embodiment, the normally open valve in which the movable core 81 opens the intake valve 40 when the coil 73 is not energized has been described. On the other hand, the present invention may be applied to a normally closed valve in which the movable core closes the suction valve when the coil is not energized.
In the embodiment described above, the valve body 31 is provided in the supply passage 100, and the valve seat 34 is formed in the valve body 31. On the other hand, in the present invention, the pump body and the valve body may be configured integrally. Moreover, you may form a valve seat directly in the inner wall of a supply channel.
In the embodiment described above, the suction valve 40 and the needle 60 are configured separately. On the other hand, in the present invention, the suction valve and the needle may be configured integrally.
The present invention is not limited to the above embodiment, and can be implemented in various forms without departing from the spirit of the invention.

１０・・・高圧ポンプ
１１・・・ポンプボディ
１３・・・プランジャ
２２・・・第１スプリング（付勢手段）
３１・・・弁ボディ
３２・・・流通口
３３・・・内流路
３４・・・弁座
４０・・・吸入弁
５０・・・ストッパ
５３・・・連通路
６０・・・ニードル
６３、６４、６５、６６・・・テーパ部
７０・・・電磁駆動部
７５・・・ガイド部材
７９・・・ガイド孔
１００・・・供給通路
１０５・・・外流路
１２１・・・加圧室 DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 ... High pressure pump 11 ... Pump body 13 ... Plunger 22 ... 1st spring (biasing means)
31 ... Valve body 32 ... Flow port 33 ... Inner flow path 34 ... Valve seat 40 ... Suction valve 50 ... Stopper 53 ... Communication path 60 ... Needles 63, 64 , 65, 66 ... taper part 70 ... electromagnetic drive part 75 ... guide member 79 ... guide hole 100 ... supply passage 105 ... outer passage 121 ... pressurizing chamber

Claims

A reciprocating plunger; and
A pressurizing chamber in which fuel is pressurized by the plunger, and a pump body having a supply passage for guiding the fuel to the pressurizing chamber;
A suction valve that closes the supply passage by sitting on a valve seat formed in the supply passage and opens the supply passage by separating from the valve seat;
A stopper provided on the pressure chamber side of the suction valve;
A biasing means that is housed in a storage chamber provided on the suction valve side of the stopper and biases the suction valve toward the valve seat;
An electromagnetic drive unit capable of pressing the suction valve toward the stopper side or the valve seat side, or controlling a pressing force applied to the suction valve;
A needle that is provided between the electromagnetic drive unit and the suction valve and transmits a pressing force of the electromagnetic drive unit to the suction valve;
A guide member disposed on the opposite side of the valve seat formed in the supply passage from the suction valve and having a guide hole through which the needle is inserted;
A taper portion provided outside the needle in the radial direction within the supply passage on the pressurizing chamber side of the guide member, and having an outer diameter on the suction valve side smaller than an outer diameter on the guide member side. ,
The high-pressure pump , wherein a maximum outer diameter of the tapered portion on the guide member side is larger than an outer diameter of the needle .

A cylindrical valve body provided in the supply passage;
The valve body has a flow port through an inner flow path formed inside the diameter and the supply passage outside the valve body,
2. The high-pressure pump according to claim 1, wherein the tapered portion is positioned in a radially inward direction of the flow port of the valve body.

The said stopper has a communicating path which connects the said outer chamber with the outer flow path formed between the outer wall of the radial outer direction of this stopper, and the inner wall of the said supply channel, The said storage chamber is characterized by the above-mentioned. The high-pressure pump described in 1.

4. The high-pressure pump according to claim 1, wherein the taper portion has a taper angle between a bus line and an axis of the needle of 15 ° or more and 30 ° or less. 5.

The high-pressure pump according to any one of claims 1 to 4, wherein the tapered portion and the needle are formed of different members.

6. The high-pressure pump according to claim 1, wherein a specific gravity of the tapered portion is equal to or less than a specific gravity of the needle.