JP5468686B1 - ハンドタオル及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】坪量が低くても吸水性に優れ、さらに強度、手触り及び使用感に優れたハンドタオル及びその製造方法を提供する。
【解決手段】パルプを主成分とし、シートを１枚又は２枚以上重ねた１組からなり、１組の坪量が１５〜４５ｇ／ｍ^２であり、１組が１枚のシートからなる場合の吸水量が６０〜２３０ water-ｇ／ｍ^２であり、１組が２枚以上のシートからなる場合の吸水量が１００〜５００ water-ｇ／ｍ^２であり、かつ旧ＪＩＳ−Ｓ３１０４法に規定する吸水度が、１組が１枚のシートからなる場合に２５．０秒／０．１ｍＬ以下で、１組が２枚以上のシートからなる場合に３．０秒／０．１ｍＬ以下であるハンドタオルである。
【選択図】図２

Description

本発明は、ハンドタオル及びその製造方法に関する。

オフィスやビル等で、手を洗った後の手拭きとして紙製の使い捨てのハンドタオルが広く用いられている。このハンドタオルには、吸水性が高く、バルク（嵩）が高く、さらに水に濡れても高い強度が要求される。しかしながら、吸水性を向上させるために坪量を高くすると、コストが高くなるという問題がある。又、強度が高くなり過ぎると、ハンドタオルが硬くなって手触りや使用感が低下することがある。

嵩高感があり、柔軟な風合いを有した紙製品を得る方法として、所定範囲の繊維長や繊維粗度を有する原料パルプに柔軟剤（カチオン系薬剤）を添加して抄紙した後、クレープ加工を施し、パルプ繊維の繊維間結合を抑えて嵩高なクレープ紙を得る方法が知られている（特許文献１）。
又、高バルクな紙製品を得るための機械的処理として、抄紙工程の脱水乾燥工程において、湿紙をプレス脱水せずに通風乾燥する方法ＴＡＤ（through air drying；通風乾燥）方式（特許文献２）や、湿紙形成から乾燥工程の間において湿紙ウェブに凹凸処理を行う方法がある。
さらに、抄造後のウェブにエンボスなどにより機械的に凹凸処理を行う方法がある。さらに、これら方法を組み合わせる場合もある。
しかしながら、上記した柔軟剤による内添法の場合、薬剤コストが高いと共に、パルプの繊維間結合が低下するためにウェブの強度が低下し、さらに紙粉の発生が増加し、吸水度が低下するという問題がある。
又、上記したＴＡＤ方式の場合、乾燥エネルギーのコストが膨大になる。さらに、抄紙後に凹凸処理する方法では、繊維間の結合や紙層構造が破壊されてウェブ強度が低下したり、ウェブの見かけ嵩は高くなるがウェブ自体の紙層嵩（キャリパー）を高くする（ふんわり感をだす）ことが難しいという問題がある。

一方、従来の紙製品の抄造においては、湿紙ウェブを、フェルトを介して１又は２つのロールプレスニップでヤンキードライヤーに押し付けて脱水し、さらにヤンキードライヤー（シリンダー）に貼り付けて乾燥し、次いでヤンキードライヤーからウェブを剥がす際にクレープ付け（しわ付け）を行っている。又、プレスパートにおいて、ダブルフェルトマシンのようにウェットパートのトップとボトムロールでプレスして脱水し、その後ロールプレスニップでヤンキードライヤーに押し付けることもある。
しかしながら、このヤンキードライヤーへの押付けによって、ウェブが相対的に低バルクになるという問題がある。そして、上記した嵩高剤をパルプ原料に添加してクレープ付けによるバルク低下を抑制しようとしても、せいぜい３〜５％程度の嵩高効果しか得られず、一方で強度が著しく低下する。
又、上記したＴＡＤ方式は、ヤンキードライヤーで最終的に仕上げの乾燥及びクレープ付けを行う前にバキュームにより脱水し、通風ドライヤーで予備乾燥する技術であり、ロールプレスニップによる脱水工程が無いためにバルクロスが無く、高バルクなウェブが得られる。ところが、ＴＡＤ方式はプレスニップ脱水相当の水分を通風熱で除去するため、従来のロールプレスニップ方式に比べて約２倍の乾燥エネルギーが必要になるとされている。

そこで、ＴＡＤ方式を用いずに、湿紙工程で高バルクな処理を行う方法として、シュープレス方式と呼ばれる広いプレスニップにより、加圧脱水を調整する方法も提案されている（特許文献３）。シュープレス方式は、従来のロールプレスニップ方式に比べて、より高いバルク及び柔らかさを得ることができるが、ＴＡＤ方式ほど高いバルクは得られない。
さらに、これらの諸問題を解決する方法として、ファブリックプレス方式と呼ばれる抄紙機械が開発されている（特許文献４）。ファブリックプレス方式は、従来のプレス技術を踏襲するが、脱水と同時に凹凸付けベルト又はファブリックによりウェブに凹凸付けを行うものである。この脱水及び凹凸付けは、湿紙ウェブがフェルトから凹凸付けベルトに送られる間に、１又は２つ以上のプレスニップで行なわれ、次いでウェブがヤンキードライヤーに運ばれて乾燥される。
ファブリックプレス方式によれば、従来のロールプレスニップ方式と乾燥エネルギーが同等でありつつ、ＴＡＤ方式に匹敵する高いバルクが得られる。

なお、ファブリックプレス方式によるウェブの構造は、織物ではないが、織物に似た３次元パターンを形成する。これは、ウェブの凹凸付けが以下のように行われるためと考えられる。つまり、プレス処理の間、繊維性の網状組織が凹凸付けベルトの３次元の模様（パターン）を詰めるように満たすが、そのとき、凹凸付け層の三次元の模様が湿った繊維性のウェブに付与される。湿った繊維性のウェブは互いに相対的に可動であり、そのため、プレスフェルトが弾性的に圧縮する作用により、それらのウェブは互いに新しい位置及び方向を取る。プレスフェルトは、湿った繊維性のウェブを凹凸付けベルトの３次元の模様に押し付け、それによって、同じ坪量でバルク及び柔らかさを増し、かつ、改良された構造になる。
そして、ウェブのバルクは、プレスニップで脱水する間、ベルトの組織中のキャビティ（空洞）で、繊維性の網状構造（ネットワーク）を受けることで、圧縮されずに維持される。

特開2006-97191号公報 特開平8-3890号公報 特開平6-158578号公報 特表2001-521999号公報

しかしながら、上記特許文献４記載の技術を用いても、坪量が低くなると吸水性が低下するという問題がある。
従って本発明は、坪量が低くても吸水性に優れ、さらに強度、手触り及び使用感に優れたハンドタオル及びその製造方法の提供を目的とする。

上記課題を解決するため、本発明のハンドタオルは、パルプを主成分とし、ドライクレープされ、シートを１枚又は２枚以上重ねた１組からなり、前記１組の坪量が１５〜４５ｇ／ｍ^２であり、前記１組が１枚の前記シートからなる場合の吸水量が６０〜２３０ water-ｇ／ｍ^２であり、前記１組が２枚以上の前記シートからなる場合の吸水量が１００〜５００ water-ｇ／ｍ^２であり、かつ旧ＪＩＳ−Ｓ３１０４法に規定する吸水度が、前記１組が１枚の前記シートからなる場合に２５．０秒／０．１ｍＬ以下で、前記１組が２枚以上の前記シートからなる場合に３．０秒／０．１ｍＬ以下であり、表面の凹凸の高低差が１００〜６００μｍ、かつ表面の凹部の面積率が２〜１２％であり、比容積が４．５〜９．０ｃｍ^３／ｇ（但し、８．０〜９．０ｃｍ^３／ｇを除く）、旧ＪＩＳ Ｓ３１０４に基づく湿潤時の縦方向の引張強さＷＭＤＴと、湿潤時の横方向の引張強さＷＣＤＴとの積の平方根である（ＷＭＤＴ×ＷＣＤＴ）^1/2（ＷＧＭＴ）が２．０〜６．０Ｎ／２５ｍｍであるハンドタオルであって、ティシューソフトネス測定装置ＴＳＡにより、試料台に設置した前記ハンドタオルのサンプルに対し、ブレード付きロータを回転させずに100mNと600mNの押し込み圧力でそれぞれ上から押し込んだとき、それぞれ押し込み圧力100mNと600mNの間での前記サンプルの上下方向の変形変位量で表される、剛性（Ｄ）の測定値が２．０〜３．２ｍｍ／Ｎである。

湿紙ウェブに、金属又は合成樹脂の線を経糸及び緯糸として縦横に編み込んだ網目状のワイヤからなる凹凸付けファブリックを押付けて脱水と同時に凹凸付けを行った後、ウェブを乾燥して形成されてなることが好ましい。
ティシューソフトネス測定装置ＴＳＡにより、試料台に設置した前記ハンドタオルのサンプルに対し、ブレード付きロータを100mNの押し込み圧力として上から押し込んだ後に回転数2.0(/sec)で回転させ、前記試料台の振動を振動センサで測定したとき、ＴＳＡ上のソフトウェアにて自動的に取得した、低周波数側からの最初のスペクトルの極大ピークの強度（ＴＳ７５０）が１６〜５０ｄＢＶ^２ｒｍｓであり、６５００Ｈｚを含むスペクトルの極大ピークの強度（ＴＳ７）が１９〜４０ｄＢＶ^２ｒｍｓであることが好ましい。

本発明のハンドタオルの製造方法は、前記ハンドタオルの製造方法であって、湿紙ウェブに、金属又は合成樹脂の線を経糸及び緯糸として縦横に編み込んだ網目状のワイヤからなる凹凸付けファブリックを押付けて脱水と同時に凹凸付けを行った後、ウェブを乾燥する。

この発明によれば、坪量が低くても吸水性に優れ、さらに強度、手触り及び使用感に優れたハンドタオルが得られる。

形状測定レーザマイクロスコープにより得られた画像の一例を示す図である。 画像の観察視野を横切る線分Ｌの高さプロファイルの一例を示す図である。 ハンドタオル表面をイメージスキャナで取り込んだ画像を示す図である。 ティシューソフトネス測定装置ＴＳＡの測定原理を示す図である。 ＴＳＡによる紙試料サンプルの振動周波数の解析結果の一例を示す図である。 ＴＳＡによる紙試料サンプルの剛性Ｄの測定方法を示す図である。 本発明の実施形態に係るハンドタオルウェブの製造装置の一例を示す図である。 吸水量の測定方法を示す図である。

以下に本発明の実施形態について説明する。
本発明の実施形態に係るハンドタオルは、パルプを主成分とし、シートを１枚又は２枚以上重ねた１組からなり、１組の坪量が１５〜４５ｇ／ｍ^２であり、１組が１枚のシート（１プライ）からなる場合の吸水量が６０〜２３０ water-ｇ／ｍ^２であり、１組が２枚以上のシート（２プライ以上）からなる場合の吸水量が１００〜５００ water-ｇ／ｍ^２であり、かつ旧ＪＩＳ−Ｓ３１０４法に規定する吸水度が、１プライの場合に２．３〜２５．０秒／０．１ｍＬで、２プライ以上の場合に０．０〜３．０秒／０．１ｍＬである。

１組の坪量が１５ｇ／ｍ^２未満であると強度及び吸収性が低下し、４５ｇ／ｍ^２を超えると硬くなって柔らかさ（手触り）に劣る。上記坪量は、好ましくは１５〜４０ｇ／ｍ^２、更に好ましくは１５〜３５ｇ／ｍ^２である。

吸水量が１プライの場合で６０ water-ｇ／ｍ^２未満、又は２プライ以上の場合で１００water-ｇ／ｍ^２未満であると、吸水量が低くて実用に適さない。
一方、吸水量が１プライの場合で２３０ water-ｇ／ｍ^２を超え、又は２プライ以上の場合で５００water-ｇ／ｍ^２を超えると、吸水量は多くなるが、ハンドタオルが硬くなって柔らかさ（手触り及び使用感）が劣る。
１プライの場合の吸水量が８０〜２３０water-ｇ／ｍ^２であることが好ましく、１００〜２３０water-ｇ／ｍ^２であることがより好ましい。２プライ以上の場合の吸水量が２００〜５００water-ｇ／ｍ^２であることが好ましく、２５０〜５００water-ｇ／ｍ^２であることがより好ましい。
なお、吸水量は、図８に示すようにして測定する。まず、ハンドタオルから採取した１組のシートを、一片が７．６２ｃｍ（３インチ）の正方形の型版を用いてカットし、一辺７．６２ｃｍの矩形の試験片を作成する。吸水前の試験片の質量を電子天秤で測定しておく。試験片をホルダー（試験片の３点を固定するジグで、ジグは水分を吸収しない金属からなる）にセットする。
次に、市販のバットに、蒸留水を深さ１ｃｍ入れ、ホルダーにセットした試験片をバットの蒸留水中に２分間浸漬する。２分浸漬後に試験片をホルダーと共に水中から取り出し、図８に示すように、試験片２００の１つの隅部２００ｄに帯２１０を貼り付ける。帯２１０は、1plyの一般的なハンドタオル製品を幅2mm×長さ15mmの大きさに切り、試験片の隅部２００ｄから中心に向かって6mmの部分に貼り付ける。次に、ホルダーと試験片２００を、隅部２００ｄに対向する隅部２００ａが上になるようにして空の水槽内に設置した棒にぶら下げ、水槽の蓋を閉めて３０分間、放置する。その後、ホルダー２２０と試験片２００を水槽から取り出し、帯２１０とホルダー２２０を外し、電子天秤で試験片２００の質量を測定する。水に浸す前後での試験片２００の質量変化から、試験片1m2当たりの吸水量（Ｗａｔｅｒ-g/m2）を計算する。さらに、吸水量（Ｗａｔｅｒ-g/m2）を試験片の坪量で割ることにより、吸水量（Ｗａｔｅｒ-g/m2）/（g/m2）= Ｗａｔｅｒ-g/gを算出する。測定は各サンプル５回ずつ行い、平均値を採用した。
なお、本測定は、ＪＩＳ−Ｐ８１１１法に従い、温度23±１℃、湿度50±2％の状態で行う。また、蒸留水は23±１℃に保持する。

旧ＪＩＳ−Ｓ３１０４法に規定する吸水度は小さいほどよいが、吸水度が１．０秒以下のものを測定することはできないため、吸水度が１．０秒以下は「０．０秒」とみなすこととする。従って、吸水度の下限は測定上は１プライの場合で０．０秒／０．１ｍＬ、２プライ以上の場合で０．０秒／０．１ｍＬとなる。但し、１プライの場合で２．３秒／０．１ｍＬ未満とすることは一般には難しいので、１プライの場合の吸水度の下限を２．３秒／０．１ｍＬとしてもよい。
一方、吸水度が１プライの場合で２５．０秒／０．１ｍＬを超え、又は２プライ以上の場合で３．０秒／０．１ｍＬを超えると、吸水が遅くて実用に適さない。なお、吸水度は旧ＪＩＳ−Ｓ３１０４法に規定されており、「０．１ｍＬ」は、ハンドタオルへの水の滴下量である。
１プライの場合の吸水度が２．３〜２０．０秒／０．１ｍＬであることが好ましく、２．３〜１５．０秒／０．１ｍＬであることがより好ましい。２プライ以上の場合の吸水度が０．０〜２．５秒／０．１ｍＬであることが好ましい。

ハンドタオルは木材パルプ１００％から成っていてもよく、古紙パルプ、非木材パルプを含んでも良い。目標とする品質を得るためには、ＮＢＫＰ：ＬＢＫＰ＝１０：９０〜９０：１０（質量比）の木材パルプを原料とすることが好ましく、より好ましい範囲はＮＢＫＰ：ＬＢＫＰ＝２０：８０〜８０：２０、更に好ましい範囲はＮＢＫＰ：ＬＢＫＰ＝３０：７０〜７０：３０である。上記ＬＢＫＰの材種としてユーカリグランディス、及びユーカリグロビュラスに代表される、フトモモ科ユーカリ属から製造されるパルプが好ましい。又、古紙パルプ配合を１００質量％とすることもできる。古紙パルプは品質的バラツキが大きく、配合割合が増えると製品の品質、特に柔らかさに大きく影響するので、木材パルプに対して６０質量％以下配合するのが望ましい。
なお、ハンドタオルに適正な強度を確保するために、通常の手段で原料配合し、パルプ繊維の叩解処理にて強度調整を行うことができる。目標の品質を得るための叩解としては、市販のバージンパルプに対して、ＪＩＳ Ｐ８１２１で測定されるカナダ標準ろ水度で０〜３００ｍｌ、より好ましくは０〜２５０ｍｌ、更に好ましくは５０〜２５０ｍｌ濾水度を低減させる。
又、ハンドタオルウェブの製造方法の詳細については後述する。

本発明の実施形態に係るハンドタオルにおいて、表面の凹凸の高低差の平均値が１００〜６００μｍ、好ましくは１００〜５５０μｍ、より好ましくは１５０〜５００μｍ、表面の凹部の面積率の平均値が２〜１２％、好ましくは３〜１２％、より好ましくは４〜１２％であると、上記した吸水量及び吸水度が確実に得られるので好ましい。
なお、表面とは、ハンドタオルが２ｐｌｙ以上の製品であれば、製品の外側に向く両面（つまり、シートの重ね合わせ面と反対面）を意味し、１ｐｌｙ製品であれば、１枚のシートの両面を意味する。
表面の凹凸の高低差は、形状測定レーザマイクロスコープを用いて測定する。形状測定レーザマイクロスコープは、点光源であるレーザ光源を、対物レンズを介して観察視野内のＸ−Ｙ平面を複数に分割したピクセルにスキャンし、各ピクセル毎の反射光を受光素子で検出する。そして、対物レンズを高さ（Z軸）方向に駆動し、最も反射光量の高いZ軸位置を焦点として、高さ情報と反射光量を検出する。このようにしてスキャンを繰り返すことにより、全体に焦点の合った光量超深度画像と高低画像（情報）が得られる。レーザ光源は、ピンホール共焦点光学系であるので、測定精度が高い。
形状測定レーザマイクロスコープとしては、KEYENCE社製の製品名「超深度カラー3D形状測定顕微鏡VK-9510」を使用することができる。観察・測定ソフトウェアとしては、製品名「VK Viewer」を使用することができる。又、測定条件は、倍率２００倍（標準対物レンズは倍率10倍を使用）、測定モードはカラー超深度とし、Autoセットによりゲインをオートで調整し、測定ピッチ1μm、ディスタンス（Z軸方向の範囲 μm）をサンプルの紙厚以上に設定し、測定する。なお、測定は、抄紙機以外の工程（例えば、インターフォルダー等）で機械的にエンボス処理を行った部分以外の箇所を測定する。

その後、画像解析ソフトウェア（VK Analyzer）を用い、得られた画像から高さプロファイルを取得する。まず、図１に示す画像の観察視野を横切る線分Ｌを、目視で画像内に白い部分と黒い部分が隣接するように引く。なお、図１の白い部分が凸部、黒い部分が凹部に相当するので、白が強い部分と黒が強い部分が隣接している部分を横切るように線分Ｌを決めればよい。高さプロファイルの取得は各画像につき線分Ｌを１つ選んで行う。線分Ｌの長さは1.0-1.4mmとする。そして、図２のように高さプロファイルが得られる。ここで、図２の高さプロファイルは、実際の試料表面の凹凸を表す（測定）断面曲線Ｓであるが、ノイズ（ハンドタオルの表面に繊維塊があったり、繊維がヒゲ状に伸びていたり、繊維のない部分に起因した急峻なピーク）をも含んでおり、凹凸の高低差の算出に当たっては、このようなノイズピークを除去する必要がある。
そこで、高さプロファイルの断面曲線から「輪郭曲線」Ｗを計算し、この「輪郭曲線」の最大値ＭＡＸと最小値ＭＩＮの差を「凹凸の高低差」と規定する。ここで、「輪郭曲線」は、断面曲線からλc:250μm（但し、λcはJIS-B0601「3.1.1.2」に記載の「粗さ成分とうねり成分との境界を定義するフィルタ」）より短波長の表面粗さの成分を低域フィルタによって除去して得られる曲線である。
又、図２の縦軸（凹凸プロファイルの高さ）の値は、形状測定レーザマイクロスコープに試料を載置する台座の高さを基準としている。なお、線分Ｌにて、例えば山（凸部）が１つで、それに隣接する２つの谷（凹部）が得られた場合、最も小さい凹部のＭＩＮを用いる。山（凸部）が２つの場合は、最も大きい凸部のＭＡＸを用いる。
なお、上述のように高さプロファイルの視野（Ｌの長さ）は1.0-1.4mmであり、測定に際しては表面のエンボスを十分に避けることができる。

表面の凹部の面積率は、ハンドタオルの表面を画像解析し、所定の閾値以下の暗い部分を凹部とみなし、その面積率を計算して得られる。
具体的には、ハンドタオルの表面を市販のイメージスキャナ（例えば、エプソン社製GT-X770）で、図３に示すような画像データとして取り込み、所定の画像解析装置（例えば、日本製紙ユニテック社製の「きょう雑物測定装置（Easy Scan）」）により分解能800dpi、スキャン面積6cm×6cmの条件で、所定の閾値以下の暗部の面積率を求める。ここで、上記閾値を、黒を0ビット、白を255ビットとしたときの白側に近い98%に設定して画像処理し、得られたそれぞれの暗部（陰部）を粒子（きょう雑物）とみなし、その粒径（円相当径）（μm）を計測する。その後、粒径が200〜999μmの粒子について、各粒子の面積を積算し、画像面積１ｍ^２当たりの暗部（凹部）の面積率に換算した（例えば、測定面積が0.0036m2、200-999μmの粒子の積算面積が500mm2の場合、面積率（％）は500mm2÷0.0036m2×100=13.9％となる）。
面積率の測定は、ハンドタオルのサンプルにシワやミシン目、折り目等が入らないようにしてスキャナの一辺にハンドタオルの一辺を沿わせて設置し、画像データを取り込む。次に、このハンドタオルの一辺をスキャナに対して９０℃ずつ回転させてそれぞれ画像データを取り込む（合計４つの画像データ）。この操作を２回繰り返し、合計８個の画像データを取り込む。さらに、ハンドタオルのサンプルのもう一方の表面についても、同様の操作を８回行う。このようにして得られた製品の２つの表面（両面）の１６個の画像データにつき、上記した画像解析を行い、暗部（凹部）の面積率を測定し、これら１６個の面積率の平均値を採用する。
なお、ハンドタオルのサンプルにミシン目や折り目が入っている等、6cm×6cmのスキャン面積（0.0036m2）を確保できない場合は、一度で測定する測定面積を小さくしても良いが、この場合は測定面積が最低0.0036m2となるように、測定箇所を増やす。例えば、3cm×6cm（0.0018m2）を2箇所測定すれば、測定面積は0.0036m2となる。

凹凸の高低差、及び凹部の面積率を上記範囲とすると、ハンドタオルの表面に適度な凹凸が生じ、坪量が低くても水を吸収しやすくなる。
一方、凹凸の高低差及び凹部の面積率が上記範囲未満であると、ハンドタオルの表面の凹凸が低くなって水を吸収し難くなり、吸水量が上記範囲未満となることがある。
凹凸の高低差及び凹部の面積率が上記範囲を超えると、水を吸収しやすくなるが、ハンドタオルの滑らかさ（手触り及び使用感）が劣ることがある。
なお、凹凸の高低差、及び凹部の面積率を上記範囲に管理する方法の一例としては、後述する凹凸付けファブリックを湿紙ウェブに押付け、脱水と同時に凹凸付けを行うことが挙げられる。
又、ハンドタオルは、抄紙後に抄紙機以外の工程（例えば、インターフォルダー等）で機械的にエンボス処理を施すことがある。これらのエンボスの大きさ（凹凸の高低差および凹凸の周期）は数ｍｍと大きいため、吸水度や吸水量の向上効果は生じ難い。

本発明の実施形態に係るハンドタオルをティシューソフトネス測定装置ＴＳＡ（Tissue Softness Analyzer）により測定したとき、ＴＳＡ上のソフトウェアにて自動的に取得した、低周波数側からの最初のスペクトルの極大ピークの強度（ＴＳ７５０）が１６〜５０ｄＢＶ^２ｒｍｓであり、好ましくは１６〜４５ｄＢＶ^２ｒｍｓ、より好ましくは１６〜４０ｄＢＶ^２ｒｍｓである。ＴＳ７５０が５０ｄＢＶ^２ｒｍｓより高いと平滑性に劣り、１６ｄＢＶ^２ｒｍｓより低いと平滑性のみが際立ち、良好な触感が得られない場合がある。
又、ＴＳＡ上のソフトウェアにて自動的に取得した、６５００Ｈｚを含むスペクトルの極大ピークの強度（ＴＳ７）が１９〜４０ｄＢＶ^２ｒｍｓであり、好ましくは１９〜３６ｄＢＶ^２ｒｍｓ、より好ましくは１９〜３０ｄＢＶ^２ｒｍｓである。ＴＳ７が４０ｄＢＶ^２ｒｍｓより高いと十分な柔らかさが得られず、１９ｄＢＶ^２ｒｍｓより低いと柔らかさだけが際立ち、良好な触感を得ることができない場合がある。

又、ティシューソフトネス測定装置ＴＳＡにより、試料台に設置したハンドタオルのサンプルに対し、ブレード付きロータを回転させずに100mNと600mNの押し込み圧力でそれぞれ上から押し込んだとき、それぞれ押し込み圧力100mNと600mNの間での前記サンプルの上下方向の変形変位量で表される、剛性（Ｄ）の測定値が２．０〜３．２ｍｍ／Ｎであり、好ましくは２．４〜３．２ｍｍ／Ｎ、より好ましくは２．５〜３．２ｍｍ／Ｎである。Ｄ測定値が２．０ｍｍ／Ｎより低いとハンドタオル全体のしなやかさに劣り、３．２ｍｍ／Ｎより高いと、しなやかさが際立ちすぎ、全体のバランスに欠く場合がある。

ここで、図４に示すように、ティシューソフトネス測定装置ＴＳＡ２１０は、紙試料（サンプル）２０６の上から、回転したブレード付きロータ２０４を押付けたときの各種センサで検知した振動データを、振動解析してパラメータ化（ＴＳ値）することにより、紙のソフトネス（手触り感）を定量評価するものであり、ドイツのエムテック（Emtec Electronic GmbH、日本代理店は日本ルフト株式会社）社製の商品名である。
ＴＳＡを用いた具体的な測定は、(i)円形の試料台２０５を外側から覆うようサンプル２０６（emtec社のサンプルパンチを使用して直径が約112.8mmの円形に加工したサンプル）を設置し、サンプル２０６の外周をサンプル固定リング２０８で保持し、(ii)ブレード付きロータ２０４を100mNの押し込み圧力でサンプル２０６の上から押し込んだ後、ロータ２０４を回転数2.0(/sec)で回転させ、(iii) 試料台２０５の振動を、試料台２０５内部に設置した振動センサ２０３で測定し、振動周波数を解析する。(iv)次に、押し込み圧力100mNと600mNで、ロータ２０４を回転させずにそれぞれサンプル２０６を変形させたときの上下方向の変形変位量（ｍｍ/Ｎ、剛性Ｄ）を計測する。 (i)〜(iv)の手順により、ハンドタオルの総合的なハンドフィール値の要素（滑らかさ、しなやかさ、ボリューム感）が各々数値化できる。測定は１サンプルについて表裏５回ずつ繰り返し、平均化する。なお、表裏とは、ハンドタオルが２ｐｌｙ製品であれば、製品の外側に向く両面（つまり、シートの重ね合わせ面と反対面）、１ｐｌｙ製品であれば、１枚のシートの両面を意味する。
なお、試料台２０５はベースプレート２０１上に設置され、試料台２０５とベースプレート２０１の間には、力センサ２０２が配置されている。そして、力センサ２０２の検出値により、ブレード付きロータ２０４の押し込み圧力を制御する。又、ブレード付きロータ２０４はモータ２０９によって回転する。
又、振動解析してパラメータ化（ＴＳ値）するソフトウェアは、emtec measurement systemを用いる。本ソフトウェアには、各種アルゴリズム（例えば、Base Tissue、Facial、TP等）が備えられ、ＴＳ７、ＴＳ７５０、Ｄをソフトウェア上で自動的に取得し、これらＴＳ７、ＴＳ７５０、Ｄおよび、坪量、厚さ、Ｐｌｙ数等から各種アルゴリズムの種類によって、ＨＦ（ハンドフィール）値が計算される。本発明では、ＨＦ値ではなく、ＴＳ７、ＴＳ７５０、Ｄのみを規定しており、上記測定条件を満たせば、アルゴリズムは何を使用しても良く、ＴＳ７、ＴＳ７５０、Ｄの値はアルゴリズムの種類によって変わることはない。

図５は、ＴＳＡによる紙試料サンプルの振動周波数の解析結果の一例を示す。低周波数側からの最初のスペクトルの極大ピークＡの強度をＴＳ７５０とし、６５００Ｈｚを含む（６５００Ｈｚの前後の）スペクトルの極大ピークＢの強度をＴＳ７とする。極大ピークＢは、通常、約６５００Ｈｚに位置する。
図６は、ＴＳＡによる紙試料サンプルの剛性Ｄの測定方法を示す。

紙試料サンプルの振動周波数は、紙の構造及びロータ４の回転数に依存し、振幅（スペクトルの強度）は、クレープの高さ等の紙の構造の高さに依存する。そして、スペクトルの最初のピーク（図５のＡ）であるＴＳ７５０は滑らかさ、粗さを表す。一方、ＴＳ７が現れる周波数（５０００〜８０００Ｈｚの範囲、通常は６５００Ｈｚ近傍）は、ロータ４の共振周波数であり、水平振動となって紙表面を進むときに紙繊維による瞬間的な遮断とロータ４の振動に起因する。剛性Ｄは、紙の剛性（引張強度）に相関する。
ＴＳ７の値が低いほど、ふんわり感（表面ソフトネスおよびバルクソフトネス）に優れ、ＴＳ７５０の値が低いほど、滑らかさに優れる。又、Ｄの値が大きいほど、しなやかさに優れる。
さらに、ＴＳ７、ＴＳ７５０、及びＤの関数に基づき、総合的なハンドフィール値（ＨＦ値）を算出することができる。
例えば、（ＨＦ値）＝Ａ×（ＴＳ７）＋Ｂ×（ＴＳ７５０）＋Ｃ×（Ｄ）＋αという関数を設定することで、総合的なハンドフィール値を客観的（定量的）に数値化できる。ここで、Ａ，Ｂ，Ｃ及びαは係数であり、これら係数を適宜設定することで、ハンドフィール値を構成するファクター（つまり、ＴＳ７、ＴＳ７５０、及びＤにそれぞれ対応する、柔らかさ、滑らかさ、剛性）の重み付けを調整し、実際の柔らかさの官能評価に合致させることができる。
なお、Ａ及びＢを負の値とし、Ｃを正の値とした場合、ハンドフィール値の値が大きくなるほど、総合的な柔らかさに優れることを意味する。

ハンドタオルの比容積が４．５〜９．０ｃｍ^３／ｇであることが好ましく、５．０〜９．０ｃｍ^３／ｇであることがより好ましい。比容積が４．５ｃｍ^３／ｇ未満であると、ふんわり感が乏しく、柔らかさ（風合い）が劣ることがある。一方、比容積が９．０ｃｍ^３／ｇを超えると、バルク（嵩高さ）は高くなるが、平滑性が劣り、滑らかさ（触感）が悪くなることがある。
又、ハンドタオルのＷＧＭＴが２．０〜６．０Ｎ／２５ｍｍであることが好ましく、２．５〜６．０Ｎ／２５ｍｍであることがより好ましい。ＷＧＭＴが２．０Ｎ／２５ｍｍ未満であると、やぶれ易くて実用に適さないことがある。ＷＧＭＴが６．０Ｎ／２５ｍｍを超えると硬くなり、柔らかさが損なわれることがある。
なお、１組のハンドタオルのＷＧＭＴは、旧ＪＩＳ Ｓ３１０４に基づく湿潤時の縦方向の引張強さＷＭＤＴ（Wet Machine Direction Tensile strength）と、湿潤時の横方向の引張強さＷＣＤＴ（Wet Cross Direction Tensile strength）との積の平方根であり、（ＷＭＤＴ×ＷＣＤＴ）^1/2（ＷＧＭＴ：Wet Geometric Tensile Strength）で表される。

本発明のハンドタオルは、ハンドタオルウェブを１プライまたは複数プライ重ね（好ましくは１枚〜３枚重ね）にして適宜所定の大きさのシートに切断し、連続して取り出せるようにＣ折りして互いに積層して所定の組数になるようにして製造することができる。又、この積層体をポリパックやボックス等に収納することができる。

次に、図７を用いて、本発明の実施形態に係るハンドタオルウェブの製造方法について説明する。図７はハンドタオルウェブの製造装置５０の一例を示す。
図７の装置５０は、ファブリックプレス方式の抄紙機であり、予備的に脱水するための通風乾燥（ＴＡＤ）設備を用いず、プレス手段のみで凹凸付けしたウェブ１０３を製造することができる。装置５０は、連続するウェブを形成するウェット部２、ウェブを脱水して模様付け又は凹凸付けするプレス部３、及びウェブを最終乾燥する乾燥部４を備えている。

ウェット部２は、クレセントフォーマー形式で湿紙を形成するものであり、繊維及び水からなる紙料をフォーミング領域に供給するヘッドボックス６、ウェブの水の一部を脱水するフォーミングフェルト８及びフォーミングワイヤー９、複数のガイドロール１０、並びにフォーミングロール７を有する。
ヘッドボックス６は、フォーミングワイヤー９とフォーミングフェルト８との間の成型部５にて紙料ジェットを吐出する。フォーミングワイヤー９はエンドレスのループ形態であり、複数のガイドロール１０及びフォーミングロール７の周りを走行し、フォーミングロール７にてフォーミングフェルト８に接触する。従って、位置５に吐出された紙料はフォーミングワイヤー９によって脱水されて繊維性ウェブ１０１を形成し、この繊維性ウェブ１０１がフォーミングフェルト８にてプレス部３に搬送される。フォーミングフェルト８も複数のガイドロール１８の周りを走行するエンドレスのループ形態となっている。
なお、成型部５をサクションブレストロールフォーマーとすることもできる。

プレス部３はメインプレス１１及び凹凸付けファブリック１４を備え、メインプレス１１は第１のプレス要素１２と第２のプレス要素１３とからなる。第１及び第２のプレス要素１２，１３は、互いに圧着してそれらの間にプレスニップＮ１を形成する。図７の例では、メインプレス１１はロールプレスであり、第１及び第２のプレス要素１２，１３が対向する双ロールをなす。そして、第１のプレス要素（ロール）１２が凹凸付けファブリック１４のループ内に位置し、第２のプレス要素（ロール）１３がフォーミングフェルト８のループ内に位置し、プレスニップＮ１にてフォーミングフェルト８と凹凸付けファブリック１４が接触する。メインプレス１１は、長いニッププレス又はシュープレス（図示しない）でも良い。
凹凸付けファブリック１４は、エンドレスのループ形態をなし、複数のガイドロール１５、及び乾燥部４に対向するスムーズな転送ロール１６の周りを走行する。凹凸付けファブリック１４は、第１のプレス要素（ロール）１２の周りを走行したときにメインプレス１１のプレスニップＮ１を通り、フォーミングフェルト８で搬送された繊維性ウェブ１０１と接触する。そして、プレスニップＮ１にて、凹凸付けファブリック１４が繊維性ウェブ１０１の脱水及び凹凸付けを行って、凹凸付け繊維性ウェブ１０２を形成する。凹凸付け繊維性ウェブ１０２は、凹凸付けファブリック１４によって転送ロール１６まで搬送される。
転送ロール１６は、後述する乾燥部４の乾燥シリンダー１９と対向し、両者の間に転送ニップＮ２を形成する。そして、転送ニップＮ２に搬送された凹凸付け繊維性ウェブ１０２は、プレス及び脱水を施されずに乾燥にのみ供される。

なお、プレス部３（プレスニップＮ１）において、フォーミングフェルト８は、ｚ−方向(厚み方向)に弾性変形可能で圧縮可能な受水プレスフェルト１７として働く。受水プレスフェルト１７は、プレスニップＮ１を通過した凹凸付け繊維性ウェブ１０２をすぐに離し、ウェブ１０２を再び湿らさないようにする。
プレス部３を通る間、各ウェブ１０１、１０２の乾燥度は、繊維濃度１５〜３０％の範囲から４２〜５２％の範囲とすることができる。

乾燥部４は、乾燥シリンダー１９、クレープ付けドクター２１、及び乾燥シリンダー１９を覆うフード２２を備えている。なお、図７の例では、乾燥シリンダー１９はヤンキードライヤーであるが、他のタイプの乾燥部（たとえばエアースルードライヤー、金属製の乾燥ベルト）を適用することができる。又、乾燥部は、単一の乾燥部（例えば、図７のように１つのシリンダー）であってもよく、複数の乾燥部で構成することもできる。
乾燥シリンダー１９の表面は、転送ニップＮ２近傍にて、凹凸付け繊維性ウェブ１０２を乾燥する乾燥表面２０を形成する。又、クレープ付けドクター２１は乾燥表面２０の下流に配置され、乾燥表面２０によって乾燥した凹凸付け繊維性ウェブ１０２にクレープ付けを行い、それによって、凹凸付け及びクレープ付けの両方を施された最終ウェブ１０３が得られる。クレープ付は、紙を縦方向（マシン走行方向）に機械的に圧縮し、クレープと称される波状の皺を形成する公知の方法であり、紙に嵩（バルク感）、柔らかさ、吸水性、表面の滑らかさ、美観（クレープの形状）などを付与する。
そして、転送ニップＮ２にて、凹凸付け繊維性ウェブ１０２が凹凸付けファブリック１４から離れて乾燥シリンダー１９の乾燥表面２０に転送される。転送ニップＮ２の圧力は１ＭＰａ以下であり、この圧力ではウェブ１０２の脱水は生じない。
なお、凹凸付けファブリック１４から乾燥表面２０側にウェブ１０２を確実に転送させるため、スプレー装置２３によって乾燥表面２０に接着剤を塗布するようにすると良い。スプレー装置２３は、クレープ付けドクター２１と転送ニップＮ２との間であって、乾燥表面２０が開放された位置に配置することができる。

凹凸付けファブリック１４としては、金属又は合成樹脂（プラスチック）の線を経糸及び緯糸として縦横に編み込んだ網目状のワイヤが挙げられる。このワイヤの目数としては、経糸及び緯糸の目数がそれぞれ20〜70本/2.54cm、好ましくは20〜60本/2.54cm、より好ましくは20〜50本/2.54cmとすることができる。又、このワイヤの線径としては、経糸及び緯糸の線径が0.21〜0.80mm、好ましくは0.25〜0.80mm、より好ましくは0.30〜0.80mmとすることができる。
経糸及び緯糸の目数が上記範囲未満である場合、又は経糸及び緯糸の線径が上記範囲を超える場合、凹凸付けファブリック１４の表面の凹凸が強過ぎ、得られたウェブの表面の凹凸も強くなり過ぎ、触感（滑らかさ）が劣ることがある。
経糸及び緯糸の目数が上記範囲を超える場合、又は経糸及び緯糸の線径が上記範囲未満である場合、凹凸付けファブリック１４の表面の凹凸が低くなり過ぎ、得られたウェブの表面の凹凸も低くなって、吸水量が上記範囲未満となる。
なお、凹凸付けファブリックでない一般的なファブリックは、経糸及び緯糸の目数がそれぞれ、70〜200本/2.54cm程度である。また、経糸及び緯糸の線径はそれぞれ、0.08〜0.20mm程度である。
上記で示したワイヤの目数や線径は、ワイヤのトップ面（湿紙とワイヤーが接触する面）の値である。

なお、ハンドタオルとする加工において、カレンダ加工及びエンボス加工の有無、印刷の実施の有無は、適宜選択できる。

本発明は上記した実施形態に限定されず、本発明の思想と範囲に含まれる様々な変形及び均等物に及ぶことはいうまでもない。

パルプ組成（質量％）をＮＢＫＰ５０％、ＬＢＫＰ５０％とし、それぞれ表１、表２に示す特性を有する２枚重ね及び１枚重ねのハンドタオルにつき、図７に示すファブリックプレス方式の製紙機５０を用い、凹凸付け繊維性ウェブ１０３を製造した。
凹凸付けファブリック１４としては、経糸及び緯糸として縦横に編み込んだ網目状のプラスチック製ワイヤを用い、ワイヤの経糸及び緯糸の目数及び線径を表１、表２のように規定した。

さらに、最終ウェブを２枚重ね、及び１枚重ねのハンドタオルに加工し、以下の評価を行った。
ＷＧＭＴ（Wet Geometric Tensile Strength）：旧ＪＩＳ Ｓ３１０４に基づいて湿潤時の縦方向引張り強さＷＭＤＴと湿潤時の横方向引張り強さＷＣＤＴとを測定し、これらの積の平方根を算出した。
坪量：ＪＩＳ Ｐ８１２４に基づいて測定した。
厚さ：シックネスゲージ（尾崎製作所製のダイヤルシックネスゲージ「ＰＥＡＣＯＣＫ」）を用いて測定した。測定条件は、測定荷重２５０ｇｆ、測定子直径３０ｍｍで、測定子と測定台の間に試料を置き、測定子を１秒間に１ｍｍ 以下の速度で下ろしたときのゲージを読み取った。なお、測定は試料を１０枚重ねて異なる１０ヶ所で測定し、測定結果を平均した。そして、得られた平均値を枚数で割って１枚当りの紙厚とした。
比容積：１枚当たりの厚さを坪量で割り、単位ｇあたりの容積ｃｍ³で表した。
吸水度：旧ＪＩＳ−Ｓ３１０４法に従い、温度23±１℃、湿度50±2％の状態で、１枚重ね品、２枚重ね品とも０．１ｍｌの精製水を滴下し、水滴がハンドタオルに吸収される時間（秒）を測定した。
吸水量：上述の通りに測定した。
キッチンタオル表裏面の凹凸の高低差及び凹部の面積率：上述の通りに測定した。

ＴＳ７、ＴＳ７５０、Ｄの測定は、上記ティシューソフトネス測定装置ＴＳＡを用いて行った。測定条件も上記のとおりである。
拭き取り性、柔らかさ、滑らかさ、破れにくさの評価は、モニター２０人による官能評価によって行った。評価基準は１０点満点で相対評価を行った。評価基準は以下の通りである。評価が５点以上であれば、その特性に優れる。
なお、拭き取り性の官能評価は、手を洗った後にハンドタオルで手の水分を拭き取り、水分をきれいに拭き取れるかの評価であり、吸水量が大きく影響し、吸水度も影響する。
◎：９〜１０点
○：７〜８点
△：５〜６点
×：１〜４点
なお、坪量、引張強さ（ＷＧＭＴ）、厚さ、比容積、及びティシューソフトネス測定装置ＴＳＡによる測定は、JIS-P8111に規定する温湿度条件下(２３±１℃、５０±２％ＲＨ)で平衡状態に保持後に行った。

得られた結果を１プライのハンドタオルについては表１に示し、２プライのハンドタオルについては表２に示す。

表１〜表２から明らかなように、１組の坪量が１５〜４５ｇ／ｍ^２である各実施例の場合、１プライの場合の吸水量が６０〜２３０ water-ｇ／ｍ^２で、かつ吸水度が２．３〜２５．０秒／０．１ｍＬとなった。又、２プライの場合の吸水量が１００〜５００water-ｇ／ｍ^２で、かつ吸水度が０．０〜３．０秒／０．１ｍＬとなった。このようにして、坪量が低くても吸水性（吸水量と吸水度）に優れたハンドタオルが得られた。
なお、各実施例の場合、湿紙ウェブに、所定の凹凸付けファブリックを押付けて脱水と同時に凹凸付けを行ったため、表裏面の凹凸の高低差が１００〜６００μｍであり、表裏面の凹部の面積率の平均値が２〜１２％であった。
又、１プライの各実施例のうち、凹凸付けファブリックの経糸及び緯糸の目数を最も多くし、線径を最も細くした実施例５の場合、他の実施例に比べて表面の凹凸が低く、凹凸の高低差及び凹部の面積率の値が他の実施例に比べて小さくなったが、実用上問題はない。
凹凸付けファブリックの経糸及び緯糸の目数を最も少なくし、線径を最も太くした実施例９の場合、他の実施例に比べて表面の凹凸が高く、凹凸の高低差及び凹部の面積率の値が他の実施例に比べて大きくなったが、実用上問題はない。
実施例１４は、実施例１２を更にカレンダー処理した製品であり、実施例１２に比べて凹凸の高低差が低下しているが、実用上問題はない。

一方、１組の坪量が１５ｇ／ｍ^２未満である比較例１の場合、１プライの吸水量が６０water-ｇ／ｍ^２未満となり、吸水性（拭き取り性）が劣った。なお、比較例１の場合、強度（ＷＧＭＴ）も低下し、破れやすくなった。
１組の坪量が４５ｇ／ｍ^２を超えた１プライの比較例２の場合、１プライの吸水量が２３０water-ｇ／ｍ^２を超え、吸水性に優れたものの、硬くなって柔らかさが劣った。同様に１組の坪量が４５ｇ／ｍ^２を超えた２プライの比較例１１の場合も、２プライの吸水量が５００water-ｇ／ｍ^２を超え、吸水性に優れたものの、硬くなって柔らかさが劣った。
表１（１プライのハンドタオル）において、凹凸付けファブリックの経糸及び緯糸の目数を実施例より多くし、線径を実施例より細くした比較例３の場合、表面の凹凸が低くなり過ぎ、凹凸の高低差及び凹部の面積率の値が上記範囲未満となり、吸水性（吸水量と吸水度）、及び拭き取り性が劣った。
凹凸付けファブリックの経糸及び緯糸の目数を実施例より少なくし、線径を実施例より太くした比較例４の場合、表面の凹凸が高くなり過ぎ、凹凸の高低差及び凹部の面積率の値が上記範囲を超え、滑らかさが劣った。
市販の１プライのハンドタオルである比較例５，６の場合、表面の凹凸が低くなり過ぎ、凹凸の高低差が上記範囲未満となって嵩が低下し、吸水度が２５．０秒／０．１ｍＬを超えたと共に、柔らかさ及び滑らかさが劣った。これは、比較例５，６の場合、上記した凹凸付けファブリック１４を用いずに抄紙したためである。なお、比較例６の凹凸が低いのに、滑らかさが劣る理由は、抄紙後の工程で機械的にエンボス処理を施したためと考えられる。又、比較例５，６の場合、実施例に比べて比容積が低いため、硬くなって（Ｄ値が２．０ｍｍ／Ｎ未満となって）柔らかさが劣った。
１組の坪量が４５ｇ／ｍ^２を超えた比較例１１の場合、、硬くなって（Ｄ値が２．０ｍｍ／Ｎ未満となって）柔らかさが劣った。
市販の２プライのハンドタオルである比較例１２の場合、１組の坪量が４５ｇ／ｍ^２を超え、硬くなって（Ｄ値が２．０ｍｍ／Ｎ未満となって）柔らかさが劣った。これは、比較例１２の場合、上記した凹凸付けファブリック１４を用いずに抄紙したためである。又、比較例１２の場合、表面の凹凸の高低差が上記範囲未満となった。なお、比較例１１は２プライの実施例と比べて坪量が高いため、柔らかさが劣り、滑らかさがやや劣った。
なお、ＷＧＭＴ（強度）は、例えばパルプの原料及びその配合量、叩解度、紙力剤の添加の有無、抄紙条件等によって適宜調整することができる。

１４ 凹凸付けファブリック
１０１ 繊維性ウェブ

Claims (4)

1. パルプを主成分とし、ドライクレープされ、シートを１枚又は２枚以上重ねた１組からなり、前記１組の坪量が１５〜４０ｇ／ｍ^２であり、
   前記１組が１枚の前記シートからなる場合の吸水量が６０〜２３０ water-ｇ／ｍ^２であり、前記１組が２枚以上の前記シートからなる場合の吸水量が１００〜５００ water-ｇ／ｍ^２であり、
   かつ旧ＪＩＳ−Ｓ３１０４法に規定する吸水度が、前記１組が１枚の前記シートからなる場合に２５．０秒／０．１ｍＬ以下で、前記１組が２枚以上の前記シートからなる場合に３．０秒／０．１ｍＬ以下であり、
   表面の凹凸の高低差が１００〜６００μｍ、かつ表面の凹部の面積率が２〜１２％であり、
   比容積が４．５〜９．０ｃｍ^３／ｇ（但し、８．０〜９．０ｃｍ^３／ｇを除く）、
   旧ＪＩＳ Ｓ３１０４に基づく湿潤時の縦方向の引張強さＷＭＤＴと、湿潤時の横方向の引張強さＷＣＤＴとの積の平方根である（ＷＭＤＴ×ＷＣＤＴ）^1/2（ＷＧＭＴ）が２．０〜６．０Ｎ／２５ｍｍであるハンドタオルであって、
   ティシューソフトネス測定装置ＴＳＡにより、試料台に設置した前記ハンドタオルのサンプルに対し、ブレード付きロータを回転させずに100mNと600mNの押し込み圧力でそれぞれ上から押し込んだとき、
   それぞれ押し込み圧力100mNと600mNの間での前記サンプルの上下方向の変形変位量で表される、剛性（Ｄ）の測定値が２．０〜３．２ｍｍ／Ｎであるハンドタオル。
2. 湿紙ウェブに、金属又は合成樹脂の線を経糸及び緯糸として縦横に編み込んだ網目状のワイヤからなる凹凸付けファブリックを押付けて脱水と同時に凹凸付けを行った後、ウェブを乾燥して形成された請求項１に記載のハンドタオル。
3. ティシューソフトネス測定装置ＴＳＡにより、試料台に設置した前記ハンドタオルのサンプルに対し、ブレード付きロータを100mNの押し込み圧力として上から押し込んだ後に回転数2.0(/sec)で回転させ、前記試料台の振動を振動センサで測定したとき、
   ＴＳＡ上のソフトウェアにて自動的に取得した、低周波数側からの最初のスペクトルの極大ピークの強度（ＴＳ７５０）が１６〜５０ｄＢＶ ^２ ｒｍｓであり、６５００Ｈｚを含むスペクトルの極大ピークの強度（ＴＳ７）が１９〜４０ｄＢＶ ^２ ｒｍｓである請求項１又は２に記載のハンドタオル。
4. 請求項１〜３のいずれかに記載のハンドタオルの製造方法であって、湿紙ウェブに、金属又は合成樹脂の線を経糸及び緯糸として縦横に編み込んだ網目状のワイヤからなる凹凸付けファブリックを押付けて脱水と同時に凹凸付けを行った後、ウェブを乾燥するハンドタオルの製造方法。