JP5168929B2

JP5168929B2 - 被圧入ワークの製造方法

Info

Publication number: JP5168929B2
Application number: JP2007033043A
Authority: JP
Inventors: 公嗣左右木; 崇在原; 良太松井; 康仁吉留; 広康近藤; 隆洋古橋
Original assignee: Aisin AW Co Ltd
Current assignee: Aisin AW Co Ltd
Priority date: 2007-02-14
Filing date: 2007-02-14
Publication date: 2013-03-27
Anticipated expiration: 2027-02-14
Also published as: JP2008194784A

Description

本発明は、未研削ワークの研削施工面に回転砥石を押し当てることにより、前記研削施工面に比べて硬度が低い圧入部材が圧入される被圧入ワーク及びその被圧入ワークを製造する方法に関する。

従来より、無段変速機（ＣＶＴ）として、プライマリプーリとセカンダリプーリとに巻き掛けられた金属製のベルトを備えたものが知られている。プライマリプーリは、プライマリシャフトが一体化された固定シーブと、そのプライマリシャフトに圧入固定されたシリンダと、プライマリシャフトのうち固定シーブとシリンダとの間に摺動可能に装着された可動シーブと、シリンダと可動シーブとの間に形成された油圧室とを備えている。また、セカンダリプーリもこれとほぼ同様の構成を備えている。そして、両プーリの油圧室への油圧を制御することにより、両プーリの固定シーブと可動シーブとの間隔を変更してギヤ比を無段に変速するようになっている（例えば特許文献１参照）。
特公平３−１５４２号公報

ところで、このような無段変速機を製造する場合、プライマリシャフトが一体化された固定シーブを浸炭焼き入れ材で形成し、そのプライマリシャフトにプレス成形したシリンダを圧入固定することがある。

しかしながら、浸炭焼き入れ材で形成した固定シーブは、プレス成形したシリンダに比べてビッカース硬度で５倍程度硬いため、圧入時にバリが発生することがあった。具体的には、図９に示すように、固定シーブ１０２のプライマリシャフト１０４に設けられた段差１０６を乗り越えるようにシリンダ１０８を圧入する際に、段差１０６のエッジ１０６ａがシリンダ１０８の孔１０８ａの内周面を削り取ることにある。そこで、このバリの発生を防ぐために、オイルを塗布する等の改良を試みたりしたが、効果が十分得られなかった。このため、硬度の低いシリンダを硬度の高いプライマリシャフトにバリを発生させずに圧入する技術の開発が望まれていた。

本発明は、このような問題を解決するためになされたものであり、硬度の低い圧入部材を圧入したとしてもバリが発生しない被圧入ワークを容易に製造することのできる方法を提供することを目的の一つとする。また、そのような被圧入ワークを提供することを目的の一つとする。

本発明は、上述した目的の少なくとも一つを達成するために以下の手段を採った。

本発明の被圧入ワークの製造方法は、
未研削ワークの研削施工面に回転砥石を押し当てることにより、前記研削施工面に比べて硬度が低い圧入部材が圧入される被圧入ワークを製造する被圧入ワークの製造方法であって、
（ａ）前記回転砥石として、傾斜開始位置から傾斜終了位置にかけて前記未研削ワークの軸線からの距離が一定の割合で大きく又は小さくなるように形成された砥石傾斜線と、前記傾斜終了位置における前記未研削ワークの軸線からの距離と略同じ距離になるように該傾斜終了位置から連続して形成された砥石水平線とで前記研削施工面と線接触可能な回転砥石を用意する工程と、
（ｂ）前記未研削ワークの研削施工面に前記回転砥石を押し当てて前記研削施工面を研削することにより、前記砥石傾斜線と前記砥石水平線との境界に対応する部分がＲ形状の角となり、前記砥石水平線に対応する部分が前記圧入部材を保持する圧入部材保持面となり、前記砥石傾斜線に対応する部分が前記圧入部材の突き当たる位置から前記圧入部材保持面に至るまで凸状に膨らむ膨出傾斜面となった被圧入ワークを得る工程と、
を含むものである。

この被圧入ワークの製造方法では、砥石傾斜線や砥石水平線で研削施工面と線接触する回転砥石を未研削ワークの研削施工面に押し当てて研削する。ここで、砥石傾斜線は、傾斜開始位置から傾斜終了位置にかけて未研削ワークの軸線からの距離が一定の割合で大きく又は小さくなるように形成されている。また、砥石水平線は、傾斜終了位置における未研削ワークの軸線からの距離と略同じ距離になるように傾斜終了位置から連続して形成されている。こうした回転砥石を押し当てて研削すると、未研削ワークの研削施工面には砥石傾斜線と砥石水平線とがそのまま転写されるのではなく、研削施工面のうち、砥石傾斜線と砥石水平線との境界に対応する部分はＲ形状の角となり、砥石水平線に対応する部分は圧入部材を保持する圧入部材保持面となり、砥石傾斜線に対応する部分は圧入部材の突き当たる位置から圧入部材保持面に至るまで凸状に膨らむ膨出傾斜面となる。なぜ、このようにＲ形状の角ができたり膨出傾斜面ができたりするのかの原因については究明されていない。このようにして得られた被圧入ワークに圧入部材を圧入する場合、圧入部材は、その端部が膨出傾斜面に当接したあと該膨出傾斜面に沿って圧入方向に進み、Ｒ形状の角を乗り越えて圧入部材保持面に至り、圧入が完了する。このとき、膨出傾斜面がＲ形状の角まで膨らんだ形状になっているため、被圧入ワークはスムーズに圧入方向へ進行する。また、膨出傾斜面と圧入部材保持面との境界は角張ったエッジではなくＲ形状の丸みを帯びた角のため、圧入部材がこの角を乗り越えるときに圧入部材よりも硬度の高い被圧入ワークに削られてバリが発生することもない。このように、本発明の被圧入ワークの製造方法によれば、硬度の低い圧入部材を圧入したとしてもバリが発生しない被圧入ワークを提供することができる。また、研削公差及び圧入部材の公差を比較的大きく設定することができるため、歩留まりが向上する。

ここで、「未研削ワーク」とは、工程（ｂ）で行われる研削が未だ行われていないワークという意であり、一度も研削が行われていないワークのほか、工程（ｂ）以外の研削が行われたワークも含む。「回転砥石」とは、所定の回転軸を中心として回転しながら研削を行う砥石のことをいい、例えばアルミナ、ＣＢＮ（立方晶窒化ホウ素）等の硬質粒子を焼結材、レジボンド等により凝縮させたものなどを使用可能である。「径が一定の割合で大きく又は小さくなる」とは、径が正確に一定の割合で大きく又は小さくなる場合のほか、誤差はあるが実質的に径が一定の割合で大きく又は小さくなるとみなすことができる場合も含む意である。「Ｒ形状」とは、角張っているのではなく丸みを帯びている形状のことをいう。

本発明の被圧入ワークの製造方法において、前記工程（ｂ）で、前記回転砥石を円筒研削盤又はアンギュラ研削盤に取り付けて前記研削施工面の研削を行ってもよい。こうすれば、既存の研削盤を利用して本発明の製造方法を容易に実施することができる。

本発明の被圧入ワークの製造方法は、更に、（ｃ）前記工程（ｂ）で得られた前記被圧入ワークが前記Ｒ形状の角及び前記膨出傾斜面を有することを確認するにあたり、前記被圧入ワークの表面に沿って所定の走査速度及び所定の測定ピッチで測定子を走査させたときの軌跡を測定する工程、を含むようにしてもよい。こうすれば、製造した被圧入ワークが良品か否かの判断を容易に行うことができる。

本発明の被圧入ワークの製造方法において、前記傾斜開始位置から前記傾斜終了位置までの段差は、好ましくは２０〜１００μｍ、より好ましくは５０〜７０μｍに設定する。こうすれば、本発明の効果をより確実に得ることができる。

本発明の被圧入ワークの製造方法において、前記砥石傾斜線の傾斜角度は、好ましくは４５°以下、より好ましくは３０°以下に設定する。こうすれば、本発明の効果をより確実に得ることができる。

本発明の被圧入ワークの製造方法において、前記被圧入ワークは、前記圧入部材として孔を有する部材を圧入可能な軸を持つワークであり、前記砥石傾斜線は、前記傾斜開始位置から前記傾斜終了位置にかけて前記未研削ワークの軸線からの距離が一定の割合で大きくなるように形成されていてもよい。こうすれば、軸を持つワークを被圧入ワークとして製造することができる。

本発明の被圧入ワークの製造方法において、前記被圧入ワークは、前記圧入部材として軸を有する部材を圧入可能な孔を持つワークであり、前記砥石傾斜線は、前記傾斜開始位置から前記傾斜終了位置にかけて前記未研削ワークの軸線からの距離が一定の割合で小さくなるように形成されていてもよい。こうすれば、孔を持つワークを被圧入ワークとして製造することができる。

本発明の被圧入ワークは、
圧入部材が圧入される被圧入ワークであって、
前記圧入部材に比べて硬度が高く該圧入部材の圧入時に該圧入部材と接触する圧入面と、
前記圧入面のうち前記圧入部材の圧入が開始される圧入開始位置から圧入方向に進むにしたがって締め代が大きくなり且つ該締め代の大きくなる割合が減少していくように形成された膨出傾斜面と、
前記膨出傾斜面のうち前記締め代が最大となる締め代最大位置から圧入方向に向かって該締め代最大位置と同径となるように形成され、前記傾斜面との境界がＲ形状である圧入部材保持面と、
を備えたものである。

この被圧入ワークに圧入部材を圧入する場合、圧入部材は、その端部が被圧入ワークの膨出傾斜面に当接したあと該膨出傾斜面に沿って圧入方向に進み、Ｒ形状の角を乗り越えて圧入部材保持面に至り、圧入が完了する。このとき、膨出傾斜面がＲ形状の角まで膨らんだ形状になっているため、被圧入ワークはスムーズに圧入方向へ進行する。また、膨出傾斜面と圧入部材保持面との境界は角張ったエッジではなくＲ形状の丸みを帯びた角のため、この角を乗り越えるときに圧入部材が削られてバリが発生することがない。

本発明の被圧入ワークは、前記圧入部材として孔を有する部材を圧入可能な軸を持ち、該軸の外周面に前記膨出傾斜面と前記圧入部材保持面とが設けられていてもよい。あるいは、前記圧入部材として軸を有する部材を圧入可能な孔を持ち、該孔の内周面に前記膨出傾斜面と前記圧入部材保持面とが設けられていてもよい。

次に、本発明を実施するための最良の形態を実施例を用いて説明する。

図１は本実施例のアンギュラ研削盤１０の平面図、図２はアンギュラ型の回転砥石２２で研削施工面５２を研削して圧入面５４にする様子を表す断面図、図３は圧入面５４の拡大断面図、図４はプライマリシャフト５１にシリンダ６０を圧入する様子を表す断面図である。

本実施例のアンギュラ研削盤１０は、ベッド１２の上に、主軸台１８と芯押し台２０とによって未研削ワークを回転可能に支持するワークテーブル１４と、アンギュラ型の回転砥石２２を支持する砥石台１６と、各部を制御する数値制御装置４２とを備えている。

ワークテーブル１４は、ベッド１２に取り付けられたパルスモータ２４によって駆動される送りネジ２６に螺合され、この送りネジ２６の回転運動が直線運動に変換されて主軸線（未研削ワークの軸線と同じ）に沿って移動可能となっている。また、未研削ワークとして使用する無段変速機の構成部品である固定シーブ５０（プライマリシャフト５１が一体化されたもの）は、浸炭焼き入れ材により形成されたビッカース硬度が７００〜８５０程度の部材であり、一端に設けられた円筒穴に主軸台１８のセンターピン２８が挿入され、他端に設けられた円筒穴に芯押し台２０のセンターピン３０が挿入された状態で支持されている。芯押し台２０は、図示しないパルスモータによりワークテーブル１４上を主軸に沿って移動可能となっており、固定シーブ５０は、芯押し台２０が左方向に移動することにより主軸台１８と芯押し台２０との間で挟持されている。また、主軸台１８は固定シーブ５０とスプライン嵌合（図示せず）した回転体３２が軸回転可能となっており、固定シーブ５０はこの回転体３２が軸回転するのに伴って回転する。

砥石台１６は、ベッド１２に取り付けられたパルスモータ３４によって駆動される送りネジ３６に螺合され、この送りネジ３６の回転運動が直線運動に変換されて主軸線と所定の鋭角θをなす副軸線に沿って移動可能となっている。砥石台１６に支持された回転砥石２２（メーカー名：株式会社ノリタケカンパニーリミテッド、型番：SE/SH60J8V35S）は、未研削の固定シーブ５０と主軸線に平行な線で線接触するように形成された第１砥面３８と、未研削の固定シーブ５０と主軸線に垂直となる線で線接触するように形成された第２砥面４０とを有している。第１砥面３８は、ベッド１２と平行な面で切断したときの断面図（図２参照）において、主軸線に対して傾斜している砥石傾斜線３８２と、主軸線に対して平行な第１及び第２砥石水平線３８１，３８３とを有している。これらの各線３８１，３８２，３８３は、未研削ワークを研削するときに線接触する部分となる。砥石傾斜線３８２は、傾斜開始位置ｓｐ（砥石傾斜線３８２の両端のうち主軸線に近い方）から傾斜終了位置ｅｐ（砥石傾斜線３８２の両端のうち主軸線から遠い方）にかけて主軸線からの距離が一定の割合で大きくなっている。つまり、砥石傾斜線３８２は、傾斜開始位置ｓｐと傾斜終了位置ｅｐとを結ぶ直線である。第１砥石水平線３８１は、傾斜開始位置ｓｐから砥石傾斜線３８２とは逆方向に主軸線と平行に延びており、第２砥石水平線３８３は、傾斜終了位置ｅｐから砥石傾斜線３８２とは逆方向に主軸線と平行に延びている。本実施例では、第１砥石水平線３８１と第２砥石水平線３８３との段差は約６０μｍであり、砥石傾斜線３８２の傾斜角度は主軸線に対して約１１°である。このような第１砥面３８を持つ回転砥石２２は、ダイヤモンドドレッサによって作製される。なお、第２砥石水平線３８３が本発明の砥石水平線に相当する。

数値制御装置４２は、研削指令が入力されると、パルスモータ２４，３４の回転制御を実行して、未研削ワークの研削施工面５２に回転砥石２２が接触するようにワークテーブル１４や砥石台１６を移動させ、回転砥石２２による研削施工面５２の研削を行う。研削施工面と回転砥石２２との接触部分には、回転砥石２２に設けた図示しないノズルから冷却液が供給される。

次に、こうしたアンギュラ研削盤１０を使用して研削を行うときの一例について、図２に基づいて説明する。既に述べたとおり、砥石台１６には、第１砥面３８に段差を有する回転砥石２２がセットされているものとする。また、ワークテーブル１４上には、未研削ワークとして、固定シーブ５０がセットされているものとする。このような状態において、まず、回転体３２を軸回転させることにより、固定シーブ５０を軸回転させる。次いで、回転砥石２２を固定シーブ５０の回転方向とは逆方向に回転させながら砥石台１６を副軸線に沿って移動させることにより、回転砥石２２の第１砥面３８を研削施工面５２に押し当てる（図２の２点鎖線参照）。なお、ワークテーブル１４は、このように砥石台１６を副軸線に沿って移動させたときに研削施工面５２に回転砥石２２の第１砥面３８が当たるように位置決めされている。回転砥石２２は、まず、研削施工面５２と第１砥石水平線３８１で線接触して研削を行い、次いで、第１砥石水平線３８１及び砥石傾斜線３８２で線接触して研削を行い、その後、第１砥石水平線３８１、砥石傾斜線３８２及び第２砥石水平線３８３で線接触して研削を行う。こうして所定量の研削が終了した後、砥石台１６を副軸線に沿って後退させる。その後、回転体３２の回転を停止し、芯押し台２０を後退させることにより、研削後の固定シーブ５０を取り出す。

このようにして研削を行うことにより、研削施工面５２は段差を有する圧入面５４となる。この圧入面５４は、図２に示すように、第１砥石水平線３８１に対応する部分はシリンダ６０の孔６２よりも小径の円筒面５４１となり、砥石傾斜線３８２に対応する部分は凸状に膨らんだ膨出傾斜面５４２となり、第２砥石水平線３８３に対応する部分はシリンダ６０の孔６２よりも大径であり該シリンダ６０を保持するシリンダ保持面５４３となる。また、第１砥面３８の第１砥石水平線３８１と砥石傾斜線３８２との境界に対応する部分や第２砥石水平線３８３と砥石傾斜線３８２との境界に対応する部分がＲ形状の角となる。ここで、膨出傾斜面５４２とは、図３に示すように、円筒面５４１との境界からシリンダ保持面５４３との境界に向かって進むにつれて、主軸線からの距離が増える割合が徐々に減少する膨らみ部５４２ａを持つ傾斜面をいう。膨出傾斜面５４２のうちシリンダ６０の端部が突き当たる位置（図３の円内、圧入開始位置）からシリンダ保持面５４３に至る区間は、このような膨らみ部５４２ａとなっている。本実施例では、膨出傾斜面５４２は軸方向長さが約０．６ｍｍ、高さが約６０μｍとなっている。こうして得られた研削後の固定シーブ５０の圧入面５４の形状を確認するにあたり、コントレーサ（メーカー：株式会社ミツトヨ、名称：CONTRACER CV-3000）を用いて、その接触子を圧入面５４の表面に沿って走査速度を０．５ｍｍ／ｓｅｃ、測定ピッチ（走査結果をプロットする間隔）を０．０２５ｍｍ、送り方向をプライマリシャフト５１の根元から先端に向かう方向とし、この条件で走査させたときの軌跡を測定した。図３はその軌跡に基づいて作成した図面である。

続いて、研削後の固定シーブ５０のプライマリシャフト５１に、孔６２のあいたシリンダ６０（ビッカース硬度が１８０〜２００程度）を圧入する場合について、図４に基づいて説明する。シリンダ６０の端部がプライマリシャフト５１の圧入面５４のうちの膨出傾斜面５４２に当接したあと該膨出傾斜面５４２に沿って圧入方向に進み、Ｒ形状の角を乗り越えてシリンダ保持面５４３に至り、圧入が完了する。このとき、膨出傾斜面５４２は円筒面５４１を通過したシリンダ６０の端部が当接した位置からＲ形状の角に至るまで膨らんだ形状になっているため、シリンダ６０はスムーズに圧入方向へ進行する。また、膨出傾斜面５４２とシリンダ保持面５４３との境界は角張ったエッジではなくＲ形状の丸みを帯びた角のため、この角を乗り越えるときにシリンダ６０の孔６２の内周面が削られてバリが発生することもない。

なお、膨出傾斜面５４２は、圧入面５４のうち圧入開始位置から圧入方向に進むにしたがってシリンダ６０との締め代が大きくなり且つ該締め代の大きくなる割合が減少していくように形成されているともいえる。また、シリンダ保持面５４３は、膨出傾斜面５４２のうち締め代が最大となる締め代最大位置（膨出傾斜面５４２とシリンダ保持面５４３との境界）から圧入方向に向かって該締め代最大位置と同径となるように形成されているともいえる。

以上詳述した本実施例によれば、硬度の低いシリンダ６０を圧入したとしてもバリが発生しないプライマリシャフト５１を持つ固定シーブ５０を提供することができる。また、研削公差及びシリンダ６０の孔６２の内径公差を比較的大きく設定することができるため、歩留まりが向上する。更に、コントレーサを用いて圧入面５４を走査することにより、研削した固定シーブ５０が良品か否かの判断を容易に行うことができる。

なお、本発明はこうした上述した実施例に何等限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において、種々なる形態で実施し得ることは勿論である。

例えば、上述した実施例では、高硬度の固定シーブ５０に一体化されたプライマリシャフト５１に低硬度のシリンダ６０の孔６２を圧入する場合を例示したが、特にこれらの部品に限定されるものではなく、高硬度の被圧入ワークと低硬度の圧入部材という組合せであればどのようなものであってもよい。

上述した実施例では、アンギュラ研削盤を例示したが、図５に示すように、第１砥石水平線１２２ａと砥石傾斜線１２２ｂと第２砥石水平線１２２ｃとで研削施工面５２と線接触する回転砥石１２２を未研削の固定シーブ５０の軸線に対して直角方向に接近・離間させる円筒研削盤を利用してもよい。このとき、砥石傾斜線１２２ｂは、傾斜開始位置ｓｐから傾斜終了位置ｅｐにかけて研削施工面５２の軸線からの距離が一定の割合で大きくなるように形成されている。この場合も、上述した実施例と同様、円筒面５４１，膨出傾斜面５４２及びシリンダ保持面５４３を備えた圧入面５４を形成することができる。また、プライマリシャフト５１の中ほどに膨出傾斜面５４２を形成する代わりに、図６に示すように、プライマリシャフト５１の端部に膨出傾斜面５４２を形成し、その隣にシリンダ保持面５４３を形成してもよい。この場合、回転砥石１２２の砥石傾斜線１２２ｂがプライマリシャフト５１の端部に当たるようにする。

上述した実施例では、高硬度のプライマリシャフト５１に低硬度のシリンダ６０の孔６２を圧入する場合を例示したが、高硬度のリング２６０の孔２６２に低硬度のシャフトを圧入する場合には、図７に示すように、孔２６２の内周面を研削施工面とし、第１砥石水平線２２２ａと砥石傾斜線２２２ｂと第２砥石水平線２２２ｃとで研削施工面と線接触する円筒状の回転砥石２２２をリング２６０の孔２６２の内周面に押し当てることにより、円筒面２４１、膨出傾斜面２４２及びシャフト保持面２４３を備えた圧入面を形成してもよい。このとき、砥石傾斜線２２２ｂは、傾斜開始位置ｓｐから傾斜終了位置ｅｐにかけて未研削ワークであるリング２６０の孔２６２の軸線（主軸線）からの距離が一定の割合で小さくなるように形成されている。また、円筒面２４１は、圧入するシャフトの径より大径に形成される。膨出傾斜面２４２は、円筒面２４１との境界からシャフト保持面２４３との境界に向かって進むにつれて、主軸線からの距離の減る割合が徐々に減少する膨らみ部を持つ傾斜面である。シャフト保持面２４３は、シャフトを圧入したときに膨出傾斜面２４２を通過したシャフトが到達して保持される部分であり、シャフトの径より小径に形成される。この場合も、硬度の低いシャフトをリング２６０の孔２６２に圧入したとしてもバリが発生しない。また、リング２６０の孔２６２の中ほどに圧入面を形成する代わりに、図８に示すように、リング２６０の孔２６２の端部に膨出傾斜面２４２を形成し、その隣にシャフト保持面２４３を形成してもよい。この場合、回転砥石２２２の砥石傾斜線２２２ｂが孔２６２の端部に当たるようにする。

本実施例のアンギュラ研削盤１０の平面図である。アンギュラ型の回転砥石２２で研削施工面５２を研削して圧入面５４にする様子を表す断面図である。圧入面５４の拡大断面図である。プライマリシャフト５１にシリンダ６０を圧入する様子を表す断面図である。円筒研削盤の回転砥石１２２で研削施工面５２を研削して圧入面５４にする様子を表す断面図である。回転砥石１２２でプライマリシャフト５１の端部を研削する様子を表す断面図である。回転砥石２２２でリング２６０の孔２６２の内周面を研削する様子を表す断面図である。回転砥石２２２でリング２６０の孔２６２の端部を研削する様子を表す断面図である。従来のプライマリシャフト１０４にシリンダ１０８を圧入する様子を表す断面図である。

符号の説明

１０アンギュラ研削盤、１２ベッド、１４ワークテーブル、１６砥石台、１８主軸台、２０芯押し台、２２回転砥石、２４パルスモータ、２６送りネジ、２８，３０センターピン、３２回転体、３４パルスモータ、３６送りネジ、３８第１砥面、４０第２砥面、４２数値制御装置、５０固定シーブ、５１プライマリシャフト、５２研削施工面、５４圧入面、６０シリンダ、６２孔、１０２固定シーブ、１０４プライマリシャフト、１０６段差、１０６ａエッジ、１０８シリンダ、１０８ａ孔、１２２回転砥石、１２２ａ第１砥石水平線、１２２ｂ砥石傾斜線、１２２ｃ第２砥石水平線、２２２回転砥石、２２２ａ第１砥石水平線、２２２ｂ砥石傾斜線、２２２ｃ第２砥石水平線、２４１円筒面、２４２膨出傾斜面、２４３シャフト保持面、２６０リング、２６２孔、３８１第１砥石水平線、３８２砥石傾斜線、３８３第２砥石水平線、５４１円筒面、５４２膨出傾斜面、５４２ａ膨らみ部、５４３シリンダ保持面、ｓｐ傾斜開始位置、ｅｐ傾斜終了位置。

Claims

未研削ワークの研削施工面に回転砥石を押し当てることにより、前記研削施工面に比べて硬度が低い圧入部材が圧入される被圧入ワークを製造する被圧入ワークの製造方法であって、
（ａ）前記回転砥石として、傾斜開始位置から傾斜終了位置にかけて前記未研削ワークの軸線からの距離が一定の割合で大きく又は小さくなるように形成された砥石傾斜線と、前記傾斜終了位置における前記未研削ワークの軸線からの距離と略同じ距離になるように該傾斜終了位置から連続して形成された砥石水平線とで前記研削施工面と線接触可能な回転砥石を用意する工程と、
（ｂ）前記未研削ワークの研削施工面に前記回転砥石を押し当てて前記研削施工面を研削することにより、前記砥石傾斜線と前記砥石水平線との境界に対応する部分がＲ形状の角となり、前記砥石水平線に対応する部分が前記圧入部材を保持する圧入部材保持面となり、前記砥石傾斜線に対応する部分が前記圧入部材の突き当たる位置から前記圧入部材保持面に至るまで凸状に膨らむ膨出傾斜面となった被圧入ワークを得る工程と、
を含む被圧入ワークの製造方法。
前記工程（ｂ）で、前記回転砥石を円筒研削盤又はアンギュラ研削盤に取り付けて前記研削施工面の研削を行う、請求項１に記載の被圧入ワークの製造方法。
請求項１又は２に記載の被圧入ワークの製造方法であって、
（ｃ）前記工程（ｂ）で得られた前記被圧入ワークが前記Ｒ形状の角及び前記膨出傾斜面を有することを確認するにあたり、前記被圧入ワークの表面に沿って所定の走査速度及び所定の測定ピッチで測定子を走査させたときの軌跡を測定する工程、
を含む被圧入ワークの製造方法。
前記被圧入ワークは、前記圧入部材として孔を有する部材を圧入可能な軸を持つワークであり、前記砥石傾斜線は、前記傾斜開始位置から前記傾斜終了位置にかけて前記未研削ワークの軸線からの距離が一定の割合で大きくなるように形成される、請求項１〜３のいずれかに記載の被圧入ワークの製造方法。
前記被圧入ワークは、前記圧入部材として軸を有する部材を圧入可能な孔を持つワークであり、前記砥石傾斜線は、前記傾斜開始位置から前記傾斜終了位置にかけて前記未研削ワークの軸線からの距離が一定の割合で小さくなるように形成される、請求項１〜３のいずれかに記載の被圧入ワークの製造方法。