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JP4603956B2 - 電力変換装置 - Google Patents

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JP4603956B2
JP4603956B2 JP2005245232A JP2005245232A JP4603956B2 JP 4603956 B2 JP4603956 B2 JP 4603956B2 JP 2005245232 A JP2005245232 A JP 2005245232A JP 2005245232 A JP2005245232 A JP 2005245232A JP 4603956 B2 JP4603956 B2 JP 4603956B2
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裕之 宝藏寺
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修 大塚
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Description

本発明は、半導体装置及びそれを用いた電力変換装置に関し、特に、自動車等の移動体に用いられる低損失発熱分散型の半導体装置及びそれを用いた電力変換装置に関する。
近年、大電流のスイッチング可能なパワー半導体素子の開発が進んでいる。それを用いた半導体装置で構成された電力変換装置は、モータ等の負荷に効率良く電力を供給することができる。このため、電車や自動車等の移動体のモータ駆動に幅広く利用されている。特に、ハイブリッド自動車では、エンジンと電気モータを組み合わせ、モータの低回転からの高トルク，電池への回生エネルギーの貯蔵，アイドル・ストップシステムを加えることにより、高燃費，ＣＯ2の削減を実現している。
電力変換装置に用いられるパワー半導体素子は、通電による定常損失、及び、スイッチング時のスイッチング損失の存在が問題となっている。電力変換の効率を上げるために、この２つの損失を低減したパワー半導体素子、及び、これを用いた半導体装置や電力変換装置の開発が進んでいる。
一般的に、パワー半導体素子は、オフ時の耐圧が高くなるほど、半導体内部の電界緩和のために素子の厚みが増す。このため、損失を低くするには、できるだけ耐圧の低いパワー半導体素子を用いることが重要である。
しかし、電力変換装置のスイッチング時には、その急激な電流変化と、配線の寄生インダクタンスのため、パワー半導体素子に加わる電圧が跳ね上がる。この跳ね上がり電圧のため、電力変換装置は、電源電圧の約２倍の耐圧性を備えたパワー半導体素子を用いている。また、跳ね上がり電圧を低減するため、配線の寄生インダクタンスを低減した、いわゆる低インダクタンスの半導体装置及び電力変換装置の開発が進んでいる。
従来の技術として、特許文献１（特開平１１−４５８４号公報）には、パワー半導体素子を同一平面上に直線的に配置し、平板状の積層した配線導体を素子配列に並設した構造が開示されている。平板状の配線導体に互いに電流が逆向きに流れるように積層して往復電流経路を作ることにより、低インダクタンスな配線を実現しようとしている。さらに、特許文献１には、インバータ装置の配線の積層順序として、正極側のＰライン導体を最下層，出力側のＵライン導体を中間層，負極側のＮライン導体を最上層とすることが記載されている。
また、特許文献２（特開２００１−３３２６８８号公報）には、２個のパワー半導体素子について、正極側のＰライン導体，出力側のＵライン導体，負極側のＮライン導体を、厚さよりも幅が大きい幅広電極で構成した技術が開示されている。さらに、特許文献２では、Ｐライン導体，Ｕライン導体、及び、Ｎライン導体をＰＵＮの順に積層することにより、低インダクタンス化を実現しようとしている。
また、特許文献３（特開２００３−１９７８５８号公報）には、複数の正極側のパワー半導体素子，負極側のパワー半導体素子の間に、正極側，負極側，出力側の外部接続用の電極を積層して配置することにより、低インダクタンス化を実現しようとした技術が開示されている。
特開平１１−４５８４号公報 特開２００１−３３２６８８号公報 特開２００３−１９７８５８号公報
しかしながら、上記の従来技術では、正極側の半導体素子及び負極側の半導体素子が、それぞれ１群ずつにまとまって配置されているため、電力変換装置の運転状態によっては、半導体装置内で発熱が集中するという問題点があった。
例えば、自動車における縁石等の乗り上げ時において、タイヤが固定されてモータが固定されるため、インバータは過負荷状態になる。この状態はモータロック状態と呼ばれる。モータロック状態においては、インバータの片側のパワー半導体素子のみに過電流が流れるため、熱的に最も厳しい条件となる。
このモータロック状態において、半導体装置内で片側のパワー半導体素子が集まった配置をしている場合には、半導体装置内で発熱が集中する。この状態のとき、通常の加速時よりも素子温度が高くなる。このため、ハイブリット自動車用では、特に、発熱を分散させる構造を採用する必要がある。
しかしながら、上記の従来技術のパワー半導体素子は、パワー半導体素子の発熱のバランスを考慮した配置になっていない。
上記目的を達成するために、本発明に係る電力変換装置は、複数のパワースイッチング素子により構成されるインバータ回路部を有するパワー半導体装置と、前記パワー半導体装置に供給される直流電流を平滑化するコンデンサと、を備え、前記複数のパワースイッチング素子の駆動により複数相の交流電流を出力する電力変換装置であって、前記パワー半導体装置は、前記インバータ回路部に直流電流を伝達する正極側導体板と負極側導体板を有し、前記インバータ回路部は、電気的に並列に接続された複数のパワースイッチング素子を有する上アーム回路部と、電気的に並列に接続された複数のパワースイッチング素子を有する下アーム回路部と、を有し、当該上アーム回路部及び当該下アーム回路部が前記複数相の交流電流のうち１つの相の交流電流を出力し、前記正極側導体板は、少なくとも一部が絶縁体を介して負極側導体板と積層状態となるように構成され、前記上アーム回路部を構成する複数のパワースイッチング素子は、一方のパワースイッチング素子群と他方のパワースイッチング素子群に分けられ、前記下アーム回路部を構成する複数のパワースイッチング素子は、前記一方のパワースイッチング素子群と前記他方のパワースイッチング素子群により挟まれる位置に配置され、前記一方のパワースイッチング素子群と前記他方のパワースイッチング素子群と前記下アーム回路部を構成する複数のパワースイッチング素子は、前記正極側導体板及び前記負極側導体板に沿って、一列に並べられる。また、好ましくは、本発明に係る電力変換装置は、前記一方のパワースイッチング素子群と前記他方のパワースイッチング素子群と前記下アーム回路部を構成する複数のパワースイッチング素子は、前記正極側導体板と前記負極側導体板が積層する方向に対して、一列に並べられる。
上記目的を達成するために、本発明に係る電力変換装置は、複数のパワースイッチング素子により構成されるインバータ回路部を有するパワー半導体装置と、前記パワー半導体装置に供給される直流電流を平滑化するコンデンサと、を備え、前記複数のパワースイッチング素子の駆動により複数相の交流電流を出力する電力変換装置であって、前記パワー半導体装置は、前記インバータ回路部に直流電流を伝達する正極側導体板と負極側導体板を有し、前記インバータ回路部は、電気的に並列に接続された複数のパワースイッチング素子を有する上アーム回路部と、電気的に並列に接続された複数のパワースイッチング素子を有する下アーム回路部と、を有し、当該上アーム回路部及び当該下アーム回路部が前記複数相の交流電流のうち１つの相の交流電流を出力し、前記正極側導体板は、少なくとも一部が絶縁体を介して負極側導体板と積層状態となるように構成され、前記上アーム回路部を構成する複数のパワースイッチング素子は、第１パワースイッチング素子と第２パワースイッチング素子に分けられ、前記下アーム回路部を構成する複数のパワースイッチング素子は、第３パワースイッチング素子と第４パワースイッチング素子に分けられ、前記第３パワースイッチング素子は、前記第１パワースイッチング素子と前記第２パワースイッチング素子の間に配置され、前記第２パワースイッチング素子は、前記第３パワースイッチング素子と前記第４パワースイッチング素子の間に配置され、さらに、前記第１パワースイッチング素子と前記第２パワースイッチング素子と前記第３パワースイッチング素子と前記第４パワースイッチング素子は、前記正極側導体板及び前記負極側導体板に沿って、一列に並べられる。また、好ましくは、本発明に係る電力変換装置は、前記第１パワースイッチング素子と前記第２パワースイッチング素子と前記第３パワースイッチング素子と前記第４パワースイッチング素子は、前記正極側導体板と前記負極側導体板が積層する方向に対して、一列に並べられる。
上記目的を達成するために、本発明に係る電力変換装置は、複数のパワースイッチング素子により構成されるインバータ回路部を有するパワー半導体装置と、前記パワー半導体装置に供給される直流電流を平滑化するコンデンサと、を備え、前記複数のパワースイッチング素子の駆動により複数相の交流電流を出力する電力変換装置であって、前記パワー半導体装置は、前記インバータ回路部に直流電流を伝達する正極側導体板と負極側導体板を有し、前記インバータ回路部は、電気的に並列に接続された複数のパワースイッチング素子を有する上アーム回路部と、電気的に並列に接続された複数のパワースイッチング素子を有する下アーム回路部と、を有し、当該上アーム回路部及び当該下アーム回路部が前記複数相の交流電流のうち１つの相の交流電流を出力し、前記正極側導体板は、少なくとも一部が絶縁体を介して負極側導体板と積層状態となるように構成され、前記上アーム回路部を構成する複数のパワースイッチング素子は、第１のパワースイッチング素子群と第２のパワースイッチング素子群に分けられ、前記下アーム回路部を構成する複数のパワースイッチング素子は、第３のパワースイッチング素子群と第４のパワースイッチング素子群に分けられ、前記第１のパワースイッチング素子群及び前記第３のパワースイッチング素子群は、前記正極側導体板及び前記負極側導体板に対して一方側に配置され、前記第２のパワースイッチング素子群及び前記第４のパワースイッチング素子群は、前記正極側導体板及び前記負極側導体板に対して他方側に配置される。また、好ましくは、本発明に係る電力変換装置は、前記第１のパワースイッチング素子群及び前記第３のパワースイッチング素子群を構成するパワースイッチング素子は、前記正極側導体板及び前記負極側導体板に沿って、一列に並べられ、前記第２のパワースイッチング素子群及び前記第４のパワースイッチング素子群を構成するパワースイッチング素子は、前記正極側導体板及び前記負極側導体板に沿って、一列に並べられる。
本発明によれば、低インダクタンスの半導体装置及びそれを用いた電力変換装置を提供することができる。
以下、本発明の実施例について、図面を参照しながら詳細に説明する。
本発明の第１の実施例における半導体装置の構成及び動作について、図１〜図４，図
２１，図２２を用いて説明する。
まず、インダクタンスの低減させるための回路構成を説明する。図２１は、電力変換装置を直流電源と負荷へ接続したときの回路図である。ここでは、スイッチングさせるパワー半導体素子として、ＩＧＢＴ（絶縁ゲート型バイポーラトランジスタ）を用いた場合を示している。また、スイッチング時に流れる電流を考えるため、インダクタンスを回路図に示している。
電力変換装置３０は、直流電源１６とケーブルのインダクタンス１８，１９により接続される。図示しない制御装置からの指令に基づき、上アームのＩＧＢＴ１と下アームの
ＩＧＢＴ２がスイッチング動作を行うことにより、負荷と負荷接続ケーブルのインダクタンス２２へ電圧を加えるように制御される。
電力変換装置３０は、コンデンサ１７と半導体装置２９とから構成され、接続用導体のインダクタンス２０，２１で結ばれた回路となる。半導体装置２９は、高電位を出力するためのＩＧＢＴ１と低電位を出力するＩＧＢＴ２とが直列に接続されている。ＩＧＢＴ１とＩＧＢＴ２の接続点の電位は、出力端子６ａで負荷インダクタンス２２へ出力される。
半導体装置２９においては、ＩＧＢＴ１及びＩＧＢＴ２が正極側端子５ａと負極側端子７ａとの間に直列接続されている。正極側端子５ａと負極側端子７ａとの間には、正極側端子５ａのインダクタンス２３，負極側端子７ａのインダクタンス２４，内部で接続導体のインダクタンス２５，２６，２７，２８が存在している。また、ＩＧＢＴ１及びIGBT2のそれぞれには、ＩＧＢＴのオフ時における電流還流用のダイオード３，４が、逆並列接続されている。
まず、ＩＧＢＴ１がオンで、ＩＧＢＴ２がオフしている場合の電流を考える。電流は、直流電源１６からケーブルのインダクタンス１８，導体インダクタンス２０，半導体装置２９内のインダクタンス２３，２５，ＩＧＢＴ１，インダクタンス２６を通り、負荷２２へ流れ込む。このときの電流経路は、図２１の実線の矢印で表される。
次に、上記の電流が流れている状態で、ＩＧＢＴ１がオフした場合を考える。このとき、ケーブルのインダクタンス１８及び負荷２２のインダクタンスは大きいため、瞬間的には電流はゼロにならず、電流源として働くことになる。その結果、ケーブルを流れていた電流は、コンデンサ１７，インダクタンス２１，２４，２８，還流用のダイオード４を通り、負荷２２へ流れる電流経路に変わる。このときの電流経路は、図２１の破線の矢印で表される。
このスイッチング時の電流変化を考えると、図２１の一点鎖線の経路で示されるように、瞬間的な電流が流れる。この一点鎖線の回路を主回路と呼ぶ。この主回路のインダクタンスＬを低減すれば、スイッチング時の電流変化ｄｉ／ｄｔによる跳ね上がり電圧Ｖ＝Ｌ・ｄｉ／ｄｔを低減させることができる。
このことは、スイッチング時の発熱損失を低減できるばかりでなく、素子耐圧の低い、すなわち、定常損失の低い素子を用いることができることを意味する。このため、主回路のインダクタンスＬを低くすることは、電力変換装置３０の発熱を低減させることに寄与する。
図１〜図４は、高電位側（正極電位側）素子，低電位側（負極電位側）素子を各々４つ用いた場合の半導体装置２９の斜視図（図１）,上面図（図２）,高電位側（正極電位側）の断面図（図３）、及び、低電位側（負極電位側）の断面図（図４）である。
半導体装置２９は、冷却用金属板８にはんだ等で固着された配線導体パターン１４を備えた絶縁基板１３の上に、高電位側のスイッチング素子であるＩＧＢＴ１，低電位側のスイッチング素子であるＩＧＢＴ２，各々の還流用ダイオード３，４がはんだで固着されて構成されている。
また、高電位側に接続される正極側端子５ａ，出力端子６ａ，低電位側に接続される負極側端子７ａは、帯状で薄板状の正極側導電板５，出力導電板６，負極側導電板７の一部に形成されている。正極側導電板５，出力導電板６，負極側導電板７は、少なくともその一部において、絶縁体１５（図１，図２では図示せず）を介して対向して配置されている。
また、正極側端子５ａ，出力端子６ａ，負極側端子７ａとＩＧＢＴ１，２，ダイオード３，４との接続は、薄板状の接続導体９，１０，１１，１２により接続されている。この導体配置により、図２１のインダクタンスの２３と２４，２５と２６，２７と２８が、２枚の平板上に往復電流を流した形でインダクタンスが低くなり、前述した主回路インダクタンスＬが低減できる構成となっている。
本実施例では、インダクタンスを低くし、発熱分散効果で半導体素子温度の上昇を抑えるため、高電位側のＩＧＢＴ１，低電位側のＩＧＢＴ２の配列を、高電位側のＩＧＢＴ１を２つ、低電位側のＩＧＢＴ２を４つ、高電位側のＩＧＢＴ１を２つ並べ、帯状の薄板導体の長手方向に一列に配置したことである。すなわち、高電位側の複数のパワー半導体素子を２群以上に分割し、低電位側のパワー半導体素子を挟むように、帯状の薄板導体の長手方向に各素子を配列している。
この実装構造に対応する回路図を図２２に示す。ここで、出力導体のインダクタンス
３１ａ〜３１ｇは、各ＩＧＢＴ間、または、各還流用ダイオード間を接続する出力用導体で生じるインダクタンスである。出力用導体は、往復電流が流れ、インダクタンスが生じない構造であるが、絶縁物の厚み分の距離が離れているため、漏れインダクタンスが生じる。この値は、絶縁基板上のＩＧＢＴが均等に配置されているため、ほぼ同じ値になる。このインダクタンスの値を仮にＬｏとする。主回路インダクタンスのうち、半導体装置
２９内のインダクタンスを考えると、４つのＩＧＢＴ１ａ〜１ｄ、４つのＩＧＢＴ２ａ〜２ｄのどのペアで電流が流れるかにより、インダクタンスは異なる。
２５ａ〜２５ｄ，２６ａ〜２６ｄ，２７ａ〜２７ｄ，２８ａ〜２８ｄは、接続導体のインダクタンス２３ａ〜２３ｄは、高電位側導体のインダクタンスであり、２４ａ〜２４ｄは、低電位側導体のインダクタンスである。以下、高電位側導体のインダクタンス，低電位側導体のインダクタンスは、４つの高電位側のＩＧＢＴ１ａ〜１ｄ及びそれに並列接続された還流用ダイオード、４つの低電位側のＩＧＢＴ２ａ〜２ｄ及びそれに並列接続された還流用ダイオードに対して等しいものと考える。
図２２の回路において、図２１の一点鎖線のスイッチング時の過渡的な電流経路を考えた場合、図２２はインダクタンス３１ｄに対して対称な回路である。このため、ＩＧＢＴ１ａ，１ｂ及びその還流用ダイオード，ＩＧＢＴ２ａ，２ｂ及びその還流用ダイオードの半分の経路で考える。
まず、最もインダクタンスの小さくなる経路は、ＩＧＢＴ１ｂまたはその還流用ダイオード、ＩＧＢＴ２ａまたはその還流用ダイオードを流れる経路である。また、最もインダクタンスが大きくなる経路は、ＩＧＢＴ１ａまたはその還流用ダイオード、ＩＧＢＴ２ｂまたはその還流用ダイオードを流れる経路である。この差は、接続用導体のインダクタンスの差で、接続用インダクタンスのみを考慮した場合、前者はＬｏ、後者は３Ｌｏとなる。
一方、従来のように高電位側ＩＧＢＴ，低電位側ＩＧＢＴを分割しない構造とした場合の回路図を図２５に示す。本回路の場合、最小インダクタンスとなる経路を考えたときは、ＩＧＢＴ１ｄまたはその還流用ダイオード，ＩＧＢＴ２ａまたはその還流用ダイオードの経路が最小で、接続用導体のインダクタンスはＬｏ、最大の経路を考えると、ＩＧＢＴ１ａまたはその還流用ダイオード，ＩＧＢＴ２ｄまたはその還流用ダイオードの７Ｌｏとなる。このため、平均的なインダクタンスが大きくなる他、過渡的な電流が中央部で集中することになり、スイッチング損失の発熱が中央部に集中し、各パワー半導体素子の最大温度がばらつく原因となる。
本実施例では、高電位側の複数のパワー半導体素子を２群以上に分割し、低電位側のパワー半導体素子を挟むように、帯状の薄板導体の長手方向に素子を配列しているため、低インダクタンスの半導体装置及び電力変換装置を構成することができる。
本発明の第２の実施例による半導体装置の構成及び動作について、図５〜図８を用いて説明する。図５〜図８は、高電位側素子（ＩＧＢＴ１），低電位側素子（ＩＧＢＴ２）を各々４つ用いた場合の半導体装置２９の斜視図（図５），上面図（図６），高電位側（正極電位側）の断面図（図７），低電位側（負極電位側）の断面図（図８）である。
第１の実施例と異なる点は、高電位側（正極電位側），低電位側（負極電位側）の半導体素子群をパワー半導体素子１つまで分割して、高電位側，低電位側のパワー半導体素子（ＩＧＢＴ１，ＩＧＢＴ２）を交互に配置した点である。
この実装構造に対応する回路図を図２３に示す。本実施例のような配置によれば、高電位側（正極電位側）から低電位側（負極電位側）のパワー半導体素子（ＩＧＢＴ１，２）へ流れる電流が出力側導体を通るインダクタンスはＬｏで全て同じになる。これにより、本実施例によれば、実施例１の構成と比較して、インダクタンスをさらに低減させることができる。
また、正極電位側及び負極電位側のパワー半導体素子（ＩＧＢＴ１，２）を交互に配置したことにより、分散発熱構造となっている。このため、モータロック時、すなわち熱的に最も厳しい条件での素子温度を下げることができ、ハイブリット自動車等に適して用いられる。
次に、本発明の第３の実施例による半導体装置の構成及び動作について、図９〜図１２を用いて説明する。図９〜図１２は、高電位側素子（ＩＧＢＴ１），低電位側素子
（ＩＧＢＴ２）を各々４つ用いた場合の半導体装置２９の斜視図（図９），上面図（図
１０），高電位側（正極電位側）の断面図（図１１）、及び、低電位側（負極電位側）の断面図（図１２）である。
第１，第２の実施例と異なる点は、高電位側（正極電位側），低電位側（負極電位側）の半導体素子（ＩＧＢＴ１，２）を２群以上の半導体素子群に分割し、分割した半導体素子群が薄板導体の正極側導電板５，出力導電板６，負極側導電板７を挟むように、半導体素子を２列に配列した点である。
すなわち、第１半導体素子群（ＩＧＢＴ１）は、第２半導体素子群（ＩＧＢＴ２）の一辺に並んで配置されており、第３半導体素子群（ＩＧＢＴ１）は、第４半導体素子群
（ＩＧＢＴ２）の一辺に並んで配置されている。第１半導体素子群（ＩＧＢＴ１）と第３半導体素子群（ＩＧＢＴ１）は、積層構造体を介して対向して配置されている。また、第２半導体素子群（ＩＧＢＴ２）と第４半導体素子群（ＩＧＢＴ２）も、積層構造体を介して対向して配置されている。
第１半導体素子群（ＩＧＢＴ１）及び第２半導体素子群（ＩＧＢＴ２）、また、第３半導体素子群（ＩＧＢＴ１）及び第４半導体素子群（ＩＧＢＴ２）は、それぞれ、積層構造体に平行に配置されている。
積層構造体は、正極側導電板５と負極側導電板７とが絶縁体１５を介して積層されることにより構成されている。正極側導電板５には、正極側端子５ａが設けられており、直流電源１６の正極に電気的に接続される。負極側導電板７には、負極側端子７ａが設けられており、直流電源１６の負極に電気的に接続される。
また、本実施例では、正極側導電板５は二枚の薄板を備える。すなわち、第１半導体素子群（ＩＧＢＴ１）と接続するための正極側導電板と、第３半導体素子群（ＩＧＢＴ１）と接続するための正極側導電板とから構成されている。負極側導電板７もまた、正極側導電板５と同様に二枚の薄板から構成されている。
また、第１半導体素子群（ＩＧＢＴ１）と第３半導体素子群（ＩＧＢＴ１）との間、及び、第２半導体素子群（ＩＧＢＴ２）と第４半導体素子群（ＩＧＢＴ２）との間には、出力導電板６が配置されている。出力導電板６は、出力電圧を負荷へ供給するための出力端子６ａが設けられている。本実施例においては、出力導電板６は、正極側端子５ａと負極側端子７ａの間に配置されている。本実施例では、出力導電板６もまた、正極側導電板５及び負極側導電板７と同様に、二枚の薄板から構成されている。
本実施例では、正極側導電板５，負極側導電板７，出力導電板６のそれぞれを二枚の薄板で構成しているが、特にこれに限られず、これらのいずれか、または、全てを一枚の薄板で構成するものであってもよい。
なお、本実施例では、第１半導体素子群(ＩＧＢＴ１)と第３半導体素子群(ＩＧＢＴ１)、また、第２半導体素子群（ＩＧＢＴ２）と第４半導体素子群（ＩＧＢＴ２）をそれぞれ積層構造体を介し、対向して配置している。しかし、特にこれには限られず、第１半導体素子群（ＩＧＢＴ１）と第４半導体素子群（ＩＧＢＴ２）、また、第２半導体素子群
（ＩＧＢＴ２）と第３半導体素子群（ＩＧＢＴ１）をそれぞれ積層構造体を介し、対向して配置するものであってもよい。
本実施例のような構造を採用することにより、インダクタンスを下げることができ、かつ、発熱を分散させる構造となる。
次に、本発明の第４の実施例を図１３〜図１６に示す。図１３〜図１６は、高電位側素子（ＩＧＢＴ１），低電位側素子（ＩＧＢＴ２）を各々４つ用いた場合の半導体装置２９の斜視図（図１３），上面図（図１４），高電位側（正極電位側）の断面図（図１５）、及び、低電位側（負極電位側）の断面図（図１６）である。
第１の実施例と異なる点は、正極側端子５ａを２つに分割し、この２つの正極側端子
５ａで負極側端子７ａを挟むように１列に配置した点である。正極側端子５ａと負極側端子７ａは、絶縁距離をとる必要があるため、これらを接近させることができない。しかし、インダクタンスをより小さくするには、これらをできるだけ近づけることにより、主回路の電流経路が作るループ面積をより小さくすることが必要となる。
これを解決するために、本実施例では、高電位側の外部接続端子（正極側端子５ａ）を分割し、その中心位置が低電位側の外部接続端子（負極側端子７ａ）の位置と一致するように構成している。
また、半導体素子（ＩＧＢＴ１，２）の配列と並列に並べることにより、外部端子（正極側端子５ａ，負極側端子７ａ）から半導体素子（ＩＧＢＴ１，２）までの距離を平均化しているため、さらなる低インダクタンス化が可能となっている。
次に、本発明の第５の実施例を図１７〜図２０に示す。図１７〜図２０は、高電位側素子（ＩＧＢＴ１），低電位側素子（ＩＧＢＴ２）を各々４つ用いた場合の半導体装置２９の斜視図（図１７），上面図（図１８），高電位側（正極電位側）の断面図（図１９）、及び、低電位側（負極電位側）の断面図（図２０）である。
第４の実施例と異なる点は、高電位側，低電位側の外部端子（正極側端子５ａ，負極側端子７ａ）を複数設け、これらを交互に一列に配置した点である。このように配置すれば、各半導体素子（ＩＧＢＴ１，ＩＧＢＴ２）と外部端子（正極側端子５ａ，負極側端子
７ａ）の距離がより均一になる。このため、これらの間のインダクタンスが等しくなることで、さらなる低インダクタンス化を実現させることができる。
次に、第６の実施例を図２４に示す。本実施例は、上述した半導体装置２９を３個組み合わせることにより、電力変換装置を構成したものである。この電力変換装置は、３個の半導体装置２９を有することにより、それぞれの半導体装置２９が、Ｕ相，Ｖ相，Ｗ相の３相のモータ電流を生成する。
３個の半導体装置２９は、特定の方向（第１方向）に一列に並んで配置されている。また、３個の半導体装置２９の隣には、半導体装置２９が並んでいる方向に直交する方向
（第２方向）において、複数のコンデンサ１７が第１方向に一列に並んで配置されている。
３個の半導体装置２９それぞれの正極側端子５ａと負極側端子７ａは、積層平板導体
３２を介して、コンデンサ１７の正極端子と負極端子に接続されている。積層平板導体
３２は、３個の半導体装置２９を覆うように、半導体装置２９の上面に配置されている。積層平板導体３２は、半導体装置２９の正極側端子５ａとコンデンサ１７の正極端子との間を電気的に接続した正極側平板導体と、半導体装置２９の負極側端子５ａとコンデンサ１７の負極端子との間を電気的に接続した負極側平板導体とを、絶縁体を介して積層することにより構成されている。
積層平板導体３２は、半導体装置２９の端子とコンデンサ１７の端子との間を、１枚の板で電気的に接続するものでもよいし、または、複数の板に分け、それらの間をさらなる接続部を介して電気的に接続するものであってもよい。
このような構造により、本実施例の電力変換装置では、コンデンサ１７の配置の自由度を稼ぎながら、低インダクタンス化を実現している。
以上、本発明を具体的な実施例に基づいて説明したが、本発明は特にこれらに限られるものではなく、技術思想の範囲内で種々の変更が可能である。例えば、上記実施例では、パワー半導体素子としてＩＧＢＴを用いた場合を説明したが、パワーＭＯＳＦＥＴ等の他のパワー半導体素子でも代替が可能である。パワー半導体素子としてパワーＭＯＳＦＥＴを用いた場合、パワーＭＯＳＦＥＴにはダイオードが内蔵されているため、外付けのダイオードを設けることを省略することができる。
また、本実施例では、接続導体９，１０，１１，１２を用いて各導電板とＩＧＢＴ等とを電気的に接続しているが、本発明では特にこれに限られず、接続導体９，１０，１１，１２の全てまたは一部をアルミ等のワイヤで代替することも可能である。
本発明の実施形態によれば、低インダクタンスと発熱バランスを兼ね備えた、低損失な半導体装置及びそれを用いた電力変換装置を実現することができる。
本発明の第１の実施例における半導体装置の斜視図である。 本発明の第１の実施例における半導体装置の上面図である。 本発明の第１の実施例における半導体装置の図２のＡ−Ａ′断面である。 本発明の第１の実施例における半導体装置の図２のＢ−Ｂ′断面である。 本発明の第２の実施例における半導体装置の斜視図である。 本発明の第２の実施例における半導体装置の上面図である。 本発明の第２の実施例における半導体装置の図６のＡ−Ａ′断面である。 本発明の第２の実施例における半導体装置の図６のＢ−Ｂ′断面である。 本発明の第３の実施例における半導体装置の斜視図である。 本発明の第３の実施例における半導体装置の上面図である。 本発明の第３の実施例における半導体装置の図１０のＡ−Ａ′断面である。 本発明の第３の実施例における半導体装置の図１０のＢ−Ｂ′断面である。 本発明の第４の実施例における半導体装置の斜視図である。 本発明の第４の実施例における半導体装置の上面図である。 本発明の第４の実施例における半導体装置の図１４のＡ−Ａ′断面である。 本発明の第４の実施例における半導体装置の図１４のＢ−Ｂ′断面である。 本発明の第５の実施例における半導体装置の斜視図である。 本発明の第５の実施例における半導体装置の上面図である。 本発明の第５の実施例における半導体装置の図１８のＡ−Ａ′断面である。 本発明の第５の実施例における半導体装置の図１８のＢ−Ｂ′断面である。 一般的な電力変換装置の回路図である。 本発明の第１の実施例における半導体装置の回路図である。 本発明の第２の実施例における半導体装置の回路図である。 本発明の半導体装置を３個用いた３相電力変換装置の斜視図である。 従来技術における半導体装置の回路図である。
符号の説明
１，２…ＩＧＢＴ、３，４…ダイオード、５…正極側導電板、５ａ…正極側端子、６…出力導電板、６ａ…出力端子、７…負極側導電板、７ａ…負極側端子、８…冷却用金属板、９，１０，１１，１２…接続導体、１３…絶縁基板、１４…配線導体パターン、１５…絶縁体、１６…直流電源、１７…コンデンサ、２９…半導体装置、３０…電力変換装置、３２…積層平板導体。

Claims (6)

  1. 複数のパワースイッチング素子により構成されるインバータ回路部を有するパワー半導体装置と、前記パワー半導体装置に供給される直流電流を平滑化するコンデンサと、を備え、前記複数のパワースイッチング素子の駆動により複数相の交流電流を出力する電力変換装置であって、
    前記パワー半導体装置は、前記インバータ回路部に前記直流電流を伝達する正極側導体板と負極側導体板を有し、
    前記インバータ回路部は、電気的に並列に接続された複数のパワースイッチング素子を有する上アーム回路部と、電気的に並列に接続された複数のパワースイッチング素子を有する下アーム回路部と、を有し、当該上アーム回路部及び当該下アーム回路部の駆動によって前記複数相の交流電流のうち１つの相の交流電流が出力され、
    前記正極側導体板は、少なくとも一部が絶縁体を介して負極側導体板と積層状態となるように構成され、
    前記上アーム回路部を構成する複数のパワースイッチング素子は、一方のパワースイッチング素子群と他方のパワースイッチング素子群に分けられ、
    前記下アーム回路部を構成する複数のパワースイッチング素子は、前記一方のパワースイッチング素子群と前記他方のパワースイッチング素子群により挟まれる位置に配置され、
    前記一方のパワースイッチング素子群と前記他方のパワースイッチング素子群と前記下アーム回路部を構成する複数のパワースイッチング素子は、前記正極側導体板及び前記負極側導体板に沿って、一列に並べられる電力変換装置。
  2. 請求項１に記載の電力変換装置であって、
    前記一方のパワースイッチング素子群と前記他方のパワースイッチング素子群と前記下アーム回路部を構成する複数のパワースイッチング素子は、前記正極側導体板と前記負極側導体板が積層する方向に対して、一列に並べられる電力変換装置。
  3. 複数のパワースイッチング素子により構成されるインバータ回路部を有するパワー半導体装置と、前記パワー半導体装置に供給される直流電流を平滑化するコンデンサと、を備え、前記複数のパワースイッチング素子の駆動により複数相の交流電流を出力する電力変換装置であって、
    前記パワー半導体装置は、前記インバータ回路部に前記直流電流を伝達する正極側導体板と負極側導体板を有し、
    前記インバータ回路部は、電気的に並列に接続された複数のパワースイッチング素子を有する上アーム回路部と、電気的に並列に接続された複数のパワースイッチング素子を有する下アーム回路部と、を有し、当該上アーム回路部及び当該下アーム回路部の駆動により前記複数相の交流電流のうち１つの相の交流電流が出力され、
    前記正極側導体板は、少なくとも一部が絶縁体を介して負極側導体板と積層状態となるように構成され、
    前記上アーム回路部を構成する複数のパワースイッチング素子は、第１パワースイッチング素子と第２パワースイッチング素子に分けられ、
    前記下アーム回路部を構成する複数のパワースイッチング素子は、第３パワースイッチング素子と第４パワースイッチング素子に分けられ、
    前記第３パワースイッチング素子は、前記第１パワースイッチング素子と前記第２パワースイッチング素子の間に配置され、
    前記第２パワースイッチング素子は、前記第３パワースイッチング素子と前記第４パワースイッチング素子の間に配置され、
    さらに、前記第１パワースイッチング素子と前記第２パワースイッチング素子と前記第３パワースイッチング素子と前記第４パワースイッチング素子は、前記正極側導体板及び前記負極側導体板に沿って、一列に並べられる電力変換装置。
  4. 請求項３に記載の電力変換装置であって、
    前記第１パワースイッチング素子と前記第２パワースイッチング素子と前記第３パワースイッチング素子と前記第４パワースイッチング素子は、前記正極側導体板と前記負極側導体板が積層する方向に対して、一列に並べられる電力変換装置。
  5. 複数のパワースイッチング素子により構成されるインバータ回路部を有するパワー半導体装置と、前記パワー半導体装置に供給される直流電流を平滑化するコンデンサと、を備え、前記複数のパワースイッチング素子の駆動により複数相の交流電流を出力する電力変換装置であって、
    前記パワー半導体装置は、前記インバータ回路部に前記直流電流を伝達する正極側導体板と負極側導体板を有し、
    前記インバータ回路部は、電気的に並列に接続された複数のパワースイッチング素子を有する上アーム回路部と、電気的に並列に接続された複数のパワースイッチング素子を有する下アーム回路部と、を有し、当該上アーム回路部及び当該下アーム回路部の駆動により前記複数相の交流電流のうち１つの相の交流電流が出力され、
    前記正極側導体板は、少なくとも一部が絶縁体を介して負極側導体板と積層状態となるように構成され、
    前記上アーム回路部を構成する複数のパワースイッチング素子は、第１のパワースイッチング素子群と第２のパワースイッチング素子群に分けられ、
    前記下アーム回路部を構成する複数のパワースイッチング素子は、第３のパワースイッチング素子群と第４のパワースイッチング素子群に分けられ、
    前記第１のパワースイッチング素子群及び前記第３のパワースイッチング素子群は、前記正極側導体板及び前記負極側導体板に対して一方側に配置され、
    前記第２のパワースイッチング素子群及び前記第４のパワースイッチング素子群は、前記正極側導体板及び前記負極側導体板に対して他方側に配置される電力変換装置。
  6. 請求項５に記載の電力変換装置であって、
    前記第１のパワースイッチング素子群及び前記第３のパワースイッチング素子群を構成するパワースイッチング素子は、前記正極側導体板及び前記負極側導体板に沿って、一列に並べられ、
    前記第２のパワースイッチング素子群及び前記第４のパワースイッチング素子群を構成するパワースイッチング素子は、前記正極側導体板及び前記負極側導体板に沿って、一列に並べられる電力変換装置。
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