JP4575735B2 - Microtome blade - Google Patents
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Description
本発明は、生物組織試料を作成する場合に使用されるミクロトーム替刃に関するものである。 The present invention relates to a microtome replacement blade is used to create a biological tissue sample.
従来から、ミクロトーム替刃は、パラフィンにより包埋した検体（生物組織）を切断して、薄片状の生物組織試料を作成するために使用されている。ミクロトーム替刃は、刃長（ｍｍ）×刃幅（ｍｍ）×厚み（ｍｍ）＝８０〜１８０×８×０．２〜０．４程度が一般的な大きさのものであり、主にステンレスから形成されている。もちろん、ミクロトーム替刃は、これらの大きさ以外のものもある。 Conventionally, a microtome blade is used to cut a specimen (biological tissue) embedded with paraffin to create a flaky biological tissue sample. Microtome blades have a general size of blade length (mm) × blade width (mm) × thickness (mm) = 80 to 180 × 8 × 0.2 to 0.4, mainly stainless steel. Formed from. Of course, there are other microtome blades other than these sizes.
ミクロトーム替刃は、図９に示すように刃体本体１００に設けられた刃先１１０に、すくい面１２０と逃げ面１３０とを備えている。そして、従来のミクロトーム替刃は、図９に示すように、刃体本体１００の厚み方向に断面を取ったときの断面形状は、刃先のすくい面１２０側の形状と逃げ面１３０側の面の形状が、刃体本体１００の厚みを２等分する仮想平面Ｏを中心として、鏡像関係となるようにされている（以下、従来例１という）。そして、ミクロトーム替刃の製造時における刃付け工程では、図９に示すように砥石２００の研削により、刃体本体１００の端縁において、それぞれ加工幅Ｌ１、Ｌ２をもってすくい面１２０と、逃げ面１３０が形成される。従来は、この加工幅Ｌ１、Ｌ２は、ともに１ｍｍとされている。なお、この加工幅Ｌ１、Ｌ２の値は、刃付け加工を行う場合の経験値から得られたものであった。
As shown in FIG. 9, the microtome blade has a
ところで、ミクロトーム替刃の分野ではないが、剃刀替刃の刃先（切断用のエッジ）が正中面に対して非対称的に形成された剃刀替刃の構成は、特許文献１により公知となっている（以下、従来例２という）。
従来例１では、刃先１１０には、１ｍｍの加工幅Ｌ１，Ｌ２にて、所定角度の刃先角θ（例えば、３５°）を形成するようにすくい面と、逃げ面とを形成しているため、刃先１１０の肉厚が薄くなり、しかも、刃長が一般的に７０〜１５０ｍｍを有しており、刃幅に対して比較的長くされたものとなっていることから、しなりやすい問題があった。このように、このしなりやすさは、ミクロトーム替刃の刃長が、刃体本体１００の長手方向の長さが長くなるほど大きい。
In Conventional Example 1, the
このしなりやすさが原因で、パラフィン（固形パラフィン）Ｐに包埋された検体を薄切りする際に、刃先にビビリが発生したり、逃げが生じ、良質な試料が得られない場合があった。 Due to this flexibility, when a specimen embedded in paraffin (solid paraffin) P is sliced, there is a case where chatter occurs in the blade edge or escapes, and a high quality sample cannot be obtained. .
さらに、このしなりやすさが原因で、ミクロトーム替刃の刃付け工程において、刃体本体１００の長手方向の中央は、最悪の場合、図１０（ｂ）に示すように、刃先１１０が、膨らむ太鼓状に形成されてしまう虞がある。なお、図１０（ａ）は、ミクロトーム替刃の刃付工程において、しなりがない場合のミクロトーム替刃の平面図であり、刃先１１０は、同図に示すように直線状になる。
Further, due to this ease of bending, in the cutting process of the microtome blade, the
図１１は、検体Ｋがパラフィン（固形パラフィン）Ｐに包埋されているところを示した平面図である。このようなパラフィンＰに包埋されている検体Ｋを薄片状に切断する場合、図１０（ａ）に示す直線状の刃先１１０を有するミクロトーム替刃１００では、図１１の二点鎖線に示すように、ブロック状のパラフィンＰの一側面全体に対して刃先１１０を当接して切断を開始するようにしている。このようにすることにより、薄片状の生物組織試料が得られる。このとき、前記パラフィンＰの最上部の一側面全体がほぼ同時に切り離されて薄片が徐々に形成されるため、切断開始時の薄片の一側縁全体が同時にロール中心側へ移動するようにされるとともに、薄片全体は、ロール状に巻回されて良好な薄片を形成することができる。ロール状に巻回された薄片は、この結果、一様に巻回されているため、後に薄片の巻回を解除する場合は、簡単に平面状に伸ばすことができ、後の、顕微鏡等を使用する検査工程に生物組織試料を速く供することができる。
FIG. 11 is a plan view showing the specimen K embedded in paraffin (solid paraffin) P. FIG. When the specimen K embedded in the paraffin P is cut into a thin piece, the
なお、従来のミクロトーム替刃にて切断されけて形成される生物組織試料（薄片）の厚さは、１μｍ〜数百μｍのものである。
一方、太鼓状に刃先が膨らんだミクロトーム替刃を使用して、薄片状の生物組織試料を作成する場合、まず、図１１の実線で示すようにパラフィンＰの一側面の一部に対し、膨らんだ刃先１１０の一部が片当たりして切断が開始されることになる。すると、パラフィンＰはこの片当たりされた部分が、片当たりした刃先の刃厚によりパラフィン本体から切り離されて延びて巻回が始まり、続いて、最初に片当たりされた部分から徐々に周辺の部位が遅れて巻回されるため、パラフィンＰの一側縁全体が同時に巻回を開始せず、薄片全体は、一様に巻回されたロール状とすることができない。このため、後に薄片の巻回を解除する場合は、簡単に平面状に伸ばすことができない問題があり、従って、後の顕微鏡等による検査工程に生物組織試料を速く供することができない。
In addition, the thickness of the biological tissue sample (thin piece) formed by cutting with a conventional microtome blade is 1 μm to several hundred μm.
On the other hand, when creating a flake-shaped biological tissue sample using a microtome blade whose blade tip swells in a drum shape, first, as shown by the solid line in FIG. Cutting is started when a part of the
又、薄片の厚さが数μｍのように極めて薄い場合には、太鼓状に刃先が膨らんだミクロトーム替刃を使用した場合、片当たりされた部分が、先にパラフィン本体から切断されるため、ちぎれてしまい、きれいに切断された薄片状の試料を得ることができない場合もある。 In addition, when the thickness of the thin piece is very thin, such as several μm, when using a microtome blade with a blade-like swelled tip, the part that has been hit is cut from the paraffin body first, In some cases, it may be torn off and a flaky sample cut cleanly cannot be obtained.
特に、近年は、試料（薄片）の厚みをより薄く、よりきれいに切断された薄片状の試料が得られるミクロトーム替刃の登場が期待されている。
従来例２の剃刀替刃においては、剃刀替刃の刃先（切断用のエッジ）を正中面に対して非対称的に形成している。しかし、剃刀替刃では、その大きさが、従来例２にも記載されているが、刃長（ｍｍ）×刃幅（ｍｍ）×厚み（ｍｍ）＝３８×８×０．２５４のものである。刃先を形成する場合に、上記のような太鼓状に刃先が膨らんだとしても、刃先の膨らみはミクロトーム替刃と異なり、軽微なものである。しかも、このような剃刀替刃は、髭（毛）を剃るためのものであり、上記のような薄片を形成するためのものではなく、ミクロトーム替刃を、検体の薄片を得るために使用する際に生ずる上記特有な問題は存在しない。
In particular, in recent years, the appearance of a microtome replaceable blade that can obtain a thin sample that is thinner and thinner than a sample (thin piece) is expected.
In the razor replacement blade of Conventional Example 2, the cutting edge (cutting edge) of the razor replacement blade is formed asymmetrically with respect to the median surface. However, the size of the razor blade is also described in Conventional Example 2, but the blade length (mm) × blade width (mm) × thickness (mm) = 38 × 8 × 0.254 is there. When forming the cutting edge, even if the cutting edge swells like a drum as described above, the swelling of the cutting edge is slight unlike the microtome replacement blade. Moreover, such a razor blade is for shave the hair (hair), not for forming the thin piece as described above, and the microtome blade is used for obtaining the thin piece of the specimen. There is no such unique problem that arises.
本発明の目的は、刃付け工程において、太鼓状に膨らむ刃先の発生を抑制でき、薄片を形成する際にビビリや逃げがないミクロトーム替刃を提供することにある。 An object of the present invention, in the sharpening process, can the occurrence of edge bulging barrel shape with suppressed to provide a microtome blade no chatter or escape during the formation of the flakes.
上記目的を達成するために、請求項１に記載の発明は、ステンレスからなる刃体本体と、前記刃体本体に設けられ、刃先角を形成するすくい面と前記刃体本体から延出された逃げ面を有する刃先とを備え、前記刃先角が１０°〜３５°の範囲内で、かつ、前記刃体本体の厚さか０．１４１〜０．４３８５ｍｍの範囲内で形成され、前記すくい面は、刃先先端から０．７ｍｍの範囲で形成され、前記逃げ面は、すくい面と同じ又はすくい面よりも小さな範囲で形成されていることを特徴とするミクロトーム替刃を要旨とするものである。
In order to achieve the above object, the invention according to
なお、刃先角は、１０°〜３５°が好ましいことが知られている。すなわち、刃先角αが１０°未満では、刃先が弱くなり刃こぼれが生じやすくなり、好ましくない。又、刃先角αが３５°を超えると、刃先の切断作用が著しく弱くなり、良好な試料の作成ができなくなる。 It is known that the blade edge angle is preferably 10 ° to 35 °. That is, when the blade edge angle α is less than 10 °, the blade edge becomes weak and blade spillage tends to occur, which is not preferable. On the other hand, when the blade edge angle α exceeds 35 °, the cutting action of the blade edge becomes remarkably weak, and it becomes impossible to produce a good sample .
ここで、刃先角１０°を想定した場合の刃体本体２０の厚み（図５参照）は、下記の通りとなる。ここでは、説明の便宜上、刃体本体２０が、厚み方向に一対の互いに平行な側面を備え、両側面間の厚み方向を２等分する仮想平面Ｏ１を想定し、該刃体本体２０の刃先３０先端が、該仮想平面Ｏ１上にあるものとする。すくい面４０と仮想平面Ｏ１間の角度、及び逃げ面５０と仮想平面Ｏ１は５°である。
Here, the thickness (see FIG. 5) of the
この場合、刃先角が１０°のときは、刃体本体２０の板厚は、すくい面４０が単一の面（以下、単一面という）により形成される場合には、０．１４１〜０．２４７ｍｍの間が好ましい。Ａは、刃先３０先端を基点としたとき、該基点から刃幅方向に形成された前記すくい面４０の範囲（以下、すくい面形成範囲という）を示す。又、Ｂは、刃先３０先端を基点としたとき、該基点から刃幅方向に形成された前記逃げ面５０の範囲（以下、逃げ面形成範囲という）を示す。
In this case, when the cutting edge angle is 10 °, the plate thickness of the
刃体本体２０の板厚が、０．１４１ｍｍのとき、すくい面形成範囲Ａ及び逃げ面形成範囲Ｂは、それぞれ単一面にて形成される場合、０．４ｍｍとなる。
又、刃体本体２０の板厚が、０．２４７ｍｍのとき、すくい面形成範囲Ａ及び逃げ面形成範囲Ｂが、それぞれ単一の面にて形成される場合、それぞれ０．７ｍｍとなる。
When the plate thickness of the
Further, when the plate thickness of the
次に、刃先角３５°を想定した場合の刃体本体２０（図６参照）の厚みは、下記の通りとなる。ここでは、説明の便宜上、刃体本体２０が、厚み方向に一対の互いに平行な側面を備え、両側面間の厚み方向を２等分する仮想平面Ｏ１を想定し、該刃体本体の刃先３０先端が、該仮想平面Ｏ１上にあるものとする。すなわち、すくい面４０と仮想平面Ｏ１間の角度、及び逃げ面と仮想平面Ｏ１は１７．５°である。
Next, the thickness of the blade body 20 (see FIG. 6) assuming a blade edge angle of 35 ° is as follows. Here, for convenience of explanation, the
この場合、刃先角が３５°のときは、刃体本体２０の板厚は、０．２５４〜０．４３８５ｍｍの間が好ましい。刃体本体２０の板厚が、０．２５４ｍｍのとき、すくい面形成範囲Ａ及び逃げ面形成範囲Ｂが、それぞれ０．４ｍｍとなる。
In this case, when the blade edge angle is 35 °, the plate thickness of the
又、刃体本体２０の板厚が、０．４３８ｍｍのとき、すくい面形成範囲Ａ及び逃げ面形成範囲Ｂが、それぞれ０．７ｍｍとなる。
このように、単一面にてすくい面及び逃げ面を形成すれば、刃先角の範囲（１０°〜３５°）内であって、０．４〜０．７ｍｍのすくい面形成範囲及び逃げ面形成範囲内で、刃先の体積を確保でき、刃付け工程において、太鼓状に膨らむ刃先の発生を抑制できる。又、薄片を形成する際にビビリや逃げがない。
Further, when the plate thickness of the
Thus, if the rake face and the flank face are formed by a single face, the rake face forming range and the flank face formation are within the range of the edge angle (10 ° to 35 °) and 0.4 to 0.7 mm. Within the range, the volume of the blade edge can be secured, and the generation of the blade edge swelled in a drum shape can be suppressed in the blade attaching process. Also, there is no chatter or escape when forming the flakes.
一方、単一面ではなく、すくい面が、例えば、複数の面で形成した場合、刃先角の範囲（１０°〜３５°）内であって、０．４〜０．７ｍｍのすくい面形成範囲Ａ及び逃げ面形成範囲Ｂ内で、複数の面にてすくい面及び逃げ面を形成すれば、刃先の体積は、従来、刃先先端から１ｍｍの範囲で、すくい面や逃げ面を形成する場合よりも、刃先の体積を確保でき、刃付け工程において、太鼓状に膨らむ刃先の発生を抑制できる。又、薄片を形成する際にビビリや逃げがない。 On the other hand, when a rake face is formed by a plurality of faces instead of a single face, for example, a rake face formation range A of 0.4 to 0.7 mm within the edge angle range (10 ° to 35 °). If the rake face and the flank face are formed by a plurality of surfaces within the flank face formation range B, the volume of the blade edge is conventionally in the range of 1 mm from the tip of the blade edge, compared to the case where the rake face and flank face are formed. The volume of the cutting edge can be secured, and the generation of a cutting edge that swells in a drum shape can be suppressed in the blade attaching process. Also, there is no chatter or escape when forming the flakes.
なお、上記の説明では、該刃体本体の刃先先端が、該仮想平面Ｏ１上にあるものとして、説明したが、請求項１は、下記の請求項２も含む趣旨である。
請求項２の発明は、請求項１において、前記刃体本体は、厚み方向に一対の平行な側面を備えており、両側面間の厚み方向を２等分する仮想平面を想定したとき、該刃体本体の刃先先端が、該仮想平面上にないように、一方の刃体本体の側面側に偏在配置したことを特徴とする。
In the above description, the blade tip of the blade body is described as being on the virtual plane O1, but
The invention of
請求項３の発明は、刃体本体と、前記刃体本体に設けられ、刃先角を形成するすくい面と前記刃体本体から延出される延出平面とを有する刃先とを備え、前記刃先角が１０°〜３５°の範囲内で、かつ、前記刃体本体の厚さか０．１４１〜０．４３８５ｍｍの範囲内で形成され、前記すくい面は、刃先先端から０．７ｍｍの範囲で形成されていることを特徴とするミクロトーム替刃を要旨とするものである。
The invention according to
請求項４の発明は、請求項１乃至請求項３のうちいずれか１項において、前記刃体本体の板厚は、少なくとも０．２５４ｍｍ以上であることを特徴とする。 According to a fourth aspect of the present invention, in any one of the first to third aspects, the blade body has a thickness of at least 0.254 mm .
請求項１の発明によれば、ステンレスからなる刃体本体に設けられた刃先の剛性が高まるため、刃先のビビリや逃げが少なくなり、良質な薄片を薄切りすることができる。特に、逃げ面は、すくい面が形成された範囲よりも狭い範囲で形成されている場合、すくい面と同じ範囲に形成する場合よりも、より、刃先の体積を増加させることができ、刃先の剛性を高めることができる。
According to the invention of
すなわち、従来は、経験則で、種々の板厚を備えた刃体本体に対してそれぞれ刃幅方向に刃先先端から１ｍｍに亘って刃先を形成した場合と異なり、０．７ｍｍ以下としているため、刃先の剛性を高めることができる。 That is, conventionally, as a rule of thumb, unlike the case where the blade edge is formed over 1 mm from the tip of the blade edge in the blade width direction with respect to the blade body having various plate thicknesses, it is 0.7 mm or less. The rigidity of the cutting edge can be increased.
請求項２の発明によれば、一方の刃体本体の側面側に刃先先端を偏在配置して、偏在配置した側に位置する方に逃げ面を形成すると、同逃げ面の刃幅方向の長さを短く設定できる。又、逃げ面と前記仮想平面とのなす角度を小さく設定できるため、この結果、逃げ面と前記仮想平面とのなす角度が小さい分、生物組織試料に対して寝かせて（切削角を小さくして）使用できるため、その分従来よりも薄切が可能となる。 According to the second aspect of the present invention, when the tip of the blade tip is unevenly arranged on the side surface side of one blade body body and the flank is formed on the side located on the unevenly arranged side, the length of the flank in the blade width direction is obtained. The length can be set short. In addition, since the angle formed between the flank and the virtual plane can be set small, as a result, the angle formed between the flank and the virtual plane is laid down on the biological tissue sample (the cutting angle is reduced). ) Since it can be used, it can be cut thinner than before.
請求項３の発明によれば、請求項１と同様に、ステンレスからなる刃体本体に設けられた刃先の剛性が高まるため、刃先のビビリや逃げが少なくなり、良質な薄片を薄切りすることができる。
請求項４の発明によれば、刃体本体の板厚が少なくとも０．２５４ｍｍ以上のミクロトーム替刃において、請求項１乃至請求項３のいずれか１項の作用効果を奏することができる。
According to the invention of
According to invention of Claim 4, in the microtome spare blade whose plate | board thickness of a blade body main body is at least 0.254 mm or more, there can exist the effect of any one of
（第１実施形態）
以下、本発明を具体化した一実施形態のミクロトーム替刃を図１，図２（ａ），図３を参照して説明する。図１は、左右方向がミクロトーム替刃１０の刃幅方向となるようにミクロトーム替刃１０を配置して見た端面図である。
(First embodiment)
Hereinafter, a microtome blade according to an embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. 1, 2A, and 3. FIG. FIG. 1 is an end view of the
図１に示すようにミクロトーム替刃１０は、ステンレスからなる刃体本体２０と刃先３０を備えている。刃体本体２０は、平面視した場合、長四角形状に形成されている。刃先３０は、刃体本体２０の刃幅方向（図１において、左右方向）の一端から刃幅方向に延出されている。本実施形態のミクロトーム替刃１０の大きさは、刃長（ｍｍ）×刃幅（ｍｍ）×厚み（ｍｍ）＝８０×８×０．２５４とされている。
As shown in FIG. 1, the
図２（ａ）は、ミクロトーム替刃１０の刃先３０の拡大した説明図である。同図に示すように、刃先３０は、図２において、すくい面４０と逃げ面５０とを備えている。すくい面４０は、刃先３０先端側に位置する第１すくい面４０ａと、刃体本体２０側に位置する第２すくい面４０ｂとから構成されている。第１すくい面４０ａと逃げ面５０とにより、刃先角αが形成されている。逃げ面５０の長さは、第１すくい面４０ａよりも長くされている。刃先３０の先端は、刃体本体２０の厚みを２等分する仮想平面Ｏ１から、図２（ａ）に示すように下方に、すなわち、逃げ面５０側にオフセットした位置を通過する仮想平面Ｏ２上に配置されている。なお、仮想平面Ｏ２は、仮想平面Ｏ１と平行である。
FIG. 2A is an enlarged explanatory view of the
第１すくい面４０ａと、仮想平面Ｏ２となす角度β１は、本実施形態では、２５°とされているが、この値に限定するものではない。
第２すくい面４０ｂと、仮想平面Ｏ１（仮想平面Ｏ２）となす角度β２は、角度β１よりも小さな値とされ、本実施形態では２０°とされている。
The angle β1 formed between the
The angle β2 formed between the
逃げ面５０と、仮想平面Ｏ２となす角度γは、本実施形態では、１０°とされている。なお、角度γは、この値に限定されるものではないが、角度β１の角度未満とされている。そして、刃先角αは、β１とγとの和とされており、本実施形態では、３５°とされている。すくい面形成範囲Ａは、本実施形態では、０．５９ｍｍとされている。逃げ面形成範囲Ｂは、本実施形態では、０．１７ｍｍとされ、すくい面形成範囲Ａよりも狭い範囲とされている。
In this embodiment, the angle γ between the
上記のようなミクロトーム替刃１０は、刃付け工程で、刃体本体２０の先端に対して、砥石（図示しない）により、０．５９ｍｍのすくい面形成範囲Ａにおいて、第１すくい面４０ａと第２すくい面４０ｂとを研削し、又、０．１７ｍｍの逃げ面形成範囲Ｂにおいて、逃げ面５０を研削することにより、形成される。
The microtome
本実施形態では、下記の特徴がある。
（１） 本実施形態では、一方の刃体本体２０の側面側に刃先３０先端を偏在配置して、偏在配置した側に位置する方に逃げ面５０を形成するようにした。この結果、本実施形態では、逃げ面５０の刃幅方向の長さを短く設定できる。又、逃げ面５０と仮想平面Ｏ１とのなす角度γを、角度β１よりも小さく設定できるため、この結果、逃げ面５０と仮想平面Ｏ１とのなす角度が小さい分、生物組織試料に対して寝かせて（切削角を小さくして）使用できるため、その分従来よりも薄切が可能となり、例えば、１μｍ未満の厚みの試料も作成可能とすることができる。
This embodiment has the following features.
(1) In the present embodiment, the tip of the
図３は、本実施形態のミクロトーム替刃１０を検体を包埋しているパラフィンＰに対する切削角を示し、仮想平面Ｏ１と逃げ面５０となす角は１０°であるため、切削角は２５°とすることができる。一方、図８は、従来のミクロトーム替刃１００の場合（刃先角θが３５°で、仮想平面Ｏ１と逃げ面となす角は１７．５°）を示しており、切削角は３０°となる。
FIG. 3 shows the cutting angle with respect to the paraffin P in which the
（２） 又、ステンレスからなる刃体本体に設けられた刃先の剛性が高まるため、刃先のビビリや逃げが少なくなり、良質な薄片を薄切りすることができる。特に、逃げ面は、すくい面が形成された範囲よりも狭い範囲で形成されている場合、すくい面と同じ範囲に形成する場合よりも、より、刃先の体積を増加させることができ、刃先の剛性を高めることができる。 (2) Further, since the rigidity of the cutting edge provided on the blade body made of stainless steel is increased, chatter and escape of the cutting edge are reduced, and a high-quality thin piece can be sliced. In particular, when the flank is formed in a range narrower than the range where the rake face is formed, the volume of the blade edge can be increased more than when the flank is formed in the same range as the rake face. Stiffness can be increased.
（３） 製造時（刃付け工程）において、刃体のしなりやすさがなくなっているため、安定した刃先形成ができる。すなわち、従来と異なり、刃先が太鼓状に形成されることが抑制できる。又、すくい面形成範囲Ａや、逃げ面形成範囲Ｂが、１ｍｍよりも狭いため、刃付け工程における砥石の摩耗による減少をすくなくすることができる。 (3) During manufacture (blade attaching process), since the blade body is not easily bent, a stable cutting edge can be formed. That is, unlike the conventional case, the cutting edge can be suppressed from being formed in a drum shape. Moreover, since the rake face formation range A and the flank face formation range B are narrower than 1 mm, it is possible to eliminate a decrease due to wear of the grindstone in the blade attaching process.
（第２実施形態）
図２（ｂ）は、第２実施形態を示している。同図に示すように、第２実施形態は、第１実施形態の構成中、各部の大小関係が、第１実施形態と同様であり、各部の諸元が下記のように変更されている。なお、本実施形態のミクロトーム替刃１０の大きさは、第１実施形態と同様である。
(Second Embodiment)
FIG. 2B shows a second embodiment. As shown in the figure, in the second embodiment, in the configuration of the first embodiment, the size relationship of each part is the same as that of the first embodiment, and the specifications of each part are changed as follows. In addition, the magnitude | size of the microtome
第１すくい面４０ａと、仮想平面Ｏ２となす角度β１は、第２実施形態では、２０°とされている。第２すくい面４０ｂと、仮想平面Ｏ１（仮想平面Ｏ２）となす角度β２は、角度β１よりも小さな値とされ、第２実施形態では１５°とされている。
The angle β1 formed between the
逃げ面５０と、仮想平面Ｏ２となす角度γは、本実施形態では、１５°とされている。そして、刃先角αは、β１とγとの和とされており、本実施形態では、３５°とされている。すくい面形成範囲Ａは、第２実施形態では、０．６９ｍｍとされている。逃げ面形成範囲Ｂは、第２実施形態では、０．２２ｍｍとされている。
In this embodiment, the angle γ between the
上記のようなミクロトーム替刃１０は、刃付け工程で、ステンレスからなる刃体本体に設けられた刃体本体２０の先端に対して、砥石（図示しない）により、０．６９ｍｍのすくい面形成範囲Ａにおいて、第１すくい面４０ａと第２すくい面４０ｂとを研削し、又、０．２２ｍｍの逃げ面形成範囲Ｂにおいて、逃げ面５０を研削することにより、形成される。
The microtome
本実施形態においても、第１実施形態と同様の効果を奏することができる。
（第３実施形態）
図２（ｃ）は、第３実施形態を示している。同図に示すように、第３実施形態は、第１実施形態の構成中、仮想平面Ｏ２を省略して、刃先３０先端が仮想平面Ｏ１上に位置するように配置され、各部の諸元が下記のように変更されている。なお、本実施形態のミクロトーム替刃１０の大きさは、第１実施形態と同様である。第１すくい面４０ａと、仮想平面Ｏ２となす角度β１は、第２実施形態では、１７．５°とされている。第２すくい面４０ｂと、仮想平面Ｏ１（仮想平面Ｏ２）となす角度β２は、角度β１よりも小さな値とされ、第３実施形態では１０°とされている。
In this embodiment, the same effect as that of the first embodiment can be obtained.
(Third embodiment)
FIG. 2C shows a third embodiment. As shown in the figure, in the third embodiment, in the configuration of the first embodiment, the virtual plane O2 is omitted, and the tip of the
逃げ面５０と、仮想平面Ｏ１となす角度γは、１７．５°とされている。そして、刃先角αは、β１とγとの和とされており、本実施形態では、３５°とされている。すくい面形成範囲Ａは、第３実施形態では、０．６４ｍｍとされている。逃げ面形成範囲Ｂは、第３実施形態では、０．４ｍｍとされている。
An angle γ between the
上記のようなミクロトーム替刃１０は、刃付け工程で、刃体本体２０の先端に対して、砥石（図示しない）により、０．６４ｍｍのすくい面形成範囲Ａにおいて、第１すくい面４０ａと第２すくい面４０ｂとを研削し、又、０．４ｍｍの逃げ面形成範囲Ｂにおいて、逃げ面５０を研削することにより、形成される。
The microtome
このように具体化した場合、刃先の剛性が高まるため、刃先のビビリや逃げが少なくなり、良質な薄片を薄切りすることができる。
（第４実施形態）
第４実施形態を示す図４は、第１実施形態の構成中、仮想平面Ｏ２が省略されて、刃先３０先端が、刃体本体２０の下面から、面一となるように延出された延出平面２０ａ上に位置するように形成されている。そして、延出平面２０ａが形成されることにより、すくい面が省略されている。又、各部の諸元は下記のように変更されている。延出平面２０ａは、仮想平面Ｏ１と平行である。なお、本実施形態のミクロトーム替刃１０の大きさは、第１実施形態と同様である。第１すくい面４０ａと、延出平面２０ａとなす角度β１は、３５°とされている。第２すくい面４０ｂと、延出平面２０ａとなす角度β２は、角度β１よりも小さな値とされ、第４実施形態では１５°とされている。そして、刃先角αは、β１と同じ値とされている。
When embodied in this manner, the rigidity of the cutting edge is increased, so that chatter and escape of the cutting edge are reduced, and a high-quality thin piece can be sliced.
(Fourth embodiment)
FIG. 4 showing the fourth embodiment is an extension in which the virtual plane O2 is omitted in the configuration of the first embodiment, and the tip of the
すくい面形成範囲Ａは、第４実施形態では、０．７ｍｍとされている。
上記のようなミクロトーム替刃１０は、刃付け工程で、刃体本体２０の先端に対して、砥石（図示しない）により、０．７ｍｍのすくい面形成範囲Ａにおいて、第１すくい面４０ａと第２すくい面４０ｂとを研削することにより、形成される。
The rake face forming range A is 0.7 mm in the fourth embodiment.
The microtome
第４実施形態においても、このように具体化した場合、刃先の剛性が高まるため、刃先のビビリや逃げが少なくなり、良質な薄片を薄切りすることができる。 なお、本発明の実施形態は前記実施形態に限定されるものではなく、下記のように変更してもよい。 Also in the fourth embodiment, when embodied in this way, the rigidity of the cutting edge is increased, so that chatter and escape of the cutting edge are reduced, and a high-quality thin piece can be sliced. In addition, embodiment of this invention is not limited to the said embodiment, You may change as follows.
○ 図７に示すように、逃げ面５０を刃先３０先端側に位置する第１逃げ面５０ａと刃体本体２０側に位置する第２逃げ面５０ｂとにより構成する。そして、第１すくい面４０ａと第２すくい面４０ｂとをそれぞれ第１逃げ面５０ａと第２逃げ面５０ｂとが仮想平面Ｏ１を中心に鏡像関係となるように配置する。
As shown in FIG. 7, the
そして、仮想平面Ｏ１と第１逃げ面５０ａとがなす角度をγ１とし、仮想平面Ｏ１と第２逃げ面５０ｂとがなす角度をγ２としたとき、角度γ１＝角度β１、角度γ２＝角度β２としている。本実施形態では、角度γ１＋角度β１は３５°とし、角度γ２＋角度β２は、２５°となるようにしている。又、すくい面形成範囲Ａと逃げ面形成範囲Ｂとは、同じ長さとしている。又、本実施形態では、すくい面形成範囲Ａ例えば、０．５３ｍｍとしている。なお、ミクロトーム替刃の大きさは、第１実施形態と同様である。
When the angle formed by the virtual plane O1 and the
１０…ミクロトーム替刃
２０…刃体本体
３０…刃先
４０…すくい面４０
４０ａ…第１すくい面
４０ｂ…第２すくい面
５０…逃げ面
Ａ…すくい面形成範囲
Ｂ…逃げ面形成範囲
Ｏ１，Ｏ２…仮想平面
α…刃先角
DESCRIPTION OF
40a ...
Claims (4)
前記刃先角が１０°〜３５°の範囲内で、かつ、前記刃体本体の厚さが０．１４１〜０．４３８５ｍｍの範囲内で形成され、
前記すくい面は、刃先先端から刃幅方向へ最大０．７ｍｍの範囲内で形成され、前記逃げ面は、すくい面と同じ又はすくい面よりも小さな範囲で形成されていることを特徴とするミクロトーム替刃。 A blade body made of stainless steel, a blade edge provided on the blade body main body and having a rake face forming a blade edge angle and a flank extending from the blade body main body,
The blade edge angle is formed within a range of 10 ° to 35 °, and the blade body has a thickness within a range of 0.141 to 0.4385 mm.
The rake face is formed within a range of a maximum of 0.7 mm from the tip of the blade edge in the blade width direction, and the flank face is formed in the same range as the rake face or smaller than the rake face. Spare blade.
前記刃体本体に設けられ、刃先角を形成するすくい面と前記刃体本体側面と面一に延出される延出平面とを有する刃先とを備え、
前記刃先角が１０°〜３５°の範囲内で、かつ、前記刃体本体の厚さが０．１４１〜０．４３８５ｍｍの範囲内で形成され、
前記すくい面は、刃先先端から刃幅方向へ最大０．７ｍｍの範囲内で形成されていることを特徴とするミクロトーム替刃。 A blade body made of stainless steel ,
A blade edge provided on the blade body and having a rake face that forms a blade edge angle and an extending plane extending flush with a side surface of the blade body body;
The blade edge angle is formed within a range of 10 ° to 35 °, and the blade body has a thickness within a range of 0.141 to 0.4385 mm.
The rake face is formed within a maximum range of 0.7 mm in the blade width direction from the tip of the blade edge.
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