JP4546912B2 - ゴルフクラブ - Google Patents

Description

本発明は、長尺でありながらスイングし易く、ひいては飛距離の増大に役立つゴルフクラブに関する。

ドライバーやフェアウエイウッドといったウッド型のゴルフクラブには、ボールをより遠くまで飛ばすことができる飛距離性能が求められる。飛距離性能を向上させるためには、一般に、打ち出されるボールの初速を高めることが有効である。そして、その手段としては、例えば、ヘッドの反発性能の向上、ヘッド重量を増すことによるヘッド運動エネルギーの向上又はクラブの長尺化によるヘッドスピードの向上等が知られている（例えば下記特許文献１ないし２参照）。

特開平１１−９９２３１号公報 特開２００４−２０１９１１号公報

しかしながら、ヘッドの反発係数は、ＵＳＧＡ及びＲ＆Ａに見られるように規制される傾向がある。従って、反発性能を過度に向上させたヘッドは、今後、正式競技に使用できないおそれがある。

また、他の二つの方法は、いずれもクラブのスイングし易さを損ねるという欠点がある。例えば、クラブの長尺化は、ヘッドスピードの向上という利点が得られやすいが、スイングしづらい。また、長尺化されたクラブをアベレージゴルファーが使用すると、ボールの打出角が小さく、ひいてはボールの弾道が低くなる傾向がある。このため、ボールの初速を向上させても、十分な飛距離の向上につながり難い。

そこで、発明者らは、クラブの長尺化によるヘッドスピードの向上という利点を損なわないよう、スイングし易さを向上させ、かつ、ボールの打出角を大きくすることを試みた。

一般に、バックスイング（テイクバック）からダウンスイングを経て打撃（インパクト）までの一連のスイングモーションの中で、スイングし易さに特に影響を与える瞬間は２つある。一つは、静止しているクラブを動かすときのバックスイングの開始時、もう一つは、ボールを打撃する直前の瞬間である。いずれの瞬間においても、グリップを握るゴルファ（右打ちゴルファであり、以下同じ。）の右手先端付近がクラブを支える支点、言い換えるとクラブの回転運動の中心になる。従って、この２つの瞬間において、クラブの操作性を高めることにより、クラブのスイングし易さは向上できると考えられる。

そこで、発明者らは、前記２つの瞬間においてクラブの操作性を定量化するパラメータとして、前記右手による支点に比較的近い位置を支点としたスイング時の重さを表す１４インチバランス法に基づくスイングバランスを採用し、かつ、これを限定することを試みた。

また、前記スイングモーションにおいて、バックスイング後半からダウンスイング開始時までの期間は、クラブは、ゴルファの左手位置を支点として運動する。従って、クラブのスイングし易さを向上させるためには、上記の改善に加え、ゴルファのグリップを握る左手位置を支点とするクラブの操作性をも向上させる必要がある。本発明では、これらの運動中のクラブの操作性を定量化するパラメータとして、前記左手に比較的近い位置、具体的にはグリップの後端でのクラブの慣性モーメントを採用し、かつ、これを限定することを試みた。

さらに、シャフトに関して鋭意研究を重ねたところ、シャフトの先端（ティップ（ＴＩＰ）と呼ばれることがある。）から特定の距離を隔てる位置の曲げ剛性値が、ボールの打出角やスイングし易さに影響を及ぼすことを知見した。

本発明は、前記３つのパラメータ、即ち１４インチバランス計測法によるスイングバランス、グリップの後端でのクラブの慣性モーメント及びシャフトの曲げ剛性値の好ましい範囲を同時に満足させることを基本として、長尺でありながらスイングし易く、かつ、ボールの打出角を大きくし、ボールをより遠くまで飛ばすことが可能なゴルフクラブを提供することを目的としている。

本発明のうち請求項１記載の発明は、シャフトと、その先端側に固着されたゴルフクラブヘッドと、前記シャフトの後端側に設けられたグリップとを有するゴルフクラブであって、クラブ全長が４６〜４８インチ、かつ１４インチバランス計測法によるスイングバランスがＣ５〜Ｄ０、しかもグリップの後端でのクラブの慣性モーメントが２９３０〜３０００kg・cm² であるとともに、前記シャフトは、その先端から５００mmの位置における曲げ剛性値ＥＩ（500 ）が１．８〜２．１（kgf ・ｍ ² ）であり、前記曲げ剛性値ＥＩ（500 ）と、前記先端から１０００mmの位置における曲げ剛性値ＥＩ（1000）との比ＥＩ（1000）／ＥＩ（500 ）が２．１〜２．４であることを特徴とする。

ここで、前記「クラブ全長」は、ＪＧＡ（（財）日本ゴルフ協会）のゴルフ規則の中の付属規則II「１．クラブ」項の「ｃ．長さ」に基づき測定される。具体的には、ウッド型及びアイアン型のクラブの長さの測定は、図２に示されるようにクラブ１を水平面ＨＰの上に置き、それに対し６０度で傾く斜面ＩＰをヘッド３のソール部に当てて行われる。そして、クラブ全長は、二つの面ＨＰ及びＩＰの交差点Ｙからグリップ４の後端４ｅまでの距離Ｌとして測定される。

またグリップの後端４ｅは、グリップ４の最も後側の端を意味するが、図１のように、グリップの端に後方へ凸となる膨らみが設けられている場合、最も拡径しているグリップの後端側のエッジをグリップの後端とする。

また、前記「スイングバランス」（「スイングウエイト」とも呼ばれることがある。）とは、クラブをスイングしたときの体感的な重さを表すもので、図３に示されるように、グリップ４の後端４ｅからシャフト軸に沿って１４インチの位置を支点とし、該支点からクラブの重心点Ｇまでのシャフト軸方向の距離Ｘ（単位：インチ）に、クラブ全重量（単位：オンス）を掛け合わせた数値（単位：インチ・オンス）に基づき求められる。

スイングバランスを示す前記数値は、換算表により、ＡないしＦの六段階に区分され、" Ａ" から" Ｆ" に向かって重くなることを示す。また、各区分ＡないしＦは、さらに各々０〜９まで１０分割され、" ０" から" ９" に向かって重くなることを意味する。そして、最終的なスイングバランスは、Ａ０やＣ６のように前記区分を示すアルファベットＡないしＦに数字０〜９のいずれかを併記した記号にて表示される。

本明細書において、スイングバランスの計測は、グリップエンドから１４インチの位置を支点としてヘッド側の重さを測る１４インチバランス計測器（図示省略）を用い、その指針が指す目盛を読みとることで行われる。スイングバランス計測器の測定目盛は、図４に略示されるように、最小読み取り目盛（例えばＣ７、Ｃ８、Ｃ９など）の間に幅があるため、指針ｊが例えば目盛Ｃ７とＣ８との中間を示す場合がある。本明細書では、このような場合、目盛の小さい方（この例ではＣ７）のスイングバランスを採用する。また指針ｊが、目盛間かつ前記中間位置以外を指すとき、該指針ｊと近い方の目盛をそのスイングバランスとして読み取る。

表１には、参考までにスイングバランスの記号Ｃ、Ｄの表記と、前記数値（インチ・オンス）との対応関係を示す。本発明のクラブ１は、前記数値（インチ・オンス）が、概ね２０４．７５〜２１３．５の範囲に含まれる。

また、グリップの後端でのクラブの慣性モーメントは、図５に示されるように、シャフト２の軸中心線ＣＬが水平となるように、慣性モーメント測定器２０（例えばINERTIA DYNAMICS Inc社製の MODEL NUMBER RK/005-002などの計測装置）の測定治具２１上にクラブ１をバランスさせて支持する。このとき、測定治具２１には、クラブ１の重心点Ｇが位置する。次に、このクラブ１の重心点Ｇ回り（回転軸はＺである。）の慣性モーメントＩ_a を測定する。そして、グリップの後端でのクラブの慣性モーメントＩ_G は、平行軸定理を用いて、下記式により計算で求める。
Ｉ_G （kg・cm² ）＝Ｉ_a ＋ｍ・Ｒ²
ここで、ｍはクラブの質量（kg）、Ｒは、グリップ４の後端４ｅからクラブ１の重心点Ｇまでの軸方向距離（cm）、Ｉ_a は、クラブ１の重心点Ｇ回りの慣性モーメント（kg・cm² ）である。

さらに、シャフトの前記先端からｘmmの位置における曲げ剛性値ＥＩ（ｘ）は、図１１に示されるように、万能材料試験機を用いた３点曲げにより測定される。具体的には、先ず支点間距離が２００mmに設定された治具Ｊ１、Ｊ２で、軸中心線ＣＬが水平となるようにシャフト２を支える。この際、前記治具Ｊ１、Ｊ２は、その中間点Ｃがシャフト２の前記先端からｘmmの位置２Ｇとなるように位置決めされる。次に、前記位置２Ｇに上方から圧子Ｐを降下させる。この際、圧子の降下速度は５mm／秒とし、負荷最大荷重が２０kgf に達した時点で圧子を停止させるとともに、前記位置２Ｇでのシャフト２のたわみ量を測定する。そして、下記式から曲げ剛性値ＥＩ（ｘ）を得るものとする。
曲げ剛性値ＥＩ（ｘ）＝（負荷最大荷重×支点間距離³ ）／（４８×たわみ量）
なお曲げ剛性値ＥI は、シャフト２からグリップ４を除去した状態で測定される。また治具Ｊ１、Ｊ２の先端の曲率は２Ｒ、圧子の先端は７５Ｒ、距離及びたわみ量の単位はミリメートル、力の単位はkgｆとする。

また請求項２記載の発明は、前記グリップの後端でのクラブの慣性モーメントは、２９３０〜２９５０kg・cm² である請求項１に記載のゴルフクラブである。

また請求項３記載の発明は、前記スイングバランスは、Ｃ６〜Ｃ９である請求項１又は２に記載のゴルフクラブである。

また請求項４記載の発明は、前記シャフトの曲げ剛性値ＥＩ（500 ）は、１．９〜２．１（kgf ・ｍ² ）である請求項１乃至３のいずれかに記載のゴルフクラブである。

また請求項５記載の発明は、前記シャフトの曲げ剛性値ＥＩ（1000）は、３．７８〜５．０４（kgf ・ｍ² ）である請求項１乃至４のいずれかに記載のゴルフクラブである。

本発明のゴルフクラブは、４６〜４８インチと長尺でありながら、スイングし易く、かつ、ボールの打出角を大としうる。従って、ヘッドスピードの向上によって十分な飛距離の増大効果が得られる。

以下、本発明の実施の一形態を図面に基づき説明する。
図１には本実施形態のゴルフクラブ（以下、単に「クラブ」ということがある。）１の全体正面図を示す。本発明のクラブ１は、クラブ全長が４６〜４８インチ、かつ１４インチバランス計測法によるスイングバランスがＣ５〜Ｄ０、しかもグリップ４の後端４ｅでのクラブの慣性モーメントが２９３０〜３０００kg・cm² であるとともに、前記シャフト２の先端２Ａから５００mmの位置における曲げ剛性値ＥＩ（500 ）が１．８〜２．１（kgf ・ｍ ² ）であり、前記曲げ剛性値ＥＩ（500 ）と、前記シャフトの先端２Ａｅから１０００mmの位置における曲げ剛性値ＥＩ（1000）との比ＥＩ（1000）／ＥＩ（500 ）が２．１〜２．４であることを特徴とする。

前記クラブ１は、シャフト２と、該シャフト２の先端側２Ａに固着されたゴルフクラブヘッド（以下、単に「ヘッド」ということがある。）３と、前記シャフト２の後端側２Ｂに設けられかつプレーヤに握られるグリップ４とを含む。本実施形態のクラブ１は、ドライバー（＃１）の他、プラッシー（＃２）、スプーン（＃３）、バフィ（＃４）又はクリーク（＃５）等を少なくとも含むウッド型である。本発明は、このような飛距離が求められるウッド型のゴルフクラブに特に適する。

前記クラブ１は、４６〜４８インチのクラブ全長を持つ。ボール打撃時のヘッドスピードは、遠心力の作用により、クラブ全長にほぼ比例して大きくなる。このため、クラブ全長が４６インチ未満では、飛距離の顕著な増加を実現するためのヘッドスピードの向上が十分に期待できない。逆に、クラブ全長が４８インチを超えると、クラブ１の操作性が低下する他、ゴルフ規則に違反するため好ましくない。特に限定はされないが、クラブ全長Ｌは、好ましくは４６．５インチ以上、さらに好ましくは４７インチ以上が望ましい。

本実施形態のヘッド３は、図１又は図６に示されるように、全部ないし主要部が金属材料で構成され、その内部には中空部ｉが設けられる。これは、軽量化を可能とする点で好ましい。前記金属材料としては、特に限定はされないが、例えばアルミニウム合金、チタン、チタン合金、ステンレス又はマグネシウム合金などの１以上が好ましい。本実施形態のヘッド３は、全てがＴｉ−６Ａｌ−４Ｖからなるチタン合金で構成される。なおヘッド３の少なくとも一部は、繊維強化樹脂などの非金属材料で構成されても良い。このような態様は、ヘッド３をより一層軽量化しうる点で好ましい。

前記ヘッド３は、ボールを打球する打撃面をなすフェース面Ｆを有するフェース部３ａと、このフェース部３ａに連なりかつヘッド上面をなすクラウン部３ｂと、前記フェース部３ａに連なりかつヘッド底面をなすソール部３ｃと、前記クラウン部３ｂとソール部３ｃとの間を継ぎかつ前記フェース面Ｆのトウ側縁からバックフェースを通り前記フェース面Ｆのヒール側縁にのびるサイド部３ｄと、前記クラウン部３ｂのヒール側に設けられかつシャフト２の先端側が挿入される円筒状のシャフト差込部３ｅとが設けられる。

前記フェース部３ａは、例えば、相対的なものとして、厚さｔ１が大きい中央部３ａ１と、この中央部３ａ１を囲むように環状にのびかつ厚さｔ２が前記厚さｔ１より小さい周辺部３ａ２とを含む。このようなフェース部３ａは、ボールの打球時、厚さが小さい周辺部３ａ２が大きく撓むことにより、ヘッド３の反発係数を例えばゴルフ規則の範囲内で最大限に高めることができるとともに、フェース部３ａの重量を削減し、ヘッド３を軽量化するのに役立つ。また厚さが大きい中央部３ａ１は、フェース部３ａの耐久性を向上させるのに役立つ。

以上のような観点より、前記中央部３ａ１の厚さｔ１は、好ましくは２．７mm以上、より好ましくは２．８mm以上が望ましく、上限については、好ましくは３．１mm以下、より好ましくは３．０mm以下が望ましい。同様に、周辺部３ａ２の厚さｔ２は、例えば１．９mm以上、より好ましくは２．０mm以上が望ましく、上限については、好ましくは２．５mm以下、より好ましくは２．４mm以下が望ましい。またフェース部３ａは、前記中央部３ａ１と前記周辺部３ａ２との間に、厚さが滑らかに変化して両部を繋ぐ厚さ移行部３ａ３が設けられるのが望ましい。これによって、フェース部３ａの中央部３ａ１と周辺部３ａ２との境界部などでの応力集中を防止し、耐久性を向上するのに役立つ。

また前記クラウン部３ｂ及びサイド部３ｄの各厚さｔ３及びｔ５は、特に限定されるものではないが、大きすぎるとヘッド重量が増し、スイングバランスの調整が困難になる傾向があり、逆に小さすぎるとヘッド３の耐久性が低下する傾向がある。このような観点より、前記各厚さｔ３及びｔ５は、好ましくは０．７mm以上、より好ましくは０．８mm以上が望ましく、上限については、好ましくは１．１mm以下、より好ましくは１．０mm以下が望ましい。

また前記ソール部３ｃは、スイング時に地面と接触する機会がある。このため、耐久性を確保するために、好ましくはクラウン部３ｂよりも大きい厚さｔ４で形成されるのが望ましい。他方、前記厚さｔ４が大きすぎても、ヘッド重量が増加しやすくなり好ましくない。このような観点より、ソール部３ｃの厚さｔ４は、好ましくは０．９mm以上、より好ましくは１．１mm以上が望ましく、上限については、好ましくは１．５mm以下、より好ましくは１．３mm以下が望ましい。

ヘッド３の重量も、特に限定はされないが、小さすぎるとスイング時のヘッド３の運動エネルギーが相対的に低下し、クラブを長尺化したことによる飛距離の増大効果が十分に発揮できない傾向がある。逆にヘッド３の重量が大きすぎると、後述のスイングし易いクラブスペックを実現するのが困難な傾向がある。このような観点より、ヘッド３の重量は、好ましくは１８０ｇ以上、より好ましくは１８５ｇ以上が望ましく、上限については１９５ｇ以下、より好ましくは１９３ｇ以下、さらに好ましくは１９１ｇ以下が望ましい。

またヘッド３の体積は、特に限定されないが、小さすぎるとヘッドの慣性モーメントを大きくするのが困難な傾向にあり、逆に大きすぎても空気抵抗が増加して振り難くなる傾向がある。このような観点より、ヘッド３の体積は、好ましくは３５０cc以上、より好ましくは３８０cc以上、さらに好ましくは４００cc以上が望ましく、上限については、好ましくは５００cc以下、より好ましくは４７０cc以下が望ましい。

以上のようなヘッド３は、種々の方法で製造できる。例えば複数個（例えば２〜４個）のヘッド構成部品を準備し、これらを適宜接合することによって製造できる。ヘッド構成部品は、例えば鋳造、鍛造、プレスフォーミングまたはそれらの組み合わせ等によって成形できる。またヘッド構成部品の接合方法としては、例えば溶接、接着、ロウ付け、拡散接合又はカシメ等を用い得る。本実施形態のヘッド３は、図６に示されるように、ソール部を開口した一体鋳造品からなるヘッド本体部３Ａと、その開口に嵌められて溶接されたソール板部３Ｂとで作られている。

前記シャフト２は、例えば、繊維強化樹脂で構成される。繊維強化樹脂からなるシャフト２は、例えばシート状のプリプレグ（平行に引き揃えられた補強繊維を未硬化ないし半硬化状態の熱硬化樹脂に含浸させたもの）をパイプ状に積層しかつこれを熱硬化させることにより形成できる。このようなシャフト２は、軽量のため振り抜き易く、かつ、シャフトの重量バランスや任意の位置の曲げ剛性値を容易に設定しうる等、設計自由度が高い点で特に好ましい。

上述のシャフト２の具体的な製法としては、複数枚のプリプレグをマンドレルに巻き付けてパイプ状のプリプレグ積層物を成形する工程、このプリプレグ積層物をマンドレルから脱芯する工程、プリプレグ積層物の内部に膨張可能なブラダー等を挿入する工程及びブラダーに熱と圧力とを作用させることにより鋳型ないし金型の内面にプリプレグ積層物を押し当てて加硫成形する工程を含む内圧成形法が挙げられる。これにより、シャフト２は、後端側２Ｂから先端側２Ａに向かって外径が滑らかに減じられたテーパを有するパイプ状に構成される。またシャフト２の製法は、これ以外にも例えばテープワインディング法やフィラメントワインディング法などが採用され得る。

プリプレグの強化繊維は、特に限定はされないが、例えば、炭素繊維、黒鉛繊維、アラミド繊維、炭化ケイ素繊維、アルミナ繊維、ボロン繊維、ガラス繊維、芳香族ポリアミド繊維、芳香族ポリエステル繊維、超高分子ポリエチレン繊維又はポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール（ＰＢＯ）繊維等が挙げられる。また、金属繊維を用いても良い。軽量で高強度であることから炭素繊維が望ましい。これらの強化繊維は、長繊維、短繊維又は両者の混合物であっても良い。強化繊維の配列態様については特に限定されるものではなく、例えば、単一方向、ランダム方向、シート状、マット状、織物（クロス）状、組み紐状等のいずれの形状・配列でも使用できる。

またプリプレグのマトリクス樹脂としては、例えば熱硬化性樹脂又は熱可塑性樹脂を挙げることができ、これらは単独又は組み合わせて用いられ得る。とりわけ、強度及び剛性の観点より、熱硬化性樹脂が望ましく、特にエポキシ系樹脂が望ましい。また他の熱硬化性樹脂としては、例えば不飽和ポリエステル系樹脂、フェノール系樹脂、メラミン系樹脂、ユリア系樹脂、ジアリルフタレート系樹脂、ポリウレタン系樹脂、ポリイミド系樹脂又はケイ素樹脂等が挙げられる。また、熱可塑性樹脂としては、例えばポリアミド樹脂、飽和ポリエステル系樹脂、ポリカーボネート系樹脂、ＡＢＳ樹脂、ポリ塩化ビニル系樹脂、ポリアセタール系樹脂、ポリスチレン系樹脂、ポリエチレン系樹脂、ポリ酢酸ビニル系樹脂、ＡＳ樹脂、メタクリル樹脂、ポリプロピレン樹脂又はフッ素樹脂等が挙げられる。

図７には、本実施形態でのシャフト２を構成するプリプレグを展開した構成図の一例が示される。図において、数値のみの表示は、プリプレグの長さ又は幅を示し、単位はミリメートルである。この例のシャフトの全長は１２２０mmである。また角度（゜）の表示は、シャフトの軸方向に対する強化繊維の配向角を示す。本実施形態のシャフト２を構成するプリプレグは、該シャフト２のほぼ全長さに亘って配される主プリプレグ６と、前記先端側２Ａにのみ配される小長さの先端側補助プリプレグ７と、前記後端側２Ｂにのみ配される小長さの後端側補助プリプレグ８とを含むものが例示される。各プリプレグには、いずれも炭素繊維を一方向に引き揃えた一方向プリプレグが用いられている。

前記主プリプレグ６は、繊維がシャフトの軸方向と平行に配された少なくとも１枚、本実施形態では２枚のストレートプリプレグ６ａと、繊維がシャフトの長手方向に対して傾けて配された少なくとも１枚、本実施形態では３枚のバイアスプリプレグ６ｂを含むものが例示される。この例のバイアスプリプレグ６ｂは、繊維の配向角度が±４５゜及び９０゜のものを含む。

前記ストレートプリプレグ６ａには、例えば引張弾性率が１００００〜３００００kgf ／mm² の繊維が好適に用いられる。またバイアスプリプレグ６ｂには、ストレートプリプレグよりも引張弾性率が大きい繊維、とりわけ２４０００kgf ／mm² 以上、より好ましくは３００００kgｆ／mm² 以上、かつ８００００kgf ／mm² 以下、より好ましくは６００００kgf ／mm² 以下の繊維が好適である。

一般に、引張弾性率が大きい繊維ほど、その引張強度は低下する傾向がある。このため、シャフトの曲げ強度に大きく影響するストレートプリプレグ６ａには引張弾性率が３００００kgf ／mm² 以下の繊維を用いることにより、シャフトの強度を確保するのが望ましい。他方、バイアスプリプレグ６ｂは、シャフト２の曲げ強度への影響が小さいため、上述の如く引張弾性率の大きい繊維を用いることによって少量の繊維で軽量かつ捻れ（トルク）の小さい方向性に優れたシャフトを得ることができる。なお繊維の引張弾性率は、ＪＩＳ Ｒ７６０１の「炭素繊維試験方法」に準じて測定された値とする。

また前記先端側補助プリプレグ７は、本実施形態では４枚からなり、例えば２００〜３５０mmのシャフト軸方向の長さで形成される。このプリプレグ７には、例えば引張弾性率が１００００〜３００００kgf ／mm² 程度の繊維が好適に用いられる。また繊維の配向角は、シャフトの軸方向に対して０゜及び±４５゜が好適である。

また前記後端側補助プリプレグ８は、本実施形態では１枚からなる。該プリプレグ８は、シャフトの後端から、例えば３５〜４５０mmのシャフト軸方向の長さで形成される。このプリプレグ８には、例えば引張弾性率が２６０００〜８００００kgf ／mm² 程度の高弾性繊維が好適に用いられる。また繊維は、シャフトの軸方向に配向されているが、これに限定されるわけではない。

前記グリップ４は、例えば天然ゴムに、オイル、カーボンブラック、硫黄及び酸化亜鉛を配合して混練した材料を所定形状に成形しかつ加硫することにより作られている。この実施形態では、グリップの長さが２７２mm（約１０．７インチ）、グリップ重量が４０〜５０ｇで仕上げられている。

また、本実施形態のクラブ１は、図８又は図９に示されるように、シャフト２の後端側２Ａ又はグリップ４の後端４ｅ側に、錘部材９が配されている。

図８の実施形態において、錘部材９は、シャフト２の後端側２Ｂに固着されている。本実施形態の錘部材９は、シャフト２の後端からその中空部に挿入可能な基部９Ａと、該基部９Ａに設けられたフランジ部９Ｂとが設けられている。錘部材９は、例えば基部９Ａに設けられたネジ溝及び／又は接着剤等によりシャフト２に対して移動不能に一体に固着させ得る。またフランジ部９Ｂは、錘部材９のシャフト２の中での移動を阻止するのに役立つ。

また図９の実施形態において、錘部材９は、グリップ４の後端４ｅ側に固着されている。この例の錘部材９は、リング状をなし、その中心をシャフト２の中心に実質的に揃えられている。このような錘部材９は、グリップの加硫成形時に予めゴムの中に仕込まれ一体加硫によってグリップ４に移動不能に固着できる。

またグリップ４の後端面には、通常、グリップの内側面に貫通する空気抜き孔４Ｈが設けられる。この空気抜き孔４Ｈは、グリップ４をシャフト２の後端に装着する際に、グリップとシャフト２との間を空気を外部へと排気し、装着性を向上させるために設けられる。本実施形態のリング状の錘部材９は、いずれもグリップ４の後端面に設けられた空気抜き孔を閉塞しないため、グリップ４の装着性を損ねることがない。

いずれの態様においても、錘部材９は、小型としつつ大きな重量を確保するために、比重の大きい高比重材料が用いられる。前記高比重材料は、シャフト２よりも比重が大きい材料であれば特に限定はされないが、好ましくはタングステン、タングステン合金、銅合金、ニッケル合金などの金属材料を用いることができ、特に好ましくは、比重が５．０以上、より好ましくは６．０以上、さらに好ましくは７．０以上の金属材料が好適である。なお、比重が大きすぎても、材料の加工性や生産性が低下し易くなるため、高比重材料の比重は、好ましくは１３．０以下、より好ましくは１２．０以下、さらに好ましくは１１．０以下が望ましい。

また錘部材９の重量は、好適には、前記ヘッド重量の２％以上、より好ましくは３％以上、さらに好ましくは４％以上であるのが望ましい。錘部材９の重量が２％以下の場合、クラブ１のスイングバランスを小さくする効果が十分に得られない傾向がある。逆に錘部材９の重量が大きすぎると、クラブの総重量が大きくなり、スイングバランスを小さくしたにも拘わらず振りにくくなる。このような観点より、錘部材９の重量は、ヘッド重量の９％以下、より好ましくは８％以下が好適である。

図１０は、従来のゴルフクラブについて、前記慣性モーメントＩ_G 及びスイングバランスを測定した結果を示す。図１０から明らかなように、従来の４５インチのクラブは、Ｄ０ないしそれよりも小さいスイングバランスを持つものが存在するが、４６インチ以上のゴルフクラブでは、Ｄ０を超えるスイングバランスを有することが分かる。また、前記慣性モーメントＩ_G についても、スイングバランスとほぼ比例して大きくなることが読み取れる。

これに対して、本実施形態のクラブ１は、上述のように、ヘッド３の軽量化、シャフト２の軽量化、シャフト２の後端側の相対的な重量の増加及び／又は錘部材９の配置などの少なくとも一つの手段により、１４インチバランス計測法によるスイングバランスがＣ５〜Ｄ０、かつ、グリップ４の後端４ｅでのクラブの慣性モーメントＩ_G が２９３０〜３０００kg・cm² で作られる。つまり、クラブ全長を４６〜４８インチと長尺としつつ、前記慣性モーメントＩ_G ついてはほぼ従来と同程度とし、スイングバランスをより小さくすることができる。

このようなクラブ１は、長尺化によるヘッドスピードの向上が期待できる。また、本実施形態のクラブ１は、スイングバランスが４５インチ程度の短尺のクラブと大差がないため、バックスイングの開始時及びボールを打撃する直前のように、グリップ４を握るゴルファの右手先端付近がクラブを支える支点となるタイミングにおいて、クラブの操作性を十分に高めることができる。従って、スイングがし易くなり、正確なバックスイング及びクラブコントロールが可能である。従って、フェース面Ｆの開きを抑制でき、その結果、スライスを防いで大きなヘッドスピードで正確にボールを遠くまで飛ばすことができる。

特に好ましくは、クラブ１のスイングバランスは、Ｃ６〜Ｃ９が望ましい。また、前記慣性モーメントＩ_G は、上限については２９８０kg・cm ² 以下、さらに好ましくは２９５０kg・cm ² が望ましい。

さらに、本発明のクラブ１は、シャフト２の先端２Ａｅから５００mmの位置における曲げ剛性値ＥＩ（500 ）と、シャフト２の先端２Ａｅから１０００mmの位置における曲げ剛性値ＥＩ（1000）との比｛ＥＩ（1000）／ＥＩ（500 ）｝が２．１〜２．４に規定される。

発明者らの種々の実験の結果、ボール打球時の打出角に最も影響を及ぼすのは、シャフト２の先端２Ａｅからほぼ５００mm位置の曲げ剛性値であること、また、この位置における曲げ剛性値に対して、シャフト２の前記先端２Ａｅからほぼ１０００mmの位置の曲げ剛性値を規制することによって、ダウンスイング時のフィーリングを向上させ、ヘッドスピードを高め得ることを知見した。

一般に、長尺化されたクラブは、ダウンスイング時においてシャフト２が撓み難い傾向がある。このため、いわゆるダウンブローと称されるインパクトを迎えやすい。ここでダウンブローとは、図１２（Ａ）に示されるように、スイング時のヘッド３の最下点位置Ｐ１よりも手前の下降軌道でボールＢをインパクトすることを意味する。このような、ダウンブローは、ヘッド３の動的なロフト角を小さくし、その結果、ボールの打出角を小さくする。そして、ウッド型のゴルフクラブにあっては、このような打出角の低下は、飛距離の低下に結びつきやすい。

しかし、シャフト２の先端２Ａｅからほぼ５００mmの位置の曲げ剛性値ＥＩ（500 ）を種々調節すること、具体的には曲げ剛性値ＥＩ（500 ）を従来に比して小さくすることにより、ダウンスイング時に長尺のシャフト２を十分に撓ませることができ、その結果、その撓みの戻りによってアッパーブローのインパクトを迎え得ることを発明者らは知見した。ここで、アッパーブローとは、図１２（Ｂ）に示されるように、スイング時のヘッド３の最下点位置Ｐ１を通過した後に上昇軌道でボールＢをインパクトすることである。このようなアッパーブローは、ヘッド３の動的なロフト角を大きくし、その結果、ボールの打出角を大とする。そして、ウッド型のゴルフクラブにあっては、このような打出角の増加は、飛距離の向上に結びつきやすい。

ここで、前記曲げ剛性値ＥＩ（500 ）の具体的な値としては、２．１kgf ・ｍ ² 以下とする。これによって、ダウンスイング時の初期にシャフト２に十分な撓みを生じせしめ、その戻りを利用してアッパーブローないしそれに近いインパクトを迎えることを可能とする。他方、この曲げ剛性値ＥＩ（500 ）が小さすぎる場合、ダウンスイング時にシャフト２が過度に撓んでしまい、フェース面Ｆの向きがばらついて意図した方向に合わず、ひいては打球の方向性が悪化する傾向がある。このような観点より、前記曲げ剛性値ＥＩ（500 ）は、好ましくは１．８kgf ・ｍ² 以上、さらには１．９kgf ・ｍ ² 以上であるのが望ましい。

また、発明者らは、前記シャフト２の曲げ剛性値ＥＩ（500 ）を基準として、シャフト２の先端２Ａｅから１０００mmの位置における曲げ剛性値ＥＩ（1000）を種々異ならせて実験を行った。ここで、シャフト２の先端２Ａｅから１０００mmの位置は、概ねグリップ４の位置であり、スイング時のゴルファの手元付近の曲げ剛性値に相当している。そして、実験の結果、意外にも前記各曲げ剛性値の比｛ＥＩ（1000）／ＥＩ（500 ）｝が重要であることを知見した。

即ち、前記比が２．１未満の場合、ダウンスイング時にシャフト２全体が撓み過ぎる傾向があり、ヘッド３のフェース面Ｆの向きがアドレスの状態まで戻りきらず、ひいては打球の飛距離及び方向性の双方が悪化することが判明した。他方、前記比が２．４を超える場合、シャフト２の手元側の剛性が過度に上昇して撓みにくくなり、その結果、シャフトの全体的なバランスが悪化してダウンスイング時のヘッドスピードの向上が十分に期待できない。

ここで、前記曲げ剛性値ＥＩ（1000）は、特に限定されるものではないが、好ましくは３．７８kgf ・ｍ² 以上、より好ましくは４．０kgf・ｍ² 以上が望ましく、また上限に関しては、好ましくは５．０４kgf ・ｍ² 以下、より好ましくは４．８kgf・ｍ² 以下が望ましい。

さらに、本実施形態のクラブ１では、スイングバランスを小さくすることによって、スイング時に感じる重さを軽減し、長尺としつつもスイングし易さを向上できるが、特に好ましくはクラブ１の全重量をさらに限定することが望ましい。即ち、クラブ全重量が大きすぎると、スイングバランスを小さくしても持ち重り感が生じ、逆に小さすぎると、スイング時のタイミングがとりづらく、打球の方向性を損ねる傾向がある。このような観点より、ヘッド全重量は、好ましくは２５０ｇ以上、より好ましくは２８０ｇ以上であり、上限については、好ましくは３５０ｇ以下、より好ましくは３１０ｇ以下が望ましい。

以上本発明の実施形態について説明したが、本発明は、上述の実施形態に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲において種々変更して実施することができる。

表２の仕様に基づいて、ウッド型のゴルフクラブ（ドライバー）を試作した。クラブの基本構造は、上で述べたとおりである。各諸元は、ヘッド体積、ヘッド重量、シャフト重量、シャフトの曲げ剛性値及び／又は錘部材の重量などを変更して調節されている。そして、各クラブについて、スイングし易さ、打球の飛距離及び方向性についてテストを行った。テスト方法は次の通りである。

＜スイングし易さ＞
ハンディキャップ５〜３０の広い技量レベルのゴルファ３０名にて、実際にゴルフボールを１０球づつ打球し、スイングし易さについて各々のゴルファの官能評価を行った。採点の基準は、以下の通りとし、３０名の平均値で表示した。数値が大きいほど良好である。
５：かなり振りやすい
４：やや振りやすい
３：普通
２：やや振りにくい
１：かなり振りにくい

＜打球の飛距離＞
各供試クラブをスイングロボット（ゴルフラボラトリーズ社製）に取り付け、比較例７のゴルフクラブにおいてヘッドスピードが４０ｍ／ｓとなるようにロボットのスイングスピードを調整した。そして、各クラブで１０球づつゴルフボールを打撃し、キャリーの平均値を表示した。数値が大きいほど良好である。

＜打球の方向性＞
ハンディキャップ１０〜２０の中級ないし上級ゴルファ１０名を対象とし、ゴルフボールを１０球づつ打球することにより行った。評価は、目標飛球線に対するボールの停止位置のズレ（目標飛球線と直角方向に測定される最短距離）を測定し、その平均値で表示した。なおズレは、右方向及び左方向のいずれに逸れた場合でも＋値とした。数値が小さいほど方向性が優れていることを示す。
テストの結果などを表２に示す。

テストの結果、実施例のヘッドは、比較例に比べ、スイングし易さが向上し、その結果、長尺でありながら、打球の飛距離と方向性に優れていることが確認できた。

本発明の実施形態を示すゴルフクラブの正面図である。 クラブ全長を説明する線図である。 スイングバランスを説明する線図である。 スイングバランス測定器の目盛を説明する線図である。 グリップの後端での慣性モーメントの測定方法を説明する線図である。 ゴルフクラブヘッドの拡大断面図である。 シャフトを構成するプリプレグの展開図である。 錘部材を示すクラブの後端側の断面図である。 他の錘部材を示すクラブの後端側の断面図である。 従来のクラブについてグリップの後端での慣性モーメントとスイングバランスとの関係を示すグラフである。 シャフトの曲げ剛性値ＥＩの測定方法を示す線図である。 （Ａ）はダウンブローを、（Ｂ）はアッパーブローを説明するスイング時のヘッドの動きを示す線図である。

符号の説明

１ ゴルフクラブ
２ シャフト
２Ａｅ シャフトの先端
３ ゴルフクラブヘッド
４ グリップ
４ｅ グリップの後端

Claims (5)

1. シャフトと、その先端側に固着されたゴルフクラブヘッドと、前記シャフトの後端側に設けられたグリップとを有するゴルフクラブであって、
   クラブ全長が４６〜４８インチ、
   かつ１４インチバランス計測法によるスイングバランスがＣ５〜Ｄ０、
   しかもグリップの後端でのクラブの慣性モーメントが２９３０〜３０００kg・cm² であるとともに、
   前記シャフトは、その先端から５００mmの位置における曲げ剛性値ＥＩ（500 ）が１．８〜２．１（kgf ・ｍ ² ）であり、
   前記曲げ剛性値ＥＩ（500 ）と、前記先端から１０００mmの位置における曲げ剛性値ＥＩ（1000）との比ＥＩ（1000）／ＥＩ（500 ）が２．１〜２．４であることを特徴とするゴルフクラブ。
2. 前記グリップの後端でのクラブの慣性モーメントは、２９３０〜２９５０kg・cm² である請求項１に記載のゴルフクラブ。
3. 前記スイングバランスは、Ｃ６〜Ｃ９である請求項１又は２に記載のゴルフクラブ。
4. 前記シャフトの曲げ剛性値ＥＩ（500 ）は、１．９〜２．１（kgf ・ｍ² ）である請求項１乃至３のいずれかに記載のゴルフクラブ。
5. 前記シャフトの曲げ剛性値ＥＩ（1000）は、３．７８〜５．０４（kgf ・ｍ² ）である請求項１乃至４のいずれかに記載のゴルフクラブ。
   

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