JP4212284B2 - マグネトロン駆動用昇圧トランス - Google Patents

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、電子レンジなどのようにマグネトロンを用いた高周波誘電加熱に関するものであり、特にスイッチング電源によりマグネトロンを駆動する昇圧トランスに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
図１は本発明が対象とする昇圧トランスを用いたマグネトロン駆動電源の構成図である。図において、商用電源１１からの交流は整流回路１３によって直流に整流され、整流回路１３の出力側のチョークコイル１４とフィルタコンデンサ１５で平滑され、インバータ１６の入力側に与えられる。直流はインバータ１６の中の半導体スイッチング素子のオン・オフにより所望の高周波（２０〜４０ｋＨｚ）に変換される。インバータ１６は、直流を高速でスイッチングする例えば複数個のパワーＭＯＳＦＥＴが並列接続された２組のスイッチング素子群と、これらのスイッチング素子群を駆動するドライブ回路とから成る。スイッチング素子群を構成するパワーＭＯＳＦＥＴのドレインはそれぞれ昇圧トランス１８の１次巻線１８２の一端と他端に接続され、これら２つのスイッチング素子群を構成しているパワーＭＯＳＦＥＴのソース同士が接続され、さらにスイッチング素子群を構成しているパワーＭＯＳＦＥＴのゲートがスイッチング素子ドライブ回路にそれぞれ接続されている。パワーＭＯＳＦＥＴで構成されるスイッチング素子群は、インバータ制御回路６１によって駆動され、昇圧トランス１８の１次側を流れる電流が高速でオン／オフにスイッチングされる。
制御回路１６１の入力信号は整流回路１３の１次側電流をＣＴ１７で検出し、その検出電流はインバータ制御回路１６１に入力され、インバータ１６の制御に用いられる。
【０００３】
昇圧トランス１８では１次巻線１８１にインバータ１６の出力である高周波電圧が加えられ、２次巻線１８２に巻線比に応じた高圧電圧が得られる。また、昇圧トランス１８の２次側に巻回数の少ない巻線１８３が設けられており、これはマグネトロン１２のフィラメント１２１の加熱用に用いられる。昇圧トランス１８の２次巻線１８２はその出力を整流する倍電圧半波整流回路１９を備えている。倍電圧半波整流回路１９は高圧コンデンサ１９１及び２個の高圧ダイオード１９２，１９３により構成され、正のサイクル（例えば、図において、２次巻線１８２の上端が正とする。）で高圧コンデンサ１９１及び高圧ダイオード１９２が導通し、高圧コンデンサ１９１の極板を図で左側を正に右側極板を負に充電する。次に、負のサイクル（２次巻線１８２の下端が正。）で高圧ダイオード１９３が導通し、マグネトロン１２のアノード１２２−カソード１２１間には、先に充電した高圧コンデンサ１９１の電圧と２次巻線１８２の電圧がプラスした倍の電圧が加わることとなる。
【０００４】
以上、本発明が対象とする昇圧トランスを用いたマグネトロン駆動電源の１例を示したが、駆動電源はこれに限定されるものではなく、高周波を昇圧するトランスを含むものであればどのようなものでもよい。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
電子レンジの小型化のニーズに伴い、昇圧トランスを小型化する必要があるため、それまでの低周波から上記のように高周波が用いられるようになった。トランスのコアとしては低周波では小型化・飽和・コストの面で有利な金属コア（アモルファス、珪素鋼板）が用いられていたが、高周波下では金属コアは高周波損失が大きいため用いられなくなり、これに代わってフェライトコアが用いられるようになった。
【０００６】
図７はフェライトコアを用いた昇圧トランスの１例を示すものである。
図７において、一次巻線７１、二次巻線７２、ヒーター巻線７３が２個の対向Ｕ字型フェライトコア７４、７５の同一軸上に並列して置かれていた。大電力を扱うことが多いマグネトロン駆動用電源の場合、電力半導体の負荷軽減のため、電圧共振による零ボルトスイッチング方式（以下、ＺＶＳ方式）を用いるのが主流であり、このＺＶＳ方式では共振電圧を得るために、昇圧トランスの結合係数を０．６から０．８５程度に設定することが必要であり、空隙Ｇを設けている。
しかしながら、２個の対向Ｕ字型フェライトコア７４，７５を用いた従来の昇圧トランスの場合、マグネトロンの出力をさらに高出力化しようとすると昇圧トランスの一次側に流れるピーク電流をさらに増加させる必要があり、そうするとフェライトコアでは飽和磁束密度特性が悪いため飽和し易くなり、飽和させないためにはフェライトコアの大型化が必要となった。これは電源の小型化という大前提の障害となっていた。
本発明はこれらの課題を解決するもので、電源の小型化に寄与するとともに、高出力でも飽和することのない昇圧トランスを提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
上記の課題を解決するため、請求項１記載のマグネトロン駆動用昇圧トランスの発明によれば、マグネトロンに駆動電圧を供給する昇圧トランスであって、一次巻線と二次巻線とがそれぞれ棒状フェライトコアを囲んで成るマグネトロン駆動用昇圧トランスにおいて、酸化鉄粉を樹脂封止した口字状酸化鉄粉樹脂コアを前記一次巻線と二次巻線との外側から前記一次および二次巻線の内側と対向する前記棒状フェライトコアの面のうちの一側面に向けて前記一次巻線と二次巻線にのみ嵌挿しかつ前記棒状フェライトコアの前記一側面とは空隙を置いて対向配置して成ることを特徴とする。
また、請求項２記載の発明によれば、請求項１記載のマグネトロン駆動用昇圧トランスにおいて、酸化鉄粉を樹脂封止した口字状酸化鉄粉樹脂コアは、その一方の内径が一次巻線と二次巻線のいずれの外径よりも大きくかつ該口字状の他方の内径が前記一次巻線と二次巻線の重ね丈よりも大きく形成してなり、当該酸化鉄粉樹脂コアを、該一次巻線と二次巻線の外側から前記一次および二次巻線の内側と対向する前記棒状フェライトコアの面のうちの一側面に向けて前記一次巻線と二次巻線にのみ嵌挿しかつ前記棒状フェライトコアの前記一側面とは空隙を置いて対向配置して成ることを特徴特徴とする。
以上の発明によれば、高周波損失が少なく、フェライトコアよりも安価で小型化可能で、飽和磁束密度特性がフェライトコアよりも高い酸化鉄粉樹脂封止コアを用い、しかも飽和しないように空隙を設けることによって製造が簡単で、小型で、堅固で、さらに各巻線の外側の機械的保護の働きもするという効果がある。
【０００８】
そして、請求項３記載の発明は、請求項１または２記載のマグネトロン駆動用昇圧トランスにおいて、前記棒状フェライトコアが直方体形状であることを特徴とする。
以上の発明によれば、直方体形状フェライトコアと口字状酸化鉄粉樹脂コアとの間に形成される空隙が同じ幅となるので、結合係数等の設計が容易となる。
【０００９】
また、請求項４記載の発明によれば、請求項１〜３のいずれか１項記載のマグネトロン駆動用昇圧トランスにおいて、前記棒状フェライトコアに代えて、酸化鉄粉を樹脂封止した棒状酸化鉄粉樹脂コアを用いたことを特徴とする。
以上の発明によれば、酸化鉄粉を樹脂封止した棒状酸化鉄粉樹脂コアを用いることにより、前記口字状酸化鉄粉樹脂コアと共に同一の素材でコアを製造することができ、素材購入・製造・管理等の作業が容易となる。
【００１０】
また、請求項５記載の発明によれば、請求項３又は４記載のマグネトロン駆動用昇圧トランスにおいて、前記直方体形状コアのうち前記口字状酸化鉄粉樹脂コアに対向する面の一部に突出部を形成し、該突出部を前記口字状酸化鉄粉樹脂コアに接触させたことを特徴とする。
以上の発明によれば、各コア間にスペーサを別途準備する必要がなくなり、それを組み込む手間が省けるので、昇圧トランスの組み立てが容易となり、コストダウンとなる。
【００１１】
以上のように、本発明によれば、高周波損失が少ないフェライトコアをメインコアとし、飽和しないように空隙を設けるとともに、これと対向して小型で、飽和磁束密度特性がフェライトコアよりも高い金属コアを用いてしかも渦電流の流れる方向に金属薄板を積層して渦電流を流れ難くして高周波損失対策を講じ、かつ金属コアを口字状にしたので、製造が簡単で、小型で、堅固で、さらに各巻線の外側の機械的保護の働きもするという効果がある。
【００１２】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の昇圧トランスについて図面を参照に説明する。
図２は本発明の第１の実施の形態に係る昇圧トランスを示す図で、（ａ）が正面図、（ｂ）が平面図、（ｃ）が側面図、（ｄ）が斜視図である。図において、２０が第１の実施の形態に係る昇圧トランスで、２１が一次巻線、２２が二次巻線、２３がヒーター巻線である。一次巻線２１は二次巻線２２と比べて巻線断面が大きく巻き数は少ない。ヒーター巻線２３は二次巻線２２と比べて巻数が極端に少ないので図には描かれていない。また、ヒーター巻線２３は別部品で構成されてもよいので、ここでの必須部品ではない。２６は棒状フェライトコアで、ここでは直方体形状を採用している。この直方体形状フェライトコア２６の周囲を一次巻線２１と二次巻線２２とヒーター巻線２３とがそれぞれ囲みかつコアの軸方向に重ね並置されている。
【００１３】
２７は本発明により採用されら酸化鉄粉を樹脂封止した口字状酸化鉄粉樹脂コアである。口字状酸化鉄粉樹脂コアの内径のうち、一方の内径（図２（ｃ）で酸化鉄粉樹脂コア２７の左右方向の内径）が一次巻線２１、二次巻線２２、ヒーター巻線２３のうちのどの外径よりも大きくできており、かつ、他方の内径（図２（ｃ）で酸化鉄粉樹脂コア２７の上下方向の内径）が一次巻線２１と二次巻線２２とヒーター巻線２３の３巻線の重ね丈よりも大きく形成されている。
【００１４】
ここで用いる酸化鉄粉は、粒径０．５ｍｍ以下程度のもので、表面に高絶縁性を持った皮膜（酸化皮膜）を持ったものがよい。樹脂としては、耐熱性が１００℃程度ある、ＰＰＳ（ポリフェニレンサルファイド）、ＰＥＴ（ポリエチレンテレフタレート）、ＰＰ（ポリプロピレン）等が適している。これらの樹脂に酸化鉄を重量パーセントで７０％程度以上混ぜれば、フェライトよりも優れた飽和磁束密度特性と透磁率特性が得られる。
以上のように、粒径０．５ｍｍ以下程度のものを用いることによりフェライトよりも透磁率の高いかつ飽和磁束密度の高い磁路が得られるので、大電力の用途に用いても小型にできるとともに、また、表面に酸化皮膜を持ったものが用いられることにより、高周波により発生する渦電流の流れる閉回路が形成されにくくなるので、フェライトと同じく高周波損失が低くできる。このように、酸化鉄粉樹脂コアはフェライトコアの利点と純鉄の高飽和磁束密度特性を併せ持つことになる。
【００１５】
したがって、図のような酸化鉄粉樹脂コア２７を図２（ｄ）で示すように、一次巻線２１と二次巻線２２とヒーター巻線２３の外側からフェライトコア２６に向けて嵌挿し、棒状フェライトコア２６との間にスペーサ（図示なし）を置いて空隙Ｇを確保して対向配置している。フェライトコア２６と酸化鉄粉樹脂コア２７の空隙は０．３〜０．８ｍｍ程度となっている。
【００１６】
以上のような構成により、高周波損失が少ないフェライトコア２６をメインコアとし、これと対向して小型で飽和し難い酸化鉄粉樹脂コア２７を一次巻線２１と二次巻線２２とヒーター巻線２３の外側に配設し、飽和しないように空隙Ｇを設けているので、フェライトコアのみから成る従来の昇圧トランス（図７）と比べると大幅に小型化に寄与することとなる。すなわち、第１の実施の形態に係る昇圧トランス２０では酸化鉄粉樹脂コアであるため断面積がフェライトコア部分と比べて極端に小さくでき、一次巻線２１と二次巻線２２とヒーター巻線２３の外側に大きくはみ出すことがない（図２（ｃ）参照。）。しかも、酸化鉄粉樹脂コア２７は高周波損失が小さい。
また、昇圧トランスのフェライトコア２６が直方体形状であるので、フェライトコア２６と酸化鉄粉樹脂コア２７との互いの対向部分が平行となり、その間に形成される空隙Ｇが同じ幅となるため、結合係数等の設計が容易となる。
さらに、酸化鉄粉樹脂コア２７を口字状にしたので製造が簡単となり、口字状の酸化鉄粉樹脂コア２７が各巻線２１、２２、２３を外側から一部で包むので各巻線の機械的な保護の働きもする効果もある。
なお、上記実施の形態では、一次巻線２１と二次巻線２２とヒーター巻線２３とがそれぞれ棒状のフェライトコアを囲みかつコアの軸方向に重ね並置されている構成となっているが、本発明はこれに限られるものではなく、棒状のフェライトコアを中心に３つの巻線が、第１巻線の外側に第２巻線、その外側に第３巻線となる同心状配置の構成としてもよい。
【００１７】
図３は本発明の第２の実施の形態に係る昇圧トランスを示す図で、（ａ）が正面図、（ｂ）が平面図、（ｃ）が側面図、（ｄ）が斜視図である。図において、３０が第２の実施の形態に係る昇圧トランスで、２１が一次巻線、２２が二次巻線、２３がヒーター巻線で、図２のそれと同じである。すなわち、一次巻線２１は二次巻線２２と比べて巻線断面が大きく巻き数は少ない。ヒーター巻線２３は二次巻線２２と比べて巻数が極端に少ないので図には描かれていない。
【００１８】
そして、本発明の第２の実施の形態に係る昇圧トランスでは、円柱状フェライトコア３６を用い、この周囲を一次巻線２１と二次巻線２２とヒーター巻線２３とがそれぞれ囲みかつコアの軸方向に重ね並置されている。
さらに、口字状に形成された酸化鉄粉樹脂コア３７が用いられる。口字状酸化鉄粉樹脂コアの内径のうち、一方の内径（図３（ｃ）で酸化鉄粉樹脂コア３７の左右方向の内径）が一次巻線２１、二次巻線２２、ヒーター巻線２３のうちのどの外径よりも大きく、かつ、他方の内径（図３（ｃ）で酸化鉄粉樹脂コア３７の上下方向の内径）が円柱状フェライトコア３６の長さよりも大きく形成してある。このような酸化鉄粉樹脂コア３７の面内に図３（ｄ）のように円柱状フェライトコア３６を嵌挿しかつ円柱状フェライトコア３６の軸方向端部と空隙Ｇを置いて対向配置している。
【００１９】
以上のような構成により、高周波損失が少ないフェライトコア３６をメインコアとし、これと対向してフェライトコアより小型で飽和し難い酸化鉄粉樹脂コア３７を一次巻線２１と二次巻線２２とヒーター巻線２３とフェライトコア３６の外側に配設し、かつ飽和しないように空隙Ｇを設けているので、フェライトコア３６のみから成る従来の昇圧トランス（図７）と比べると大幅に小型化に寄与することとなる。しかも酸化鉄粉樹脂コア３７は高周波損失も少ない。したがって、高周波下であってもこのような構成の酸化鉄粉樹脂コア３７を上記のような配置とすることによって初めて高周波損失が小さくなり、フェライトコア３６と酸化鉄粉樹脂コア３７の長所を兼ね備えた昇圧トランスを得ることができる。
また、昇圧トランスのフェライトコア３６が円柱形状であるので直方体よりも製造が簡単となり、しかも磁束の通過する空隙Ｇはフェライトコア３６と酸化鉄粉樹脂コア３７との互いの対向部分が平行となるので、その間に形成される空隙Ｇが同じ幅となるため、結合係数等の設計が容易となる。
さらに、口字状の酸化鉄粉樹脂コア３７がフェライトコア３６および各巻線２１、２２、２３を外側から一部で包むのでこれらの機械的な保護の働きもする。
【００２０】
図４は本発明の第３の実施の形態に係る昇圧トランスを示す図で、（ａ）第１の実施例、（ｂ）が第２の実施例のそれぞれ斜視図である。
図４（ａ）において、４０が第１の実施例に係る昇圧トランスで、２１が一次巻線、２２が二次巻線、２３がヒーター巻線である。４７は酸化鉄粉を樹脂封止した口字状酸化鉄粉樹脂コアである。各巻線２１、２２、２３および口字状酸化鉄粉樹脂コア４７は図２の対応部品と同じである。すなわち、一次巻線２１は二次巻線２２と比べて巻線断面が大きく巻き数は少なく、ヒーター巻線２３は二次巻線２２と比べて巻数が極端に少ない。口字状酸化鉄粉樹脂コア４７は、一方の内径が一次巻線２１、二次巻線２２、ヒーター巻線２３のうちのどの外径よりも大きくできており、かつ、他方の内径が一次巻線２６と二次巻線２２とヒーター巻線２３の３巻線の重ね丈よりも大きく形成されている。
４６が第３の実施の形態に係る棒状酸化鉄粉樹脂コアで、ここでは直方体形状を採用している。この直方体形状酸化鉄粉樹脂コア２６の周囲を一次巻線２１と二次巻線２２とヒーター巻線２３とがそれぞれ囲みかつコアの軸方向に重ね並置されている。そして、一次巻線２１と二次巻線２２とヒーター巻線２３の外側から酸化鉄粉樹脂コア４６に向けて嵌挿し、棒状酸化鉄粉樹脂コア４６との間にスペーサ（図示なし）を置いて空隙Ｇを確保して対向配置している。酸化鉄粉樹脂コア４６と酸化鉄粉樹脂コア４７の空隙は０．３〜０．８ｍｍ程度となっている。
【００２１】
以上のような構成により、高周波損失が少なくかつフェライトコアと比べて小型で飽和し難い安価な酸化鉄粉樹脂コアでメインコア４６と補助コア（口字状コア）４７とを形成したので、フェライトコアのみから成る従来の昇圧トランス（図７）と比べると大幅に小型化に寄与することとなる。
また、酸化鉄粉樹脂コア４６が直方体形状であるので、酸化鉄粉樹脂コア４６と４７との互いの対向部分が平行となり、その間に形成される空隙Ｇが同じ幅となるため、結合係数等の設計が容易となる。
さらに、酸化鉄粉樹脂コア４７を口字状にしたので製造が簡単となる他、口字状酸化鉄粉樹脂コア４７が各巻線を外側から一部包むので各巻線の機械的な保護の働きもするという副次的な効果もある。
【００２２】
図４（ｂ）において、４０’が第２実施例に係る昇圧トランスで、２１が一次巻線、２２が二次巻線、２３がヒーター巻線である。４７’は酸化鉄粉を樹脂封止した口字状酸化鉄粉樹脂コアである。各巻線２１、２２、２３および口字状酸化鉄粉樹脂コア４７’は図３の対応部品と同じである。４６’が第３の実施の形態に係る円柱状の酸化鉄粉樹脂コアである。この円柱状酸化鉄粉樹脂コア４６’の周囲を一次巻線２１と二次巻線２２とヒーター巻線２３とがそれぞれ囲みかつコアの軸方向に重ね並置され、一次巻線２１と二次巻線２２とヒーター巻線２３および酸化鉄粉樹脂コア４６’を囲むように口字状酸化鉄粉樹脂コア４７’が覆い、かつ酸化鉄粉樹脂コア４６’と口字状酸化鉄粉樹脂コア４７’との間に空隙Ｇを確保している。酸化鉄粉樹脂コア４６’と４７’の空隙は０．３〜０．８ｍｍ程度となっている。
【００２３】
以上のような構成により、高周波損失が少なくかつフェライトコアと比べて小型で飽和し難い安価な酸化鉄粉樹脂コアでメインコア４６’および補助コア（口字状コア）４７’を形成したので、フェライトコアのみから成る従来の昇圧トランス（図７）と比べると大幅に小型化に寄与することとなる。
また、酸化鉄粉樹脂コア４６’と４７’との互いの対向部分が平行となり、その間に形成される空隙Ｇが同じ幅となるため、結合係数等の設計が容易となる。
さらに、酸化鉄粉樹脂コア４７’を口字状にしたので製造が簡単となり、樹脂コア４７’が各巻線およびを酸化鉄粉樹脂コア４６’外側から一部で包むので各巻線の機械的な保護の働きも効果もある。
【００２４】
図５は本発明の第４の実施の形態に係る昇圧トランスを示す図で、（ａ）が正面図、（ｂ）が平面図、（ｃ）が側面図、（ｄ）が斜視図である。図において、５０が第４の実施の形態に係る昇圧トランスで、２１が一次巻線、２２が二次巻線、２３がヒーター巻線で、図２のそれと同じである。５６は直方体形状フェライトコアで、この周囲を一次巻線２１と二次巻線２２とヒーター巻線２３とがそれぞれ囲みかつコアの軸方向に重ね並置されている。２７は酸化鉄粉樹脂コアで図２のそれと同じである。すなわち、口字状酸化鉄粉樹脂コアの内径のうち、一方の内径（図５（ｃ）で酸化鉄粉樹脂コア２７の左右方向の内径）が一次巻線２１、二次巻線２２、ヒーター巻線２３のうちのどの外径よりも大きくできており、かつ、他方の内径（図５（ｃ）で酸化鉄粉樹脂コア２７の上下方向の内径）が一次巻線２１と二次巻線２２とヒーター巻線２３の３巻線の重ね丈よりも大きく形成されている。
【００２５】
そして、本発明の第４の実施の形態によれば、その直方体形状フェライトコア５６の酸化鉄粉樹脂コア２７に対向する面の一部に突出部５６ａを形成している。この突出部５６ａの高さは図２の空隙Ｇとほぼ同じとしてある。直方体形状フェライトコア５６と酸化鉄粉樹脂コア２７との間に確保すべき空隙Ｇをこの突出部５６ａによって確保することができるので、図２で説明したスペーサを用いる必要がなくなり、スペーサを別途準備する必要がなくしたがってそれを組み込む工程も省けるので、コストダウンと共に昇圧トランスの組み立てが容易となる。
また、この突出部５６ａは磁路の通過方向の横断面積を小さく選ぶことによって、僅かな磁束で飽和するようにしてあり、磁気短絡回路は形成されないようにしてある。
さらに、図５では突出部５６ａは直方体形状フェライトコア５６の側面の中央部に１個形成しているが、直方体形状フェライトコア５６の側面の両端部にそれぞれ１個形成して、２点で酸化鉄粉樹脂コア２７に接触させることによって、組み立ての安定性をさらによくすることも可能である。
また、この突出部５６ａは図２の直方体形状フェライトコア２６について実施したが、図４（ａ）の棒状酸化鉄粉樹脂コア４６についても全く同様に実施することができる。
【００２６】
図６は本発明の第５の実施の形態に係る昇圧トランスを示す図で、（ａ）が正面図、（ｂ）が平面図、（ｃ）が側面図、（ｄ）が斜視図である。図において、６０が第５の実施の形態に係る昇圧トランスで、２１が一次巻線、２２が二次巻線、２３がヒーター巻線、６４，６５が酸化鉄粉を樹脂封止したＵ字状酸化鉄粉樹脂コアである。各巻線２１、２２、２３は図２の対応部品と同じである。すなわち、一次巻線２１は二次巻線２２と比べて巻線断面が大きく巻き数は少なく、ヒーター巻線２３は二次巻線２２と比べて巻数が極端に少ない。Ｕ字状酸化鉄粉樹脂コア６４、６５は図のように互いにＵ字状先端を間隔Ｇをあけて対向配置させるとともに、Ｕ字状酸化鉄粉樹脂コア６４、６５の一方の脚部分の突き合わせで構成されるコアに一次巻線２１と二次巻線２２とヒーター巻線２３とを軸方向に重ね並置されている。酸化鉄粉樹脂コア６４と６５の空隙Ｇは０．３〜０．８ｍｍ程度となっている。
【００２７】
以上のような構成により、高周波損失が少なくかつフェライトコアと比べて小型で飽和し難い安価な酸化鉄粉樹脂コア６４、６５で昇圧トランスのコア部のすべてを形成したので、フェライトコアのみから成る従来の昇圧トランス（図７）と比べると小型化に寄与することとなる。
【００２８】
【発明の効果】
以上、本発明の昇圧トランスによれば、高周波損失が少なく、フェライトコアよりも安価で小型化可能で、飽和磁束密度特性がフェライトコアよりも高い酸化鉄粉樹脂封止コアを用い、しかも飽和しないように空隙を設けることによって、製造が簡単で、小型で、安価で、堅固な昇圧トランスが得られる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明が対象とする昇圧トランスを用いたマグネトロン駆動電源の構成図である。
【図２】本発明の第１の実施の形態に係る昇圧トランスを示す図で、（ａ）が正面図、（ｂ）が平面図、（ｃ）が側面図、（ｄ）が斜視図である。
【図３】本発明の第２の実施の形態に係る昇圧トランスを示す図で、（ａ）が正面図、（ｂ）が平面図、（ｃ）が側面図、（ｄ）が斜視図である。
【図４】本発明の第３の実施の形態に係る昇圧トランスを示す斜視図で、（ａ）が第１実施例、（ｂ）が第２実施例である。
【図５】本発明の第４の実施の形態に係る昇圧トランスを示す図で、（ａ）が正面図、（ｂ）が平面図、（ｃ）が側面図、（ｄ）が斜視図である。
【図６】本発明の第５の実施の形態に係る昇圧トランスを示す図で、（ａ）が正面図、（ｂ）が平面図、（ｃ）が側面図、（ｄ）が斜視図である。
【図７】フェライトコアを用いた従来の昇圧トランスを示す図である。
【符号の説明】
１１ 商用電源
１２ マグネトロン
１２２ アノード
１２１ カソード
１３ 整流回路
１４ チョークコイル
１５ フィルタコンデンサ
１６ インバータ
１６１ インバータ制御回路
１７ ＣＴ
１８ 昇圧トランス
１８１ １次巻線
１８２ ２次巻線
１８３ フィラメント加熱用巻線
１９ 倍電圧半波整流回路
１９１ 高圧コンデンサ
１９２、１９３ 高圧ダイオード
２０ 第１の実施の形態に係る昇圧トランス
２１ 一次巻線
２２ 二次巻線
２３ ヒーター巻線
２６ 直方体形状フェライトコア
２７ 口字状酸化鉄粉樹脂コア
３０ 第２の実施の形態に係る昇圧トランス
３６ 円柱状フェライトコア
３７ 酸化鉄粉樹脂コア
４０、４０’ 第３の実施の形態に係る昇圧トランス
４６ 直方体形状酸化鉄粉樹脂コア
４６’ 円柱状酸化鉄粉樹脂コア
４７、４７’ 酸化鉄粉を樹脂封止した口字状酸化鉄粉樹脂コア
５０ 第４の実施の形態に係る昇圧トランス
５６ 直方体形状フェライトコア
５６ａ 突出部
６０ 第５の実施の形態に係る昇圧トランス
６４、６５ Ｕ字状酸化鉄粉樹脂コア
Ｇ 空隙

Claims (5)

1. マグネトロンに駆動電圧を供給する昇圧トランスであって、一次巻線と二次巻線とがそれぞれ棒状フェライトコアを囲んで成るマグネトロン駆動用昇圧トランスにおいて、
   酸化鉄粉を樹脂封止した口字状酸化鉄粉樹脂コアを前記一次巻線と二次巻線との外側から前記一次および二次巻線の内側と対向する前記棒状フェライトコアの面のうちの一側面に向けて前記一次巻線と二次巻線にのみ嵌挿しかつ前記棒状フェライトコアの前記一側面とは空隙を置いて対向配置して成ることを特徴とするマグネトロン駆動用昇圧トランス。
2. 酸化鉄粉を樹脂封止した口字状酸化鉄粉樹脂コアは、その一方の内径が一次巻線と二次巻線のいずれの外径よりも大きくかつ該口字状の他方の内径が前記一次巻線と二次巻線の重ね丈よりも大きく形成してなり、当該酸化鉄粉樹脂コアを、該一次巻線と二次巻線の外側から前記一次および二次巻線の内側と対向する前記棒状フェライトコアの面のうちの一側面に向けて前記一次巻線と二次巻線にのみ嵌挿しかつ前記棒状フェライトコアの前記一側面とは空隙を置いて対向配置して成ることを特徴とする請求項１記載のマグネトロン駆動用昇圧トランス。
3. 前記棒状フェライトコアが直方体形状であることを特徴とする請求項１または２記載のマグネトロン駆動用昇圧トランス。
4. 前記棒状フェライトコアに代えて、酸化鉄粉を樹脂封止した棒状酸化鉄粉樹脂コアを用いたことを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項記載のマグネトロン駆動用昇圧トランス。
5. 前記直方体形状コアのうち前記口字状酸化鉄粉樹脂コアに対向する面の一部に突出部を形成し、該突出部を前記口字状酸化鉄粉樹脂コアに接触させたことを特徴とする請求項３又は４記載のマグネトロン駆動用昇圧トランス。

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