JP3241064B2 - 耐軟化性に優れた飲料缶蓋用アルミニウム合金硬質板の製造方法 - Google Patents
耐軟化性に優れた飲料缶蓋用アルミニウム合金硬質板の製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、コーヒー、ウーロン茶
などのレトルト飲料缶用缶蓋に用いるアルミニウム合金
板材の製造方法に関し、特に250〜300℃で防食用塗料な
どを塗布乾燥するとき、材料が軟化せず、高強度を保
ち、しかも成形性に優れた硬質板の製造方法に関するも
のである。
などのレトルト飲料缶用缶蓋に用いるアルミニウム合金
板材の製造方法に関し、特に250〜300℃で防食用塗料な
どを塗布乾燥するとき、材料が軟化せず、高強度を保
ち、しかも成形性に優れた硬質板の製造方法に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】コーヒー、ウーロン茶などを缶に充填す
る際に、殺菌のための加熱、いわゆるレトルト加熱が必
要となっている。また、レトルト飲料缶では、アルミニ
ウム合金を腐食させやすい成分を含むために、缶の内部
には防食効果の高い高分子樹脂の塗装が施されている。
高分子樹脂の塗料としては、ビニル系、ビニルオルガノ
ゾル系、エポキシアミノ系、エポキシフェノール系、エ
ポキシアクリル系などがある。帯（板）状硬質板は塗装
に際し、ロールコータ等で塗料を塗布し、塗膜性能の要
求から連続熱処理炉で２５０〜３００℃で乾燥処理され
る。
る際に、殺菌のための加熱、いわゆるレトルト加熱が必
要となっている。また、レトルト飲料缶では、アルミニ
ウム合金を腐食させやすい成分を含むために、缶の内部
には防食効果の高い高分子樹脂の塗装が施されている。
高分子樹脂の塗料としては、ビニル系、ビニルオルガノ
ゾル系、エポキシアミノ系、エポキシフェノール系、エ
ポキシアクリル系などがある。帯（板）状硬質板は塗装
に際し、ロールコータ等で塗料を塗布し、塗膜性能の要
求から連続熱処理炉で２５０〜３００℃で乾燥処理され
る。
【０００３】従来、コーヒー、ウーロン茶などのレトル
ト飲料缶用缶蓋に用いるアルミニウム合金板材の製造方
法は、アルミニウム合金鋳塊を均質化処理した後、熱間
圧延により3〜5mm厚さとし、(1)冷間圧延→中間焼鈍（3
00〜450℃）→最終冷間圧延する方法、または、(2)熱間
圧延で2mm程度の板厚とし、その板厚で中間焼鈍する
か、または熱間圧延のまま最終冷間圧延を行い、0.4mm
以下の硬質板とする方法が一般的である。
ト飲料缶用缶蓋に用いるアルミニウム合金板材の製造方
法は、アルミニウム合金鋳塊を均質化処理した後、熱間
圧延により3〜5mm厚さとし、(1)冷間圧延→中間焼鈍（3
00〜450℃）→最終冷間圧延する方法、または、(2)熱間
圧延で2mm程度の板厚とし、その板厚で中間焼鈍する
か、または熱間圧延のまま最終冷間圧延を行い、0.4mm
以下の硬質板とする方法が一般的である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記レトルト飲料缶の
缶蓋用アルミニウム合金板材は、ロールコータ等で高分
子樹脂塗料を塗布し、連続加熱炉で250〜300℃に加熱
し、焼き付け・乾燥させる。このとき上記従来材では、
軟化してしまい、強度低下をきたし、材料の薄肉化が達
成されないという欠点があった。
缶蓋用アルミニウム合金板材は、ロールコータ等で高分
子樹脂塗料を塗布し、連続加熱炉で250〜300℃に加熱
し、焼き付け・乾燥させる。このとき上記従来材では、
軟化してしまい、強度低下をきたし、材料の薄肉化が達
成されないという欠点があった。
【０００５】そこで本発明の目的は、耐軟化性のさらに
優れたアルミニウム合金硬質板の製造方法を提供するも
のである。
優れたアルミニウム合金硬質板の製造方法を提供するも
のである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｓｉ、Ｆｅ、Ｔｉ、Ｂの添加と低温熱
処理によりＡｌ−Ｍｎ系の化合物を微細に析出させて塗
装焼付処理時の耐軟化性を改善するとともに、最終板の
強度、成形加工性と途中製造工程との関連性を検討した
結果として、冷間圧延と再結晶のための熱処理工程を途
中工程に付加することにより、強度、成形性の優れた硬
質板が得られることを発見し、本発明を完成した。
め、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｓｉ、Ｆｅ、Ｔｉ、Ｂの添加と低温熱
処理によりＡｌ−Ｍｎ系の化合物を微細に析出させて塗
装焼付処理時の耐軟化性を改善するとともに、最終板の
強度、成形加工性と途中製造工程との関連性を検討した
結果として、冷間圧延と再結晶のための熱処理工程を途
中工程に付加することにより、強度、成形性の優れた硬
質板が得られることを発見し、本発明を完成した。
【０００７】すなわち、本発明の要旨は、Ｍｇ：３．０
〜６．０％、Ｍｎ：０．４〜０．８％、Ｃｕ：０．０５
〜０．４％、Ｓｉ：０．０５〜０．５％、Ｆｅ：０．１
〜０．５％、Ｔｉ：０．０１〜０．０５％、Ｂ：０．０
００１〜０．００１０％を含み、残部Ａｌ及び不可避的
不純物からなるアルミニウム合金鋳塊を、均質化処理し
た後板厚２〜６ｍｍまで熱間圧延し、ついで冷間圧延後
再結晶のための焼鈍を行い、圧下率３０％を越える冷間
圧延をした後、２００〜２５０℃で１時間以上の熱処理
を行い、その後、５０％以上の最終冷間圧延を行うこと
を特徴とする耐軟化性に優れた飲料缶蓋用アルミニウム
合金硬質板の製造方法である。
〜６．０％、Ｍｎ：０．４〜０．８％、Ｃｕ：０．０５
〜０．４％、Ｓｉ：０．０５〜０．５％、Ｆｅ：０．１
〜０．５％、Ｔｉ：０．０１〜０．０５％、Ｂ：０．０
００１〜０．００１０％を含み、残部Ａｌ及び不可避的
不純物からなるアルミニウム合金鋳塊を、均質化処理し
た後板厚２〜６ｍｍまで熱間圧延し、ついで冷間圧延後
再結晶のための焼鈍を行い、圧下率３０％を越える冷間
圧延をした後、２００〜２５０℃で１時間以上の熱処理
を行い、その後、５０％以上の最終冷間圧延を行うこと
を特徴とする耐軟化性に優れた飲料缶蓋用アルミニウム
合金硬質板の製造方法である。
【０００８】
【作用】本発明のアルミニウム合金の成分および処理条
件を規定した理由について述べる。
件を規定した理由について述べる。
【０００９】Ｍｇ：Ｍｇは本発明における基本的な添加
元素であり、強度に寄与する。Ｍｇが3.0％未満では要
求される強度が得られない。6％を越えると熱延時に割
れを生じやすくなる。
元素であり、強度に寄与する。Ｍｇが3.0％未満では要
求される強度が得られない。6％を越えると熱延時に割
れを生じやすくなる。
【００１０】Ｍｎ：Ｍｎは耐軟化性を向上させるのに不
可欠な添加元素である。その添加量が 0.4％未満では十
分な効果が得られない。0.8％を越えると熱間加工性が
低下し、さらに造塊時にＡｌ−Ｆｅ−Ｍｎ系の粗大金属
間化合物を形成しやすくなり、硬質板の成形性を劣化さ
せる。
可欠な添加元素である。その添加量が 0.4％未満では十
分な効果が得られない。0.8％を越えると熱間加工性が
低下し、さらに造塊時にＡｌ−Ｆｅ−Ｍｎ系の粗大金属
間化合物を形成しやすくなり、硬質板の成形性を劣化さ
せる。
【００１１】Ｃｕ：ＣｕもＭｎと同様に耐軟化性を向上
させうる元素である。特に塗装焼付時に微細析出し、転
位の移動を抑える。その添加量が0.4％を越えると熱間
圧延時に割れが発生し好ましくない。また、0.05％未満
ではその効果が得られない。 Ｓｉ：塗装焼付時にＭｇとの化合物（Ｍｇ2Ｓｉ）を形
成し、材料強度を上げるには有利であるが、硬質板の成
形性にとっては好ましくない。
させうる元素である。特に塗装焼付時に微細析出し、転
位の移動を抑える。その添加量が0.4％を越えると熱間
圧延時に割れが発生し好ましくない。また、0.05％未満
ではその効果が得られない。 Ｓｉ：塗装焼付時にＭｇとの化合物（Ｍｇ2Ｓｉ）を形
成し、材料強度を上げるには有利であるが、硬質板の成
形性にとっては好ましくない。
【００１２】本発明では低く抑える方がよく、0.05〜0.
5％の範囲が好ましい。0.05％未満にするにはＡｌ地金
の純度を上げる必要があり、コスト的に不利である。0.
5％を越えると成形性が劣化する。
5％の範囲が好ましい。0.05％未満にするにはＡｌ地金
の純度を上げる必要があり、コスト的に不利である。0.
5％を越えると成形性が劣化する。
【００１３】Ｆｅ：造塊時にＡｌ−Ｆｅ−Ｍｎ粗大化合
物を形成し、硬質板の成形性が劣化する。本発明では低
く抑える方がよく、0.1〜0.5％の範囲が好ましい。0.1
未満にするにはＡｌ地金の純度を上げる必要があり、コ
スト上昇につながる。0.5％を越えると成形性が劣化す
る。
物を形成し、硬質板の成形性が劣化する。本発明では低
く抑える方がよく、0.1〜0.5％の範囲が好ましい。0.1
未満にするにはＡｌ地金の純度を上げる必要があり、コ
スト上昇につながる。0.5％を越えると成形性が劣化す
る。
【００１４】Ｔｉ：鋳塊組織を微細化し、圧延性や硬質
板の成形性を向上させるために有効に作用する。0.01％
未満では上記効果が十分に得られず、0.05％を越えると
Ｂとの粗大化合物（ＴｉＢ2）を形成し、ピンホールな
どの重大欠陥が発生する。
板の成形性を向上させるために有効に作用する。0.01％
未満では上記効果が十分に得られず、0.05％を越えると
Ｂとの粗大化合物（ＴｉＢ2）を形成し、ピンホールな
どの重大欠陥が発生する。
【００１５】Ｂ：Ｔｉと同様、鋳塊組織を微細化する効
果がある。0.0001％未満ではその効果が十分でなく、0.
0010％を越えるとＴｉとの粗大化合物（ＴｉＢ2）を形
成し、ピンホールなどの重大欠陥が発生する。
果がある。0.0001％未満ではその効果が十分でなく、0.
0010％を越えるとＴｉとの粗大化合物（ＴｉＢ2）を形
成し、ピンホールなどの重大欠陥が発生する。
【００１６】熱間圧延：開始温度が高すぎると、共晶融
解や粗大再結晶粒形成による成形性劣化があるため、53
0℃以下とする。開始温度を低くすれば、再結晶粒が細
かくなり成形性にとっては好ましいが、工業生産時の能
率が低下し、また終了温度が低くなりすぎるため、下限
を400℃とした。再結晶温度（280℃）以上で薄く仕上げ
ることが好ましい。熱間圧延終了時に非再結晶組織であ
ったり、板厚が厚い場合、最終板の耳率が高くなってし
まうことがある。又、厚すぎると冷間圧延での能率が悪
くなり、工業的に不利なため、本発明では6mm以下とし
た。熱間圧延終了時の板厚を2mmより薄くすると、終了
温度が低くなり過ぎて圧延性が悪くなるとともに非再結
晶組織の度合いが大きくなって、最終板の耳率が大きく
なりやすいので好ましくない。なお、鋳塊の溶質原子の
偏析を取除くため、熱延に先立って均質化処理をするこ
とが望ましい。この均質化処理は通常480〜530℃で3〜1
0時間行われる。
解や粗大再結晶粒形成による成形性劣化があるため、53
0℃以下とする。開始温度を低くすれば、再結晶粒が細
かくなり成形性にとっては好ましいが、工業生産時の能
率が低下し、また終了温度が低くなりすぎるため、下限
を400℃とした。再結晶温度（280℃）以上で薄く仕上げ
ることが好ましい。熱間圧延終了時に非再結晶組織であ
ったり、板厚が厚い場合、最終板の耳率が高くなってし
まうことがある。又、厚すぎると冷間圧延での能率が悪
くなり、工業的に不利なため、本発明では6mm以下とし
た。熱間圧延終了時の板厚を2mmより薄くすると、終了
温度が低くなり過ぎて圧延性が悪くなるとともに非再結
晶組織の度合いが大きくなって、最終板の耳率が大きく
なりやすいので好ましくない。なお、鋳塊の溶質原子の
偏析を取除くため、熱延に先立って均質化処理をするこ
とが望ましい。この均質化処理は通常480〜530℃で3〜1
0時間行われる。
【００１７】冷間圧延と再結晶のための熱処理：熱間圧
延のあと冷間圧延と再結晶のための熱処理を行う。最終
板の耳率、強度、成形性には、この熱処理以後の合計し
た冷間圧延量が大きく影響する。この合計した冷間圧延
量（板厚減少率）は60％以上で好ましくは75〜85％であ
る。95％を超えると最終板の耳率が大きくなり、成形性
が低下する。したがって、熱間圧延の直後に行う冷間圧
延は、上記関係から逆算される所定の板厚を得るために
行われる。再結晶のための熱処理は、最終板の耳率、強
度、成形性などを調整するために必要である。熱処理は
300〜450℃で30分以上保持する、いわゆる箱型焼鈍（バ
ッチ式焼なまし）か、帯板を巻き直しながら400〜530℃
で5秒以上保持されるように加熱炉内を通過させる連続
型（帯板）焼鈍により行えば十分である。後者で行え
ば、微細な再結晶組織が得られ、耳率も前者によるより
も改良されるが、実質的にはいずれの方法でも問題はほ
とんどない。
延のあと冷間圧延と再結晶のための熱処理を行う。最終
板の耳率、強度、成形性には、この熱処理以後の合計し
た冷間圧延量が大きく影響する。この合計した冷間圧延
量（板厚減少率）は60％以上で好ましくは75〜85％であ
る。95％を超えると最終板の耳率が大きくなり、成形性
が低下する。したがって、熱間圧延の直後に行う冷間圧
延は、上記関係から逆算される所定の板厚を得るために
行われる。再結晶のための熱処理は、最終板の耳率、強
度、成形性などを調整するために必要である。熱処理は
300〜450℃で30分以上保持する、いわゆる箱型焼鈍（バ
ッチ式焼なまし）か、帯板を巻き直しながら400〜530℃
で5秒以上保持されるように加熱炉内を通過させる連続
型（帯板）焼鈍により行えば十分である。後者で行え
ば、微細な再結晶組織が得られ、耳率も前者によるより
も改良されるが、実質的にはいずれの方法でも問題はほ
とんどない。
【００１８】中間熱処理前の冷間圧延：再結晶させるた
めの中間焼鈍後、冷間圧延を３０％を越えて行う必要が
ある。これは中間熱処理時にＡｌ−Ｍｎ系化合物を均一
微細に析出させるためである。その圧下量が３０％以下
では析出サイトが十分でなく、均一な析出が得られな
い。
めの中間焼鈍後、冷間圧延を３０％を越えて行う必要が
ある。これは中間熱処理時にＡｌ−Ｍｎ系化合物を均一
微細に析出させるためである。その圧下量が３０％以下
では析出サイトが十分でなく、均一な析出が得られな
い。
【００１９】中間熱処理：Ａｌ−Ｍｎ系化合物を結晶粒
内に微細に析出させるために低温で熱処理（200〜250℃
で１時間以上）を行う。処理温度が200℃未満では保持
時間が長時間必要となり、工業的に不利である。
内に微細に析出させるために低温で熱処理（200〜250℃
で１時間以上）を行う。処理温度が200℃未満では保持
時間が長時間必要となり、工業的に不利である。
【００２０】また250℃より高くなると、Ａｌ−Ｍｎ系
化合物の析出よりも冷間圧延で形成された転位の回復の
方がはやく、従ってＡｌ−Ｍｎ系化合物の析出サイトが
消滅し、結果的に均一微細な析出状態が得られず、十分
な効果が期待できない。
化合物の析出よりも冷間圧延で形成された転位の回復の
方がはやく、従ってＡｌ−Ｍｎ系化合物の析出サイトが
消滅し、結果的に均一微細な析出状態が得られず、十分
な効果が期待できない。
【００２１】保持温度が200〜250℃の範囲ならば、保持
時間は１時間でＡｌ−Ｍｎ系化合物の均一微細な析出が
得られる。しかし、24時間以上となってもこの効果は変
化せず、工業的に不利である。
時間は１時間でＡｌ−Ｍｎ系化合物の均一微細な析出が
得られる。しかし、24時間以上となってもこの効果は変
化せず、工業的に不利である。
【００２２】最終冷間圧延：缶蓋材として要求される強
度を高める効果がある。圧下量が50％未満ではこの効果
はなく、93.75％を越えると成形性が低下し、耳率も悪
化するため好ましくない。
度を高める効果がある。圧下量が50％未満ではこの効果
はなく、93.75％を越えると成形性が低下し、耳率も悪
化するため好ましくない。
【００２３】最終熱処理、塗装：以上の方法で作られた
硬質板を飲料用缶蓋に使用するときは、防食用の塗装あ
るいは高分子樹脂フィルムの貼布、印刷などが行われ
る。
硬質板を飲料用缶蓋に使用するときは、防食用の塗装あ
るいは高分子樹脂フィルムの貼布、印刷などが行われ
る。
【００２４】その際に板に冷間圧延による残留応力が不
均一だと、塗装、貼布、印刷などに付随する乾燥、熱硬
化などを目的とした加熱処理で板に大きなそりやひずみ
を生ずる。このようなトラブルを避けるために、冷間圧
延した硬質板を加熱して残留応力の不均一さを緩和して
もよい。この目的で行う熱処理は塗装等に付随する加熱
処理と同等かより低い温度すなわち300℃以下、例えば1
50〜200℃で数時間行うのが好ましい。
均一だと、塗装、貼布、印刷などに付随する乾燥、熱硬
化などを目的とした加熱処理で板に大きなそりやひずみ
を生ずる。このようなトラブルを避けるために、冷間圧
延した硬質板を加熱して残留応力の不均一さを緩和して
もよい。この目的で行う熱処理は塗装等に付随する加熱
処理と同等かより低い温度すなわち300℃以下、例えば1
50〜200℃で数時間行うのが好ましい。
【００２５】残留応力の緩和のための熱処理を、帯板の
連続式熱処理炉で行ってもよい。塗装などに付随する乾
燥、熱硬化などのための加熱処理を帯板に張力をかけて
行う連続式熱処理炉で実施すれば、残留応力緩和のため
の熱処理に代用することもできる。
連続式熱処理炉で行ってもよい。塗装などに付随する乾
燥、熱硬化などのための加熱処理を帯板に張力をかけて
行う連続式熱処理炉で実施すれば、残留応力緩和のため
の熱処理に代用することもできる。
【００２６】
実施例１ 表１に示すNo.1のアルミニウム合金を通常のＤＣ鋳造法
で造塊し、表２に示した条件で板を作成した。均質化処
理はすべて500℃×8時間とした。得られた冷間圧延材を
そのまま、及び300℃に20秒間の加熱（塗料の焼付処理
温度の最高温度）と450℃に30秒間の加熱（完全再結晶
温度に加熱、いわゆるＯ材）を行い、試験に供した。引
張試験から得られる耐力の値で、次の式により軟化度を
計算した。
で造塊し、表２に示した条件で板を作成した。均質化処
理はすべて500℃×8時間とした。得られた冷間圧延材を
そのまま、及び300℃に20秒間の加熱（塗料の焼付処理
温度の最高温度）と450℃に30秒間の加熱（完全再結晶
温度に加熱、いわゆるＯ材）を行い、試験に供した。引
張試験から得られる耐力の値で、次の式により軟化度を
計算した。
【００２７】軟化度(%)＝100×｛（冷間圧延材−300℃
加熱材）｝／（冷間圧延材−450℃加熱材）｝ すなわち、軟化度は防食塗料の焼き付け時に材料が軟化
するかどうかを判断する指標となり、加熱温度を300℃
としたのは防食塗料の焼き付け温度の最高温度を採用
し、450℃としたのはこの合金系の完全再結晶温度を採
用した。従って、本発明の場合、軟化度の高い(100%)ほ
ど悪く、軟化度の低いほど耐軟化性に優れていることに
なる。これらの試験結果を表３に示した。又、耳率（ブ
ランク径＝φ55mm、平底ポンチ径＝φ33mmで評価）測定
を行った。
加熱材）｝／（冷間圧延材−450℃加熱材）｝ すなわち、軟化度は防食塗料の焼き付け時に材料が軟化
するかどうかを判断する指標となり、加熱温度を300℃
としたのは防食塗料の焼き付け温度の最高温度を採用
し、450℃としたのはこの合金系の完全再結晶温度を採
用した。従って、本発明の場合、軟化度の高い(100%)ほ
ど悪く、軟化度の低いほど耐軟化性に優れていることに
なる。これらの試験結果を表３に示した。又、耳率（ブ
ランク径＝φ55mm、平底ポンチ径＝φ33mmで評価）測定
を行った。
【００２８】
【表１】
【００２９】
【表２】
【００３０】
【表３】
【００３１】本発明材は、300℃処理後の耐力が290MPa
以上あり、軟化度も50％以下と小さく、耐軟化性に優れ
たものである。
以上あり、軟化度も50％以下と小さく、耐軟化性に優れ
たものである。
【００３２】比較例は各々次のような欠点を有する。
【００３３】Ｎｏ．Ｅ、Ｉは中間熱処理直前の圧下量が
小さいため、軟化度が５０％以上になっている。Ｎｏ．
Ｆは熱延での仕上げ板厚が厚すぎたため、耳率が６％以
上となった。Ｎｏ．Ｇは中間熱処理温度が高すぎたた
め、軟化度が５０％以上となった。Ｎｏ．Ｈは熱延温度
が低すぎるため、耳率が６％以上となった。Ｎｏ．Ｊは
最終ＣＲ量が小さすぎるため、３００℃処理後の耐力が
２５０ＭＰａしかなく、軟化度も５０％以上となった。
小さいため、軟化度が５０％以上になっている。Ｎｏ．
Ｆは熱延での仕上げ板厚が厚すぎたため、耳率が６％以
上となった。Ｎｏ．Ｇは中間熱処理温度が高すぎたた
め、軟化度が５０％以上となった。Ｎｏ．Ｈは熱延温度
が低すぎるため、耳率が６％以上となった。Ｎｏ．Ｊは
最終ＣＲ量が小さすぎるため、３００℃処理後の耐力が
２５０ＭＰａしかなく、軟化度も５０％以上となった。
【００３４】実施例２ 表４に示す組成のアルミニウム合金を通常のＤＣ鋳造法
で造塊し、500℃で8時間の均質化処理した後、480℃で
熱間圧延を開始し、板厚3.2mm、温度320℃になるように
終了。引き続いて冷間圧延して板厚2.0mmの板を得た。
このあと、再結晶のための熱処理として、昇温20〜50℃
／ｈ、保持350±10℃×2ｈ、自然冷却の条件で焼なまし
処理を施した。その後板厚1.0mm（圧下量50％）まで冷
間圧延を行った後、200℃で10時間の中間熱処理を行
い、板厚0.25mm（圧下量75％）までの最終冷間圧延を行
った。得られた冷間圧延材を実施例１と同様にして試験
をした。これらの試験結果を表５に示す。
で造塊し、500℃で8時間の均質化処理した後、480℃で
熱間圧延を開始し、板厚3.2mm、温度320℃になるように
終了。引き続いて冷間圧延して板厚2.0mmの板を得た。
このあと、再結晶のための熱処理として、昇温20〜50℃
／ｈ、保持350±10℃×2ｈ、自然冷却の条件で焼なまし
処理を施した。その後板厚1.0mm（圧下量50％）まで冷
間圧延を行った後、200℃で10時間の中間熱処理を行
い、板厚0.25mm（圧下量75％）までの最終冷間圧延を行
った。得られた冷間圧延材を実施例１と同様にして試験
をした。これらの試験結果を表５に示す。
【００３５】
【表４】
【００３６】
【表５】
【００３７】本発明材は300℃処理後の耐力が280MPa以
上あり、軟化度も50％以下と小さく、耐軟化性に優れた
ものである。
上あり、軟化度も50％以下と小さく、耐軟化性に優れた
ものである。
【００３８】比較材は以下のような欠点を有する。
【００３９】No.6はＦｅ、Ｓｉ量が多いため、伸び、エ
リクセン値がやや低下し、300℃処理後の耐力や軟化度
も本発明材に比べ劣る。
リクセン値がやや低下し、300℃処理後の耐力や軟化度
も本発明材に比べ劣る。
【００４０】No.7はＭｎ添加量が十分でないため、軟化
度が大きくなっている。
度が大きくなっている。
【００４１】No.8はＭｎ、Ｃｕ添加量が多すぎるため、
熱延時に割れが発生したので以降の試験を中止した。
熱延時に割れが発生したので以降の試験を中止した。
【００４２】No.9はＭｇ、Ｍｎ量とも少ないため、300
℃処理後の耐力が低く、軟化度も最も大きくなってい
る。
℃処理後の耐力が低く、軟化度も最も大きくなってい
る。
【００４３】No.10はＴｉ、Ｂ添加量が多すぎたため、
ＴｉＢ2の粗大化合物が形成され、最終冷延板にピンホ
−ル（貫通孔）を発生させた。よって以降の試験を中止
した。
ＴｉＢ2の粗大化合物が形成され、最終冷延板にピンホ
−ル（貫通孔）を発生させた。よって以降の試験を中止
した。
【００４４】
【発明の効果】本発明によれば、コーヒー、ウーロン茶
などのレトルト飲料缶用缶蓋に用いられるアルミニウム
合金板材に防食用塗料などを塗布し、加熱乾燥すると
き、強度の低下が小さいため、高強度の塗装板が得ら
れ、さらに薄肉化が可能となり、成形性にすぐれた硬質
材が得られる。
などのレトルト飲料缶用缶蓋に用いられるアルミニウム
合金板材に防食用塗料などを塗布し、加熱乾燥すると
き、強度の低下が小さいため、高強度の塗装板が得ら
れ、さらに薄肉化が可能となり、成形性にすぐれた硬質
材が得られる。
フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６７３ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６７３ ６８３ ６８３ ６９１ ６９１Ａ ６９１Ｂ ６９４ ６９４Ｂ (56)参考文献 特開 平５−70904（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−86444（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−6356（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−185955（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−444（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−293144（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22F 1/04 - 1/057 C22C 21/00 - 21/18
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｍｇ：３．０〜６．０％（質量％、以下
同じ）、Ｍｎ：０．４〜０．８％、Ｃｕ：０．０５〜
０．４％、Ｓｉ：０．０５〜０．５％、Ｆｅ：０．１〜
０．５％、Ｔｉ：０．０１〜０．０５％、Ｂ：０．００
０１〜０．００１０％を含み、残部Ａｌ及び不可避的不
純物からなるアルミニウム合金鋳塊を、均質化処理した
後板厚２〜６ｍｍまで熱間圧延し、ついで冷間圧延後再
結晶させるための焼鈍を行い、圧下率３０％を越える冷
間圧延をした後、２００〜２５０℃で１時間以上の熱処
理を行い、その後、５０％以上の最終冷間圧延を行うこ
とを特徴とする耐軟化性に優れた飲料缶蓋用アルミニウ
ム合金硬質板の製造方法。 - 【請求項２】 最終冷間圧延後３００℃以下の温度で加
熱処理を行う請求項１記載の耐軟化性に優れた飲料缶蓋
用アルミニウム合金硬質板の製造方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16566191A JP3241064B2 (ja) | 1991-07-05 | 1991-07-05 | 耐軟化性に優れた飲料缶蓋用アルミニウム合金硬質板の製造方法 |
| US07/858,197 US5240522A (en) | 1991-03-29 | 1992-03-26 | Method of producing hardened aluminum alloy sheets having superior thermal stability |
| EP92105333A EP0506100B1 (en) | 1991-03-29 | 1992-03-27 | Method of producing hardened aluminum alloy sheets having superior thermal stability |
| DE69204092T DE69204092T2 (de) | 1991-03-29 | 1992-03-27 | Verfahren zur Herstellung von gehärteten Blechen aus Aluminiumlegierung mit sehr guter thermischer Stabilität. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16566191A JP3241064B2 (ja) | 1991-07-05 | 1991-07-05 | 耐軟化性に優れた飲料缶蓋用アルミニウム合金硬質板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH059680A JPH059680A (ja) | 1993-01-19 |
| JP3241064B2 true JP3241064B2 (ja) | 2001-12-25 |
Family
ID=15816615
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16566191A Expired - Fee Related JP3241064B2 (ja) | 1991-03-29 | 1991-07-05 | 耐軟化性に優れた飲料缶蓋用アルミニウム合金硬質板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3241064B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| WO2005086176A1 (ja) | 2004-03-09 | 2005-09-15 | Dai Nippon Printing Co., Ltd. | 電子線照射装置 |
| KR101911037B1 (ko) | 2015-06-25 | 2018-10-23 | 하이드로 알루미늄 롤드 프로덕츠 게엠베하 | 고강도이며 용이하게 성형 가능한 almg-스트립 및 그 제조 방법 |
| CN115652152B (zh) * | 2022-11-30 | 2023-03-17 | 中铝材料应用研究院有限公司 | 可细化mig焊缝晶粒的5xxx铝合金、其制备方法及应用 |
-
1991
- 1991-07-05 JP JP16566191A patent/JP3241064B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH059680A (ja) | 1993-01-19 |
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