JP2653610B2 - コンバインドサイクル発電プラント - Google Patents
コンバインドサイクル発電プラントInfo
- Publication number
- JP2653610B2 JP2653610B2 JP18143692A JP18143692A JP2653610B2 JP 2653610 B2 JP2653610 B2 JP 2653610B2 JP 18143692 A JP18143692 A JP 18143692A JP 18143692 A JP18143692 A JP 18143692A JP 2653610 B2 JP2653610 B2 JP 2653610B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- shaft
- combined cycle
- power plant
- cycle power
- heat recovery
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
Landscapes
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
- Exhaust Gas After Treatment (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、コンバインドサイク
ル発電プラントにかかり、とりわけガスタービンからの
排ガス中に含まれるＮＯｘを低減させるコンバインドサ
イクル発電プラントの改良に関する。
ル発電プラントにかかり、とりわけガスタービンからの
排ガス中に含まれるＮＯｘを低減させるコンバインドサ
イクル発電プラントの改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来から使用されているコンバインドサ
イクル発電プラントには、一軸タイプと称して一つの軸
で複数の種類の異なる原動機を結合し、複数列軸に配す
るものと、ガスタービン軸と蒸気タービン軸とを別々に
切り離し、ガスタービン軸、蒸気タービン軸を複数配す
るいわゆる多軸列のものとがある。配置上の広狭を考え
ると、前者のものが比較的多い。この発明にかかるコン
バインドサイクル発電プラントは、前者に属するもので
あって、その構成配置は図４に示される。すなわち、Ａ
は第１軸列のコンバインドサイクル発電プラントを、ま
たＢは第２軸列のコンバインドサイクル発電プラントを
示す。
イクル発電プラントには、一軸タイプと称して一つの軸
で複数の種類の異なる原動機を結合し、複数列軸に配す
るものと、ガスタービン軸と蒸気タービン軸とを別々に
切り離し、ガスタービン軸、蒸気タービン軸を複数配す
るいわゆる多軸列のものとがある。配置上の広狭を考え
ると、前者のものが比較的多い。この発明にかかるコン
バインドサイクル発電プラントは、前者に属するもので
あって、その構成配置は図４に示される。すなわち、Ａ
は第１軸列のコンバインドサイクル発電プラントを、ま
たＢは第２軸列のコンバインドサイクル発電プラントを
示す。
【０００３】第１軸列Ａは、一つの共通軸で結合され、
図面の右から次順に、空気圧縮機１Ａ、ガスタービン２
Ａ、蒸気タービン３Ａ、発電機４Ａを串形に配するいわ
ゆるパワートレインである。また、第２軸列Ｂも、空気
圧縮機１Ｂ、ガスタービン２Ｂ、蒸気タービン３Ｂ、発
電機４Ｂを上述と同様に配するパワートレインである。
図面の右から次順に、空気圧縮機１Ａ、ガスタービン２
Ａ、蒸気タービン３Ａ、発電機４Ａを串形に配するいわ
ゆるパワートレインである。また、第２軸列Ｂも、空気
圧縮機１Ｂ、ガスタービン２Ｂ、蒸気タービン３Ｂ、発
電機４Ｂを上述と同様に配するパワートレインである。
【０００４】上記構成配置において、大気を吸い込んだ
空気圧縮機１Ａ，１Ｂは、高圧空気にして燃焼器５Ａ，
５Ｂに送り出し、ここで加えられた燃料とともに燃焼ガ
スを作り出し、燃焼ガスを作動流体としてガスタービン
１Ａ，１Ｂに送っている。ガスタービン１Ａ，１Ｂは、
膨張仕事をして回転トルクを得、蒸気タービン３Ａ，３
Ｂに回転動力を伝えている。
空気圧縮機１Ａ，１Ｂは、高圧空気にして燃焼器５Ａ，
５Ｂに送り出し、ここで加えられた燃料とともに燃焼ガ
スを作り出し、燃焼ガスを作動流体としてガスタービン
１Ａ，１Ｂに送っている。ガスタービン１Ａ，１Ｂは、
膨張仕事をして回転トルクを得、蒸気タービン３Ａ，３
Ｂに回転動力を伝えている。
【０００５】ガスタービン１Ａ，１Ｂを出た排ガスは、
別置きの排熱回収ボイラ６Ａ，６Ｂに送られ、ここで第
１熱交換器７Ａ，７Ｂ、第２熱交換器８Ａ，８Ｂによっ
て蒸気が発生せしめられる一方、脱硝装置９Ａ，９Ｂに
よって排ガス中のＮＯｘが取除かれるようになってい
る。
別置きの排熱回収ボイラ６Ａ，６Ｂに送られ、ここで第
１熱交換器７Ａ，７Ｂ、第２熱交換器８Ａ，８Ｂによっ
て蒸気が発生せしめられる一方、脱硝装置９Ａ，９Ｂに
よって排ガス中のＮＯｘが取除かれるようになってい
る。
【０００６】第１熱交換器７Ａ，７Ｂから出た蒸気は、
蒸気タービン３Ａ，３Ｂに送られ、ここで膨張仕事を回
転トルクに代え、発電機４Ａ，４Ｂを廻して電力を得
る。膨張仕事を終えた蒸気は、復水器10Ａ，10Ｂで凝縮
され、凝縮後、給水としてポンプ11Ａ，11Ｂを経て第２
熱交換器８Ａ，８Ｂに圧送され、再び蒸気発生に供され
る、いわゆる閉ループ循環をしている。
蒸気タービン３Ａ，３Ｂに送られ、ここで膨張仕事を回
転トルクに代え、発電機４Ａ，４Ｂを廻して電力を得
る。膨張仕事を終えた蒸気は、復水器10Ａ，10Ｂで凝縮
され、凝縮後、給水としてポンプ11Ａ，11Ｂを経て第２
熱交換器８Ａ，８Ｂに圧送され、再び蒸気発生に供され
る、いわゆる閉ループ循環をしている。
【０００７】このように、この種プラントは、ガスター
ビン１Ａ，１Ｂと蒸気タービン３Ａ，３Ｂとを軸結合す
ることによって排熱を回収し、原動機全体の出力を増加
させる一方、大気汚染源となるＮＯｘの抑制策を講じて
いる。
ビン１Ａ，１Ｂと蒸気タービン３Ａ，３Ｂとを軸結合す
ることによって排熱を回収し、原動機全体の出力を増加
させる一方、大気汚染源となるＮＯｘの抑制策を講じて
いる。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】ところで、排熱回収ボ
イラ９Ａ，９Ｂに配する脱硝装置９Ａ，９Ｂは、アンモ
ニア注入装置を備えており、ガスタービン１Ａ，１Ｂか
らの排ガスにアンモニアを加え触媒を通じて化学反応さ
せ、ＮＯｘの抑制を図っている。
イラ９Ａ，９Ｂに配する脱硝装置９Ａ，９Ｂは、アンモ
ニア注入装置を備えており、ガスタービン１Ａ，１Ｂか
らの排ガスにアンモニアを加え触媒を通じて化学反応さ
せ、ＮＯｘの抑制を図っている。
【０００９】ところが、ガスタービン１Ａ，１Ｂの定格
運転中だと排ガス温度が500 〜600℃と高く、触媒を通
じてアンモニアと十分に化学反応するものの、ガスター
ビン１Ａ，１Ｂの起動運転時のように、排ガス温度が 2
50℃以下になると、未反応のアンモニアが多く出、ＮＯ
ｘ抑制にほとんど寄与しないという問題点が従来からあ
る。
運転中だと排ガス温度が500 〜600℃と高く、触媒を通
じてアンモニアと十分に化学反応するものの、ガスター
ビン１Ａ，１Ｂの起動運転時のように、排ガス温度が 2
50℃以下になると、未反応のアンモニアが多く出、ＮＯ
ｘ抑制にほとんど寄与しないという問題点が従来からあ
る。
【００１０】そこで、この発明は、従来の問題点に鑑
み、ガスタービンの起動運転時においても、ＮＯｘ抑制
ができるように諸種検討を加えたコンバインドサイクル
発電プラントを公表することを目的とする。
み、ガスタービンの起動運転時においても、ＮＯｘ抑制
ができるように諸種検討を加えたコンバインドサイクル
発電プラントを公表することを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】この発明は、空気圧縮
機、ガスタービン、蒸気タービン、発電機を共通軸で串
形配置し、ガスタービンから出た排ガスを別置き排熱回
収ボイラに送り、ここで発生した蒸気を蒸気タービンに
供して発電する一軸系列原動機を、複数列に配するコン
バインドサイクル発電プラントにおいて、一の軸系列原
動機の空気圧縮機から他の軸系列原動機の排熱回収ボイ
ラに高温・高圧空気を送り出す導通路を設けたものであ
る。
機、ガスタービン、蒸気タービン、発電機を共通軸で串
形配置し、ガスタービンから出た排ガスを別置き排熱回
収ボイラに送り、ここで発生した蒸気を蒸気タービンに
供して発電する一軸系列原動機を、複数列に配するコン
バインドサイクル発電プラントにおいて、一の軸系列原
動機の空気圧縮機から他の軸系列原動機の排熱回収ボイ
ラに高温・高圧空気を送り出す導通路を設けたものであ
る。
【００１２】
【作用】上述構成によれば、一の軸系列の原動機が定格
運転中で、他の軸系列の原動機が起動運転中の場合、一
の軸系列の原動機の空気圧縮機から高温・高圧空気が導
通路を経て他の系列原動機の排熱回収ボイラに送られ
る。このため、他の軸系列原動機の排熱回収ボイラを通
動中の排ガス温度は、触媒を通じてアンモニアと化学反
応ができるようになるまで温度が高まる。したがって、
起動運転中でも、排ガス中に含まれるＮＯｘの抑制に寄
与することができる。
運転中で、他の軸系列の原動機が起動運転中の場合、一
の軸系列の原動機の空気圧縮機から高温・高圧空気が導
通路を経て他の系列原動機の排熱回収ボイラに送られ
る。このため、他の軸系列原動機の排熱回収ボイラを通
動中の排ガス温度は、触媒を通じてアンモニアと化学反
応ができるようになるまで温度が高まる。したがって、
起動運転中でも、排ガス中に含まれるＮＯｘの抑制に寄
与することができる。
【００１３】
【実施例】以下、この発明にかかるコンバインドサイク
ル発電プラントと一例を図を用いて説明する。なお、図
４と同一構成部分には同一符号を付して重複説明を略
す。
ル発電プラントと一例を図を用いて説明する。なお、図
４と同一構成部分には同一符号を付して重複説明を略
す。
【００１４】図１において、一の共通軸に結合された原
動機群を備えている第１軸列Ａと、他の共通軸に結合さ
れた原動機群を備えている第２軸列Ｂとは平行配置され
ており、これら軸列Ａ，Ｂは別個独立に運転されてい
る。
動機群を備えている第１軸列Ａと、他の共通軸に結合さ
れた原動機群を備えている第２軸列Ｂとは平行配置され
ており、これら軸列Ａ，Ｂは別個独立に運転されてい
る。
【００１５】上記構成において、第１軸列Ａの空気圧縮
機２Ａと第２軸列Ｂの排熱回収ボイラ６Ｂとは、途中に
制御弁13を介装して導通路12Ａで結ばれている。なお、
第１軸列Ａの排熱回収ボイラ６Ａにも図示しない他の軸
列の空気圧縮機からの導通路14で結ばれている。
機２Ａと第２軸列Ｂの排熱回収ボイラ６Ｂとは、途中に
制御弁13を介装して導通路12Ａで結ばれている。なお、
第１軸列Ａの排熱回収ボイラ６Ａにも図示しない他の軸
列の空気圧縮機からの導通路14で結ばれている。
【００１６】このような構成にすれば、例えば第１軸列
Ａが定格運転中で、第２軸列Ｂが起動運転中の場合、空
気圧縮機２Ａから出る空気は高温・高圧になっているか
ら、このまま導通路12Ａを経て第２軸列Ｂの排熱回収ボ
イラ６Ｂに送れば、排熱回収ボイラ６Ｂを流れる排ガス
は昇温され、脱硝装置９Ｂでは触媒と化学反応を起すこ
とができるようになる。なお、第１軸列Ａが起動運転中
の場合、図示しない他軸列の空気圧縮機からの高温・高
圧の空気が導通路14を経て第１軸列の排熱回収ボイラ６
Ａに送ることができるようになっており、こうして排熱
回収ボイラ６Ａを流れる排ガス温度を高めてＮＯｘ抑制
に寄与することができる。
Ａが定格運転中で、第２軸列Ｂが起動運転中の場合、空
気圧縮機２Ａから出る空気は高温・高圧になっているか
ら、このまま導通路12Ａを経て第２軸列Ｂの排熱回収ボ
イラ６Ｂに送れば、排熱回収ボイラ６Ｂを流れる排ガス
は昇温され、脱硝装置９Ｂでは触媒と化学反応を起すこ
とができるようになる。なお、第１軸列Ａが起動運転中
の場合、図示しない他軸列の空気圧縮機からの高温・高
圧の空気が導通路14を経て第１軸列の排熱回収ボイラ６
Ａに送ることができるようになっており、こうして排熱
回収ボイラ６Ａを流れる排ガス温度を高めてＮＯｘ抑制
に寄与することができる。
【００１７】図３は、この発明にかかるコンバインドサ
イクル発電プラントの第２実施例である。この実施例で
は、第１軸列Ａの空気圧縮機２Ａの抽気段落と第２軸列
Ｂの排熱回収ボイラ６Ｂとを結ぶ導通路12Ｂを設けたも
のである。他の構成部品は第１実施例と同じである。こ
の実施例は、第１実施例の空気圧縮機２Ａ出口の空気圧
が高過ぎると、第２軸列Ｂの排熱回収ボイラ６Ｂの構造
に変形が起ることを考慮したものである。
イクル発電プラントの第２実施例である。この実施例で
は、第１軸列Ａの空気圧縮機２Ａの抽気段落と第２軸列
Ｂの排熱回収ボイラ６Ｂとを結ぶ導通路12Ｂを設けたも
のである。他の構成部品は第１実施例と同じである。こ
の実施例は、第１実施例の空気圧縮機２Ａ出口の空気圧
が高過ぎると、第２軸列Ｂの排熱回収ボイラ６Ｂの構造
に変形が起ることを考慮したものである。
【００１８】図２は、上述実施例にもとづく排熱回収ボ
イラを流れる排ガスの昇温特性とＮＯｘ排出量を一つの
グラフにあらわしたものである。この図において、斜線
は排ガスが脱硝装置で化学反応を起こす温度領域であ
り、また破線が従来の特性を、実線がこの発明の特性を
それぞれ示す。
イラを流れる排ガスの昇温特性とＮＯｘ排出量を一つの
グラフにあらわしたものである。この図において、斜線
は排ガスが脱硝装置で化学反応を起こす温度領域であ
り、また破線が従来の特性を、実線がこの発明の特性を
それぞれ示す。
【００１９】同図からも理解されるように、破線で示す
従来における排ガスＧ１の温度が起動開始から約 120分
以上経過しないと、脱硝装置との化学反応領域に達しな
かったけれども、この発明によって実線で示す排ガスＧ
２が図示のように引き上げられ、化学反応領域に入るま
で約80分と大幅に短縮することができる。また、排ガス
のＮＯｘ排出量は、従来、破線の特性Ｎ１であったが、
この発明によって実線の特性Ｎ２となり、大幅に低減さ
れている。
従来における排ガスＧ１の温度が起動開始から約 120分
以上経過しないと、脱硝装置との化学反応領域に達しな
かったけれども、この発明によって実線で示す排ガスＧ
２が図示のように引き上げられ、化学反応領域に入るま
で約80分と大幅に短縮することができる。また、排ガス
のＮＯｘ排出量は、従来、破線の特性Ｎ１であったが、
この発明によって実線の特性Ｎ２となり、大幅に低減さ
れている。
【００２０】このように、コンバインドサイクル発電プ
ラント起動運転中、他のプラントから熱源を加えてやれ
ば、ＮＯｘを大幅に低減できることが容易に理解される
であろう。
ラント起動運転中、他のプラントから熱源を加えてやれ
ば、ＮＯｘを大幅に低減できることが容易に理解される
であろう。
【００２１】
【発明の効果】以上の説明の通り、この発明にかかるコ
ンバインドサイクル発電プラントでは、第１軸列の空気
圧縮機と第２軸列の排熱回収ボイラとを導通路で結んで
あるから、空気圧縮機の高温・高圧空気の手助けを受け
て排ガスの温度を容易に高めることができ、これによっ
て起動運転中でもＮＯｘを従来よりも大幅に抑制するこ
とができる。
ンバインドサイクル発電プラントでは、第１軸列の空気
圧縮機と第２軸列の排熱回収ボイラとを導通路で結んで
あるから、空気圧縮機の高温・高圧空気の手助けを受け
て排ガスの温度を容易に高めることができ、これによっ
て起動運転中でもＮＯｘを従来よりも大幅に抑制するこ
とができる。
【図１】この発明にかかるコンバインドサイクル発電プ
ラントの第一実施例を示す概略図。
ラントの第一実施例を示す概略図。
【図２】排熱回収ボイラを流れる排ガス温度特性とＮＯ
ｘ排出特性を同時に示すグラフ。
ｘ排出特性を同時に示すグラフ。
【図３】この発明にかかるコンバインドサイクル発電プ
ラントの第二実施例を示す概略図。
ラントの第二実施例を示す概略図。
【図４】従来の実施例を示すコンバインドサイクル発電
プラントの概略図。
プラントの概略図。
Ａ 第１軸列 Ｂ 第２軸列 １Ａ，１Ｂ ガスタービン ２Ａ，２Ｂ 空気圧縮機 ３Ａ，３Ｂ 蒸気タービン ４Ａ，４Ｂ 発電機 ６Ａ，６Ｂ 排熱回収ボイラ ９Ａ，９Ｂ 脱硝装置 12Ａ，12Ｂ，14 導通路
Claims (1)
- 【請求項１】 空気圧縮機、ガスタービン、蒸気タービ
ン、発電機を共通軸で串形配置し、ガスタービンから出
た排ガスを別置き排熱回収ボイラに送り、ここで発生し
た蒸気を蒸気タービンに供して発電する一軸系列原動機
を、複数列に配するコンバインドサイクル発電プラント
において、この軸系列原動機の空気圧縮機から他の軸系
列原動機の排熱回収ボイラに高温・高圧空気を送り出す
導通路を設けたことを特徴とするコンバインドサイクル
発電プラント。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18143692A JP2653610B2 (ja) | 1992-07-09 | 1992-07-09 | コンバインドサイクル発電プラント |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18143692A JP2653610B2 (ja) | 1992-07-09 | 1992-07-09 | コンバインドサイクル発電プラント |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0626308A JPH0626308A (ja) | 1994-02-01 |
| JP2653610B2 true JP2653610B2 (ja) | 1997-09-17 |
Family
ID=16100746
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18143692A Expired - Lifetime JP2653610B2 (ja) | 1992-07-09 | 1992-07-09 | コンバインドサイクル発電プラント |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2653610B2 (ja) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4410714B2 (ja) | 2004-08-13 | 2010-02-03 | 富士フイルム株式会社 | 平版印刷版用支持体の製造方法 |
| ATE395195T1 (de) | 2005-04-13 | 2008-05-15 | Fujifilm Corp | Verfahren zur herstellung eines flachdruckplattenträgers |
| US8968530B2 (en) | 2008-09-30 | 2015-03-03 | Fujifilm Corporation | Electrolytic treatment method and electrolytic treatment device |
| WO2010150810A1 (ja) | 2009-06-26 | 2010-12-29 | 富士フイルム株式会社 | 光反射基板およびその製造方法 |
| WO2011037005A1 (ja) | 2009-09-24 | 2011-03-31 | 富士フイルム株式会社 | 平版印刷版原版 |
| US20120256224A1 (en) | 2009-12-25 | 2012-10-11 | Fujifilm Corporation | Insulated substrate, process for production of insulated substrate, process for formation of wiring line, wiring substrate, and light-emitting element |
| US9863284B2 (en) * | 2015-03-19 | 2018-01-09 | General Electric Company | Power generation system having compressor creating excess air flow and cooling fluid injection therefor |
| JP7153498B2 (ja) * | 2018-08-08 | 2022-10-14 | 川崎重工業株式会社 | コンバインドサイクル発電プラント |
-
1992
- 1992-07-09 JP JP18143692A patent/JP2653610B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0626308A (ja) | 1994-02-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6499302B1 (en) | Method and apparatus for fuel gas heating in combined cycle power plants | |
| JPH08510311A (ja) | 中間冷却と復熱を用いた高能率多軸再熱タービン | |
| US8943836B2 (en) | Combined cycle power plant | |
| KR20090045392A (ko) | 가스 터빈 | |
| CN109653875B (zh) | 用于燃烧涡轮发动机的燃料预热系统 | |
| JPH07259510A (ja) | ガスタービングループの熱的に負荷された構成部分を冷却する方法 | |
| JPH10184315A (ja) | ガスタービン発電装置 | |
| JP2010166805A (ja) | 複合電力増強システム及び方法 | |
| JPH08296410A (ja) | コージェネレーション装置およびコンバインドサイクル発電装置 | |
| CN106224099B (zh) | 一种双燃料热电联供注水正逆燃气轮机联合循环系统 | |
| JP2012132454A (ja) | ボトミング蒸気サイクルにおいてガスタービン中間冷却器熱を使用するためのシステム及び方法 | |
| JPH11247669A (ja) | ガスタービンコンバインドサイクル | |
| JP2653610B2 (ja) | コンバインドサイクル発電プラント | |
| JP3009712B2 (ja) | 蒸気動力ステーションの始動運転のための蒸気及び動力の形成方法及びその設備 | |
| JP2892704B2 (ja) | 回転軸動力の発生方法 | |
| RU2409746C2 (ru) | Парогазовая установка с паротурбинным приводом компрессора и регенеративной газовой турбиной | |
| JP2003343212A (ja) | 高温蒸気タービン発電装置 | |
| JP2002129977A (ja) | ガスタービン設備 | |
| JP2002038907A (ja) | コンバインドサイクル発電プラント | |
| Nelson et al. | A fifty percent plus efficiency mid range advanced Cheng cycle | |
| JP4418894B2 (ja) | デュアルパス蒸気システム | |
| UA64812C2 (en) | Method for operation of steam-gas electric power plant on combined fuel (solid with gaseous or liquid) and steam-gas unit for its implementation | |
| RU2309264C1 (ru) | Способ получения энергии в парогазовой энергетической установке | |
| JP2002242700A (ja) | ウルトラタービン | |
| JPH10325336A (ja) | ガスタービン発電システム |