JP2014139003A - 複合成形体の製造方法及び放熱性を向上させる方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】本発明は、熱可塑性樹脂組成物から構成される樹脂部と、上記樹脂部と接合する金属部と、を備える複合成形体の製造方法であって、上記金属部における上記樹脂部との接合予定面にウェットエッチングによって粗面を形成する粗面化工程と、上記粗面化工程後の金属部を、射出成形用金型内に配置し、溶融状態の上記熱可塑性樹脂組成物を上記射出成形用金型内に射出することで樹脂部を形成し、かつ、樹脂部と金属部とを一体化する一体化工程と、を有し、JIS B 0601に準じて測定した上記粗面における十点平均粗さRzは10μm以上であり、上記樹脂部と上記金属部との接合強度が10MPa以上である複合成形体の製造方法を提供する。
【選択図】図1
Description
上記金属部における上記樹脂部との接合予定面にウェットエッチングによって粗面を形成する粗面化工程と、
上記粗面化工程後の金属部を、射出成形用金型内に配置し、溶融状態の上記熱可塑性樹脂組成物を上記射出成形用金型内に射出することで樹脂部を形成し、かつ、樹脂部と金属部とを一体化する一体化工程と、を有し、
JIS B 0601に準じて測定した上記粗面における十点平均粗さRzは10μm以上であり、
上記樹脂部と上記金属部との接合強度が10MPa以上である複合成形体の製造方法。
上記複合成形体は、上記絶縁部を介して上記導電性放熱部と連結する導電性発熱部をさらに備え、
上記導電性発熱部と上記絶縁部とを連結する連結工程を、さらに有する(1)又は(2)に記載の複合成形体の製造方法。
本発明の複合成形体の製造方法は、粗面化工程と一体化工程とを少なくとも有する。以下、本発明の複合成形体の製造方法について詳述する。
粗面化工程は、金属部における、上記金属部と上記樹脂部との接合予定面に、ウェットエッチングによって粗面を形成する工程である。接合予定面とは、金属部の表面の一部又は全部を指し、後述する一体化工程において上記金属部と上記樹脂部とが実際に接合する面を全て、又は少なくとも一部含む。
一体化工程とは、上記粗面化工程後の金属部を、射出成形用金型内に配置し、溶融状態の熱可塑性樹脂組成物を射出成形用金型内に射出し、樹脂部と金属部とを一体化する工程を指す。
本発明における複合成形体の樹脂部と金属部との接合強度は10MPa以上(好ましくは10〜50MPa)である。発明者らが検討した結果、複合成形体における樹脂部と金属部との接合強度が10MPa以上であれば、樹脂部と金属部との密着力が高いだけではなく、樹脂部と金属部との間の界面における熱伝達が良好であることが見出された。従って、本発明における複合成形体は気密性だけではなく、放熱性も高い。よって、本発明における複合成形体は、自動車用部品、電子部品等の、高い放熱性を備えることが求められる成形体として好ましく使用できる。
本発明の製造方法は、放熱構造体を製造する方法として好ましい。まず、放熱構造体について、図1を用いて説明する。図1には放熱構造体1の一例を示す。放熱構造体1は、絶縁部2と、導電性放熱部3と、導電性発熱部4とを備える。図1に示すように、導電性放熱部3と導電性発熱部4とが絶縁部2を介して連結する。
実施例及び比較例で使用した複合成形体の模式図を図2に示した。(a)は複合成形体の分解斜視図であり、(b)は複合成形体の斜視図であり、(c)は金属部のみを示す図である。この複合成形体を以下の方法で製造した。なお、図2中の寸法の単位はmmである。
(ポリフェニレンサルファイド系樹脂組成物の溶融粘度の測定)
東洋精機(株)製キャピログラフを用い、キャピラリーとして1mmφ×20mmL/フラットダイを使用し、バレル温度310℃、せん断速度1000sec−1での溶融粘度を測定した。
金属部の接合予定面に、下記組成のエッチング液A(水溶液)に1分間浸漬して防錆皮膜除去を行い、次に下記組成のエッチング液B(水溶液)に5分間浸漬して金属部品表面をエッチングした。このエッチングによれば、金属部品表面は粗面化される。
[エッチング液A(温度20℃)]
過酸化水素 26g/L
硫酸 90g/L
[エッチング液B(温度25℃)]
過酸化水素 80g/L
硫酸 90g/L
ベンゾトリアゾール 5g/L
塩化ナトリウム 0.2g/L
金属部の接合予定面に、下記組成のエッチング液A(水溶液)に1分間浸漬して防錆皮膜除去のみを行った。このエッチングによれば、金属部品表面は粗面化されない。
[エッチング液A(温度20℃)]
過酸化水素 26g/L
硫酸 90g/L
[成形条件]
成形機:ソディックTR−40VR(縦型成形機)
シリンダー温度:310℃−320℃−310℃−290℃
金型温度:160℃
射出速度:100mm/s
保圧力:98MPa×5秒
上記の方法で作成した複合成形体について、接合部分の接合強度、放熱性及び気密性の評価を行った。また、金属部にエッチングを施さず、金属部における一方の接合面(接合面1)では一液性エポキシ樹脂接着剤(「XNR3503」ナガセケムテックス製(硬化条件:120℃×10min))を使用して樹脂部と金属部とを接合させ、金属部における他方の接合面(接合面2)では加熱硬化型シリコーン接着シール材(「TSE322」、モーメンティブ製(硬化条件:150℃×60min))を使用して樹脂部と金属部とを接合した複合成形体(表1中の「比較例2」に相当)についても同様に評価を行った。具体的な評価方法は以下の通りである。
図2に示す形状を有する複合成形体の金属部の真ん中を切断することにより2つに分割し、評価用サンプルを得た。得られた評価用サンプルを図3に示すように台座(冶具)上に配置し、1mm/minの速度で矢印方向に金属部から樹脂部を押し剥がすように冶具を動かした。金属部から樹脂部が剥がれた時点での強度を接合強度として測定した。なお、測定機器としてテンシロンUTA−50kN(オリエンテック社製)を使用した。測定結果を表1に示した(値は3回の試験における平均値である)。
図4に示すように表面温度150℃のアルミ台(ホットプレート上に設置)に複合成形体を配置し、配置直後の金属部の樹脂側端面から3mm離れた部分の樹脂部の面(測定面)の温度をサーモグラフィー装置(チノー製 ThermaCAM CPA−7800)を用いて測定した。計測された温度が高いほど、複合成形体の放熱性が高いことを示す。各複合成形体についての測定結果を表1に示した。
図5に示す評価用サンプルを使用し、図6に示す試験装置を用いて気密性の評価を行った。なお、この評価サンプルにおいて、樹脂成形品は樹脂部に相当し、インサート金属部品は金属部に相当する。まず、耐圧気密容器の金属製容器部に複合成形体をゴム製Oリングを介してセットし、次に金属製上蓋部で複合成形体を挟み込むように固定した(容器部と上蓋部にはそれぞれ雄雌ネジが切ってあり、これにより固定した)。この耐圧気密容器を水槽に投入し、所望の圧力に達するまで圧縮エアーバルブを徐々に開放して耐圧気密容器内の圧力を上げていき、金属部からのエアー漏れの有無を確認した。所定の圧力をかけて1分間の静置状態においてエアー漏れがなければ、当該圧力下での気密性が良好である(「OKである」とも言う)と判定した。試験は0.1MPaの圧力から開始し、OKであれば順次0.1MPaずつ上げていき、最大0.6MPaまで試験を行った。各複合成形体について、エアー漏れが認められた圧力を表1に記載した。
上記エッチング1又は2のうちのいずれかを施した各金属部の接合予定面、及びエッチングを施していない金属部の接合予定面について、レーザー顕微鏡((株)キーエンス社製 VK−9510)にて接合予定面の表面を観察し、JIS B 0601に基づいて十点平均粗さRzを求めた。
2 絶縁部
3 導電性放熱部
4 導電性発熱部
Claims (4)
- 熱可塑性樹脂組成物から構成される樹脂部と、前記樹脂部と接合する金属部と、を備える複合成形体の製造方法であって、
前記金属部における前記樹脂部との接合予定面にウェットエッチングによって粗面を形成する粗面化工程と、
前記粗面化工程後の金属部を、射出成形用金型内に配置し、溶融状態の前記熱可塑性樹脂組成物を前記射出成形用金型内に射出することで樹脂部を形成し、かつ、樹脂部と金属部とを一体化する一体化工程と、を有し、
JIS B 0601に準じて測定した前記粗面における十点平均粗さRzは10μm以上であり、
前記樹脂部と前記金属部との接合強度が10MPa以上である複合成形体の製造方法。 - 前記ウェットエッチングは、化学エッチングである請求項1に記載の複合成形体の製造方法。
- 前記樹脂部は絶縁部であり、前記金属部は導電性放熱部であり、
前記複合成形体は、前記絶縁部を介して前記導電性放熱部と連結する導電性発熱部をさらに備え、
前記導電性発熱部と前記絶縁部とを連結する連結工程を、さらに有する請求項1又は2に記載の複合成形体の製造方法。 - 熱可塑性樹脂組成物から構成される樹脂部と、前記樹脂部と接合する金属部と、を備え、前記樹脂部は絶縁部であり、前記金属部は導電性放熱部である複合成形体において、前記樹脂部と前記金属部との接合強度を10MPa以上にすることによって前記樹脂部からの前記金属部への放熱性を向上させる方法。
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