JP2006047944A - 撮影レンズ - Google Patents
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Abstract
【課題】 撮影画角が広く、明るさと低コストさを兼ね備えた撮影レンズを提供する。
【解決手段】 撮影レンズ１０は、物体側より順に、正メニスカスの第１レンズ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスの第２レンズ１２と、物体側に凹面を向けた負メニスカスの第３レンズ１３とからなる。第１レンズ１１と第３レンズ１３は光学樹脂を材料とし、第２レンズ１２は光学ガラスを材料としており、第１レンズ１１の物体側凸面と、第３レンズ１３の物体側凹面はそれぞれ非球面である。撮影レンズ１０は、ｆ２，ｆ３をそれぞれ第２レンズ１２，第３レンズ１３の焦点距離とし、ｆ、ｆ２３をそれぞれ全系の合成焦点距離、第２レンズ１２と第３レンズの合成焦点距離としたときに、
（１） ０．４９＜｜ｆ２／ｆ３｜＜１．０
（２） ０．５＜ｆ２３／ｆ＜４
を満たし、Ｆ４．０の明るさ、８１．６度の撮影画角が得られる撮影レンズが得られる。
【選択図】 図１
【解決手段】 撮影レンズ１０は、物体側より順に、正メニスカスの第１レンズ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスの第２レンズ１２と、物体側に凹面を向けた負メニスカスの第３レンズ１３とからなる。第１レンズ１１と第３レンズ１３は光学樹脂を材料とし、第２レンズ１２は光学ガラスを材料としており、第１レンズ１１の物体側凸面と、第３レンズ１３の物体側凹面はそれぞれ非球面である。撮影レンズ１０は、ｆ２，ｆ３をそれぞれ第２レンズ１２，第３レンズ１３の焦点距離とし、ｆ、ｆ２３をそれぞれ全系の合成焦点距離、第２レンズ１２と第３レンズの合成焦点距離としたときに、
（１） ０．４９＜｜ｆ２／ｆ３｜＜１．０
（２） ０．５＜ｆ２３／ｆ＜４
を満たし、Ｆ４．０の明るさ、８１．６度の撮影画角が得られる撮影レンズが得られる。
【選択図】 図１
Description
本発明は、コンパクトカメラやレンズ付きフイルムユニットに好適であり、撮影画角２ωが７０〜８０度の広画角を得られる安価な撮影レンズに関する。
製造時に予め未露光の写真フイルムが内蔵され、購入したその場で撮影が行えるレンズ付きフイルムユニットが知られている。レンズ付きフイルムユニットは、例えば、ＩＳＯ感度１６００の高感度感材と、Ｆ６．２の撮影レンズとによって背景描写の質を高めた製品等、様々な種類の製品が販売されている。また、近年、デジタルカメラやカメラ付き携帯電話等、持ち運びに便利な撮影器材が広く普及している。このような事情から、撮影シーンの多様化に対応し、従来よりも広い範囲を撮影できるように画角が広く、大口径の明るい撮影レンズの需要が増加している。
広画角、大口径の撮影レンズの１つとして、物体側から順に、正・負・正のレンズを組み合わせた３枚構成の単焦点レンズ、いわゆるトリプレットタイプの撮影レンズが広く用いられている。トリプレットタイプの撮影レンズは、例えば特許文献１に示されるように、２枚の正レンズに高屈折率低分散材料を使用し、中央の負レンズに低屈折率高分散材料を使用することで像面彎曲を補正できることが知られているが、高屈折率材料を多用することによりコストが高くなる欠点がある。
そこで、特許文献２又は特許文献３に示される撮影レンズは、コストを抑えるために比較的低い屈折率の材料が用いられている。特許文献２記載の撮影レンズは、その実施例１ないし６に示されるものはＦナンバーがＦ４と明るいが、撮影画角がいずれも７０度以下であり、実施例７ないし１１に示されるものは、撮影画角が約７２度と広角であるが、ＦナンバーがＦ４．５と暗くなってしまっている。特許文献３記載の撮影レンズは、特許文献２に記載の撮影レンズに比べ、屈折率が更に低い材料を使用しているが、撮影画角が狭く、Ｆナンバーも実施例５に示されるＦ４．５が限度であった。
また、トリプレットタイプと異なるレンズタイプとして、特許文献４及び特許文献５記載の撮影レンズが公知である。特許文献４には、物体側から順に、それぞれのパワーが負、正、正の３枚レンズを備えた撮影レンズが開示されているが、ディストーションが１５．９％と大きい欠点がある。特許文献５には、物体側から順に、それぞれのパワーが負、正、負の３枚のレンズを備えた撮影レンズが開示されており、ＦナンバーがＦ２．８であり十分な明るさが確保されているが、撮影画角が６５度と狭い欠点がある。
特開平７−３５９７２号公報
特開平８−２０１６８６号公報
特開平９−１３３８６０号公報
特開平８−２２０４３０号公報
特開２００３−１４９５４５号公報
上述のように、従来の撮影レンズは、コストが高い、十分な明るさが得られない、撮影画角が狭い、という欠点を少なくとも１つは有していたため、これら全ての欠点を解消した撮影レンズが要望されていた。
本発明は、上記背景を考慮してなされたもので、三枚のレンズを備え、Ｆ３．５ないしＦ４の明るさと７０度ないし８０度の広い撮影画角が得られ、低屈折率材料を使用してコストを抑えると同時に性能を確保できる撮影レンズを提供することを目的とする。
上記目的を達成するために、請求項１記載の撮影レンズは、物体側より順に、物体側に凸面を向け、少なくとも一方の面が非球面の第１レンズと、正パワーの第２レンズと、物体側に凹面を向けた負パワーの第３レンズとから構成され、ｆを全系の合成焦点距離、ｆ２を第２レンズの焦点距離、ｆ３を第３レンズの焦点距離、ｆ２３を第２レンズと第３レンズの合成焦点距離としたときに、
（１）０．４９＜｜ｆ２／ｆ３｜＜１．０
（２）０．５＜ｆ２３／ｆ＜４
を満足することを特徴とする。
（１）０．４９＜｜ｆ２／ｆ３｜＜１．０
（２）０．５＜ｆ２３／ｆ＜４
を満足することを特徴とする。
条件式（１）の上限を超えた場合、すなわち第２レンズの焦点距離が長くなると、少ない枚数のレンズでペッツバール和を小さく抑えることが困難になり、像面彎曲や非点収差が増大し、Ｆ４の明るさを実現できなくなる。一方、下限を超えた場合、第２レンズと第３レンズの間の偏芯感度が高くなり、僅かな製造誤差による性能劣化が大きく、製造適性の悪化を招く。条件式（２）の下限を超えた場合、第１レンズが強い凹レンズとなり、レンズ全長が増大する問題が生じる。条件式（２）の上限を超えた場合、第１レンズが強い凸レンズとなるため、第１レンズと第２／第３レンズ間の偏芯による誤差感度が増大し、像面に向かって出射する光線の角度が大きくなり、周辺光量の確保が困難になる。
また、請求項２に記載の撮影レンズは、第２レンズを、像側に凸面を向けた平凸レンズ又は像側に凸面を向けた正メニスカスレンズで構成し、Ｎ１を第１レンズの屈折率、Ｎ３を第３レンズの屈折率としたときに、
（３）Ｎ１＜Ｎ３
を満足するようにしたものであり、第２レンズの形状と、第１レンズと第３レンズの屈折率の関係を規定している。条件式（３）を満足する材料を使用する場合には、第２レンズは像側に凸のメニスカスレンズとすることが好ましい。条件式（３）を満足しない場合には、像面彎曲の補正が困難になる。
（３）Ｎ１＜Ｎ３
を満足するようにしたものであり、第２レンズの形状と、第１レンズと第３レンズの屈折率の関係を規定している。条件式（３）を満足する材料を使用する場合には、第２レンズは像側に凸のメニスカスレンズとすることが好ましい。条件式（３）を満足しない場合には、像面彎曲の補正が困難になる。
また、請求項３記載の撮影レンズは、第２レンズを、像側に曲率半径の小さい凸面を有する両凸レンズ又は像側に凸面を向けた平凸レンズで構成し、Ｎ１を第１レンズの屈折率とし、Ｎ３を第３レンズの屈折率としたときに、
（４）｜Ｎ１−Ｎ３｜＜０．１３
を満足するようにしたものであり、第２レンズの形状と、第１レンズと第３レンズの屈折率の関係を規定している。条件式（４）を満足する材料を使用する場合には、第２レンズは像側に曲率の大きい凸面を有する両凸レンズ又は平凸レンズとすることが好ましい。条件式（４）を満足しない場合には、像面彎曲の補正が困難になる。
（４）｜Ｎ１−Ｎ３｜＜０．１３
を満足するようにしたものであり、第２レンズの形状と、第１レンズと第３レンズの屈折率の関係を規定している。条件式（４）を満足する材料を使用する場合には、第２レンズは像側に曲率の大きい凸面を有する両凸レンズ又は平凸レンズとすることが好ましい。条件式（４）を満足しない場合には、像面彎曲の補正が困難になる。
請求項４に記載の撮影レンズは、第３レンズの少なくとも一方の面が非球面であることを特徴としており、球面収差、コマ収差、及び非点収差を補正できるようにしたものである。
請求項５に記載の撮影レンズは、第１レンズ及び第３レンズを樹脂から構成し、第２レンズをガラスから構成するとともに第１レンズの屈折力をｐ１としたときに、
（５）ｐ１≧０
（６）０．３５＜ｆ２／ｆ＜０．９
を満足するものである。条件式（５）は、第１レンズの焦点距離の範囲を規定するもので、正レンズ又は両面の曲率が等しいノンパワーレンズであることを規定している。条件式（６）は、第２レンズの焦点距離の範囲を規定している。これらの条件式を満足することにより、樹脂固有の環境温度変化による焦点変動を軽減することが可能になる。
（５）ｐ１≧０
（６）０．３５＜ｆ２／ｆ＜０．９
を満足するものである。条件式（５）は、第１レンズの焦点距離の範囲を規定するもので、正レンズ又は両面の曲率が等しいノンパワーレンズであることを規定している。条件式（６）は、第２レンズの焦点距離の範囲を規定している。これらの条件式を満足することにより、樹脂固有の環境温度変化による焦点変動を軽減することが可能になる。
請求項６に記載の撮影レンズは、第１レンズ及び第３レンズが非球面ガラスレンズであることを特徴としている。
請求項７に記載の撮影レンズは、第２レンズを像側に曲率半径の小さい凸面を有する両凸レンズで構成し、第１レンズから第３レンズの全てのレンズが同一材料からなることを特徴とするものである。
請求項８に記載の撮影レンズは、第２レンズの少なくとも一方の面を非球面としたことを特徴とし、球面収差、コマ収差及び非点収差を補正することとした。
請求項９に記載の撮影レンズは、第２レンズ及び第３レンズの少なくとも一方の面が非球面であることを特徴とし、球面収差、コマ収差及び非点収差を補正することとした。
請求項１０に記載の撮影レンズは、第１、第２、第３レンズを樹脂レンズによって構成したもので、最も低コスト化を図ることができるものである。
本発明によれば、物体側より順に、物体側に凸面を向けた第１レンズと、正パワーの第２レンズと、物体側に凹面を向けた負パワーの第３レンズとからなる構成にしているから、ＦナンバーがＦ３．５ないしＦ４の明るさが確保され、撮影画角が広い低コストの撮影レンズを実現することができる。
（実施例１）
図１において、撮影レンズ１０は、物体側より順に、正パワーの第１レンズ１１と、正パワーの第２レンズ１２と、負パワーの第３レンズ１３とからなる。第１レンズ１１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第２レンズ１２は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第３レンズ１３は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズである。第１レンズ１１と第３レンズ１３は光学樹脂を材料とし、第２レンズ１２は光学ガラスを材料としている。第１レンズ１１と第２レンズ１２の間には絞りが設けられている。第１レンズ１１の物体側の面と、第３レンズ１３の物体側の面はそれぞれ非球面である。
図１において、撮影レンズ１０は、物体側より順に、正パワーの第１レンズ１１と、正パワーの第２レンズ１２と、負パワーの第３レンズ１３とからなる。第１レンズ１１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第２レンズ１２は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第３レンズ１３は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズである。第１レンズ１１と第３レンズ１３は光学樹脂を材料とし、第２レンズ１２は光学ガラスを材料としている。第１レンズ１１と第２レンズ１２の間には絞りが設けられている。第１レンズ１１の物体側の面と、第３レンズ１３の物体側の面はそれぞれ非球面である。
以下の表１に撮影レンズ１０のレンズデータ及び非球面係数を示す。なお、物体側から順に各レンズの曲面に付した面番号に対応し、各面の曲率半径、面間隔、ｄ線（５８７．５６ｎｍ）に対する屈折率及びアッベ数を示す。これは他の実施例についても同様である。また、各非球面は、
Ｚ＝ｃｈ2 ／〔１＋｛１−（１＋Ｋ）ｃ2 ｈ2 ｝1/2〕
＋Ａｈ4 ＋Ｂｈ6 ＋Ｃｈ8 ＋Ｄｈ10
を満たす曲面である。なお、式中ｃは曲率半径の逆数（＝１／Ｒｉ）、ｈは光軸から高さを表す。
Ｚ＝ｃｈ2 ／〔１＋｛１−（１＋Ｋ）ｃ2 ｈ2 ｝1/2〕
＋Ａｈ4 ＋Ｂｈ6 ＋Ｃｈ8 ＋Ｄｈ10
を満たす曲面である。なお、式中ｃは曲率半径の逆数（＝１／Ｒｉ）、ｈは光軸から高さを表す。
撮影レンズ１０の仕様は、全てのレンズの合成焦点距離をｆ、第１レンズ１１の焦点距離をｆ１、第２レンズ１２の焦点距離をｆ２、第３レンズ１３の焦点距離をｆ３、第２レンズ１２と第３レンズ１３の合成焦点距離をｆ２３、ＦナンバーをＦｎｏ、撮影画角を２ω、レンズ全長をＬ、ペッツバール和をＰｚ、基準温度に対して気温が３０度変化した場合のバックフォーカスの変化量をｆｂ（３０度）とし、各値が、
ｆ＝２６．００ｍｍ
ｆ１＝３５．９９ｍｍ
ｆ２＝１５．３６ｍｍ
ｆ３＝−１８．１０ｍｍ
ｆ２３＝７３．２５ｍｍ
Ｆｎｏ＝４．０
２ω＝８１．６°
Ｌ＝３２．６０ｍｍ
Ｐｚ＝−０．５１０
ｆｂ（３０度）＝０．０４９ｍｍ
である。なお、ペッツバール和Ｐｚは、米ＯＲＡ社の光学設計ソフトＣｏｄｅ−Ｖを用いた計算結果を記載した。
ｆ＝２６．００ｍｍ
ｆ１＝３５．９９ｍｍ
ｆ２＝１５．３６ｍｍ
ｆ３＝−１８．１０ｍｍ
ｆ２３＝７３．２５ｍｍ
Ｆｎｏ＝４．０
２ω＝８１．６°
Ｌ＝３２．６０ｍｍ
Ｐｚ＝−０．５１０
ｆｂ（３０度）＝０．０４９ｍｍ
である。なお、ペッツバール和Ｐｚは、米ＯＲＡ社の光学設計ソフトＣｏｄｅ−Ｖを用いた計算結果を記載した。
これらの数値より、条件式（１）の特徴値であるｆ２とｆ３の比は、
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜１５．３６／−１８．１０｜＝０．５９１
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（７３．２５／２６）＝２．８２
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（３）について、
Ｎ１＝１．４９２，Ｎ３＝１．５８５
であり、条件式（３）を満たす。また、条件式（５）については、第１レンズ２１は正レンズであり、正の屈折力を有することが明らかである。条件式（６）については、
ｆ２／ｆ＝（１５．３６／２６）＝０．５９１
であり、条件式（６）を満足している。
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜１５．３６／−１８．１０｜＝０．５９１
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（７３．２５／２６）＝２．８２
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（３）について、
Ｎ１＝１．４９２，Ｎ３＝１．５８５
であり、条件式（３）を満たす。また、条件式（５）については、第１レンズ２１は正レンズであり、正の屈折力を有することが明らかである。条件式（６）については、
ｆ２／ｆ＝（１５．３６／２６）＝０．５９１
であり、条件式（６）を満足している。
図２に、撮影レンズ１０の収差図を示す。なお、球面収差は、図中のｇ，ｄ，Ｃを付した曲線がそれぞれｇ線（４３５．８４ｎｍ），ｄ線（５８７．５６ｎｍ），Ｃ線（６５６．２８ｎｍ）についての収差曲線である。像面彎曲は、水平方向に−１００ｍｍの曲率半径で彎曲させた像面（フイルム面）を対角方向について換算した換算曲率半径（−１４９．３３０ｍｍ）を基準として表しており、サジタル像面に関する値を示すＳを付した曲線と、タンジェンシャル像面に関する値を示すＴを付した曲線とを併記している。
（実施例２）
図３において、第２実施例である撮影レンズ２０は、物体側より順に正パワーの第１レンズ２１と、正パワーの第２レンズ２２と、負パワーの第３レンズ２３とからなる。第１レンズ２１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第２レンズ２２は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第３レンズ２３は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズである。第１レンズ２１と第３レンズ２３は光学樹脂を材料とし、第２レンズ２２は光学ガラスを材料としている。第１レンズ２１の物体側凸面と、第３レンズ２３の物体側凹面はそれぞれ非球面である。以下の表２に撮影レンズ２０のレンズデータ及び非球面係数を示す。
図３において、第２実施例である撮影レンズ２０は、物体側より順に正パワーの第１レンズ２１と、正パワーの第２レンズ２２と、負パワーの第３レンズ２３とからなる。第１レンズ２１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第２レンズ２２は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第３レンズ２３は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズである。第１レンズ２１と第３レンズ２３は光学樹脂を材料とし、第２レンズ２２は光学ガラスを材料としている。第１レンズ２１の物体側凸面と、第３レンズ２３の物体側凹面はそれぞれ非球面である。以下の表２に撮影レンズ２０のレンズデータ及び非球面係数を示す。
撮影レンズ２０の仕様は、
ｆ＝２６．００ｍｍ
ｆ１＝３３．７２ｍｍ
ｆ２＝１７．６２ｍｍ
ｆ３＝−２１．４９ｍｍ
ｆ２３＝８４．５１ｍｍ
Ｆｎｏ＝４．０３
２ω＝８１．４°
Ｌ＝３１．９０ｍｍ
Ｐｚ＝−０．５２０
ｆｂ（３０度）＝０．０５４ｍｍ
である。
ｆ＝２６．００ｍｍ
ｆ１＝３３．７２ｍｍ
ｆ２＝１７．６２ｍｍ
ｆ３＝−２１．４９ｍｍ
ｆ２３＝８４．５１ｍｍ
Ｆｎｏ＝４．０３
２ω＝８１．４°
Ｌ＝３１．９０ｍｍ
Ｐｚ＝−０．５２０
ｆｂ（３０度）＝０．０５４ｍｍ
である。
条件式（１）の特徴値であるｆ２とｆ３の比は、
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜１７．６２／−２１．４９｜＝０．８２０
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（８４．５１／２６）＝３．２５
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（３）について、
Ｎ１＝１．４９２，Ｎ３＝１．５８５
であり、条件式（３）を満たす。また、条件式（５）については、第１レンズ２１は正レンズであり、正の屈折力を有することが明らかである。条件式（６）については、
ｆ２／ｆ＝（１７．１４／２６）＝０．６７８
であり、条件式（６）を満足している。図４には、撮影レンズ２０の収差図を示す。なお、像面彎曲は、水平方向に−１００ｍｍの曲率半径で彎曲させた像面（フイルム面）を対角方向について換算した換算曲率半径（−１４９．３３０ｍｍ）を基準として表している。
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜１７．６２／−２１．４９｜＝０．８２０
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（８４．５１／２６）＝３．２５
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（３）について、
Ｎ１＝１．４９２，Ｎ３＝１．５８５
であり、条件式（３）を満たす。また、条件式（５）については、第１レンズ２１は正レンズであり、正の屈折力を有することが明らかである。条件式（６）については、
ｆ２／ｆ＝（１７．１４／２６）＝０．６７８
であり、条件式（６）を満足している。図４には、撮影レンズ２０の収差図を示す。なお、像面彎曲は、水平方向に−１００ｍｍの曲率半径で彎曲させた像面（フイルム面）を対角方向について換算した換算曲率半径（−１４９．３３０ｍｍ）を基準として表している。
（実施例３）
図５において、本発明の第３実施例である撮影レンズ３０は、物体側より順に正パワーの第１レンズ３１と、正パワーの第２レンズ３２と、負パワーの第３レンズ３３とからなる。第１レンズ３１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第２レンズ３２は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第３レンズ３３は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズである。第１レンズ３１と第３レンズ３３は光学樹脂を材料とし、第２レンズ３２は光学ガラスを材料としている。第１レンズ３１の物体側の面と、第３レンズ３３の物体側の面はそれぞれ非球面である。以下の表３に撮影レンズ３０のレンズデータ及び非球面係数を示す。
図５において、本発明の第３実施例である撮影レンズ３０は、物体側より順に正パワーの第１レンズ３１と、正パワーの第２レンズ３２と、負パワーの第３レンズ３３とからなる。第１レンズ３１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第２レンズ３２は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第３レンズ３３は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズである。第１レンズ３１と第３レンズ３３は光学樹脂を材料とし、第２レンズ３２は光学ガラスを材料としている。第１レンズ３１の物体側の面と、第３レンズ３３の物体側の面はそれぞれ非球面である。以下の表３に撮影レンズ３０のレンズデータ及び非球面係数を示す。
撮影レンズ３０の仕様は、
ｆ＝２６．００ｍｍ
ｆ１＝３７．３２ｍｍ
ｆ２＝１７．１４ｍｍ
ｆ３＝−２０．８０ｍｍ
ｆ２３＝７１．２４ｍｍ
Ｆｎｏ＝４．０３
２ω＝８１．０°
Ｌ＝３１．０６ｍｍ
Ｐｚ＝−０．４８６
ｆｂ（３０度）＝０．０４５ｍｍ
である。
ｆ＝２６．００ｍｍ
ｆ１＝３７．３２ｍｍ
ｆ２＝１７．１４ｍｍ
ｆ３＝−２０．８０ｍｍ
ｆ２３＝７１．２４ｍｍ
Ｆｎｏ＝４．０３
２ω＝８１．０°
Ｌ＝３１．０６ｍｍ
Ｐｚ＝−０．４８６
ｆｂ（３０度）＝０．０４５ｍｍ
である。
条件式（１）の特徴値であるｆ２とｆ３の比は、
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜１７．１４／−２０．８０｜＝０．８２４
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（７１．２４／２６）＝２．７４
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（３）について、表３より
Ｎ１＝１．４９２，Ｎ３＝１．５８５
であり、条件式（３）を満たす。また、条件式（５）については、第１レンズ３１は正レンズであり、正の屈折力を有することが明らかである。条件式（６）については、
ｆ２／ｆ＝（１７．１４／２６）＝０．６５９
であり、条件式（６）を満足している。図６には、撮影レンズ３０の収差図を示す。なお、像面彎曲は、水平方向に−１５０ｍｍの曲率半径で彎曲させた像面（フイルム面）を対角方向について換算した換算曲率半径（−２２０．０ｍｍ）を基準として表している。
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜１７．１４／−２０．８０｜＝０．８２４
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（７１．２４／２６）＝２．７４
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（３）について、表３より
Ｎ１＝１．４９２，Ｎ３＝１．５８５
であり、条件式（３）を満たす。また、条件式（５）については、第１レンズ３１は正レンズであり、正の屈折力を有することが明らかである。条件式（６）については、
ｆ２／ｆ＝（１７．１４／２６）＝０．６５９
であり、条件式（６）を満足している。図６には、撮影レンズ３０の収差図を示す。なお、像面彎曲は、水平方向に−１５０ｍｍの曲率半径で彎曲させた像面（フイルム面）を対角方向について換算した換算曲率半径（−２２０．０ｍｍ）を基準として表している。
（実施例４）
図７において、第４実施例である撮影レンズ４０は、物体側より順に正パワーの第１レンズ４１と、正パワーの第２レンズ４２と、負パワーの第３レンズ４３とからなる。第１レンズ４１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第２レンズ４２は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第３レンズ４３は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズである。第１レンズ４１と第３レンズ４３は光学樹脂を材料とし、第２レンズ４２は光学ガラスを材料としている。第１レンズ４１の物体側の面と、第３レンズ４３の物体側の面はそれぞれ非球面である。以下の表４に撮影レンズ４０のレンズデータ及び非球面係数を示す。
図７において、第４実施例である撮影レンズ４０は、物体側より順に正パワーの第１レンズ４１と、正パワーの第２レンズ４２と、負パワーの第３レンズ４３とからなる。第１レンズ４１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第２レンズ４２は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第３レンズ４３は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズである。第１レンズ４１と第３レンズ４３は光学樹脂を材料とし、第２レンズ４２は光学ガラスを材料としている。第１レンズ４１の物体側の面と、第３レンズ４３の物体側の面はそれぞれ非球面である。以下の表４に撮影レンズ４０のレンズデータ及び非球面係数を示す。
撮影レンズ４０の仕様は、
ｆ＝２６．００ｍｍ
ｆ１＝３６．１９ｍｍ
ｆ２＝１６．６０ｍｍ
ｆ３＝−１９．３４ｍｍ
ｆ２３＝７７．１７ｍｍ
Ｆｎｏ＝３．５
２ω＝８１．０°
Ｌ＝３２．０７ｍｍ
Ｐｚ＝−０．５２０
ｆｂ（３０度）＝０．０４７ｍｍ
である。
ｆ＝２６．００ｍｍ
ｆ１＝３６．１９ｍｍ
ｆ２＝１６．６０ｍｍ
ｆ３＝−１９．３４ｍｍ
ｆ２３＝７７．１７ｍｍ
Ｆｎｏ＝３．５
２ω＝８１．０°
Ｌ＝３２．０７ｍｍ
Ｐｚ＝−０．５２０
ｆｂ（３０度）＝０．０４７ｍｍ
である。
条件式（１）の特徴値であるｆ２とｆ３の比は、
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜１６．６０／−１９．３４｜＝０．８５８
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（７７．１７／２６）＝２．９７
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（３）について、表５より
Ｎ１＝１．４９２，Ｎ３＝１．５８５
であり、条件式（３）を満たす。また、条件式（５）については、第１レンズ５１が正レンズであり、正の屈折力を有することは明らかである。条件式（６）については、
ｆ２／ｆ＝（１６．６０／２６）＝０．６３９
であり、条件式（６）を満足している。図８には、撮影レンズ４０の収差図を示す。なお、像面彎曲は、水平方向に−１５０ｍｍの曲率半径で彎曲させた像面（フイルム面）を対角方向について換算した換算曲率半径（−２２０．０ｍｍ）を基準として表している。
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜１６．６０／−１９．３４｜＝０．８５８
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（７７．１７／２６）＝２．９７
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（３）について、表５より
Ｎ１＝１．４９２，Ｎ３＝１．５８５
であり、条件式（３）を満たす。また、条件式（５）については、第１レンズ５１が正レンズであり、正の屈折力を有することは明らかである。条件式（６）については、
ｆ２／ｆ＝（１６．６０／２６）＝０．６３９
であり、条件式（６）を満足している。図８には、撮影レンズ４０の収差図を示す。なお、像面彎曲は、水平方向に−１５０ｍｍの曲率半径で彎曲させた像面（フイルム面）を対角方向について換算した換算曲率半径（−２２０．０ｍｍ）を基準として表している。
（実施例５）
図９において、第５実施例である撮影レンズ５０は、物体側より順に正パワーの第１レンズ５１と、正パワーの第２レンズ５２と、負パワーの第３レンズ５３とからなる。第１レンズ５１は、物体側の凸面の曲率半径が小さい両凸レンズであり、第２レンズ５２は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第３レンズ５３は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズである。第１レンズ５１と第３レンズ５３は光学樹脂を材料とし、第２レンズ５２は光学ガラスを材料としている。第１レンズ５１の物体側の面と、第３レンズ５３の物体側の面はそれぞれ非球面である。以下の表５に撮影レンズ５０のレンズデータ及び非球面係数を示す。
図９において、第５実施例である撮影レンズ５０は、物体側より順に正パワーの第１レンズ５１と、正パワーの第２レンズ５２と、負パワーの第３レンズ５３とからなる。第１レンズ５１は、物体側の凸面の曲率半径が小さい両凸レンズであり、第２レンズ５２は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第３レンズ５３は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズである。第１レンズ５１と第３レンズ５３は光学樹脂を材料とし、第２レンズ５２は光学ガラスを材料としている。第１レンズ５１の物体側の面と、第３レンズ５３の物体側の面はそれぞれ非球面である。以下の表５に撮影レンズ５０のレンズデータ及び非球面係数を示す。
撮影レンズ５０の仕様は、
ｆ＝２６．００ｍｍ
ｆ１＝５１．６３ｍｍ
ｆ２＝１３．６３ｍｍ
ｆ３＝−１５．２７ｍｍ
ｆ２３＝４８．７４ｍｍ
Ｆｎｏ＝４．０
２ω＝８０．８０°
Ｌ＝３３．３０ｍｍ
Ｐｚ＝−０．３３０
ｆｂ（３０度）＝０．００５ｍｍ
である。
ｆ＝２６．００ｍｍ
ｆ１＝５１．６３ｍｍ
ｆ２＝１３．６３ｍｍ
ｆ３＝−１５．２７ｍｍ
ｆ２３＝４８．７４ｍｍ
Ｆｎｏ＝４．０
２ω＝８０．８０°
Ｌ＝３３．３０ｍｍ
Ｐｚ＝−０．３３０
ｆｂ（３０度）＝０．００５ｍｍ
である。
条件式（１）の特徴値であるｆ２とｆ３の比は、
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜１３．６３／−１５．２７｜＝０．８９３
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（４８．７４／２６）＝１．８７
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（３）について、表５より
Ｎ１＝１．４９２，Ｎ３＝１．５８５
であり、条件式（３）を満たす。また、条件式（５）については、第１レンズ１１は正レンズであり、正の屈折力を有することは明らかである。条件式（６）については、
ｆ２／ｆ＝（１３．６３／２６）＝０．５２４
であり、条件式（６）を満足している。図１０には、撮影レンズ５０の収差図を示す。なお、本実施例では像面がフラット（平面）である。
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜１３．６３／−１５．２７｜＝０．８９３
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（４８．７４／２６）＝１．８７
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（３）について、表５より
Ｎ１＝１．４９２，Ｎ３＝１．５８５
であり、条件式（３）を満たす。また、条件式（５）については、第１レンズ１１は正レンズであり、正の屈折力を有することは明らかである。条件式（６）については、
ｆ２／ｆ＝（１３．６３／２６）＝０．５２４
であり、条件式（６）を満足している。図１０には、撮影レンズ５０の収差図を示す。なお、本実施例では像面がフラット（平面）である。
（実施例６）
図１１において、第６実施例である撮影レンズ６０は、物体側より順に正パワーの第１レンズ６１と、正パワーの第２レンズ６２と、負パワーの第３レンズ６３と、平行平面板６４とからなる。第１レンズ６１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第２レンズ２２は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第３レンズ２３は、物体側が凹面、像側が平面の負レンズである。第１レンズ６１と第３レンズ６３は光学樹脂を材料とし、第２レンズ６２と平行平面板６４は光学ガラスを材料としている。第１レンズ６１の像側凹面と、第３レンズ６３の物体側凹面はそれぞれ非球面である。以下の表６に撮影レンズ６０のレンズデータ及び非球面係数を示す。
図１１において、第６実施例である撮影レンズ６０は、物体側より順に正パワーの第１レンズ６１と、正パワーの第２レンズ６２と、負パワーの第３レンズ６３と、平行平面板６４とからなる。第１レンズ６１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第２レンズ２２は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第３レンズ２３は、物体側が凹面、像側が平面の負レンズである。第１レンズ６１と第３レンズ６３は光学樹脂を材料とし、第２レンズ６２と平行平面板６４は光学ガラスを材料としている。第１レンズ６１の像側凹面と、第３レンズ６３の物体側凹面はそれぞれ非球面である。以下の表６に撮影レンズ６０のレンズデータ及び非球面係数を示す。
撮影レンズ６０の仕様は、
ｆ＝７．５０ｍｍ
ｆ１＝５８．０２ｍｍ
ｆ２＝３．４６ｍｍ
ｆ３＝−５．７４ｍｍ
ｆ２３＝７．７６ｍｍ
Ｆｎｏ＝３．５
２ω＝７０．０°
Ｌ＝１０．７６ｍｍ
Ｐｚ＝−０．１１０
ｆｂ（３０度）＝−０．０２４ｍｍ
である。
ｆ＝７．５０ｍｍ
ｆ１＝５８．０２ｍｍ
ｆ２＝３．４６ｍｍ
ｆ３＝−５．７４ｍｍ
ｆ２３＝７．７６ｍｍ
Ｆｎｏ＝３．５
２ω＝７０．０°
Ｌ＝１０．７６ｍｍ
Ｐｚ＝−０．１１０
ｆｂ（３０度）＝−０．０２４ｍｍ
である。
条件式（１）の特徴値であるｆ２とｆ３の比は、
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜３．４６／−５．７４｜＝０．６０３
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（７．７６／７．５）＝１．０３
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（３）について、表６より
Ｎ１＝１．４９２，Ｎ３＝１．５８５
であり、条件式（３）を満たす。また、条件式（５）については、第１レンズ６１は正レンズであり、正の屈折力を有することは明らかである。条件式（６）については、
ｆ２／ｆ＝（３．４６／７．５）＝０．４６１
であり、条件式（６）を満足している。図１２には、撮影レンズ６０の収差図を示す。なお、本実施例では、像面がフラットである。
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜３．４６／−５．７４｜＝０．６０３
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（７．７６／７．５）＝１．０３
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（３）について、表６より
Ｎ１＝１．４９２，Ｎ３＝１．５８５
であり、条件式（３）を満たす。また、条件式（５）については、第１レンズ６１は正レンズであり、正の屈折力を有することは明らかである。条件式（６）については、
ｆ２／ｆ＝（３．４６／７．５）＝０．４６１
であり、条件式（６）を満足している。図１２には、撮影レンズ６０の収差図を示す。なお、本実施例では、像面がフラットである。
（実施例７）
図１３において、第７実施例である撮影レンズ７０は、物体側より順に正パワーの第１レンズ７１と、正パワーの第２レンズ７２と、負パワーの第３レンズ７３とからなる。第１レンズ７１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第２レンズ７２は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第３レンズ７３は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズである。第１レンズ７１と第３レンズ７３は光学樹脂を材料とし、第２レンズ７２は光学ガラスを材料としている。第１レンズ７１の物体側凸面と、第３レンズ７３の物体側凹面はそれぞれ非球面である。以下の表７に撮影レンズ７０のレンズデータ及び非球面係数を示す。
図１３において、第７実施例である撮影レンズ７０は、物体側より順に正パワーの第１レンズ７１と、正パワーの第２レンズ７２と、負パワーの第３レンズ７３とからなる。第１レンズ７１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第２レンズ７２は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第３レンズ７３は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズである。第１レンズ７１と第３レンズ７３は光学樹脂を材料とし、第２レンズ７２は光学ガラスを材料としている。第１レンズ７１の物体側凸面と、第３レンズ７３の物体側凹面はそれぞれ非球面である。以下の表７に撮影レンズ７０のレンズデータ及び非球面係数を示す。
撮影レンズ７０の仕様は、
ｆ＝２６．００ｍｍ
ｆ１＝３５．１９ｍｍ
ｆ２＝２２．１０ｍｍ
ｆ３＝−２６．７２ｍｍ
ｆ２３＝９７．６７ｍｍ
Ｆｎｏ＝４．０３
２ω＝８１．４°
Ｌ＝３０．４６ｍｍ
Ｐｚ＝−０．５３０
ｆｂ（３０度）＝０．０７９ｍｍ
である。
ｆ＝２６．００ｍｍ
ｆ１＝３５．１９ｍｍ
ｆ２＝２２．１０ｍｍ
ｆ３＝−２６．７２ｍｍ
ｆ２３＝９７．６７ｍｍ
Ｆｎｏ＝４．０３
２ω＝８１．４°
Ｌ＝３０．４６ｍｍ
Ｐｚ＝−０．５３０
ｆｂ（３０度）＝０．０７９ｍｍ
である。
条件式（１）の特徴値であるｆ２とｆ３の比は、
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜２２．１０／−２６．７２｜＝０．８２７
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（９７．６７／２６）＝３．７６
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（３）について、表７より
Ｎ１＝１．４９２，Ｎ３＝１．５８５
であり、条件式（３）を満たす。また、条件式（５）については、第１レンズ７１は正レンズであり、正の屈折力を有することは明らかである。条件式（６）については、
ｆ２／ｆ＝（２２．１０／２６）＝０．８５
であり、条件式（６）を満足している。図１４には、撮影レンズ７０の収差図を示す。なお、像面彎曲は水平方向に−１５０ｍｍの曲率半径で彎曲させた像面（フイルム面）を対角方向について換算した換算曲率半径（−２２０．０ｍｍ）を基準として表している。
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜２２．１０／−２６．７２｜＝０．８２７
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（９７．６７／２６）＝３．７６
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（３）について、表７より
Ｎ１＝１．４９２，Ｎ３＝１．５８５
であり、条件式（３）を満たす。また、条件式（５）については、第１レンズ７１は正レンズであり、正の屈折力を有することは明らかである。条件式（６）については、
ｆ２／ｆ＝（２２．１０／２６）＝０．８５
であり、条件式（６）を満足している。図１４には、撮影レンズ７０の収差図を示す。なお、像面彎曲は水平方向に−１５０ｍｍの曲率半径で彎曲させた像面（フイルム面）を対角方向について換算した換算曲率半径（−２２０．０ｍｍ）を基準として表している。
なお、実施例１ないし実施例７に係る撮影レンズ１０〜７０は、第２レンズの焦点距離ｆ２と全系の合成焦点距離ｆが
０．４＜ｆ２／ｆ＜０．９
を満たし、第２レンズ，第３レンズのアッベ数をν２，ν３としたときに、
ν２＞ν３
を満たす。また、第１レンズ，第２レンズ，第３レンズのパワーをそれぞれＰ１，Ｐ２，Ｐ３としたときに、
Ｐ１＜｜Ｐ３｜＜Ｐ２
を満足する。
０．４＜ｆ２／ｆ＜０．９
を満たし、第２レンズ，第３レンズのアッベ数をν２，ν３としたときに、
ν２＞ν３
を満たす。また、第１レンズ，第２レンズ，第３レンズのパワーをそれぞれＰ１，Ｐ２，Ｐ３としたときに、
Ｐ１＜｜Ｐ３｜＜Ｐ２
を満足する。
（実施例８）
図１５において、第８実施例である撮影レンズ８０は、物体側より順に正パワーの第１レンズ８１と、正パワーの第２レンズ８２と、負パワーの第３レンズ８３とからなる。第１レンズ８１は、物体側凸面の曲率半径がわずかに小さい正メニスカスレンズである。第２レンズ８２は、物体側凸面の曲率が緩く、像面側凸面の曲率が強くされた両凸レンズであり、第３レンズ８３は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズである。第１レンズ８１ないし第３レンズ８３は全て光学ガラスを材料としている。第１レンズ８１と第２レンズ８２の間には絞りとフレアを防止する遮光板とが設けられる。第１レンズ８１の物体側凸面と、第３レンズ８３の物体側凹面はそれぞれ非球面である。以下の表８に撮影レンズ８０のレンズデータ及び非球面係数を示す。
図１５において、第８実施例である撮影レンズ８０は、物体側より順に正パワーの第１レンズ８１と、正パワーの第２レンズ８２と、負パワーの第３レンズ８３とからなる。第１レンズ８１は、物体側凸面の曲率半径がわずかに小さい正メニスカスレンズである。第２レンズ８２は、物体側凸面の曲率が緩く、像面側凸面の曲率が強くされた両凸レンズであり、第３レンズ８３は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズである。第１レンズ８１ないし第３レンズ８３は全て光学ガラスを材料としている。第１レンズ８１と第２レンズ８２の間には絞りとフレアを防止する遮光板とが設けられる。第１レンズ８１の物体側凸面と、第３レンズ８３の物体側凹面はそれぞれ非球面である。以下の表８に撮影レンズ８０のレンズデータ及び非球面係数を示す。
撮影レンズ８０の仕様は、
ｆ＝２６．００ｍｍ
ｆ１＝１３２．７５ｍｍ
ｆ２＝１４．０６ｍｍ
ｆ３＝−１７．１０ｍｍ
ｆ２３＝２９．３１ｍｍ
Ｆｎｏ＝３．５
２ω＝８１．４°
Ｌ＝２９．１１ｍｍ
Ｐｚ＝−０．３５１
ｆｂ（３０度）＝０．０００
である。
ｆ＝２６．００ｍｍ
ｆ１＝１３２．７５ｍｍ
ｆ２＝１４．０６ｍｍ
ｆ３＝−１７．１０ｍｍ
ｆ２３＝２９．３１ｍｍ
Ｆｎｏ＝３．５
２ω＝８１．４°
Ｌ＝２９．１１ｍｍ
Ｐｚ＝−０．３５１
ｆｂ（３０度）＝０．０００
である。
条件式（１）の特徴値であるｆ２とｆ３の比は、
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜１４．０６／−１７．１０｜＝０．８２０
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（２９．３１／２６）＝１．１３
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（４）について、
｜Ｎ１−Ｎ３｜＝０．０６＜０．１３
であり、条件式（４）を満足する。なお、
ｆ２／ｆ＝（−１７．１０／２６）＝０．５４１
である。図１６には、撮影レンズ８０の収差図を示す。なお、本実施例は像面がフラットである。
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜１４．０６／−１７．１０｜＝０．８２０
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（２９．３１／２６）＝１．１３
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（４）について、
｜Ｎ１−Ｎ３｜＝０．０６＜０．１３
であり、条件式（４）を満足する。なお、
ｆ２／ｆ＝（−１７．１０／２６）＝０．５４１
である。図１６には、撮影レンズ８０の収差図を示す。なお、本実施例は像面がフラットである。
（実施例９）
図１７において、第９実施例である撮影レンズ９０は、物体側より順に正パワーの第１レンズ９１と、正パワーの第２レンズ９２と、負パワーの第３レンズ９３とからなる。第１レンズ９１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第２レンズ９２は、物体側凸面の曲率が緩く、像面側凸面の曲率が強くされた両凸レンズであり、第３レンズ９３は物体側が凹面であり、像側が平面とされた平凹の負レンズである。第１レンズ９１及び第３レンズ９３は光学樹脂を材料とし、第２レンズ９２が光学ガラスを材料としている。第１レンズ９１と第２レンズ９２の間には絞りが設けられる。第１レンズ９１の物体側凸面と、第３レンズ９３の物体側凹面はそれぞれ非球面である。以下の表９に撮影レンズ９０のレンズデータ及び非球面係数を示す。
図１７において、第９実施例である撮影レンズ９０は、物体側より順に正パワーの第１レンズ９１と、正パワーの第２レンズ９２と、負パワーの第３レンズ９３とからなる。第１レンズ９１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第２レンズ９２は、物体側凸面の曲率が緩く、像面側凸面の曲率が強くされた両凸レンズであり、第３レンズ９３は物体側が凹面であり、像側が平面とされた平凹の負レンズである。第１レンズ９１及び第３レンズ９３は光学樹脂を材料とし、第２レンズ９２が光学ガラスを材料としている。第１レンズ９１と第２レンズ９２の間には絞りが設けられる。第１レンズ９１の物体側凸面と、第３レンズ９３の物体側凹面はそれぞれ非球面である。以下の表９に撮影レンズ９０のレンズデータ及び非球面係数を示す。
撮影レンズ９０の仕様は、
ｆ＝２６．００ｍｍ
ｆ１＝１３６．９９ｍｍ
ｆ２＝１５．１０ｍｍ
ｆ３＝−２２．００ｍｍ
ｆ２３＝２８．２２ｍｍ
Ｆｎｏ＝４．０２
２ω＝８２．０°
Ｌ＝３０．０５ｍｍ
Ｐｚ＝−０．４１４
ｆｂ（３０度）＝−０．０１７ｍｍ
である。
ｆ＝２６．００ｍｍ
ｆ１＝１３６．９９ｍｍ
ｆ２＝１５．１０ｍｍ
ｆ３＝−２２．００ｍｍ
ｆ２３＝２８．２２ｍｍ
Ｆｎｏ＝４．０２
２ω＝８２．０°
Ｌ＝３０．０５ｍｍ
Ｐｚ＝−０．４１４
ｆｂ（３０度）＝−０．０１７ｍｍ
である。
条件式（１）の特徴値であるｆ２とｆ３の比は、
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜１５．１０／−２２．００｜＝０．６８６
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（２８．２２／２６）＝１．０８５
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（４）については、
｜Ｎ１−Ｎ３｜＝０＜０．１３
であり、条件式（４）を満足する。また、条件式（５）については、第１レンズ９１は正レンズであり、正の屈折力を有することが明らかである。条件式（６）については、
ｆ２／ｆ＝（１５．１０／２６）＝０．５８１
であり、条件式（６）を満足している。図１８に撮影レンズ９０の収差図を示す。なお、本実施例では、像面（フイルム面）を水平方向に−１５０ｍｍの曲率半径で彎曲させており、その対角方向について換算した換算曲率半径（−２２０．０ｍｍ）を基準とした収差図を示している。
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜１５．１０／−２２．００｜＝０．６８６
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（２８．２２／２６）＝１．０８５
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（４）については、
｜Ｎ１−Ｎ３｜＝０＜０．１３
であり、条件式（４）を満足する。また、条件式（５）については、第１レンズ９１は正レンズであり、正の屈折力を有することが明らかである。条件式（６）については、
ｆ２／ｆ＝（１５．１０／２６）＝０．５８１
であり、条件式（６）を満足している。図１８に撮影レンズ９０の収差図を示す。なお、本実施例では、像面（フイルム面）を水平方向に−１５０ｍｍの曲率半径で彎曲させており、その対角方向について換算した換算曲率半径（−２２０．０ｍｍ）を基準とした収差図を示している。
（実施例１０）
図１９において、第１０実施例である撮影レンズ１００は、物体側より順に正パワーの第１レンズ１０１と、正パワーの第２レンズ１０２と、負パワーの第３レンズ１０３とからなる。第１レンズ１０１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第２レンズ１０２は、物体側の面の曲率が緩く、像側の面の曲率が強い両凸レンズであり、第３レンズ１０３は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズである。第１レンズ１０１及び第３レンズ１０３は光学樹脂を材料とし、第２レンズ１０２は光学ガラスを材料としている。第１レンズ１０１と第２レンズ１０２の間には絞りが設けられる。第１レンズ１０１の物体側凸面と、第３レンズ１０３の物体側凹面はそれぞれ非球面である。以下の表１０に撮影レンズ１００のレンズデータ及び非球面係数を示す。
図１９において、第１０実施例である撮影レンズ１００は、物体側より順に正パワーの第１レンズ１０１と、正パワーの第２レンズ１０２と、負パワーの第３レンズ１０３とからなる。第１レンズ１０１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第２レンズ１０２は、物体側の面の曲率が緩く、像側の面の曲率が強い両凸レンズであり、第３レンズ１０３は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズである。第１レンズ１０１及び第３レンズ１０３は光学樹脂を材料とし、第２レンズ１０２は光学ガラスを材料としている。第１レンズ１０１と第２レンズ１０２の間には絞りが設けられる。第１レンズ１０１の物体側凸面と、第３レンズ１０３の物体側凹面はそれぞれ非球面である。以下の表１０に撮影レンズ１００のレンズデータ及び非球面係数を示す。
撮影レンズ１００の仕様は、
ｆ＝２６．００ｍｍ
ｆ１＝８４．５７ｍｍ
ｆ２＝１３．３７ｍｍ
ｆ３＝−１４．９５ｍｍ
ｆ２３＝３４．６２ｍｍ
Ｆｎｏ＝４．０３
２ω＝８０．０°
Ｌ＝２９．０２ｍｍ
Ｐｚ＝−０．２３０
ｆｂ（３０度）＝−０．０２４ｍｍ
である。
ｆ＝２６．００ｍｍ
ｆ１＝８４．５７ｍｍ
ｆ２＝１３．３７ｍｍ
ｆ３＝−１４．９５ｍｍ
ｆ２３＝３４．６２ｍｍ
Ｆｎｏ＝４．０３
２ω＝８０．０°
Ｌ＝２９．０２ｍｍ
Ｐｚ＝−０．２３０
ｆｂ（３０度）＝−０．０２４ｍｍ
である。
条件式（１）の特徴値であるｆ２とｆ３の比は、
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜１３．３７／−１４．９５｜＝０．８９４
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（３４．６２／２６）＝１．３３
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（４）について、
｜Ｎ１−Ｎ３｜＝０＜０．１３
であり、条件式（４）を満足する。また、条件式（５）については、第１レンズ１０１は正レンズであり、正の屈折力を有することが明らかである。条件式（６）については、
ｆ２／ｆ＝（１３．３７／２６）＝０．５１４
であり、条件式（６）を満足している。図６に撮影レンズ１００の収差図を示す。
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜１３．３７／−１４．９５｜＝０．８９４
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（３４．６２／２６）＝１．３３
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（４）について、
｜Ｎ１−Ｎ３｜＝０＜０．１３
であり、条件式（４）を満足する。また、条件式（５）については、第１レンズ１０１は正レンズであり、正の屈折力を有することが明らかである。条件式（６）については、
ｆ２／ｆ＝（１３．３７／２６）＝０．５１４
であり、条件式（６）を満足している。図６に撮影レンズ１００の収差図を示す。
（実施例１１）
図２１において、第１１実施例である撮影レンズ１１０は、物体側より順に正パワーの第１レンズ１１１と、正パワーの第２レンズ１１２と、負パワーの第３レンズ１１３と、平行平面板１１４とからなる。第１レンズ１１１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第２レンズ１１２は、物体側凸面の曲率が緩く、像面側凸面の曲率が強い両凸レンズであり、第３レンズ１１３は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズである。第１レンズ１１１及び第３レンズ１１３は光学樹脂を材料とし、第２レンズ１１２が光学ガラスを材料としている。第１レンズ１１１の物体側凸面と、第３レンズ１１３の物体側凹面はそれぞれ非球面である。以下の表１１に撮影レンズ１１０のレンズデータ及び非球面係数を示す。
図２１において、第１１実施例である撮影レンズ１１０は、物体側より順に正パワーの第１レンズ１１１と、正パワーの第２レンズ１１２と、負パワーの第３レンズ１１３と、平行平面板１１４とからなる。第１レンズ１１１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第２レンズ１１２は、物体側凸面の曲率が緩く、像面側凸面の曲率が強い両凸レンズであり、第３レンズ１１３は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズである。第１レンズ１１１及び第３レンズ１１３は光学樹脂を材料とし、第２レンズ１１２が光学ガラスを材料としている。第１レンズ１１１の物体側凸面と、第３レンズ１１３の物体側凹面はそれぞれ非球面である。以下の表１１に撮影レンズ１１０のレンズデータ及び非球面係数を示す。
撮影レンズ１１０の仕様は、
ｆ＝１５．００ｍｍ
ｆ１＝４６．７８ｍｍ
ｆ２＝７．０９ｍｍ
ｆ３＝−８．１７ｍｍ
ｆ２３＝１９．７１ｍｍ
Ｆｎｏ＝３．５
２ω＝７０．０°
Ｌ＝１７．４８ｍｍ
Ｐｚ＝−０．１４６
ｆｂ（３０度）＝−０．０２２ｍｍ
である。
ｆ＝１５．００ｍｍ
ｆ１＝４６．７８ｍｍ
ｆ２＝７．０９ｍｍ
ｆ３＝−８．１７ｍｍ
ｆ２３＝１９．７１ｍｍ
Ｆｎｏ＝３．５
２ω＝７０．０°
Ｌ＝１７．４８ｍｍ
Ｐｚ＝−０．１４６
ｆｂ（３０度）＝−０．０２２ｍｍ
である。
条件式（１）の特徴値であるｆ２とｆ３の比は、
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜７．０９／−８．１７｜＝０．８６８
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（１９．７１／１５）＝１．３１
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（４）については、
｜Ｎ１−Ｎ３｜＝０＜０．１３
であり、条件式（４）を満足する。また、条件式（５）については、第１レンズ１１１は正レンズであり、正の屈折力を有することが明らかである。条件式（６）については、
ｆ２／ｆ＝（７．０９／１５）＝０．４７３
であり、条件式（６）を満足している。図２２に撮影レンズ１１０の収差図を示す。なお、本実施例は像面がフラットである。
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜７．０９／−８．１７｜＝０．８６８
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（１９．７１／１５）＝１．３１
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（４）については、
｜Ｎ１−Ｎ３｜＝０＜０．１３
であり、条件式（４）を満足する。また、条件式（５）については、第１レンズ１１１は正レンズであり、正の屈折力を有することが明らかである。条件式（６）については、
ｆ２／ｆ＝（７．０９／１５）＝０．４７３
であり、条件式（６）を満足している。図２２に撮影レンズ１１０の収差図を示す。なお、本実施例は像面がフラットである。
（実施例１２）
図２３において、撮影レンズ１２０は、物体側より順に正パワーの第１レンズ１２１と、正パワーの第２レンズ１２２と、負パワーの第３レンズ１２３とからなる。第１レンズ１２１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第２レンズ１２２は、物体側凸面の曲率が緩く、像面側凸面の曲率が強い両凸レンズであり、第３レンズ１２３は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズである。第１レンズ１２１及び第３レンズ１２３は光学樹脂を材料とし、第２レンズ１２２が光学ガラスを材料としている。第１レンズ１２１と第２レンズ１２２の間には絞りが設けられる。第１レンズ１２１の物体側凸面と、第３レンズ１２３の物体側凹面はそれぞれ非球面である。以下の表１２に撮影レンズ１２０のレンズデータ及び非球面係数を示す。
図２３において、撮影レンズ１２０は、物体側より順に正パワーの第１レンズ１２１と、正パワーの第２レンズ１２２と、負パワーの第３レンズ１２３とからなる。第１レンズ１２１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第２レンズ１２２は、物体側凸面の曲率が緩く、像面側凸面の曲率が強い両凸レンズであり、第３レンズ１２３は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズである。第１レンズ１２１及び第３レンズ１２３は光学樹脂を材料とし、第２レンズ１２２が光学ガラスを材料としている。第１レンズ１２１と第２レンズ１２２の間には絞りが設けられる。第１レンズ１２１の物体側凸面と、第３レンズ１２３の物体側凹面はそれぞれ非球面である。以下の表１２に撮影レンズ１２０のレンズデータ及び非球面係数を示す。
ｆ＝２６．００ｍｍ
ｆ１＝１２６．６８ｍｍ
ｆ２＝１４．５０ｍｍ
ｆ３＝−１７．８３ｍｍ
ｆ２３＝２９．６６ｍｍ
Ｆｎｏ＝４．０３
２ω＝８１．０°
Ｌ＝２８．９７ｍｍ
Ｐｚ＝−０．２４４
ｆｂ（３０度）＝−０．０１６ｍｍ
である。
条件式（１）について、
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜１４．５０／−１７．８３｜＝０．８１３
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（２９．６６／２６）＝１．１４
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（４）については、
｜Ｎ１−Ｎ３｜＝０＜０．１３
であり、条件式（４）を満足する。また、条件式（５）については、第１レンズ１２１は正レンズであり、正の屈折力を有することが明らかである。条件式（６）については、
ｆ２／ｆ＝（１４．５０／２６）＝０．５５８
であり、条件式（６）を満足する。図２４には、撮影レンズ１２０の収差図を示す。なお、本実施例は像面がフラットである。
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜１４．５０／−１７．８３｜＝０．８１３
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（２９．６６／２６）＝１．１４
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（４）については、
｜Ｎ１−Ｎ３｜＝０＜０．１３
であり、条件式（４）を満足する。また、条件式（５）については、第１レンズ１２１は正レンズであり、正の屈折力を有することが明らかである。条件式（６）については、
ｆ２／ｆ＝（１４．５０／２６）＝０．５５８
であり、条件式（６）を満足する。図２４には、撮影レンズ１２０の収差図を示す。なお、本実施例は像面がフラットである。
（実施例１３）
図２５において、撮影レンズ１３０は、物体側より順に正パワーの第１レンズ１３１と、正パワーの第２レンズ１３２と、負パワーの第３レンズ１３３とからなる。第１レンズ１３１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第２レンズ１３２は、物体側凸面の曲率が緩く、像面側凸面の曲率が強い両凸レンズであり、第３レンズ１３３は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズである。第１レンズ１３１及び第３レンズ１３３は光学樹脂を材料とし、第２レンズ１３２は光学ガラスを材料としている。第１レンズ１３１と第２レンズ１３２の間には絞りが設けられる。第１レンズ１３１の物体側凸面と、第３レンズ１３３の物体側凹面はそれぞれ非球面である。以下の表１３に撮影レンズ１３０のレンズデータ及び非球面係数を示す。
図２５において、撮影レンズ１３０は、物体側より順に正パワーの第１レンズ１３１と、正パワーの第２レンズ１３２と、負パワーの第３レンズ１３３とからなる。第１レンズ１３１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第２レンズ１３２は、物体側凸面の曲率が緩く、像面側凸面の曲率が強い両凸レンズであり、第３レンズ１３３は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズである。第１レンズ１３１及び第３レンズ１３３は光学樹脂を材料とし、第２レンズ１３２は光学ガラスを材料としている。第１レンズ１３１と第２レンズ１３２の間には絞りが設けられる。第１レンズ１３１の物体側凸面と、第３レンズ１３３の物体側凹面はそれぞれ非球面である。以下の表１３に撮影レンズ１３０のレンズデータ及び非球面係数を示す。
撮影レンズ１３０の仕様は、
ｆ＝２６．００ｍｍ
ｆ１＝５９．４２ｍｍ
ｆ２＝２０．７９７ｍｍ
ｆ３＝−３２．２１４ｍｍ
ｆ２３＝４１．０２ｍｍ
Ｆｎｏ＝４．０３
２ω＝８１．０°
Ｌ＝２９．９ｍｍ
Ｐｚ＝−０．４９４
ｆｂ（３０度）＝０．０３８ｍｍ
である。
ｆ＝２６．００ｍｍ
ｆ１＝５９．４２ｍｍ
ｆ２＝２０．７９７ｍｍ
ｆ３＝−３２．２１４ｍｍ
ｆ２３＝４１．０２ｍｍ
Ｆｎｏ＝４．０３
２ω＝８１．０°
Ｌ＝２９．９ｍｍ
Ｐｚ＝−０．４９４
ｆｂ（３０度）＝０．０３８ｍｍ
である。
条件式（１）について、
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜２０．７９７／−３２．２１４｜＝０．６４６
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（４１．０２／２６）＝１．５８
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（４）については、
｜Ｎ１−Ｎ３｜＝０＜０．１３
であり、条件式（４）を満足する。また、条件式（５）については、第１レンズ１３１が正レンズであり、正の屈折力を有することは明らかである。条件式（６）については、
ｆ２／ｆ＝（２０．７９７／２６）＝０．８
であり、条件式（６）を満足している。図２６には、撮影レンズ１３０の収差図を示す。なお、本実施例では、像面（フイルム面）を水平方向に−２００ｍｍの曲率半径で彎曲させており、その対角方向について換算した換算曲率半径（−２８９ｍｍ）を基準とした収差図を示している。
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜２０．７９７／−３２．２１４｜＝０．６４６
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（４１．０２／２６）＝１．５８
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（４）については、
｜Ｎ１−Ｎ３｜＝０＜０．１３
であり、条件式（４）を満足する。また、条件式（５）については、第１レンズ１３１が正レンズであり、正の屈折力を有することは明らかである。条件式（６）については、
ｆ２／ｆ＝（２０．７９７／２６）＝０．８
であり、条件式（６）を満足している。図２６には、撮影レンズ１３０の収差図を示す。なお、本実施例では、像面（フイルム面）を水平方向に−２００ｍｍの曲率半径で彎曲させており、その対角方向について換算した換算曲率半径（−２８９ｍｍ）を基準とした収差図を示している。
（実施例１４）
図２７において、第１４実施例である撮影レンズ１４０は、物体側より順に正パワーの第１レンズ１４１と、正パワーの第２レンズ１４２と、負パワーの第３レンズ１４３とからなる。第１レンズ１４１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第２レンズ１４２は、物体側凸面の曲率が緩く、像面側凸面の曲率が強い両凸レンズであり、第３レンズ１４３は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズである。第１レンズ１４１及び第３レンズ１４３は光学樹脂を材料とし、第２レンズ１４２が光学ガラスを材料としている。第１レンズ１４１と第２レンズ１４２の間には絞りが設けられる。第１レンズ１４１の物体側凸面と、第３レンズ１４３の物体側凹面はそれぞれ非球面である。以下の表１４に撮影レンズ１４０のレンズデータ及び非球面係数を示す。
図２７において、第１４実施例である撮影レンズ１４０は、物体側より順に正パワーの第１レンズ１４１と、正パワーの第２レンズ１４２と、負パワーの第３レンズ１４３とからなる。第１レンズ１４１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第２レンズ１４２は、物体側凸面の曲率が緩く、像面側凸面の曲率が強い両凸レンズであり、第３レンズ１４３は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズである。第１レンズ１４１及び第３レンズ１４３は光学樹脂を材料とし、第２レンズ１４２が光学ガラスを材料としている。第１レンズ１４１と第２レンズ１４２の間には絞りが設けられる。第１レンズ１４１の物体側凸面と、第３レンズ１４３の物体側凹面はそれぞれ非球面である。以下の表１４に撮影レンズ１４０のレンズデータ及び非球面係数を示す。
撮影レンズ１４０の仕様は、
ｆ＝２６．００ｍｍ
ｆ１＝６６．８１ｍｍ
ｆ２＝１８．２０ｍｍ
ｆ３＝−２５．１５ｍｍ
ｆ２３＝３８．６９ｍｍ
Ｆｎｏ＝４．０３
２ω＝８１．０°
Ｌ＝２９．０１ｍｍ
Ｐｚ＝−０．３６９
ｆｂ（３０度）＝０．０２５ｍｍ
である。
ｆ＝２６．００ｍｍ
ｆ１＝６６．８１ｍｍ
ｆ２＝１８．２０ｍｍ
ｆ３＝−２５．１５ｍｍ
ｆ２３＝３８．６９ｍｍ
Ｆｎｏ＝４．０３
２ω＝８１．０°
Ｌ＝２９．０１ｍｍ
Ｐｚ＝−０．３６９
ｆｂ（３０度）＝０．０２５ｍｍ
である。
条件式（１）について、
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜１８．２０／−２５．１５｜＝０．７２４
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（３８．６９／２６）＝１．４９
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（４）については、
｜Ｎ１−Ｎ３｜＝０＜０．１３
であり、条件式（４）を満足する。また、条件式（５）については、第１レンズ１４１が正レンズであり、正の屈折力を有することは明らかである。条件式（６）については、
ｆ２／ｆ＝（１８．２０／２６）＝０．７０
であり、条件式（６）を満足している。図２８には、撮影レンズ１４０の収差図を示す。なお、撮影レンズ１４０の像面はフラットである。
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜１８．２０／−２５．１５｜＝０．７２４
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（３８．６９／２６）＝１．４９
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（４）については、
｜Ｎ１−Ｎ３｜＝０＜０．１３
であり、条件式（４）を満足する。また、条件式（５）については、第１レンズ１４１が正レンズであり、正の屈折力を有することは明らかである。条件式（６）については、
ｆ２／ｆ＝（１８．２０／２６）＝０．７０
であり、条件式（６）を満足している。図２８には、撮影レンズ１４０の収差図を示す。なお、撮影レンズ１４０の像面はフラットである。
（実施例１５）
図２９において、第１５実施例である撮影レンズ１５０は、物体側より順に正パワーの第１レンズ１５１と、正パワーの第２レンズ１５２と、負パワーの第３レンズ１５３とからなる。第１レンズ１５１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第２レンズ１５２は、物体側凸面の曲率が緩く、像面側凸面の曲率が強い両凸レンズであり、第３レンズ１５３は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズである。撮影レンズ１５０は、第１レンズ１５１ないし第３レンズ１５３の全てのレンズが光学ガラスを材料としている。第１レンズ１５１と第２レンズ１５２の間には絞りが設けられる。第１レンズ１５１の物体側凸面と、第３レンズ１５３の物体側凹面はそれぞれ非球面である。以下の表１５に撮影レンズ１５０のレンズデータ及び非球面係数を示す。
図２９において、第１５実施例である撮影レンズ１５０は、物体側より順に正パワーの第１レンズ１５１と、正パワーの第２レンズ１５２と、負パワーの第３レンズ１５３とからなる。第１レンズ１５１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第２レンズ１５２は、物体側凸面の曲率が緩く、像面側凸面の曲率が強い両凸レンズであり、第３レンズ１５３は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズである。撮影レンズ１５０は、第１レンズ１５１ないし第３レンズ１５３の全てのレンズが光学ガラスを材料としている。第１レンズ１５１と第２レンズ１５２の間には絞りが設けられる。第１レンズ１５１の物体側凸面と、第３レンズ１５３の物体側凹面はそれぞれ非球面である。以下の表１５に撮影レンズ１５０のレンズデータ及び非球面係数を示す。
撮影レンズ１５０の仕様は、
ｆ＝２６．００ｍｍ
ｆ１＝８１．８１ｍｍ
ｆ２＝１８．２０ｍｍ
ｆ３＝−２８．１４ｍｍ
ｆ２３＝３３．５７ｍｍ
Ｆｎｏ＝４．０３
２ω＝８１．０°
Ｌ＝２９．１１ｍｍ
Ｐｚ＝−０．３８
ｆｂ（３０度）＝０．００ｍｍ
である。
ｆ＝２６．００ｍｍ
ｆ１＝８１．８１ｍｍ
ｆ２＝１８．２０ｍｍ
ｆ３＝−２８．１４ｍｍ
ｆ２３＝３３．５７ｍｍ
Ｆｎｏ＝４．０３
２ω＝８１．０°
Ｌ＝２９．１１ｍｍ
Ｐｚ＝−０．３８
ｆｂ（３０度）＝０．００ｍｍ
である。
条件式（１）について、
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜１８．２０／−２８．１４｜＝０．６４７
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（３３．５７／２６）＝１．２９
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（４）については、
｜Ｎ１−Ｎ３｜＝｜１．６２０−１．７２０｜＝０．１０＜０．１３
であり、条件式（４）を満足する。なお、
ｆ２／ｆ＝（１８．２０／２６）＝０．７０
である。図３０には、撮影レンズ１５０の収差図を示す。
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜１８．２０／−２８．１４｜＝０．６４７
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（３３．５７／２６）＝１．２９
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（４）については、
｜Ｎ１−Ｎ３｜＝｜１．６２０−１．７２０｜＝０．１０＜０．１３
であり、条件式（４）を満足する。なお、
ｆ２／ｆ＝（１８．２０／２６）＝０．７０
である。図３０には、撮影レンズ１５０の収差図を示す。
なお、実施例８ないし実施例１５に係る撮影レンズ８０〜１５０は、第２レンズの焦点距離ｆ２と全系の合成焦点距離ｆが
０．４２＜ｆ２／ｆ＜０．９
を満たす。また、第１レンズ，第２レンズ，第３レンズのパワーをそれぞれＰ１，Ｐ２，Ｐ３としたときに、
Ｐ１＜｜Ｐ３｜＜Ｐ２
を満足する。
０．４２＜ｆ２／ｆ＜０．９
を満たす。また、第１レンズ，第２レンズ，第３レンズのパワーをそれぞれＰ１，Ｐ２，Ｐ３としたときに、
Ｐ１＜｜Ｐ３｜＜Ｐ２
を満足する。
（実施例１６）
図３１において、撮影レンズ１６０は、物体側より順に正パワーの第１レンズ１６１と、正パワーの第２レンズ１６２と、負パワーの第３レンズ１６３とからなる。第１レンズ１６１は、物体側に凸面を向けた凸メニスカス形状を有し、第２レンズ１６２は、像面側凸面の曲率が強い両凸形状を有し、第３レンズ１６３は、物体側凹面の曲率半径が小さい両凹形状を有している。第１レンズ１６１〜第３レンズ１６３の全てのレンズはポリメチルメタクリレート（アクリル）樹脂（ＰＭＭＡ樹脂）からなる。第１レンズ１６１と第２レンズ１６２の間には絞りが設けられている。第１レンズ１６１の像面側凹面と、第２レンズ１６２の像面側凸面と、第３レンズ１６３の物体側凹面はそれぞれ非球面に形成されている。表１６に、撮影レンズ１６０のレンズデータ及び非球面係数を示す。
図３１において、撮影レンズ１６０は、物体側より順に正パワーの第１レンズ１６１と、正パワーの第２レンズ１６２と、負パワーの第３レンズ１６３とからなる。第１レンズ１６１は、物体側に凸面を向けた凸メニスカス形状を有し、第２レンズ１６２は、像面側凸面の曲率が強い両凸形状を有し、第３レンズ１６３は、物体側凹面の曲率半径が小さい両凹形状を有している。第１レンズ１６１〜第３レンズ１６３の全てのレンズはポリメチルメタクリレート（アクリル）樹脂（ＰＭＭＡ樹脂）からなる。第１レンズ１６１と第２レンズ１６２の間には絞りが設けられている。第１レンズ１６１の像面側凹面と、第２レンズ１６２の像面側凸面と、第３レンズ１６３の物体側凹面はそれぞれ非球面に形成されている。表１６に、撮影レンズ１６０のレンズデータ及び非球面係数を示す。
撮影レンズ１６０の仕様は、
ｆ＝２５．００ｍｍ
ｆ１＝８７．４２ｍｍ
ｆ２＝１１．９９ｍｍ
ｆ３＝−１４．１７ｍｍ
ｆ２３＝３１．１ｍｍ
Ｆｎｏ＝４．００
２ω＝８４．００°
Ｌ＝２８．９３ｍｍ
である。
ｆ＝２５．００ｍｍ
ｆ１＝８７．４２ｍｍ
ｆ２＝１１．９９ｍｍ
ｆ３＝−１４．１７ｍｍ
ｆ２３＝３１．１ｍｍ
Ｆｎｏ＝４．００
２ω＝８４．００°
Ｌ＝２８．９３ｍｍ
である。
条件式（１）について、
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜１１．９９／−１４．１７｜＝０．８４６
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（３１．１／２５）＝１．２４
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（４）については、
｜Ｎ１−Ｎ３｜＝０＜０．１３
であり、条件式（４）を満足する。なお、
ｆ２／ｆ＝（１１．９９／２５）＝０．４８０
である。図３２に撮影レンズ１６０の収差図を示す。各収差図は、水平方向（フイルム面の長手方向）に−２００ｍｍの曲率半径で彎曲させた像面（フイルム面）を対角方向について換算した換算曲率半径（−２９９ｍｍ）を基準とする条件下で表したものである。
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜１１．９９／−１４．１７｜＝０．８４６
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（３１．１／２５）＝１．２４
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（４）については、
｜Ｎ１−Ｎ３｜＝０＜０．１３
であり、条件式（４）を満足する。なお、
ｆ２／ｆ＝（１１．９９／２５）＝０．４８０
である。図３２に撮影レンズ１６０の収差図を示す。各収差図は、水平方向（フイルム面の長手方向）に−２００ｍｍの曲率半径で彎曲させた像面（フイルム面）を対角方向について換算した換算曲率半径（−２９９ｍｍ）を基準とする条件下で表したものである。
（実施例１７）
図３３において、撮影レンズ１７０は、物体側より順に正パワーの第１レンズ１７１と、正パワーの第２レンズ１７２と、負パワーの第３レンズ１７３とからなる。第１レンズ１７１は、物体側に凸面を向けた凸メニスカス形状を有し、第２レンズ１７２は、像面側凸面の曲率半径が小さい両凸形状を有し、第３レンズ１７３は、物体側凹面の曲率半径が小さい両凹形状を有している。第１レンズ１７１〜第３レンズ１７３は、全てＰＭＭＡ樹脂からなる。第１レンズ１７１と第２レンズ１７２の間には絞りが設けられている。第１レンズ１７１の像面側凹面と、第２レンズ１７２の像面側凸面と、第３レンズ１７３の物体側凹面はそれぞれ非球面に形成されている。以下の表１７に撮影レンズ１７０のレンズデータ及び非球面係数を示す。
図３３において、撮影レンズ１７０は、物体側より順に正パワーの第１レンズ１７１と、正パワーの第２レンズ１７２と、負パワーの第３レンズ１７３とからなる。第１レンズ１７１は、物体側に凸面を向けた凸メニスカス形状を有し、第２レンズ１７２は、像面側凸面の曲率半径が小さい両凸形状を有し、第３レンズ１７３は、物体側凹面の曲率半径が小さい両凹形状を有している。第１レンズ１７１〜第３レンズ１７３は、全てＰＭＭＡ樹脂からなる。第１レンズ１７１と第２レンズ１７２の間には絞りが設けられている。第１レンズ１７１の像面側凹面と、第２レンズ１７２の像面側凸面と、第３レンズ１７３の物体側凹面はそれぞれ非球面に形成されている。以下の表１７に撮影レンズ１７０のレンズデータ及び非球面係数を示す。
撮影レンズ１７０の仕様は、
ｆ＝２５．００ｍｍ
ｆ１＝９５．２８ｍｍ
ｆ２＝１２．１６ｍｍ
ｆ３＝−１３．７５ｍｍ
ｆ２３＝３０．３２ｍｍ
Ｆｎｏ＝４．００
２ω＝８４．００°
Ｌ＝２８．９４ｍｍ
である。
ｆ＝２５．００ｍｍ
ｆ１＝９５．２８ｍｍ
ｆ２＝１２．１６ｍｍ
ｆ３＝−１３．７５ｍｍ
ｆ２３＝３０．３２ｍｍ
Ｆｎｏ＝４．００
２ω＝８４．００°
Ｌ＝２８．９４ｍｍ
である。
条件式（１）について、
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜１２．１６／−１３．７５｜＝０．８８４
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（３０．３２／２５）＝１．２１
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（４）については、全てのレンズが同一の光学樹脂を材料としていることからもわかるとおり、
｜Ｎ１−Ｎ３｜＝０＜０．１３
であり、条件式（４）を満足する。なお、
ｆ２／ｆ＝（１２．１６／２５）＝０．４８６
である。図３４に撮影レンズ１７０の収差図を示す。なお、本実施例は像面がフラットである。
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜１２．１６／−１３．７５｜＝０．８８４
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（３０．３２／２５）＝１．２１
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（４）については、全てのレンズが同一の光学樹脂を材料としていることからもわかるとおり、
｜Ｎ１−Ｎ３｜＝０＜０．１３
であり、条件式（４）を満足する。なお、
ｆ２／ｆ＝（１２．１６／２５）＝０．４８６
である。図３４に撮影レンズ１７０の収差図を示す。なお、本実施例は像面がフラットである。
（実施例１８）
図３５において、撮影レンズ１８０は、物体側より順に正パワーの第１レンズ１８１と、正パワーの第２レンズ１８２と、負パワーの第３レンズ１８３とからなる。第１レンズ１８１は、物体側に凸面を向けた凸メニスカス形状を有し、第２レンズ１８２は、像面側凸面の曲率半径が小さい両凸形状を有し、第３レンズ１８３は、物体側の凹面の曲率半径が小さい両凹形状を有している。第１レンズ１８１〜第３レンズ１８３は、全てＰＭＭＡ樹脂からなる。第１レンズ１８１と第２レンズ１８２の間には絞りが設けられている。第１レンズ１８１の物体側凸面と、第２レンズ１８２の像面側凸面と、第３レンズ１８３の物体側凹面はそれぞれ非球面に形成されている。以下の表１８に撮影レンズ１８０のレンズデータ及び非球面係数を示す。
図３５において、撮影レンズ１８０は、物体側より順に正パワーの第１レンズ１８１と、正パワーの第２レンズ１８２と、負パワーの第３レンズ１８３とからなる。第１レンズ１８１は、物体側に凸面を向けた凸メニスカス形状を有し、第２レンズ１８２は、像面側凸面の曲率半径が小さい両凸形状を有し、第３レンズ１８３は、物体側の凹面の曲率半径が小さい両凹形状を有している。第１レンズ１８１〜第３レンズ１８３は、全てＰＭＭＡ樹脂からなる。第１レンズ１８１と第２レンズ１８２の間には絞りが設けられている。第１レンズ１８１の物体側凸面と、第２レンズ１８２の像面側凸面と、第３レンズ１８３の物体側凹面はそれぞれ非球面に形成されている。以下の表１８に撮影レンズ１８０のレンズデータ及び非球面係数を示す。
撮影レンズ１８０の仕様は、
ｆ＝２６．００ｍｍ
ｆ１＝７２．０３ｍｍ
ｆ２＝１２．５８ｍｍ
ｆ３＝−１３．７６ｍｍ
Ｆｎｏ＝４．００
２ω＝８３°
Ｌ＝２９．１４ｍｍ
である。
ｆ＝２６．００ｍｍ
ｆ１＝７２．０３ｍｍ
ｆ２＝１２．５８ｍｍ
ｆ３＝−１３．７６ｍｍ
Ｆｎｏ＝４．００
２ω＝８３°
Ｌ＝２９．１４ｍｍ
である。
条件式（１）について、
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜１２．５８／−１３．７６｜＝０．９１４
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（３８．２／２６）＝１．４７
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（４）については、全てのレンズが同一材料であることからもわかるとおり、
｜Ｎ１−Ｎ３｜＝０＜０．１３
であり、条件式（４）を満足する。なお、
ｆ２／ｆ＝（１２．５８／２６）＝０．４８４
である。図３６に撮影レンズ１８０の収差図を示す。各収差図は、水平方向（フイルム面の長手方向）に−２００ｍｍの曲率半径で彎曲させた像面（フイルム面）を対角方向について換算した換算曲率半径（−２９９ｍｍ）を基準とする条件下で表したものである。
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜１２．５８／−１３．７６｜＝０．９１４
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（３８．２／２６）＝１．４７
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（４）については、全てのレンズが同一材料であることからもわかるとおり、
｜Ｎ１−Ｎ３｜＝０＜０．１３
であり、条件式（４）を満足する。なお、
ｆ２／ｆ＝（１２．５８／２６）＝０．４８４
である。図３６に撮影レンズ１８０の収差図を示す。各収差図は、水平方向（フイルム面の長手方向）に−２００ｍｍの曲率半径で彎曲させた像面（フイルム面）を対角方向について換算した換算曲率半径（−２９９ｍｍ）を基準とする条件下で表したものである。
（実施例１９）
図３７において、撮影レンズ１９０は、物体側より順に正パワーの第１レンズ１９１と、正パワーの第２レンズ１９２と、負パワーの第３レンズ１９３とからなる。第１レンズ１９１は、物体側に凸面を向けた凸メニスカス形状を有し、第２レンズ１９２は、像面側凸面の曲率半径が小さい両凸形状を有し、第３レンズ１９３は、物体側に凹面を向けた凹メニスカス形状を有している。第１レンズ１９１〜第３レンズ１９３は、全てＰＭＭＡ樹脂からなる。第１レンズ１９１と第２レンズ１９２の間には絞りが設けられている。第１レンズ１９１の物体側凸面と、第２レンズ１９２の像面側凸面と、第３レンズ１９３の像側凸面はそれぞれ非球面に形成されている。以下の表１９に撮影レンズ１９０のレンズデータ及び非球面係数を示す。
図３７において、撮影レンズ１９０は、物体側より順に正パワーの第１レンズ１９１と、正パワーの第２レンズ１９２と、負パワーの第３レンズ１９３とからなる。第１レンズ１９１は、物体側に凸面を向けた凸メニスカス形状を有し、第２レンズ１９２は、像面側凸面の曲率半径が小さい両凸形状を有し、第３レンズ１９３は、物体側に凹面を向けた凹メニスカス形状を有している。第１レンズ１９１〜第３レンズ１９３は、全てＰＭＭＡ樹脂からなる。第１レンズ１９１と第２レンズ１９２の間には絞りが設けられている。第１レンズ１９１の物体側凸面と、第２レンズ１９２の像面側凸面と、第３レンズ１９３の像側凸面はそれぞれ非球面に形成されている。以下の表１９に撮影レンズ１９０のレンズデータ及び非球面係数を示す。
撮影レンズ１９０の仕様は、
ｆ＝２６．００ｍｍ
ｆ１＝８５．６３ｍｍ
ｆ２＝１５．８０ｍｍ
ｆ３＝−１９．３２ｍｍ
ｆ２３＝３６．６４ｍｍ
Ｆｎｏ＝４．００
２ω＝８５°
Ｌ＝２８．８４ｍｍ
である。
ｆ＝２６．００ｍｍ
ｆ１＝８５．６３ｍｍ
ｆ２＝１５．８０ｍｍ
ｆ３＝−１９．３２ｍｍ
ｆ２３＝３６．６４ｍｍ
Ｆｎｏ＝４．００
２ω＝８５°
Ｌ＝２８．８４ｍｍ
である。
条件式（１）について、
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜１５．８０／−１９．３２｜＝０．８１８
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（３６．６４／２６）＝１．４１
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（４）については、全てのレンズが同一材料であることからもわかるとおり、
｜Ｎ１−Ｎ３｜＝０＜０．１３
であり、条件式（４）を満足する。なお、
ｆ２／ｆ＝（１５．８／２６）＝０．６０８
である。図３８に撮影レンズ１９０の収差図を示す。各収差図は、水平方向（フイルム面の長手方向）に−１００ｍｍの曲率半径で彎曲させた像面（フイルム面）を対角方向について換算した換算曲率半径（−１４９ｍｍ）を基準とする条件下で表したものである。
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜１５．８０／−１９．３２｜＝０．８１８
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（３６．６４／２６）＝１．４１
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（４）については、全てのレンズが同一材料であることからもわかるとおり、
｜Ｎ１−Ｎ３｜＝０＜０．１３
であり、条件式（４）を満足する。なお、
ｆ２／ｆ＝（１５．８／２６）＝０．６０８
である。図３８に撮影レンズ１９０の収差図を示す。各収差図は、水平方向（フイルム面の長手方向）に−１００ｍｍの曲率半径で彎曲させた像面（フイルム面）を対角方向について換算した換算曲率半径（−１４９ｍｍ）を基準とする条件下で表したものである。
（実施例２０）
図３９において、撮影レンズ２００は、物体側より順に正パワーの第１レンズ２０１と、正パワーの第２レンズ２０２と、負パワーの第３レンズ２０３とからなる。第１レンズ２０１は、物体側に凸面を向けた凸メニスカス形状を有し、第２レンズ２０２は、像面側曲面の曲率半径が小さい両凸形状を有し、第３レンズ２０３は、物体側凹面の曲率半径が小さい両凹形状を有している。第１レンズ２０１〜第３レンズ２０３は、全てＰＭＭＡ樹脂からなる。第１レンズ２０１と第２レンズ２０２の間には絞りが設けられている。第１レンズ２０１の物体側凸面と、第２レンズ２０２の像面側凸面と、第３レンズ２０３の物体側凹面はそれぞれ非球面に形成されている。以下の表２０に撮影レンズ２００のレンズデータ及び非球面係数を示す。
図３９において、撮影レンズ２００は、物体側より順に正パワーの第１レンズ２０１と、正パワーの第２レンズ２０２と、負パワーの第３レンズ２０３とからなる。第１レンズ２０１は、物体側に凸面を向けた凸メニスカス形状を有し、第２レンズ２０２は、像面側曲面の曲率半径が小さい両凸形状を有し、第３レンズ２０３は、物体側凹面の曲率半径が小さい両凹形状を有している。第１レンズ２０１〜第３レンズ２０３は、全てＰＭＭＡ樹脂からなる。第１レンズ２０１と第２レンズ２０２の間には絞りが設けられている。第１レンズ２０１の物体側凸面と、第２レンズ２０２の像面側凸面と、第３レンズ２０３の物体側凹面はそれぞれ非球面に形成されている。以下の表２０に撮影レンズ２００のレンズデータ及び非球面係数を示す。
撮影レンズ２００の仕様は、
ｆ＝２６．００ｍｍ
ｆ１＝７５．９４ｍｍ
ｆ２＝１１．６６ｍｍ
ｆ３＝−１２．１９ｍｍ
ｆ２３＝３６．８３ｍｍ
Ｆｎｏ＝４．００
２ω＝８１．４°
Ｌ＝２８．５５ｍｍ
である。
ｆ＝２６．００ｍｍ
ｆ１＝７５．９４ｍｍ
ｆ２＝１１．６６ｍｍ
ｆ３＝−１２．１９ｍｍ
ｆ２３＝３６．８３ｍｍ
Ｆｎｏ＝４．００
２ω＝８１．４°
Ｌ＝２８．５５ｍｍ
である。
条件式（１）について、
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜１１．６６／−１２．１９｜＝０．９５７
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（３６．８３／２６）＝１．４２
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（４）については、全てのレンズが同一の樹脂材料であることからもわかるとおり、
｜Ｎ１−Ｎ３｜＝０＜０．１３
であり、条件式（４）を満足する。なお、
ｆ２／ｆ＝（１１．６６／２６）＝０．４４８
である。図４０に撮影レンズ２００の収差図を示す。本実施例の像面はフラットである。
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜１１．６６／−１２．１９｜＝０．９５７
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（３６．８３／２６）＝１．４２
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（４）については、全てのレンズが同一の樹脂材料であることからもわかるとおり、
｜Ｎ１−Ｎ３｜＝０＜０．１３
であり、条件式（４）を満足する。なお、
ｆ２／ｆ＝（１１．６６／２６）＝０．４４８
である。図４０に撮影レンズ２００の収差図を示す。本実施例の像面はフラットである。
（実施例２１）
図４１において、撮影レンズ２１０は、物体側より順に正パワーの第１レンズ２１１と、正パワーの第２レンズ２１２と、負パワーの第３レンズ２１３とからなる。第１レンズ２１１は、物体側に凸面を向けた凸メニスカス形状を有し、第２レンズ２１２は、像面側凸面の曲率半径が小さい両凸形状を有し、第３レンズ２０３は、物体側凹面の曲率半径が小さい両凹形状を有している。第１レンズ２１１〜第３レンズ２１３は、全てＰＭＭＡ樹脂からなる。第１レンズ２１１と第２レンズ２１２の間には絞りが設けられている。第１レンズ２１１の物体側凸面と、第２レンズ２１２の像面側凸面と、第３レンズ２１３の物体側凹面はそれぞれ非球面に形成されている。以下の表２１に撮影レンズ２１０のレンズデータ及び非球面係数を示す。
図４１において、撮影レンズ２１０は、物体側より順に正パワーの第１レンズ２１１と、正パワーの第２レンズ２１２と、負パワーの第３レンズ２１３とからなる。第１レンズ２１１は、物体側に凸面を向けた凸メニスカス形状を有し、第２レンズ２１２は、像面側凸面の曲率半径が小さい両凸形状を有し、第３レンズ２０３は、物体側凹面の曲率半径が小さい両凹形状を有している。第１レンズ２１１〜第３レンズ２１３は、全てＰＭＭＡ樹脂からなる。第１レンズ２１１と第２レンズ２１２の間には絞りが設けられている。第１レンズ２１１の物体側凸面と、第２レンズ２１２の像面側凸面と、第３レンズ２１３の物体側凹面はそれぞれ非球面に形成されている。以下の表２１に撮影レンズ２１０のレンズデータ及び非球面係数を示す。
撮影レンズ２１０の仕様は、
ｆ＝２６．００ｍｍ
ｆ１＝２６８．６５ｍｍ
ｆ２＝１０．００ｍｍ
ｆ３＝−１１．９８ｍｍ
ｆ２３＝２４．１２ｍｍ
Ｆｎｏ＝４．００
２ω＝８３°
Ｌ＝３０．４７ｍｍ
である。
ｆ＝２６．００ｍｍ
ｆ１＝２６８．６５ｍｍ
ｆ２＝１０．００ｍｍ
ｆ３＝−１１．９８ｍｍ
ｆ２３＝２４．１２ｍｍ
Ｆｎｏ＝４．００
２ω＝８３°
Ｌ＝３０．４７ｍｍ
である。
条件式（１）について、
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜１０．００／−１１．９８｜＝０．８３５
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（２４．１２／２６）＝０．９３
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（４）については、全てのレンズが同一材料であることからもわかるとおり、
｜Ｎ１−Ｎ３｜＝０＜０．１３
であり、条件式（４）を満足する。なお、
ｆ２／ｆ＝（１０．００／２６）＝０．３８５
である。図４２に撮影レンズ２１０の収差図を示す。各収差図は、水平方向（フイルム面の長手方向）に−２００ｍｍの曲率半径で彎曲させた像面（フイルム面）を対角方向について換算した換算曲率半径（−２９９ｍｍ）を基準とする条件下で表したものである。
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜１０．００／−１１．９８｜＝０．８３５
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（２４．１２／２６）＝０．９３
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（４）については、全てのレンズが同一材料であることからもわかるとおり、
｜Ｎ１−Ｎ３｜＝０＜０．１３
であり、条件式（４）を満足する。なお、
ｆ２／ｆ＝（１０．００／２６）＝０．３８５
である。図４２に撮影レンズ２１０の収差図を示す。各収差図は、水平方向（フイルム面の長手方向）に−２００ｍｍの曲率半径で彎曲させた像面（フイルム面）を対角方向について換算した換算曲率半径（−２９９ｍｍ）を基準とする条件下で表したものである。
（実施例２２）
図４３において、撮影レンズ２２０は、物体側より順に正パワーの第１レンズ２２１と、正パワーの第２レンズ２２２と、負パワーの第３レンズ２２３とからなる。第１レンズ２２１は、物体側に凸面を向けた凸メニスカス形状を有し、第２レンズ２２２は、像面側凸面の曲率半径が小さい両凸形状を有し、第３レンズ２２３は、物体側凹面の曲率半径が小さい両凹形状を有している。第１レンズ２２１〜第３レンズ２２３は、全てＰＭＭＡ樹脂からなる。第１レンズ２２１と第２レンズ２２２の間には絞りが設けられている。第１レンズ２２１の物体側凸面と、第２レンズ２２２の像面側凸面と、第３レンズ２２３の物体側凹面はそれぞれ非球面に形成されている。以下の表２２に撮影レンズ２２０のレンズデータ及び非球面係数を示す。
図４３において、撮影レンズ２２０は、物体側より順に正パワーの第１レンズ２２１と、正パワーの第２レンズ２２２と、負パワーの第３レンズ２２３とからなる。第１レンズ２２１は、物体側に凸面を向けた凸メニスカス形状を有し、第２レンズ２２２は、像面側凸面の曲率半径が小さい両凸形状を有し、第３レンズ２２３は、物体側凹面の曲率半径が小さい両凹形状を有している。第１レンズ２２１〜第３レンズ２２３は、全てＰＭＭＡ樹脂からなる。第１レンズ２２１と第２レンズ２２２の間には絞りが設けられている。第１レンズ２２１の物体側凸面と、第２レンズ２２２の像面側凸面と、第３レンズ２２３の物体側凹面はそれぞれ非球面に形成されている。以下の表２２に撮影レンズ２２０のレンズデータ及び非球面係数を示す。
撮影レンズ２２０の仕様値は、
ｆ＝２６．００ｍｍ
ｆ１＝７７．１２ｍｍ
ｆ２＝１３．９９ｍｍ
ｆ３＝−１５．１７ｍｍ
Ｆｎｏ＝４．０３
２ω＝８２°
Ｌ＝２８．９２ｍｍ
である。
ｆ＝２６．００ｍｍ
ｆ１＝７７．１２ｍｍ
ｆ２＝１３．９９ｍｍ
ｆ３＝−１５．１７ｍｍ
Ｆｎｏ＝４．０３
２ω＝８２°
Ｌ＝２８．９２ｍｍ
である。
条件式（１）について、
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜１３．９９／−１５．１７｜＝０．９２２
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（３７．８８／２６）＝１．４６
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（４）については、全てのレンズが同一材料であることからもわかるとおり、
｜Ｎ１−Ｎ３｜＝０＜０．１３
であり、条件式（４）を満足する。なお、
ｆ２／ｆ＝（１３．９９／２６）＝０．６０８
である。図４４に撮影レンズ２２０の収差図を示す。各収差図は、水平方向（フイルム面の長手方向）に−２００ｍｍの曲率半径で彎曲させた像面（フイルム面）を対角方向について換算した換算曲率半径（−２９９ｍｍ）を基準とする条件下で表したものである。
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜１３．９９／−１５．１７｜＝０．９２２
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（３７．８８／２６）＝１．４６
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（４）については、全てのレンズが同一材料であることからもわかるとおり、
｜Ｎ１−Ｎ３｜＝０＜０．１３
であり、条件式（４）を満足する。なお、
ｆ２／ｆ＝（１３．９９／２６）＝０．６０８
である。図４４に撮影レンズ２２０の収差図を示す。各収差図は、水平方向（フイルム面の長手方向）に−２００ｍｍの曲率半径で彎曲させた像面（フイルム面）を対角方向について換算した換算曲率半径（−２９９ｍｍ）を基準とする条件下で表したものである。
（実施例２３）
図４５において、撮影レンズ２３０は、物体側より順に正パワーの第１レンズ２３１と、正パワーの第２レンズ２３２と、負パワーの第３レンズ２３３とからなる。第１レンズ２３１は、物体側に凸面を向けた凸メニスカス形状を有し、第２レンズ２３２は、物体側が平面であり、像面側に凸面を向けた平凸形状を有し、第３レンズ２３３は、物体側凹面の曲率半径が小さい両凹形状を有している。第１レンズ２３１〜第３レンズ２３３は、全てＰＭＭＡ樹脂からなる。第１レンズ２３１と第２レンズ２３２の間には絞りが設けられている。第１レンズ２３１の物体側凸面と、第２レンズ２３２の像面側凸面と、第３レンズ２３３の物体側凹面はそれぞれ非球面に形成されている。以下の表２３に撮影レンズ２３０のレンズデータ及び非球面係数を示す。
図４５において、撮影レンズ２３０は、物体側より順に正パワーの第１レンズ２３１と、正パワーの第２レンズ２３２と、負パワーの第３レンズ２３３とからなる。第１レンズ２３１は、物体側に凸面を向けた凸メニスカス形状を有し、第２レンズ２３２は、物体側が平面であり、像面側に凸面を向けた平凸形状を有し、第３レンズ２３３は、物体側凹面の曲率半径が小さい両凹形状を有している。第１レンズ２３１〜第３レンズ２３３は、全てＰＭＭＡ樹脂からなる。第１レンズ２３１と第２レンズ２３２の間には絞りが設けられている。第１レンズ２３１の物体側凸面と、第２レンズ２３２の像面側凸面と、第３レンズ２３３の物体側凹面はそれぞれ非球面に形成されている。以下の表２３に撮影レンズ２３０のレンズデータ及び非球面係数を示す。
撮影レンズ２３０の仕様は、
ｆ＝２６．００ｍｍ
ｆ１＝９０．９８ｍｍ
ｆ２＝１７．００ｍｍ
ｆ３＝−２４．６４ｍｍ
ｆ２３＝３２．６６ｍｍ
Ｆｎｏ＝４．０３
２ω＝８２°
Ｌ＝２９．４６ｍｍ
である。
ｆ＝２６．００ｍｍ
ｆ１＝９０．９８ｍｍ
ｆ２＝１７．００ｍｍ
ｆ３＝−２４．６４ｍｍ
ｆ２３＝３２．６６ｍｍ
Ｆｎｏ＝４．０３
２ω＝８２°
Ｌ＝２９．４６ｍｍ
である。
条件式（１）について、
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜１７．００／−２４．６４｜＝０．６９０
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（３２．６６／２６）＝１．２６
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（４）については、全てのレンズが同一材料であることからもわかるとおり、
｜Ｎ１−Ｎ３｜＝０＜０．１３
であり、条件式（４）を満足する。なお、
ｆ２／ｆ＝（１７．００／２６）＝０．６５４
である。図４６に撮影レンズ２３０の収差図を示す。各収差図は、水平方向（フイルム面の長手方向）に−２００ｍｍの曲率半径で彎曲させた像面（フイルム面）を対角方向について換算した換算曲率半径（−２９９ｍｍ）を基準とする条件下で表したものである。
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜１７．００／−２４．６４｜＝０．６９０
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（３２．６６／２６）＝１．２６
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（４）については、全てのレンズが同一材料であることからもわかるとおり、
｜Ｎ１−Ｎ３｜＝０＜０．１３
であり、条件式（４）を満足する。なお、
ｆ２／ｆ＝（１７．００／２６）＝０．６５４
である。図４６に撮影レンズ２３０の収差図を示す。各収差図は、水平方向（フイルム面の長手方向）に−２００ｍｍの曲率半径で彎曲させた像面（フイルム面）を対角方向について換算した換算曲率半径（−２９９ｍｍ）を基準とする条件下で表したものである。
（実施例２４）
図４７において、撮影レンズ２４０は、物体側より順に正パワーの第１レンズ２４１と、正パワーの第２レンズ２４２と、負パワーの第３レンズ２４３とからなる。第１レンズ２４１は、物体側に凸面を向けた凸メニスカス形状を有し、第２レンズ２４２は、像面側凸面の曲率半径が小さい両凸形状を有し、第３レンズ２４３は、物体側に凹面を向けた凹メニスカス形状を有する。第１レンズ２４１〜第３レンズ２４３は、全てＰＭＭＡ樹脂からなる。第１レンズ２４１と第２レンズ２４２の間には絞りが設けられている。第１レンズ２４１の物体側凸面と、第２レンズ２４２の物体側凸面と、第３レンズ２４３の物体側凹面はそれぞれ非球面に形成されている。以下の表２４に撮影レンズ２４０のレンズデータ及び非球面係数を示す。
図４７において、撮影レンズ２４０は、物体側より順に正パワーの第１レンズ２４１と、正パワーの第２レンズ２４２と、負パワーの第３レンズ２４３とからなる。第１レンズ２４１は、物体側に凸面を向けた凸メニスカス形状を有し、第２レンズ２４２は、像面側凸面の曲率半径が小さい両凸形状を有し、第３レンズ２４３は、物体側に凹面を向けた凹メニスカス形状を有する。第１レンズ２４１〜第３レンズ２４３は、全てＰＭＭＡ樹脂からなる。第１レンズ２４１と第２レンズ２４２の間には絞りが設けられている。第１レンズ２４１の物体側凸面と、第２レンズ２４２の物体側凸面と、第３レンズ２４３の物体側凹面はそれぞれ非球面に形成されている。以下の表２４に撮影レンズ２４０のレンズデータ及び非球面係数を示す。
撮影レンズ２４０の仕様は、
ｆ＝２６．００ｍｍ
ｆ１＝７４．１９ｍｍ
ｆ２＝１４．６１ｍｍ
ｆ３＝−１５．４９ｍｍ
ｆ２３＝４１．０１ｍｍ
Ｆｎｏ＝４．００
２ω＝８３°
Ｌ＝２８．３８ｍｍ
である。
ｆ＝２６．００ｍｍ
ｆ１＝７４．１９ｍｍ
ｆ２＝１４．６１ｍｍ
ｆ３＝−１５．４９ｍｍ
ｆ２３＝４１．０１ｍｍ
Ｆｎｏ＝４．００
２ω＝８３°
Ｌ＝２８．３８ｍｍ
である。
条件式（１）について、
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜１４．６１／−１５．４９｜＝０．９４３
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（４１．０１／２６）＝１．５８
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（４）については、全てのレンズが同一材料であることからもわかるとおり、
｜Ｎ１−Ｎ３｜＝０＜０．１３
であり、条件式（４）を満足する。なお、
ｆ２／ｆ＝（１４．６１／２６）＝０．５６２
である。図４８に撮影レンズ２４０の収差図を示す。各収差図は、水平方向（フイルム面の長手方向）に−２００ｍｍの曲率半径で彎曲させた像面（フイルム面）を対角方向について換算した換算曲率半径（−２９９ｍｍ）を基準とする条件下で表したものである。
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜１４．６１／−１５．４９｜＝０．９４３
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（４１．０１／２６）＝１．５８
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（４）については、全てのレンズが同一材料であることからもわかるとおり、
｜Ｎ１−Ｎ３｜＝０＜０．１３
であり、条件式（４）を満足する。なお、
ｆ２／ｆ＝（１４．６１／２６）＝０．５６２
である。図４８に撮影レンズ２４０の収差図を示す。各収差図は、水平方向（フイルム面の長手方向）に−２００ｍｍの曲率半径で彎曲させた像面（フイルム面）を対角方向について換算した換算曲率半径（−２９９ｍｍ）を基準とする条件下で表したものである。
（実施例２５）
図４９において、撮影レンズ２５０は、物体側より順に正パワーの第１レンズ２５１と、正パワーの第２レンズ２５２と、負パワーの第３レンズ２５３とからなる。第１レンズ２５１は、物体側に凸面を向けた凸メニスカス形状を有し、第２レンズ２５２は、像面側凸面の曲率半径が小さい両凸形状を有し、第３レンズ２５３は、物体側に凹面を向けた凹メニスカス形状を有する。第１レンズ２５１〜第３レンズ２５３は、全てＰＭＭＡ樹脂からなる。第１レンズ２５１と第２レンズ２５２の間には絞りが設けられている。第１レンズ２５１の物体側凸面と、第２レンズ２５２の像面側凸面はそれぞれ非球面に形成されている。以下の表２５に撮影レンズ２５０のレンズデータ及び非球面係数を示す。
図４９において、撮影レンズ２５０は、物体側より順に正パワーの第１レンズ２５１と、正パワーの第２レンズ２５２と、負パワーの第３レンズ２５３とからなる。第１レンズ２５１は、物体側に凸面を向けた凸メニスカス形状を有し、第２レンズ２５２は、像面側凸面の曲率半径が小さい両凸形状を有し、第３レンズ２５３は、物体側に凹面を向けた凹メニスカス形状を有する。第１レンズ２５１〜第３レンズ２５３は、全てＰＭＭＡ樹脂からなる。第１レンズ２５１と第２レンズ２５２の間には絞りが設けられている。第１レンズ２５１の物体側凸面と、第２レンズ２５２の像面側凸面はそれぞれ非球面に形成されている。以下の表２５に撮影レンズ２５０のレンズデータ及び非球面係数を示す。
撮影レンズ２５０の仕様値は、
ｆ＝２６．００ｍｍ
ｆ１＝１８３．８９ｍｍ
ｆ２＝１５．２８ｍｍ
ｆ３＝−１９．２２ｍｍ
ｆ２３＝２８．０５ｍｍ
Ｆｎｏ＝４．０３
２ω＝８１°
Ｌ＝２８．６６ｍｍ
である。
ｆ＝２６．００ｍｍ
ｆ１＝１８３．８９ｍｍ
ｆ２＝１５．２８ｍｍ
ｆ３＝−１９．２２ｍｍ
ｆ２３＝２８．０５ｍｍ
Ｆｎｏ＝４．０３
２ω＝８１°
Ｌ＝２８．６６ｍｍ
である。
条件式（１）について、
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜１５．２８／−１９．２２｜＝０．７９５
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（２８．０５／２６）＝１．０８
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（４）については、全てのレンズが同一材料であることからもわかるとおり、
｜Ｎ１−Ｎ３｜＝０＜０．１３
であり、条件式（４）を満足する。なお、
ｆ２／ｆ＝（１５．２８／２６）＝０．５８８
である。図５０に撮影レンズ２５０の収差図を示す。各収差図は、水平方向（フイルム面の長手方向）に−２００ｍｍの曲率半径で彎曲させた像面（フイルム面）を対角方向について換算した換算曲率半径（−２９９ｍｍ）を基準とする条件下で表したものである。
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜１５．２８／−１９．２２｜＝０．７９５
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（２８．０５／２６）＝１．０８
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（４）については、全てのレンズが同一材料であることからもわかるとおり、
｜Ｎ１−Ｎ３｜＝０＜０．１３
であり、条件式（４）を満足する。なお、
ｆ２／ｆ＝（１５．２８／２６）＝０．５８８
である。図５０に撮影レンズ２５０の収差図を示す。各収差図は、水平方向（フイルム面の長手方向）に−２００ｍｍの曲率半径で彎曲させた像面（フイルム面）を対角方向について換算した換算曲率半径（−２９９ｍｍ）を基準とする条件下で表したものである。
なお、実施例１６ないし実施例２５に係る撮影レンズ１６０〜２５０は、第２レンズの焦点距離ｆ２と全系の合成焦点距離ｆが
０．３５＜ｆ２／ｆ＜０．７
を満たす。
０．３５＜ｆ２／ｆ＜０．７
を満たす。
（実施例２６）
図５１において、撮影レンズ２６０は、物体側より順に正パワーの第１レンズ２６１と、正パワーの第２レンズ２６２と、負パワーの第３レンズ２６３とからなる。第１レンズ２６１は、物体側に凸面を向けた凸メニスカス形状を有し、第２レンズ２６２は、像面側凸面の曲率半径が小さい両凸形状を有し、第３レンズ２６３は、物体側に曲率半径の小さい凹面を有する両凹形状を有する。第１レンズ２６１〜第３レンズ２６３は、全てＰＭＭＡ樹脂からなる。第１レンズ２６１と第２レンズ２６２の間には絞りが設けられている。第１レンズ２６１の物体側凸面と、第２レンズ２６２の像面側凸面と、第３レンズ２６３の物体側凹面はそれぞれ非球面に形成されている。以下の表２６に撮影レンズ２６０のレンズデータ及び非球面係数を示す。
図５１において、撮影レンズ２６０は、物体側より順に正パワーの第１レンズ２６１と、正パワーの第２レンズ２６２と、負パワーの第３レンズ２６３とからなる。第１レンズ２６１は、物体側に凸面を向けた凸メニスカス形状を有し、第２レンズ２６２は、像面側凸面の曲率半径が小さい両凸形状を有し、第３レンズ２６３は、物体側に曲率半径の小さい凹面を有する両凹形状を有する。第１レンズ２６１〜第３レンズ２６３は、全てＰＭＭＡ樹脂からなる。第１レンズ２６１と第２レンズ２６２の間には絞りが設けられている。第１レンズ２６１の物体側凸面と、第２レンズ２６２の像面側凸面と、第３レンズ２６３の物体側凹面はそれぞれ非球面に形成されている。以下の表２６に撮影レンズ２６０のレンズデータ及び非球面係数を示す。
撮影レンズ２６０の仕様は、
ｆ＝２６．００ｍｍ
ｆ１＝４３８．０９ｍｍ
ｆ２＝１２．７３ｍｍ
ｆ３＝−１８．１１ｍｍ
ｆ２３＝２４．９ｍｍ
Ｆｎｏ＝４．００
２ω＝８２°
Ｌ＝３０．６８ｍｍ
である。
ｆ＝２６．００ｍｍ
ｆ１＝４３８．０９ｍｍ
ｆ２＝１２．７３ｍｍ
ｆ３＝−１８．１１ｍｍ
ｆ２３＝２４．９ｍｍ
Ｆｎｏ＝４．００
２ω＝８２°
Ｌ＝３０．６８ｍｍ
である。
条件式（１）について、
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜１２．７３／−１８．１１｜＝０．７０３
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（２４．９／２６）＝０．９６
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（４）については、全てのレンズが同一材料であることからもわかるとおり、
｜Ｎ１−Ｎ３｜＝０＜０．１３
であり、条件式（４）を満足する。なお、
ｆ２／ｆ＝（１２．７３／２６）＝０．４９
である。図５２に撮影レンズ２６０の収差図を示す。各収差図は、水平方向（フイルム面の長手方向）に−１５０ｍｍの曲率半径で彎曲させた像面（フイルム面）を対角方向について換算した換算曲率半径（−２２０ｍｍ）を基準とする条件下で表したものである。
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜１２．７３／−１８．１１｜＝０．７０３
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（２４．９／２６）＝０．９６
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（４）については、全てのレンズが同一材料であることからもわかるとおり、
｜Ｎ１−Ｎ３｜＝０＜０．１３
であり、条件式（４）を満足する。なお、
ｆ２／ｆ＝（１２．７３／２６）＝０．４９
である。図５２に撮影レンズ２６０の収差図を示す。各収差図は、水平方向（フイルム面の長手方向）に−１５０ｍｍの曲率半径で彎曲させた像面（フイルム面）を対角方向について換算した換算曲率半径（−２２０ｍｍ）を基準とする条件下で表したものである。
（実施例２７）
図５３において、撮影レンズ２７０は、物体側より順に負パワーの第１レンズ２７１と、正パワーの第２レンズ２７２と、負パワーの第３レンズ２７３とからなる。第１レンズ２７１は、像面側に凹面を向けた凹メニスカス形状を有し、第２レンズ２７２は、像面側凸面の曲率半径が小さい両凸形状を有し、第３レンズ２７３は、物体側に曲率半径の小さい凹面を有する両凹形状を有する。第１レンズ２７１〜第３レンズ２７３は、全てＰＭＭＡ樹脂からなる。第１レンズ２７１と第２レンズ２７２の間には絞りが設けられている。第１レンズ２７１の物体側凸面と、第２レンズ２７２の像面側凸面と、第３レンズ２７３の物体側凹面はそれぞれ非球面に形成されている。以下の表２７に撮影レンズ２７０のレンズデータ及び非球面係数を示す。
図５３において、撮影レンズ２７０は、物体側より順に負パワーの第１レンズ２７１と、正パワーの第２レンズ２７２と、負パワーの第３レンズ２７３とからなる。第１レンズ２７１は、像面側に凹面を向けた凹メニスカス形状を有し、第２レンズ２７２は、像面側凸面の曲率半径が小さい両凸形状を有し、第３レンズ２７３は、物体側に曲率半径の小さい凹面を有する両凹形状を有する。第１レンズ２７１〜第３レンズ２７３は、全てＰＭＭＡ樹脂からなる。第１レンズ２７１と第２レンズ２７２の間には絞りが設けられている。第１レンズ２７１の物体側凸面と、第２レンズ２７２の像面側凸面と、第３レンズ２７３の物体側凹面はそれぞれ非球面に形成されている。以下の表２７に撮影レンズ２７０のレンズデータ及び非球面係数を示す。
撮影レンズ２７０の仕様は、
ｆ＝２６．００ｍｍ
ｆ１＝−１５０．００ｍｍ
ｆ２＝１２．１４ｍｍ
ｆ３＝−１９．０５ｍｍ
ｆ２３＝２０．１７ｍｍ
Ｆｎｏ＝４．００
２ω＝８１°
Ｌ＝３１．４６ｍｍ
である。
ｆ＝２６．００ｍｍ
ｆ１＝−１５０．００ｍｍ
ｆ２＝１２．１４ｍｍ
ｆ３＝−１９．０５ｍｍ
ｆ２３＝２０．１７ｍｍ
Ｆｎｏ＝４．００
２ω＝８１°
Ｌ＝３１．４６ｍｍ
である。
条件式（１）について、
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜１２．１４／−１９．０５｜＝０．６３７
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（２０．１７／２６）＝０．７８
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（４）については、全てのレンズが同一材料であることからもわかるとおり、
｜Ｎ１−Ｎ３｜＝０＜０．１３
であり、条件式（４）を満足する。なお、
ｆ２／ｆ＝（１２．１４／２６）＝０．４７
である。図５４に撮影レンズ２７０の収差図を示す。各収差図は、水平方向（フイルム面の長手方向）に−２００ｍｍの曲率半径で彎曲させた像面（フイルム面）を対角方向について換算した換算曲率半径（−２９９ｍｍ）を基準とする条件下で表したものである。
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜１２．１４／−１９．０５｜＝０．６３７
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（２０．１７／２６）＝０．７８
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（４）については、全てのレンズが同一材料であることからもわかるとおり、
｜Ｎ１−Ｎ３｜＝０＜０．１３
であり、条件式（４）を満足する。なお、
ｆ２／ｆ＝（１２．１４／２６）＝０．４７
である。図５４に撮影レンズ２７０の収差図を示す。各収差図は、水平方向（フイルム面の長手方向）に−２００ｍｍの曲率半径で彎曲させた像面（フイルム面）を対角方向について換算した換算曲率半径（−２９９ｍｍ）を基準とする条件下で表したものである。
（実施例２８）
図５５において、撮影レンズ２８０は、物体側より順に負パワーの第１レンズ２８１と、正パワーの第２レンズ２８２と、負パワーの第３レンズ２８３とからなる。第１レンズ２８１は、像面側に凹面を向けた凹メニスカス形状を有し、第２レンズ２８２は、像面側凸面の曲率半径が小さい両凸形状を有し、第３レンズ２８３は、物体側に曲率半径の小さい凹面を有する両凹形状を有する。第１レンズ２８１〜第３レンズ２８３は、全てＰＭＭＡ樹脂からなる。第１レンズ２８１と第２レンズ２８２の間には絞りが設けられている。第１レンズ２８１の物体側凸面と、第２レンズ２８２の像面側凸面と、第３レンズ２８３の物体側凹面はそれぞれ非球面に形成されている。以下の表２８に撮影レンズ２８０のレンズデータ及び非球面係数を示す。
図５５において、撮影レンズ２８０は、物体側より順に負パワーの第１レンズ２８１と、正パワーの第２レンズ２８２と、負パワーの第３レンズ２８３とからなる。第１レンズ２８１は、像面側に凹面を向けた凹メニスカス形状を有し、第２レンズ２８２は、像面側凸面の曲率半径が小さい両凸形状を有し、第３レンズ２８３は、物体側に曲率半径の小さい凹面を有する両凹形状を有する。第１レンズ２８１〜第３レンズ２８３は、全てＰＭＭＡ樹脂からなる。第１レンズ２８１と第２レンズ２８２の間には絞りが設けられている。第１レンズ２８１の物体側凸面と、第２レンズ２８２の像面側凸面と、第３レンズ２８３の物体側凹面はそれぞれ非球面に形成されている。以下の表２８に撮影レンズ２８０のレンズデータ及び非球面係数を示す。
撮影レンズ２８０の仕様は、
ｆ＝２６．００ｍｍ
ｆ１＝−１００．００ｍｍ
ｆ２＝１１．９９ｍｍ
ｆ３＝−２０．３３ｍｍ
ｆ２３＝１８．８７ｍｍ
Ｆｎｏ＝４．００
２ω＝８１°
Ｌ＝３２．０５ｍｍ
である。
ｆ＝２６．００ｍｍ
ｆ１＝−１００．００ｍｍ
ｆ２＝１１．９９ｍｍ
ｆ３＝−２０．３３ｍｍ
ｆ２３＝１８．８７ｍｍ
Ｆｎｏ＝４．００
２ω＝８１°
Ｌ＝３２．０５ｍｍ
である。
条件式（１）について、
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜１１．９９／−２０．３３｜＝０．５９０
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（１８．８７／２６）＝０．７３
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（４）については、全てのレンズが同一材料であることからもわかるとおり、
｜Ｎ１−Ｎ３｜＝０＜０．１３
であり、条件式（４）を満足する。なお、
ｆ２／ｆ＝（１１．９９／２６）＝０．４６
である。図５６に撮影レンズ２８０の収差図を示す。各収差図は、水平方向（フイルム面の長手方向）に−２００ｍｍの曲率半径で彎曲させた像面（フイルム面）を対角方向について換算した換算曲率半径（−２９９ｍｍ）を基準とする条件下で表したものである。
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜１１．９９／−２０．３３｜＝０．５９０
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（１８．８７／２６）＝０．７３
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（４）については、全てのレンズが同一材料であることからもわかるとおり、
｜Ｎ１−Ｎ３｜＝０＜０．１３
であり、条件式（４）を満足する。なお、
ｆ２／ｆ＝（１１．９９／２６）＝０．４６
である。図５６に撮影レンズ２８０の収差図を示す。各収差図は、水平方向（フイルム面の長手方向）に−２００ｍｍの曲率半径で彎曲させた像面（フイルム面）を対角方向について換算した換算曲率半径（−２９９ｍｍ）を基準とする条件下で表したものである。
（実施例２９）
図５７において、撮影レンズ２９０は、物体側より順に負パワーの第１レンズ２９１と、正パワーの第２レンズ２９２と、負パワーの第３レンズ２９３とからなる。第１レンズ２９１は、像面側に凹面を向けた凹メニスカス形状を有し、第２レンズ２９２は、像面側に曲率半径が小さい凸面を有する両凸レンズであり、第３レンズ２９３は、物体側の曲率半径が小さい両凹レンズである。第１レンズ２９１〜第３レンズ２９３は、全てＰＭＭＡ樹脂からなる。第１レンズ２９１と第２レンズ２９２の間には絞りが設けられている。第１レンズ２９１の物体側凸面と、第２レンズ２９２の像面側凸面と、第３レンズ２４３の物体側凹面はそれぞれ非球面に形成されている。以下の表２９に撮影レンズ２９０のレンズデータ及び非球面係数を示す。
図５７において、撮影レンズ２９０は、物体側より順に負パワーの第１レンズ２９１と、正パワーの第２レンズ２９２と、負パワーの第３レンズ２９３とからなる。第１レンズ２９１は、像面側に凹面を向けた凹メニスカス形状を有し、第２レンズ２９２は、像面側に曲率半径が小さい凸面を有する両凸レンズであり、第３レンズ２９３は、物体側の曲率半径が小さい両凹レンズである。第１レンズ２９１〜第３レンズ２９３は、全てＰＭＭＡ樹脂からなる。第１レンズ２９１と第２レンズ２９２の間には絞りが設けられている。第１レンズ２９１の物体側凸面と、第２レンズ２９２の像面側凸面と、第３レンズ２４３の物体側凹面はそれぞれ非球面に形成されている。以下の表２９に撮影レンズ２９０のレンズデータ及び非球面係数を示す。
撮影レンズ２９０の仕様は、
ｆ＝２６．００ｍｍ
ｆ１＝−５０．００ｍｍ
ｆ２＝１１．８０ｍｍ
ｆ３＝−２４．６９ｍｍ
ｆ２３＝１６．３８ｍｍ
Ｆｎｏ＝４．００
２ω＝８１°
Ｌ＝３３．５５ｍｍ
である。
ｆ＝２６．００ｍｍ
ｆ１＝−５０．００ｍｍ
ｆ２＝１１．８０ｍｍ
ｆ３＝−２４．６９ｍｍ
ｆ２３＝１６．３８ｍｍ
Ｆｎｏ＝４．００
２ω＝８１°
Ｌ＝３３．５５ｍｍ
である。
条件式（１）について、
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜１１．８０／−２４．６９｜＝０．４７８
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（１６．３８／２６）＝０．６３
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（４）については、全てのレンズが同一材料であることからもわかるとおり、
｜Ｎ１−Ｎ３｜＝０＜０．１３
であり、条件式（４）を満足する。なお、
ｆ２／ｆ＝（１１．８０／２６）＝０．４５
である。図５８に撮影レンズ２９０の収差図を示す。各収差図は、水平方向（フイルム面の長手方向）に−２００ｍｍの曲率半径で彎曲させた像面（フイルム面）を対角方向について換算した換算曲率半径（−２９９ｍｍ）を基準とする条件下で表したものである。
｜ｆ２／ｆ３｜＝｜１１．８０／−２４．６９｜＝０．４７８
となり、条件式（１）を満たす。また、条件式（２）については、
ｆ２３／ｆ＝（１６．３８／２６）＝０．６３
であり、条件式（２）を満たす。また、条件式（４）については、全てのレンズが同一材料であることからもわかるとおり、
｜Ｎ１−Ｎ３｜＝０＜０．１３
であり、条件式（４）を満足する。なお、
ｆ２／ｆ＝（１１．８０／２６）＝０．４５
である。図５８に撮影レンズ２９０の収差図を示す。各収差図は、水平方向（フイルム面の長手方向）に−２００ｍｍの曲率半径で彎曲させた像面（フイルム面）を対角方向について換算した換算曲率半径（−２９９ｍｍ）を基準とする条件下で表したものである。
１０，２０，３０，４０，５０，６０，７０，８０，９０，１００，１１０，１２０，１３０，１４０，１５０，１６０，１７０，１８０，１９０，２００，２１０，２２０，２３０，２４０，２５０，２６０，２７０，２８０，２９０ 撮影レンズ
１１，２１，３１，４１，５１，６１，７１，８１，９１，１０１，１１１，１２１，１３１，１４１，１５１，１６１，１７１，１８１，１９１，２０１，２１１，２２１，２３１，２４１，２５１，２６１，２７１，２８１，２９１ 第１レンズ
１２，２２，３２，４２，５２，６２，７２，８２，９２，１０２，１１２，１２２，１３２，１４２，１５２，１６２，１７２，１８２，１９２，２０２，２１２，２２２，２３２，２４２，２５２，２６２，２７２，２８２，２９２ 第２レンズ
１３，２３，３３，４３，５３，６３，７３，８３，９３，１０３，１１３，１２３，１３３，１４３，１５３，１６３，１７３，１８３，１９３，２０３，２１３，２２３，２３３，２４３，２５３，２６３，２７３，２８３，２９３ 第３レンズ
１１，２１，３１，４１，５１，６１，７１，８１，９１，１０１，１１１，１２１，１３１，１４１，１５１，１６１，１７１，１８１，１９１，２０１，２１１，２２１，２３１，２４１，２５１，２６１，２７１，２８１，２９１ 第１レンズ
１２，２２，３２，４２，５２，６２，７２，８２，９２，１０２，１１２，１２２，１３２，１４２，１５２，１６２，１７２，１８２，１９２，２０２，２１２，２２２，２３２，２４２，２５２，２６２，２７２，２８２，２９２ 第２レンズ
１３，２３，３３，４３，５３，６３，７３，８３，９３，１０３，１１３，１２３，１３３，１４３，１５３，１６３，１７３，１８３，１９３，２０３，２１３，２２３，２３３，２４３，２５３，２６３，２７３，２８３，２９３ 第３レンズ
Claims (10)
- 物体側より順に、物体側に凸面を向け、少なくとも一方の面が非球面の第１レンズと、正パワーの第２レンズと、物体側に凹面を向けた負パワーの第３レンズとから構成され、以下の条件式を満足することを特徴とする撮影レンズ。
（１）０．４９＜｜ｆ２／ｆ３｜＜１．０
（２）０．５＜ｆ２３／ｆ＜４
ただし、ｆは全系の合成焦点距離、ｆ２は第２レンズの焦点距離、ｆ３は第３レンズの焦点距離、ｆ２３は第２レンズと第３レンズの合成焦点距離である。 - 前記第２レンズは、像側に凸面を向けた平凸レンズ又は像側に凸面を向けた正メニスカスレンズで構成され、以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１記載の撮影レンズ。
（３）Ｎ１＜Ｎ３
ただし、Ｎ１は第１レンズの屈折率、Ｎ３は第３レンズの屈折率である。 - 前記第２レンズは、像側に曲率半径の小さい凸面を有する両凸レンズ又は像側に凸面を向けた平凸レンズで構成され、以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１記載の撮影レンズ。
（４）｜Ｎ１−Ｎ３｜＜０．１３
ただし、Ｎ１は第１レンズの屈折率、Ｎ３は第３レンズの屈折率である。 - 前記第３レンズの少なくとも一方の面が非球面であることを特徴とする請求項２又は３記載の撮影レンズ。
- 前記第１レンズ及び第３レンズを樹脂から構成し、前記第２レンズをガラスから構成するとともに以下の条件を満足することを特徴とする請求項４記載の撮影レンズ。
（５）ｐ１≧０
（６）０．３５＜ｆ２／ｆ＜０．９
ただし、ｐ１は第１レンズの屈折力、ｆは全レンズ系による合成焦点距離、ｆ２は第２レンズの焦点距離である。 - 前記第１レンズ及び前記第３レンズが非球面ガラスレンズであることを特徴とする請求項４記載の撮影レンズ。
- 前記第２レンズは、像側に曲率半径の小さい凸面を有する両凸レンズで構成され、前記第１レンズから前記第３レンズまでが同一材料からなることを特徴とする請求項１記載の撮影レンズ。
- 前記第２レンズの少なくとも一方の面が非球面であることを特徴とする請求項７記載の撮影レンズ。
- 前記第２レンズ及び第３レンズの少なくとも一方の面が非球面であることを特徴とする請求項２，３又は７記載の撮影レンズ。
- 前記第１、第２、第３レンズが樹脂レンズであることを特徴とする請求項２，３，４又は７にいずれか１つ記載の撮影レンズ。
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