JP2004083128A

JP2004083128A - Bottle can body and bottle

Info

Publication number: JP2004083128A
Application number: JP2002381111A
Authority: JP
Inventors: Tatsuya Hanabusa; 花房　達也; Ryuichi Ito; 伊藤　隆一; Masahiro Hosoi; 細井　正宏
Original assignee: Mitsubishi Materials Corp
Current assignee: Mitsubishi Materials Corp
Priority date: 2001-12-28
Filing date: 2002-12-27
Publication date: 2004-03-18

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a bottle can body capable of making a cap well install, and a bottle with the cap installed to the bottle can body. <P>SOLUTION: A screw portion 13 provided on a base 12 of the can body 11 is formed to have an effective winding number of 2.0-2.5. The screw portion 13 is formed to have a winding number of 2.0-2.5 between a starting position 13a and an ending position 13b effectively functioning at the base 12 as the screw portion 13. The bottle can 11 having such the screw portion 13 has the maximum outer diameter of the screw portion 13 formed at the base 12 of 28-38mm, and the base's thickness of 0.25-0.4mm. The screw portion 13 having the effective winding number of 2.0-2.5 and a screw pitch of eight screw threads per inch is formed thereon. <P>COPYRIGHT: (C)2004,JPO

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、ボトル缶体と、そのボトル缶体の口金部にキャップが被着されてなるボトルに関する。
【０００２】
【従来の技術】
金属製の缶体を絞り加工して得られる、いわゆるボトル缶体１は、有底筒状に形成されたボトル缶体１の開口部に、図６（ａ）に示すように口金部２とその外周に形成されたねじ部３とを有する。このねじ部３には、ボトル缶体１内への飲料水等からなる製品が充填された後、キャップ５の外周がねじ部３に倣って押圧成形されることにより、キャップ５が図６（ｂ）のように被着される。キャップ５は、ボトル缶体１のねじ部３に倣ってキャップねじ部７が形成されるキャップ本体上部６と、このキャップ本体上部６の下端に、膨出部４の下面側に巻き込むように形成されるキャップ本体下部９とからなっている。
【０００３】
また、被着される前のキャップ５は、図６（ｃ）に示すようなキャップ材５’のような形状とされており、上部が天板によって塞がれると共に、その下部が下方に向かい真直に開口された筒状をなしている。ブリッジ部８は、円周方向に形成された複数の切り込みであるスコア８ａと、ブリッジ８ｂとが交互に配設されており、ブリッジ部８を介してキャップ本体下部９が連設されている。
【０００４】
キャップ５をボトル缶体１から取り外すときには、キャップ５とボトル缶体１とに相対回転方向の回転力を加える。この回転力は、ねじ部３によりキャップ５が上向きに移動するように働く。しかし、キャップ本体下部９はボトル缶体１の膨出部４に係止されているので、ブリッジ８ｂが破断しキャップ本体上部６とキャップ本体下部９が分離する。そして、キャップ本体下部９は口金部２に残され、キャップ本体上部６はボトル缶体１から離脱される。つまり、利用者がブリッジ部８を破断するようキャップ５を回すことでボトル缶体１から開栓できるようになっている。
【０００５】
従来、このようなねじ部３を有するボトル缶体１は、図７（ａ）に示す有底円筒状のボトル缶体１の開口部を、同図（ｂ）に示すように、一旦縮径して口金部２を形成した後、同図（ｃ）に示すように、その口金部２の開口端から所定距離分だけ再び拡径して拡径部２′を形成し、さらに同図（ｄ）に示すように、開口端から一定の距離にねじ部３を形成することでねじ部３の形成されていない拡径部分を膨出部４として残すことにより、膨出部４を形成している。
【０００６】
図６に示されている、ボトル缶体１に被着されているキャップ５の外径Ａは、一般に、２８ｍｍ，３３ｍｍ，３８ｍｍの三つの規格が存在している。ボトル缶体１の口金部２の外径Ｂは、キャップ５の外径Ａよりも小さく形成される。ねじ部３は、３８ｍｍの外径からなるキャップ５が被着される場合、ねじとして有効に機能する部分の巻数である有効ねじ巻数が１．５〜１．７巻程度に形成されている。
【０００７】
ここで、有効ねじ巻数とは、図８に示された有効ねじ部Ｘの巻数のことである。図８は、ねじ部３の上面図を簡略的に示した説明図で、Ｙ，Ｚが不完全ねじ部、Ｗが完全ねじ部で、Ｃが中心点である。ねじ部３は、山部３ａと谷部３ｂとから形成されており、口金部２の上端側に始まり側の不完全ねじ部Ｙが形成され、口金部２の基端側に終わり側の不完全ねじ部Ｚが形成されている。不完全ねじ部Ｙと不完全ねじ部Ｚとの間の完全ねじ部Ｗは、山部３ａと谷部３ｂがそれぞれ規定の外径で形成されている。不完全ねじ部Ｙは、その端点Ｙ１から完全ねじ部Ｗの始点Ｗ１まで徐々にねじ山が拡径されており、不完全ねじ部Ｚは、完全ねじ部Ｗの終点Ｗ２からその端点Ｚ２まで徐々にねじ谷が拡径される。
【０００８】
有効ねじ部Ｘは、不完全ねじ部Ｙの中間の有効ねじ始点Ｘ１から、完全ねじ部Ｗすべてを含み、不完全ねじ部Ｚの中間の有効ねじ終点Ｘ２までのねじ部である。有効ねじ始点Ｘ１は、図８に示すねじ部３の上面視における、端点Ｙ１と中心点Ｃと始点Ｗ１で作られる不完全ねじ部Ｙの狭角∠αの２等分線Ｌ１と不完全ねじ部Ｙとの交点であり、有効ねじ終点Ｘ２は、終点Ｗ２と中心点Ｃと端点Ｚ２で作られる不完全ねじ部Ｚの狭角∠βの２等分線Ｌ２と不完全ねじ部Ｚの交点である。
【０００９】
【特許文献１】
特開２０００−１９１００６号公報
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】
ところが、従来のボトル缶体１において、ボトル缶体１の口金部２に設けられているねじ部３の有効ねじ巻数が１．５〜１．７巻程度であると、口金部２の基端部から先端部に向かってねじが２本ある部分と、ねじが１本しかない部分とが生じ、その本数の差に伴う問題があった。即ち、上記巻数であると、ボトル缶体１にキャップ５を被着し、ボトル内を陽圧とした場合、キャップ５を押し上げる圧力が加わり、ねじが１本しかない部分ではキャップ５を締結する力が弱く、キャップ５が上方にずれてしまう。つまり、キャップ５がボトル缶体１に対して偏ってしまうので、ねじが１本の部分でブリッジ８ｂが引っ張られて破断されてしまう。いわゆる、ブリッジ切れが起こるという不具合があった。また、ネジの巻数が多い箇所では少ない箇所より、キャップ装着時にねじ部３の圧縮される量が大きくなり、このため周方向におけるシール性に不均一が生じて気密性が低下するおそれがあった。
【００１１】
この対策として、有効ねじ巻数を増やす事が考えられる。ところが、ボトル缶体１にキャップ５を被着する工程において、キャップ径が２８ｍｍ程度の小さい径では、９００Ｎ程度の荷重でキャップをボトルに押し付けながら巻き締めされるにすぎないが、キャップ径が３３ｍｍ以上の大きな径になると、缶内の圧力がキャップ天面を押し上げる力が強く、成形領域も大きくなるので、プレッシャーブロックで１０５０〜１２００Ｎの力でキャップをボトル缶天面に押し付けながら巻き締めが行われる。
【００１２】
例えば、有効ねじ巻き数を２．５〜３巻とした場合には、ねじ本数が２本の部分と３本の部分が形成されので、上述したようなキャップねじ部７の成形工程において、ねじ本数が３本の部分が２本の部分よりもより軸線方向に変形しやすくなる。すると、巻き締め中においては、ねじ形成ローラのキャップ押圧位置と完全ねじ部Ｗの始点Ｗ１との相対位置が軸線方向にずれるので、ねじ形成の不十分な箇所が生じる。また、ねじ形成時には、キャップ５の側面下端側に軸線方向上方に引き上げられる力が発生するので、ねじ本数が多いほどブリッジは切れやすくなる。したがって、ねじ３本部分が多すぎるほどブリッジ切れが発生しやすくなる。そして、巻き締め終了後においては、プレッシャーブロックが解放されると、ねじ３本部分がばねとなり、キャップを押し上げようとするので、ねじ３本側のブリッジが、２本側のブリッジより切れやすくなる。また、巻数を３巻以上とした場合、キャップの開栓トルクが上がり、かつ、開栓回転数が増えてしまい、その分だけ利用者の開栓作業に手間がかかってしまうので好ましくない。
【００１３】
また、ボトルの内圧によってキャップ５にブリッジ切れが発生しなかった場合であっても、キャップ５のキャップねじ部７と天面との間隔が長いと、この間が伸長してしまい、キャップ５の密着性が低下するという問題があった。また、キャップ５のキャップねじ部７と天面との間隔が狭いと、キャップ５の被着工程においてキャップ５を押し付ける荷重に耐えられず、この間に対応する口金部２において座屈が生じてしまうという問題があった。
【００１４】
この発明は、このような事情を考慮してなされたもので、その目的は、ボトル缶体の口金部に被着されたキャップにブリッジ切れが発生することがなく、キャップを良好に被着させることができるボトル缶体及びボトル缶体にキャップが被着されたボトルを提供することにある。
【００１５】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために、この発明は以下の手段を提案している。
請求項１に係る発明は、金属からなる有底筒状のボトル缶体の口金部に、ねじ部を形成するボトル缶体において、前記口金部に形成された前記ねじ部の最大外径が２８〜３８ｍｍで、かつその厚さが０．２５〜０．４ｍｍで、前記ねじ部の有効ねじの巻数が２．０〜２．５巻で形成されていることを特徴とする。
【００１６】
この発明に係るボトル缶体によれば、口金部のねじ部の有効ねじ巻数が２．０〜２．５巻であるので、ボトル缶体にキャップが被着された場合、ブリッジ切れや、ねじ形成の不十分な箇所などが生じることがなくなり、しかも開栓トルクや開栓回転数の不必要な上昇を招くことなく、良好に被着される。好ましくは、２．０〜２．３巻で形成されれば、より良好に被着される。その理由は、有効ねじ巻数が２．０巻き未満とした場合は、不完全ねじ部Ｙ，Ｚが軸方向に重なるため、ねじ形成が安定しなくなるからである。また、有効ねじ巻数を２．０〜２．５巻にしたことにより、キャップ装着時の口金部の軸線方向の圧縮量が周方向に渡ってほぼ均一になり、シール性を高めることができる。なお、ねじ部の最大外径は３１〜３８ｍｍであれば、より好ましい。
【００１７】
請求項２に係る発明は、請求項１記載のボトル缶体において、前記ボトル缶体の口金部に設けられるねじ部は、１インチ当たり８山のネジピッチで形成されていることを特徴とする。
この発明に係るボトル缶体によれば、口金部のねじ部が１インチ当たり８山のネジピッチからなるので、この種のボトル缶体として良好なねじ部が形成される。
【００１８】
請求項３に係る発明は、請求項１又は２記載のボトル缶体において、ねじ始点を通過するねじ山外径の外径をＤ１、およびカール部の最大外径部を通過するカール部外径をＤ２とするとき、前記ねじ部のねじ始点から前記口金部の上端面までの高さｈが、０．７≦（Ｄ１−Ｄ２）／ｈ≦１．３の範囲に設定されていることを特徴とする。
この発明に係るボトル缶体によれば、ねじ始点を通過するねじ山外径の外径をＤ１、およびカール部の最大外径部を通過するカール部外径をＤ２とするとき、前記ねじ部のねじ始点から前記口金部の上端面までの高さｈが、０．７≦（Ｄ１−Ｄ２）／ｈ≦１．３の範囲になるように口金部が形成され、これに対応してキャップの雌ねじ部と天面との間の長さや、キャップの外径が特定されるので、キャップの被着されたボトル缶の内圧によって、キャップの雌ねじ部と天面との間が伸長し難くなる。さらに、この伸長を抑制するために、３．２４ｍｍ≦ｈ≦５．６ｍｍの範囲の高さｈとなるように口金部を形成することが好ましい。これにより、ボトル缶体とキャップとの密着性を良好に維持することができる。
【００１９】
請求項４に係る発明は、請求項１から３記載のボトル缶体において、
前記傾斜部の傾斜角θが、３３°≦θ≦５５°の範囲に設定されていることを特徴とする。
この発明に係るボトル缶体によれば、ねじ部のねじ始点から口金部の上方に向かう傾斜部の傾斜角θが、３３°≦θ≦５５°の範囲になるように口金部が形成されているので、キャップの被着工程においてキャップの押し付け荷重に耐えられるように口金部が形成される。これにより、高い座屈強度を有したボトル缶体を形成することができる。
【００２０】
請求項５に係る発明は、請求項１から４記載のボトル缶体において、ボトル缶体の口金部に、キャップが被着されてなることを特徴とする。
この発明に係るボトルによれば、キャップねじ部の有効ねじ巻数が２．０〜２．５巻で形成されるので、ブリッジ切れ等が生じることがなくなり、良好に被着される。
【００２１】
【発明の実施の形態】
以下、図面を参照し、この発明の実施の形態について説明する。図１から図５はこの発明の一実施の形態に係るボトル缶体および、ボトル缶体にキャップが被着されたボトルを示す図であって、図１はボトル缶体を示す全体図、図２はボトル缶体とキャップとの関係を示す説明図、図３はボトル缶体にキャップが被着される工程の説明用断面図、図４はボトル缶体にキャップが被着されたボトルを示す要部拡大図、図５はボトル缶体の口金部の拡大部分断面図である。
【００２２】
この実施形態のボトル缶体１１は、炭酸飲料，果汁飲料などを入れるためのものであって、アルミニウム若しくはアルミニウム合金からなっており、図１のようにボトル缶体１１の上部に口金部１２が形成されている。
【００２３】
口金部１２の上部外周には、ねじ部１３が設けられ、そのねじ部１３より下方には膨出部１４が形成されると共に、その下に頸部１５が形成されている。ねじ部１３は、ボトル缶体１１に設けられた口金部１２が拡径されて拡径部が形成された後、ねじを形成する部分を縮径し、その縮径された部分にねじ形成機（図示せず）がねじ切り加工することによって形成され、膨出部１４は、縮径されず、さらにねじ部１３がねじ切り加工されたとき、ねじ切りされていない残りの拡径部分によって形成されている（図６（ｄ）参照）。
【００２４】
そして、この口金部１２に、図２のように有底円筒状に形成されたキャップ材２１が被せられたとき、そのキャップ材２１が図３に示すキャッピング装置３０によって巻締められることにより口金部１２に図４のようにキャップ２０が被着され、これによってキャップ２０が口金部１２の開口端を封止する。
【００２５】
キャップ材２１は、被着される前の段階では、図２に示すようにその上部が天板２２によって塞がれると共に、その下部が下方に向かい真直に開口された筒状をなしており、天板２２の内側にはライナー２３（図３，図４参照）が装着されている。キャップ材２１の下端にはブリッジ部２４を介しキャップ本体下部２５が設けられている。ブリッジ部２４は、複数のスコア２４ａと、ブリッジ２４ｂとがキャップ材２１の周方向に交互に配設されている。
【００２６】
この実施形態では、ボトル缶体１１の口金部１２に設けられるねじ部１３の有効ねじ巻数が２．２巻で形成されている。即ち、ねじ部１３は、口金部１２に拡径部が形成されると、ねじ形成機のねじ切りローラが、拡径されて次いで縮径された部分の周囲に沿って転動し、この拡径されて次いで縮径された部分を押圧してねじ山とねじ谷とを画成することによって形成されるが、その際、口金部１２において、図２及び図４のように、ねじ部１３として有効に機能する開始位置１３ａと終了位置１３ｂとの間の有効ねじ巻数が２．２巻となるように形成されている。
【００２７】
このねじ部１３の有効ねじ部は、従来例の図６で示された有効ねじ部と同様に定義され、開始位置１３ａ（図８では、有効ねじ始点Ｘ１）から終了位置１３ｂ（図８では、有効ねじ終点Ｘ２）までのねじ部とされている。また、口金部１２の外径は、従来例の図６で示された外径Ｂと同様に定義される。このようなねじ部１３を有するボトル缶体１１は、口金部１２に形成されたねじ部１３の最大外径が２８〜３８ｍｍで、かつ口金部１２の厚さが０．２５〜０．４ｍｍの大きさであり、これに１インチ当たり８山のネジピッチで有効ねじ巻数が２．２巻のねじ部１３が形成される。
【００２８】
従って、この口金部１２にキャップ材２１が図２のように被せられ、かつ図３のようなキャッピング装置３０によってキャップ材２１の外周にキャップねじ部２６が形成されてキャップ２０が被着されると、キャップ２０にも有効ねじ巻数が２．２巻からなるねじ部が形成されるようになっている。
【００２９】
また、図５に示すように、口金部１２の先端部には先端が外側に折り曲げられて形成されているカール部２７と、カール部２７から下方に向かって拡径するように形成されている傾斜部２８とが設けられている。ねじ始点Ｗ１（図８参照）は、ねじ部１３の略最大外径となる点とされ、ねじ始点Ｗ１を通過する外径をねじ山外径Ｄ１とし、カール部２７の最大外径部を通過する外径をカール部外径Ｄ２とする。また、ボトル缶体１１の上端面２９からねじ始点Ｗ１までの高さをねじ始点高さｈ、上端面２９からカール部２７の外側の最下端点Ｔ１までの高さをカール部高さＴとする。
【００３０】
傾斜部２８の傾斜角θは、ねじ始点Ｗ１から口金部の上方に向かう傾斜と中心軸Ｏとが形成する角度で、カール部２７の外側の最下端点Ｔ１からねじ始点Ｗ１までの傾斜部２８の平均角度が用いられる。
傾斜角θの測定は、株式会社ミツトヨ製のコントレーサーＣＤＨ−４００を用いて、前記ねじ始点Ｗ１から最下端点Ｔ１の指定区間線測定により行われた。すなわち、コントレーサーにより中心軸Ｏ方向において傾斜部２８の輪郭形状を測定し、この輪郭形状より最小２乗法を用いて直線を求め、この直線と中心軸Ｏとの角度を傾斜角θとする測定を行ったのである。
また、上述した傾斜角θとねじ始点高さｈとの間には式１に示す関係がある。
【００３１】
【式１】

【００３２】
式１より、ねじ山外径Ｄ１、カール部外径Ｄ２、およびカール部高さＴを固定した時、傾斜角θを決めるとねじ始点高さｈが決められ、傾斜角θを大きくするとねじ始点高さｈが小さくなるということがわかる。これより、傾斜角θの下限値がねじ始点高さｈの上限値となり、ねじ始点高さｈの下限値が傾斜角θの上限値となることが分かる。
【００３３】
キャッピング装置３０は、主に図３に示すように、ボトル缶体１１に被せたキャップ材２１の天板２２を下方に押圧するプレッシャーブロック３５と、キャップ材２１を外周から口金部１２に押し付けると共に、口金部１２のねじ部１３に沿いキャップ材２１の外周を巻き締めることにより、キャップねじ部２６を形成するＲＯローラ３２と、キャップ材２１のキャップ本体下部２５を外周から膨出部１４の下部に巻き付けてピルファープルーフ部を形成するＰＰローラ３３とを備えている。
【００３４】
なお、プレッシャーブロック３５は、キャップ材２１の天板２２を押圧する押圧体３１を備え、付勢ばね３４を介してプレッシャーシャフト３７に連結され、キャップ２０を被着する際、口金部１２に被せたキャップ材２１の天板２２を押圧させる押し付け荷重が、口金部１２の口径の大きさに応じて変えられるようにしている。ＲＯローラ３２及びＰＰローラ３３は、支持アーム３６によりボトル缶体１１及びキャップ材２１の周囲に回転可能に構成されている。
【００３５】
この実施形態のボトル缶体１１は、上記のように口金部１２に設けられたねじ部１３の有効ねじ巻数が２．２巻で形成されており、これに、キャップ２０を被着するため、図２のように有底円筒状のキャップ材２１を被せた後、キャッピング装置３０を駆動し、キャッピング装置３０のプレッシャーブロック３５が図３のようにキャップ材２１をボトル缶体１１の底部方向に押し付けながら、かつＲＯローラ３２がボトル缶体１１のねじ部１３に倣うよう口金部１２の周囲に沿って回転すると、図４に示すように、キャップ材２１の外周に口金部１２のねじ部１３に対応するキャップねじ部２６が形成され、またＰＰローラ３３によってキャップ材２１のキャップ本体下部２５が膨出部１４に巻き締められ、これによってボトル缶体１１にキャップ２０が被着されることとなる。
【００３６】
上述したようなボトル缶体１１およびキャップ２０を用いて、耐荷重試験および漏れ試験を行った。実験は、ねじ山外径Ｄ１がφ３８，φ３３，φ２８の３通りのボトル缶体１１およびキャップ２０において、傾斜角θおよびねじ始点高さｈを変えて行われた。実験には、０．２４〜０．４ｍｍの板厚で、ねじ部１３に１インチ当り８山のピッチのねじを有効ねじ巻が数２．２巻で形成されたボトル缶体１１が用いられ、１８０〜２３０Ｎ／ｍｍ^２の引張強度を有し、板厚０．２５ｍｍで、ポリエチレンまたはポリプロピレンのライナー２３が貼着されたキャップ２０が用いられた。
【００３７】
耐荷重試験はボトル缶体１１の軸方向に荷重を増加させていき、１６００Ｎ未満で座屈したボトル缶体１１を不合格（×）、１６００Ｎ以上で座屈したボトル缶体１１を合格（○）と評価した。漏れ試験は、常温状態において内圧が０．１ＭＰａで充填されたボトル１０の重量を測定し、ボトル１０を３７℃の状態で１日経過させた後、常温状態で再度重量を測定して、その重量差が０．２ｍｇ以下のボトル１０を合格（○）、重量差が０．２ｍｇ以上のボトル１０を不合格（×）と評価した。実験結果を表１に示す。
【００３８】
【表１】

【００３９】
表１において、ねじ始点高さｈが短くなる、つまり傾斜角θが大きくなると座屈が生じ、また、ねじ始点高さｈが長くなる、つまり傾斜角θが小さくなると漏れが生じていることが分かる。これより、総合評価として座屈も漏れも生じないねじ始点高さｈおよび傾斜角θの範囲を○と評価し、それ以外を×と評価した。総合評価が○と評価される範囲は、ねじ山外径Ｄ１がφ３８のボトル１０において、３．６ｍｍ≦ｈ≦５．６ｍｍ、３３．０°≦θ≦５５．０°、ねじ山外径Ｄ１がφ３３のボトル１０において、３．２４ｍｍ≦ｈ≦４．７４ｍｍ、３２．５°≦θ≦５４．６°、ねじ山外径Ｄ１がφ２８のボトル１０において、３．４ｍｍ≦ｈ≦５．１ｍｍ、３３．０°≦θ≦５５．０°である。
【００４０】
上述したように本実施の形態のボトル１１は、口金部１２に設けられたねじ部１３の有効ねじ巻数が２．２巻で形成されているので、キャップ２０の被着工程においてプレッシャーブロック３５の圧力によって、ねじ部１３の撓みは偏ることがない。これにより、キャップ２０に対する各ＲＯローラ３２の押し付け高さ位置にばらつきが生じなくなり、ねじ巻き不良を起こすことがない。また、ねじ本数が３本の部分が少ないので、キャップ２０の被着時にブリッジ切れが発生しにくい。
【００４１】
一方、ボトル缶体１１にキャップ２０が被着されると、ボトル１０内を陽圧とした場合、キャップ２０にボトル缶体１１の口金部１２の内方から押し上げる力が作用するが、前述したように、口金部１２のねじ部１３とキャップねじ部２６との有効ねじ巻数が２．２巻であって、ねじ部１３とキャップねじ部２６とが一様な力で締結されており、キャップ２０がボトル缶体１１に対し偏ることがなく、キャップ２０のブリッジ部２４が切れるおそれがない。また、開栓トルクが必要以上に上昇することもない。
【００４２】
その結果、この実施形態によれば、ボトル缶体１１にキャップ２０を良好に被着することができ、被着後でもキャップ２０の良好な状態を確実に維持することができ、従って、ボトル缶体１１のねじ部１３の巻数によって発生する従来の問題点を解消することができるので、ボトル１０としての信頼性を高めることができる。
【００４３】
また、ボトル缶体１１は、ねじ始点高さｈが３．２４ｍｍ≦ｈ≦５．６ｍｍの範囲で形成されているので、規定の内圧以下においてカール部２７とライナー２３との間で良好な密着性が得られる。つまり、内圧によってキャップ２０のキャップねじ部２６と天板２２との間が伸長するが、この伸長量はねじ始点高さｈによって決められ、ねじ始点高さｈを上記範囲にすることで漏れが発生することのない伸長量とすることができるのである。これにより、規定内圧において良好な密封性を有するボトル缶体１１を形成することができる。
【００４４】
また、傾斜角θが３３°≦θ≦５５°の範囲で形成されているので、キャップ２０の被着工程において、キャップ２０を押し付ける荷重に耐えられる耐荷重性を得ることができる。また、有効ねじ巻数が２．０から２．５巻になるように口金部１２が形成されているので、ボトル１０の内圧によってずれが生じることなく、キャップ２０が確実に被着されるボトル缶体１１を形成することができると共に開栓トルクの上昇を抑えることができる。
【００４５】
なお、図示実施形態では、ボトル缶体１１の口金部１２に形成されるねじ部１３及びキャップ２０に形成されるキャップねじ部２６の有効ねじ巻数が２．２巻で形成された例を示したが、少なくとも２．０巻以上で、かつ２．５巻以下の有効ねじ巻数であればよい。さらに、２．０〜２．３巻で形成されていれば、不完全ねじ部が軸方向に重ならず、ねじ成形が安定して行え、ねじ３本部分が少なくなるので、より好ましい。
【００４６】
従って、この発明においては、ボトル缶体１１の口金部１２に形成されたねじ部１３の最大外径が２８〜３８ｍｍで、かつその厚さが０．２５〜０．４ｍｍで、かつ有効ねじの巻数が２．０〜２．５巻で、好ましくは２．２〜２．３巻で形成されていれば、上述した作用効果を発揮することができる。
【００４７】
【発明の効果】
以上説明したように、請求項１に係る発明によれば、口金部のねじ部の有効ねじ巻数が２．０〜２．５巻に形成されているので、ボトル缶体にキャップが被着された場合、ブリッジ切れ等が生じることがなくなり、良好に被着される。また、有効ねじ巻数を２．０〜２．５巻にしたことにより、キャップ装着時の口金部の軸線方向の圧縮量が周方向に渡ってほぼ均一になり、シール性を高めることができる。
【００４８】
請求項２に係る発明によれば、口金部のねじ部が１インチ当たり８山のネジピッチからなるので、この種のボトル缶体として良好なねじ部が形成される効果が得られる。
【００４９】
請求項３に係る発明によれば、ねじ部のねじ始点から口金部の上端面までの高さｈが、３．２４ｍｍ≦ｈ≦５．６ｍｍの範囲になるように口金部が形成されているので、ボトル缶体とキャップとの密着性を良好に維持することができる。
【００５０】
請求項４に係る発明によれば、ねじ部のねじ始点から口金部の上方に向かう傾斜部の傾斜角θが、３３°≦θ≦５５°の範囲になるように口金部が形成されているので、高い座屈強度を有したボトル缶体を形成することができる。
【００５１】
請求項５に係る発明によれば、キャップねじ部の有効ねじ巻数が２．０〜２．５巻で形成されるので、ブリッジ切れ等が生じることがなくなり、良好に被着される効果が得られる。
【図面の簡単な説明】
【図１】この発明の一実施の形態に係るボトル缶体を示す全体図である。
【図２】ボトル缶体とこれに被着されるキャップとの関係を示す説明図である。
【図３】ボトル缶体にキャップを被着する説明用断面図である。
【図４】ボトル缶体にキャップが被着されボトルを示す要部拡大図である。
【図５】ボトル缶体の口金部の拡大部分断面図である。
【図６】従来のボトル缶体とキャップとを示す説明図である。
【図７】ボトル缶体の口金部にねじ部を形成する説明図である。
【図８】有効ねじ部の説明図である。
【符号の説明】
１０　　ボトル
１１　　ボトル缶体
１２　　口金部
１３　　ねじ部
１３ａ　　ねじ部の有効な開始位置
１３ｂ　　ねじ部の有効な終了位置
１４　　膨出部
２０　　キャップ
２１　　キャップ材
２２　　天板
２３　　ライナー
２４　　ブリッジ部
２５　　キャップ本体下部
２６　　キャップねじ部
３０　　キャッピング装置
３５　　プレッシャーブロック
３２　　ＲＯローラ
３３　　ＰＰローラ[0001]
TECHNICAL FIELD OF THE INVENTION
The present invention relates to a bottle can body and a bottle having a cap attached to a base of the bottle can body.
[0002]
[Prior art]
A so-called bottle can body 1 obtained by drawing a metal can body, is provided with a base 2 and a base 2 as shown in FIG. And a screw portion 3 formed on the outer periphery thereof. After the screw portion 3 is filled with a product made of drinking water or the like into the bottle can 1, the outer periphery of the cap 5 is pressed and shaped according to the screw portion 3, so that the cap 5 is formed as shown in FIG. It is applied as in b). The cap 5 is formed with a cap body upper part 6 in which a cap screw part 7 is formed following the screw part 3 of the bottle can body 1, and formed at the lower end of the cap body upper part 6 so as to be wound on the lower surface side of the bulging part 4. And a lower part 9 of the cap body.
[0003]
The cap 5 before being applied is shaped like a cap material 5 'as shown in FIG. 6C, and the upper part is closed by the top plate and the lower part faces downward. It has a tubular shape that is opened straight. The bridge portion 8 has scores 8a, which are a plurality of cuts formed in the circumferential direction, and bridges 8b alternately arranged, and a lower portion 9 of the cap main body is continuously provided via the bridge portion 8.
[0004]
When removing the cap 5 from the bottle can 1, a rotational force in the relative rotation direction is applied to the cap 5 and the bottle can 1. This rotational force acts to move the cap 5 upward by the screw portion 3. However, since the lower cap body 9 is locked to the bulging portion 4 of the bottle can 1, the bridge 8b is broken and the upper cap body 6 and the lower cap body 9 are separated. Then, the cap body lower part 9 is left in the base part 2, and the cap body upper part 6 is detached from the bottle can 1. That is, the user can open the bottle can 1 by turning the cap 5 to break the bridge portion 8.
[0005]
Conventionally, as shown in FIG. 7B, the bottle can 1 having such a screw portion 3 is formed by temporarily reducing the diameter of the opening of the bottomed cylindrical bottle can 1 as shown in FIG. Then, as shown in FIG. 3C, the diameter of the base 2 is increased again by a predetermined distance from the opening end of the base 2 to form an enlarged diameter portion 2 ′. As shown in d), the bulging portion 4 is formed by forming the screw portion 3 at a fixed distance from the opening end, thereby leaving the enlarged portion where the screw portion 3 is not formed as the bulging portion 4. ing.
[0006]
The outer diameter A of the cap 5 attached to the bottle can 1 shown in FIG. 6 generally has three standards of 28 mm, 33 mm, and 38 mm. The outer diameter B of the base 2 of the bottle can 1 is smaller than the outer diameter A of the cap 5. When the cap 5 having an outer diameter of 38 mm is attached to the screw portion 3, the effective screw turns, which is the number of turns of the portion effectively functioning as a screw, is formed to be about 1.5 to 1.7 turns.
[0007]
Here, the number of effective screw turns is the number of turns of the effective screw portion X shown in FIG. FIG. 8 is an explanatory view schematically showing a top view of the screw portion 3, where Y and Z are incomplete screw portions, W is a complete screw portion, and C is a center point. The screw portion 3 is formed of a crest portion 3a and a valley portion 3b. An incomplete screw portion Y on the starting side is formed on the upper end side of the base portion 2, and the incomplete screw portion Y on the base end side of the base portion 2 is formed. A complete thread Z is formed. The complete thread portion W between the incomplete thread portion Y and the incomplete thread portion Z has a peak portion 3a and a valley portion 3b each having a specified outer diameter. The incompletely threaded portion Y has a thread whose diameter is gradually increased from its end point Y1 to the starting point W1 of the completely threaded portion W, and the incompletely threaded portion Z gradually extends from the end point W2 of the completely threaded portion W to its end point Z2. The thread valley is enlarged.
[0008]
The effective thread portion X is a thread portion from the effective thread start point X1 in the middle of the imperfect thread portion Y to the effective thread end point X2 in the middle of the incomplete thread portion Z, including all the complete thread portions W. The effective screw start point X1 is a bisector L1 of the narrow angle ∠α of the imperfect thread part Y formed by the end point Y1, the center point C, and the start point W1 in the top view of the thread part 3 shown in FIG. The effective screw end point X2 is the intersection of the incomplete thread part Z and the bisector L2 of the narrow angle ∠β of the incomplete thread part Z formed by the end point W2, the center point C, and the end point Z2. It is.
[0009]
[Patent Document 1]
JP 2000-191006 A
[0010]
[Problems to be solved by the invention]
However, in the conventional bottle can 1, if the effective number of thread turns of the screw portion 3 provided on the mouth portion 2 of the bottle can body 1 is about 1.5 to 1.7 turns, the base end of the mouth portion 2. A portion having two screws and a portion having only one screw are generated from the portion toward the tip portion, and there is a problem associated with the difference in the number of screws. That is, when the number of windings is the above, when the cap 5 is attached to the bottle can 1 and the inside of the bottle is made to have a positive pressure, a pressure for pushing up the cap 5 is applied, and the cap 5 is fastened at a portion having only one screw. The force is weak, and the cap 5 shifts upward. That is, since the cap 5 is biased with respect to the bottle can 1, the bridge 8b is pulled and broken at one screw portion. There is a problem that a so-called bridge break occurs. In addition, in a portion where the number of turns of the screw is large, the amount of compression of the screw portion 3 when the cap is attached is larger than in a portion where the number of turns of the screw is small. .
[0011]
As a countermeasure, it is conceivable to increase the number of effective screw turns. However, in the step of attaching the cap 5 to the bottle can 1, if the diameter of the cap is as small as about 28 mm, the cap is only wound tightly while pressing the cap against the bottle with a load of about 900 N. When the diameter is larger than the above, the pressure inside the can pushes up the top surface of the cap is strong, and the molding area becomes large. Therefore, the cap is pressed against the top surface of the bottle can with a pressure of 1,050 to 1,200 N using a pressure block. Be done.
[0012]
For example, when the number of effective screw turns is 2.5 to 3, two and three screw portions are formed. The three portions are more easily deformed in the axial direction than the two portions. Then, during the tightening, since the relative position between the cap pressing position of the screw forming roller and the starting point W1 of the complete screw portion W is shifted in the axial direction, a portion where screw formation is insufficient occurs. Further, at the time of screw formation, a force is generated at the lower end of the side surface of the cap 5 to be pulled upward in the axial direction. Therefore, as the number of screws increases, the bridge is more likely to be cut. Therefore, as the number of the three screws increases, the breakage of the bridge is more likely to occur. After the tightening, when the pressure block is released, the three screws become a spring and push up the cap, so that the bridge with three screws is easier to cut than the bridge with two screws. . Further, when the number of turns is three or more, the opening torque of the cap is increased, and the number of rotations of the opening is increased.
[0013]
Further, even if the bridge does not break in the cap 5 due to the internal pressure of the bottle, if the gap between the cap screw portion 7 of the cap 5 and the top surface is long, the gap extends and the cap 5 adheres. There is a problem that the property is reduced. Also, if the distance between the cap screw portion 7 of the cap 5 and the top surface is small, the cap 5 cannot bear a load pressing the cap 5 in the step of attaching the cap 5, and buckling occurs in the base 2 corresponding to this. There was a problem.
[0014]
The present invention has been made in view of such circumstances, and an object of the present invention is to prevent a bridge from being cut in a cap attached to a base portion of a bottle can body and to attach the cap well. It is an object of the present invention to provide a bottle can body and a bottle having a cap attached to the bottle can body.
[0015]
[Means for Solving the Problems]
In order to achieve the above object, the present invention proposes the following means.
The invention according to claim 1 is characterized in that, in a bottle can body forming a screw portion in a mouth portion of a bottomed cylindrical bottle can body made of metal, the maximum outer diameter of the screw portion formed in the mouth portion is 28. It is characterized in that it is formed to have a thickness of 0.25 to 38 mm, a thickness of 0.25 to 0.4 mm, and an effective number of turns of the screw portion of 2.0 to 2.5.
[0016]
According to the bottle can of the present invention, the effective number of screw turns of the screw portion of the base is from 2.0 to 2.5. Therefore, when a cap is attached to the bottle can, a bridge break or a screw Insufficiently formed portions and the like are prevented from occurring, and moreover, it can be satisfactorily applied without causing an unnecessary increase in opening torque and opening rotation speed. Preferably, if it is formed with 2.0 to 2.3 windings, it will be better adhered. The reason is that, when the effective number of turns is less than 2.0 turns, the incomplete thread portions Y and Z overlap in the axial direction, so that the thread formation becomes unstable. Further, by setting the effective number of turns of the screw to 2.0 to 2.5, the amount of axial compression of the base portion when the cap is attached becomes substantially uniform in the circumferential direction, so that the sealing performance can be improved. In addition, it is more preferable that the maximum outer diameter of the screw portion is 31 to 38 mm.
[0017]
The invention according to claim 2 is characterized in that, in the bottle can body according to claim 1, the screw portion provided on the base portion of the bottle can body is formed with a thread pitch of eight threads per inch.
According to the bottle can according to the present invention, since the screw portion of the base has a thread pitch of eight threads per inch, a good screw portion is formed as a bottle can of this type.
[0018]
The invention according to claim 3 is the bottle can according to

claim

1 or 2, wherein the outside diameter of the thread outside diameter passing through the screw start point is D1, and the outside diameter of the curl part passing through the maximum outside diameter part of the curl part. Is D2, the height h from the screw start point of the screw portion to the upper end surface of the base portion is set in a range of 0.7 ≦ (D1−D2) /h≦1.3. Features.
According to the bottle can body of the present invention, when the outside diameter of the thread outside diameter passing through the screw start point is D1 and the outside diameter of the curl part passing through the maximum outside diameter part of the curl part is D2, Is formed so that the height h from the screw start point to the upper end surface of the base is in the range of 0.7 ≦ (D1-D2) /h≦1.3, and the cap is correspondingly formed. Because the length between the female screw and the top surface of the cap and the outer diameter of the cap are specified, the internal pressure of the bottle can with the cap attached makes it difficult for the space between the female screw and the top of the cap to expand. . Further, in order to suppress this elongation, it is preferable to form the base portion so as to have a height h in the range of 3.24 mm ≦ h ≦ 5.6 mm. This makes it possible to maintain good adhesion between the bottle can and the cap.
[0019]
The invention according to claim 4 is the bottle can according to claims 1 to 3,
The inclination angle θ of the inclined portion is set in a range of 33 ° ≦ θ ≦ 55 °.
According to the bottle can body of the present invention, the base portion is formed such that the inclination angle θ of the inclined portion from the screw start point of the screw portion to the upper side of the base portion is in the range of 33 ° ≦ θ ≦ 55 °. Therefore, the cap portion is formed so as to withstand the pressing load of the cap in the cap attaching process. Thereby, a bottle can having high buckling strength can be formed.
[0020]
The invention according to claim 5 is characterized in that, in the bottle can according to any one of claims 1 to 4, a cap is attached to a base portion of the bottle can.
According to the bottle according to the present invention, since the effective screw turns of the cap screw portion is formed in the range of 2.0 to 2.5 turns, a bridge break or the like does not occur, and the cap screw portion can be attached well.
[0021]
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. 1 to 5 are views showing a bottle can body according to an embodiment of the present invention and a bottle having a cap attached to the bottle can body, and FIG. 1 is an overall view showing the bottle can body. 2 is an explanatory view showing the relationship between the bottle can body and the cap, FIG. 3 is a cross-sectional view for explaining the step of attaching the cap to the bottle can body, and FIG. FIG. 5 is an enlarged partial cross-sectional view of a base portion of the bottle can body.
[0022]
The bottle can 11 of this embodiment is for holding carbonated drinks, fruit juice drinks and the like, and is made of aluminum or an aluminum alloy. As shown in FIG. Is formed.
[0023]
A screw portion 13 is provided on the outer periphery of the upper portion of the base portion 12, a swelling portion 14 is formed below the screw portion 13, and a neck portion 15 is formed below the swelling portion 14. The screw portion 13 reduces the diameter of a portion forming a screw after the base portion 12 provided on the bottle can body 11 is expanded to form an enlarged diameter portion. (Not shown) is formed by threading, the bulging portion 14 is not reduced in diameter, and when the threaded portion 13 is further threaded, it is formed by the remaining unthreaded enlarged portion. (See FIG. 6D).
[0024]
When the cap member 21 formed in a cylindrical shape with a bottom as shown in FIG. 2 is put on the base member 12, the cap member 21 is wound by a capping device 30 shown in FIG. As shown in FIG. 4, a cap 20 is attached to the cap 12, whereby the cap 20 seals the open end of the base 12.
[0025]
At the stage before being attached, the cap member 21 has a cylindrical shape whose upper part is closed by the top plate 22 and whose lower part is opened straight downward as shown in FIG. A liner 23 (see FIGS. 3 and 4) is mounted inside the top plate 22. A lower portion 25 of the cap body is provided at the lower end of the cap material 21 via a bridge portion 24. In the bridge portion 24, a plurality of scores 24a and bridges 24b are alternately arranged in the circumferential direction of the cap material 21.
[0026]
In this embodiment, the effective number of turns of the screw portion 13 provided on the base 12 of the bottle can 11 is 2.2. That is, when the enlarged diameter portion is formed in the base 12, the threaded roller of the screw forming machine is rolled along the periphery of the enlarged diameter and then reduced diameter portion of the thread forming roller. Then, it is formed by pressing the reduced diameter portion to define a screw thread and a screw thread. At this time, as shown in FIGS. The number of effective screw turns between the effectively functioning start position 13a and the end position 13b is 2.2 turns.
[0027]
The effective screw portion of the screw portion 13 is defined in the same manner as the effective screw portion shown in FIG. 6 of the conventional example, and starts from a start position 13a (effective screw start point X1 in FIG. 8) to an end position 13b (FIG. The threaded portion extends to the effective screw end point X2). The outer diameter of the base 12 is defined similarly to the outer diameter B of the conventional example shown in FIG. In the bottle can 11 having such a screw portion 13, the maximum outer diameter of the screw portion 13 formed in the mouth portion 12 is 28 to 38 mm, and the thickness of the mouth portion 12 is 0.25 to 0.4 mm. A thread portion 13 having a size of 8 threads per inch and an effective number of turns of 2.2 turns is formed.
[0028]
Accordingly, the cap member 21 is covered on the base 12 as shown in FIG. 2, and the cap screw portion 26 is formed on the outer periphery of the cap material 21 by the capping device 30 as shown in FIG. Then, a screw portion having an effective number of turns of 2.2 turns is also formed on the cap 20.
[0029]
Further, as shown in FIG. 5, the tip of the base 12 is formed with a curled portion 27 formed by bending the tip outward, and the diameter of the curled portion 27 is increased downward from the curled portion 27. An inclined portion 28 is provided. The screw start point W1 (see FIG. 8) is a point having a substantially maximum outer diameter of the screw portion 13, and the outer diameter passing through the screw start point W1 is defined as a screw thread outer diameter D1, and passes through the maximum outer diameter portion of the curl portion 27. The outer diameter to be set is the outer diameter D2 of the curl portion. The height from the upper end surface 29 of the bottle can 11 to the screw start point W1 is the screw start point height h, and the height from the upper end surface 29 to the lowermost lower end point T1 outside the curl portion 27 is the curl portion height T. I do.
[0030]
The inclination angle θ of the inclined portion 28 is an angle formed by the inclination from the screw start point W1 toward the upper part of the base and the central axis O, and the inclined portion 28 from the lowermost point T1 outside the curl portion 27 to the screw start point W1. Average angle is used.
The measurement of the inclination angle θ was performed by measuring a designated section line from the screw start point W1 to the lowermost point T1 using a Contraser CDH-400 manufactured by Mitutoyo Corporation. That is, the contour shape of the inclined portion 28 is measured in the direction of the central axis O by the contracer, a straight line is obtained from the contour shape using the least square method, and the angle between the straight line and the central axis O is defined as the inclination angle θ. Was done.
Further, there is a relationship shown in Expression 1 between the above-described inclination angle θ and the height h of the screw start point.
[0031]
(Equation 1)

[0032]
From Equation 1, when the thread outer diameter D1, the curl outer diameter D2, and the curl height T are fixed, the screw starting point height h is determined when the inclination angle θ is determined, and the screw starting point is increased when the inclination angle θ is increased. It can be seen that the height h becomes smaller. From this, it can be seen that the lower limit of the inclination angle θ is the upper limit of the screw starting point height h, and the lower limit of the screw starting point height h is the upper limit of the inclination angle θ.
[0033]
As shown in FIG. 3, the capping device 30 mainly presses the top plate 22 of the cap material 21 placed on the bottle can body 11 downward, and the cap material 21 presses the cap material 21 from the outer periphery to the base 12. The outer periphery of the cap member 21 is wound along the screw portion 13 of the base portion 12 to tighten the RO roller 32 forming the cap screw portion 26 and the lower portion 25 of the cap body 21 of the cap member 21 from the outer periphery to the lower portion of the bulging portion 14. And a PP roller 33 that forms a pill fur proof portion by being wound around the roller.
[0034]
The pressure block 35 includes a pressing body 31 that presses the top plate 22 of the cap material 21, is connected to a pressure shaft 37 via an urging spring 34, and covers the cap 12 when the cap 20 is attached. The pressing load for pressing the top plate 22 of the cap member 21 can be changed according to the size of the diameter of the base 12. The RO roller 32 and the PP roller 33 are configured to be rotatable around the bottle can 11 and the cap member 21 by the support arm 36.
[0035]
In the bottle can 11 of this embodiment, the effective number of turns of the screw portion 13 provided on the base 12 is 2.2 as described above, and the cap 20 is attached to this. After covering the bottomed cylindrical cap material 21 as shown in FIG. 2, the capping device 30 is driven, and the pressure block 35 of the capping device 30 moves the cap material 21 toward the bottom of the bottle can 11 as shown in FIG. When the RO roller 32 is rotated along the periphery of the base 12 so as to follow the screw 13 of the bottle can 11 while being pressed, as shown in FIG. Is formed, and the lower portion 25 of the cap body of the cap material 21 is wound around the bulging portion 14 by the PP roller 33, whereby the bottle can 11 is closed. -Up 20 is to be deposited.
[0036]
Using the bottle can 11 and the cap 20 as described above, a load resistance test and a leak test were performed. The experiment was performed by changing the inclination angle θ and the height h of the screw starting point in the bottle can body 11 and the cap 20 having the three types of thread outer diameter D1 of φ38, φ33, and φ28. In the experiment, a bottle can body 11 having a plate thickness of 0.24 to 0.4 mm and having a thread portion 13 with eight pitches per inch and an effective thread number of 2.2 turns formed on the thread portion 13 is used. , 180-230 N / mm ² The cap 20 having a tensile strength of 0.25 mm, a plate thickness of 0.25 mm, and a polyethylene or polypropylene liner 23 attached thereto was used.
[0037]
In the load-bearing test, the load was increased in the axial direction of the bottle can body 11, and the bottle can body 11 buckled at less than 1600N was rejected (x), and the bottle can body buckled at 1600N or more passed (o). ). In the leak test, the weight of the bottle 10 filled at an internal pressure of 0.1 MPa was measured at room temperature, the bottle 10 was allowed to elapse at 37 ° C. for one day, and the weight was measured again at room temperature, Bottles 10 with a weight difference of 0.2 mg or less were evaluated as acceptable (○), and bottles with a weight difference of 0.2 mg or more were evaluated as unacceptable (x). Table 1 shows the experimental results.
[0038]
[Table 1]

[0039]
In Table 1, buckling occurs when the screw starting point height h is short, that is, when the inclination angle θ is large, and leakage occurs when the screw starting point height h is long, that is, when the inclination angle θ is small. I understand. From this, as a comprehensive evaluation, the range of the screw starting point height h and the inclination angle θ where neither buckling nor leakage occurred was evaluated as ○, and the others were evaluated as ×. The range in which the overall evaluation is evaluated as “○” is as follows: in the bottle 10 having the thread outer diameter D1 of φ38, 3.6 mm ≦ h ≦ 5.6 mm, 33.0 ° ≦ θ ≦ 55.0 °, and the screw outer diameter D1. In a bottle 10 of φ33, 3.24 mm ≦ h ≦ 4.74 mm, 32.5 ° ≦ θ ≦ 54.6 °, and in a bottle 10 with a thread outer diameter D1 of φ28, 3.4 mm ≦ h ≦ 5.1 mm. , 33.0 ° ≦ θ ≦ 55.0 °.
[0040]
As described above, in the bottle 11 of the present embodiment, the effective number of turns of the screw portion 13 provided in the base portion 12 is 2.2, so that the pressure block 35 of the pressure block 35 is attached in the step of attaching the cap 20. The bending of the screw portion 13 is not biased by the pressure. As a result, there is no variation in the pressing height position of each RO roller 32 against the cap 20, and there is no possibility of poor screw winding. In addition, since the number of screws is small in three parts, bridge breakage is less likely to occur when the cap 20 is attached.
[0041]
On the other hand, when the cap 20 is attached to the bottle can 11, when the inside of the bottle 10 is set to a positive pressure, a force is applied to the cap 20 to push up the cap 20 from the inside of the base 12 of the bottle can 11. As described above, the effective number of turns of the screw portion 13 of the base portion 12 and the cap screw portion 26 is 2.2, and the screw portion 13 and the cap screw portion 26 are fastened with a uniform force. There is no danger that the bridge 20 of the cap 20 is cut off because the 20 is not biased with respect to the bottle can 11. Also, the opening torque does not increase more than necessary.
[0042]
As a result, according to this embodiment, the cap 20 can be satisfactorily attached to the bottle can body 11, and the good state of the cap 20 can be reliably maintained even after the attachment. Since the conventional problem caused by the number of turns of the screw portion 13 of the body 11 can be solved, the reliability of the bottle 10 can be improved.
[0043]
Further, the bottle can body 11 is formed so that the screw starting point height h is in the range of 3.24 mm ≦ h ≦ 5.6 mm, so that the close contact between the curled portion 27 and the liner 23 is less than the prescribed internal pressure. Property is obtained. In other words, the space between the cap screw portion 26 of the cap 20 and the top plate 22 is extended by the internal pressure. The amount of extension is determined by the height h of the screw starting point. The amount of elongation that does not occur can be obtained. Thereby, it is possible to form the bottle can 11 having a good sealing property at the specified internal pressure.
[0044]
Further, since the inclination angle θ is formed in the range of 33 ° ≦ θ ≦ 55 °, in the step of attaching the cap 20, it is possible to obtain a load resistance that can withstand the load pressing the cap 20. In addition, since the base 12 is formed so that the effective number of turns is 2.0 to 2.5, the bottle can be securely attached with the cap 20 without any displacement due to the internal pressure of the bottle 10. The body 11 can be formed, and an increase in opening torque can be suppressed.
[0045]
In the illustrated embodiment, an example is shown in which the effective screw turns of the screw portion 13 formed on the base 12 of the bottle can 11 and the cap screw portion 26 formed on the cap 20 are 2.2. Should be at least 2.0 turns and no more than 2.5 turns of the effective screw number. Further, it is more preferable to be formed with 2.0 to 2.3 windings, since the incomplete screw portion does not overlap in the axial direction, the screw can be formed stably, and the number of three screws is reduced.
[0046]
Therefore, in the present invention, the maximum outer diameter of the screw portion 13 formed in the base portion 12 of the bottle can body 11 is 28 to 38 mm, the thickness is 0.25 to 0.4 mm, and the effective screw has If the number of turns is 2.0 to 2.5 turns, and preferably 2.2 to 2.3 turns, the above-described effects can be exerted.
[0047]
【The invention's effect】
As described above, according to the first aspect of the present invention, since the effective number of turns of the screw portion of the base portion is formed to be 2.0 to 2.5, the cap is attached to the bottle can body. In such a case, a bridge break or the like does not occur, and the coating is performed well. Further, by setting the effective number of turns of the screw to 2.0 to 2.5, the amount of axial compression of the base portion when the cap is attached becomes substantially uniform in the circumferential direction, so that the sealing performance can be improved.
[0048]
According to the second aspect of the present invention, since the screw portion of the mouth portion has a screw pitch of eight threads per inch, an effect of forming a good screw portion as a bottle can of this type is obtained.
[0049]
According to the invention according to claim 3, the base is formed such that the height h from the screw start point of the screw to the upper end surface of the base is in the range of 3.24 mm ≦ h ≦ 5.6 mm. Therefore, good adhesion between the bottle can and the cap can be maintained.
[0050]
According to the invention according to claim 4, the base portion is formed such that the inclination angle θ of the inclined portion from the screw start point of the screw portion to the upper side of the base portion is in a range of 33 ° ≦ θ ≦ 55 °. Therefore, a bottle can having a high buckling strength can be formed.
[0051]
According to the fifth aspect of the present invention, since the effective number of turns of the cap screw portion is 2.0 to 2.5 turns, there is no occurrence of bridge breakage or the like, and an effect of being successfully applied is obtained. Can be
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is an overall view showing a bottle can according to an embodiment of the present invention.
FIG. 2 is an explanatory view showing a relationship between a bottle can body and a cap attached to the bottle can body.
FIG. 3 is an explanatory cross-sectional view of attaching a cap to a bottle can body.
FIG. 4 is an enlarged view of a main part showing a bottle with a cap attached to a bottle can body.
FIG. 5 is an enlarged partial cross-sectional view of a base of the bottle can body.
FIG. 6 is an explanatory view showing a conventional bottle can and a cap.
FIG. 7 is an explanatory view of forming a screw portion in a mouth portion of a bottle can body.
FIG. 8 is an explanatory diagram of an effective screw portion.
[Explanation of symbols]
10 bottles
11 Bottle body
12 base
13 Screw part
13a Effective starting position of thread
13b Effective end position of thread
14 bulge
20 caps
21 Cap material
22 Top plate
23 liner
24 Bridge section
25 Lower cap body
26 Cap screw part
30 Capping device
35 Pressure Block
32 RO roller
33 PP roller

Claims

In a bottle can body that forms a screw portion on a base portion of a bottomed cylindrical bottle can body made of metal,
The maximum outer diameter of the screw part formed in the base part is 28 to 38 mm, the thickness is 0.25 to 0.4 mm, and the effective number of turns of the screw part is 2.0 to 2.5. A bottle can body formed by winding.

The bottle can according to claim 1,
The screw portion provided in the base portion is formed with a screw pitch of eight threads per inch.

The bottle can according to claim 1 or 2,
When the outside diameter of the thread outside diameter passing through the screw start point is D1, and the outside diameter of the curl part passing through the maximum outside diameter part of the curl part is D2, from the screw start point of the screw part to the upper end surface of the base part The height h of the bottle can is set in the range of 0.7 ≦ (D1−D2) /h≦1.3.

The bottle can according to any one of claims 1 to 3,
The inclination angle θ of the inclined portion is set in a range of 33 ° ≦ θ ≦ 55 °.

A bottle, wherein a cap is attached to a base portion of the bottle can body according to claim 1.