JP2003320476A - フェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤ - Google Patents
フェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤInfo
- Publication number
- JP2003320476A JP2003320476A JP2002130870A JP2002130870A JP2003320476A JP 2003320476 A JP2003320476 A JP 2003320476A JP 2002130870 A JP2002130870 A JP 2002130870A JP 2002130870 A JP2002130870 A JP 2002130870A JP 2003320476 A JP2003320476 A JP 2003320476A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- stainless steel
- welding wire
- ferritic stainless
- high temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims abstract description 40
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 22
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 9
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 abstract description 28
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 28
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 abstract 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 19
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 11
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 10
- 238000000034 method Methods 0.000 description 10
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 9
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 8
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 7
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 5
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 4
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 3
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 3
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 2
- 230000002159 abnormal effect Effects 0.000 description 1
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000006911 nucleation Effects 0.000 description 1
- 238000010899 nucleation Methods 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 高温で長時間使用した場合でも高温強度が劣
化しない溶接金属を得ることができるフェライト系ステ
ンレス鋼溶接ワイヤを提供すること。 【解決手段】 質量％で、Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：
２．０％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｃｒ：１０．０〜
２５．０％、Ａｌ：０．０１〜０．０５％、Ｔｉ：０．
０５〜０．５０％、Ｎ：０．００５〜０．０２％および
Ｏ：０．０２％以下を含有し、更に必要に応じてＮｂ：
１．０％以下、Ｚｒ：０．１％以下、Ｂ；０．１％以
下、Ｍｏ：５．０％以下およびＷ：５．０％以下のうち
の１種又は２種以上を含有し、Ａｌ＋Ｔｉ≧５（Ｎ＋
Ｏ）および５≦Ｔｉ／Ａｌ＜１０の条件を満たし、残部
がＦｅおよび不可避不純物からなることを特徴とするフ
ェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤ。
化しない溶接金属を得ることができるフェライト系ステ
ンレス鋼溶接ワイヤを提供すること。 【解決手段】 質量％で、Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：
２．０％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｃｒ：１０．０〜
２５．０％、Ａｌ：０．０１〜０．０５％、Ｔｉ：０．
０５〜０．５０％、Ｎ：０．００５〜０．０２％および
Ｏ：０．０２％以下を含有し、更に必要に応じてＮｂ：
１．０％以下、Ｚｒ：０．１％以下、Ｂ；０．１％以
下、Ｍｏ：５．０％以下およびＷ：５．０％以下のうち
の１種又は２種以上を含有し、Ａｌ＋Ｔｉ≧５（Ｎ＋
Ｏ）および５≦Ｔｉ／Ａｌ＜１０の条件を満たし、残部
がＦｅおよび不可避不純物からなることを特徴とするフ
ェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤ。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、フェライト系ステ
ンレス鋼溶接ワイヤ、詳細には耐熱性の優れた溶接金属
を得ることができるフェライト系ステンレス鋼溶接ワイ
ヤに関する。
ンレス鋼溶接ワイヤ、詳細には耐熱性の優れた溶接金属
を得ることができるフェライト系ステンレス鋼溶接ワイ
ヤに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、自動車の排気系部品のコンバーダ
ーおよびエキゾーストマニホールドには、コスト、耐食
性の面からフェライト系ステンレス鋼が使用され、溶接
材料としてＪＩＳ Ｙ４３０に準じたフェライト系ステ
ンレス鋼溶接ワイヤ、例えば、重量％で、Ｃ：０．０２
％、Ｓｉ：０．４７％、Ｍｎ：０．４２％、Ｐ：０．０
２１％、Ｓ：０．０１２％、Ｃｒ：１６．８％、Ｆｅ：
残部からなるフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤを使
用してマグ溶接法（シールドガス：炭酸ガス＋アルゴン
ガス）またはミグ溶接法（シールドガス：アルゴンガス
などの不活性ガス）により溶接して製造されていた。
ーおよびエキゾーストマニホールドには、コスト、耐食
性の面からフェライト系ステンレス鋼が使用され、溶接
材料としてＪＩＳ Ｙ４３０に準じたフェライト系ステ
ンレス鋼溶接ワイヤ、例えば、重量％で、Ｃ：０．０２
％、Ｓｉ：０．４７％、Ｍｎ：０．４２％、Ｐ：０．０
２１％、Ｓ：０．０１２％、Ｃｒ：１６．８％、Ｆｅ：
残部からなるフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤを使
用してマグ溶接法（シールドガス：炭酸ガス＋アルゴン
ガス）またはミグ溶接法（シールドガス：アルゴンガス
などの不活性ガス）により溶接して製造されていた。
【０００３】しかし、フェライト系ステンレス鋼を溶接
母材としてＪＩＳ Ｙ４３０に準じたフェライト系ステ
ンレス鋼溶接ワイヤを使用し、マグ溶接法またはミグ溶
接法によって溶接した場合、高温で長時間使用すると溶
接金属の結晶粒が粗大化し、割れが発生しやすいことが
知られている。
母材としてＪＩＳ Ｙ４３０に準じたフェライト系ステ
ンレス鋼溶接ワイヤを使用し、マグ溶接法またはミグ溶
接法によって溶接した場合、高温で長時間使用すると溶
接金属の結晶粒が粗大化し、割れが発生しやすいことが
知られている。
【０００４】その対策とし溶接金属の結晶粒を微細化す
る方法が提案されている。その方法として、溶接ワイヤ
にＴｉを添加し、それによって溶接金属中にＴｉＮを分
散させて結晶粒を微細化する方法、溶接ワイヤにＡｌお
よびＭｇを複合添加し、これらの元素を共存させること
によって等軸化・細粒化する方法が知られている。しか
し、これらの方法でも十分でなく、高温で長時間使用す
ると溶接金属の結晶粒が粗大化し、割れが発生しやすい
という欠点を有していた。
る方法が提案されている。その方法として、溶接ワイヤ
にＴｉを添加し、それによって溶接金属中にＴｉＮを分
散させて結晶粒を微細化する方法、溶接ワイヤにＡｌお
よびＭｇを複合添加し、これらの元素を共存させること
によって等軸化・細粒化する方法が知られている。しか
し、これらの方法でも十分でなく、高温で長時間使用す
ると溶接金属の結晶粒が粗大化し、割れが発生しやすい
という欠点を有していた。
【０００５】そこで、本出願人は、Ｃ：０．０５％以
下、Ｓｉ：２．０％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｃｒ：
１５．０〜２５．０％、Ａｌ：０．０１〜０．２０％、
Ｔｉ：０．０１〜０．３０％、Ｎ：０．０４〜０．２％
およびＯ：０．０４％以下を含有し、更に必要に応じて
Ｎｂ：１．０％以下、Ｚｒ：０．１％以下、Ｂ；０．１
％以下、Ｍｏ：５．０％以下およびＷ：５．０％以下の
うちの１種または２種以上を含有し、残部がＦｅおよび
不可避不純物からなるフェライト系ステンレス鋼溶接ワ
イヤを用い、シールドガスとしてＡｒ＋（０〜２０％）
Ｏ2 を使用して溶接する方法などを開発し、特願平２０
０１−１４２１９６号として特許出願とした。この方法
で溶接した溶接金属は、高温引張強さ、伸びなどが優れ
ているが、耐熱性、すなわち高温で長時間使用すると溶
接金属の結晶粒が粗大化し、割れが発生しやすい点がま
だ不十分であった。
下、Ｓｉ：２．０％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｃｒ：
１５．０〜２５．０％、Ａｌ：０．０１〜０．２０％、
Ｔｉ：０．０１〜０．３０％、Ｎ：０．０４〜０．２％
およびＯ：０．０４％以下を含有し、更に必要に応じて
Ｎｂ：１．０％以下、Ｚｒ：０．１％以下、Ｂ；０．１
％以下、Ｍｏ：５．０％以下およびＷ：５．０％以下の
うちの１種または２種以上を含有し、残部がＦｅおよび
不可避不純物からなるフェライト系ステンレス鋼溶接ワ
イヤを用い、シールドガスとしてＡｒ＋（０〜２０％）
Ｏ2 を使用して溶接する方法などを開発し、特願平２０
０１−１４２１９６号として特許出願とした。この方法
で溶接した溶接金属は、高温引張強さ、伸びなどが優れ
ているが、耐熱性、すなわち高温で長時間使用すると溶
接金属の結晶粒が粗大化し、割れが発生しやすい点がま
だ不十分であった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、高温で長時
間使用した場合でも高温強度が劣化しない溶接金属を得
ることができるフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤを
提供することを課題とするものである。
間使用した場合でも高温強度が劣化しない溶接金属を得
ることができるフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤを
提供することを課題とするものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、本発明者らは、高温で長時間使用した場合に溶接割
れが発生する原因、その対策などについて鋭意研究して
いたところ、Ｎは結晶粒を微細化するためには必要であ
るが、過剰に添加すると、高温で長時間加熱する場合に
窒化物系介在物が異常に成長することにより結晶粒が粗
大化し、初期の高温強度が保てなくなるので、Ｎを０．
０２％以下で０．００５％以上にする必要があること、
Ｏを多く含有させると窒化物の生成を阻害するので、
０．０２％以下にする必要があること、ＮおよびＯを多
く含有させ過ぎるとＯ、Ｎの固溶量が増加し、溶接金属
の機械的性質を劣化させるので、Ａｌ＋Ｔｉ≧５（Ｎ＋
Ｏ）にする必要があること、またＴｉとＡｌのバランス
が５≦Ｔｉ／Ａｌ＜１０の条件を満たすと窒化物などの
介在物が分散して結晶粒が微細化することなどの知見を
得た。本発明は、これらの知見に基づいて発明をされた
ものである。
め、本発明者らは、高温で長時間使用した場合に溶接割
れが発生する原因、その対策などについて鋭意研究して
いたところ、Ｎは結晶粒を微細化するためには必要であ
るが、過剰に添加すると、高温で長時間加熱する場合に
窒化物系介在物が異常に成長することにより結晶粒が粗
大化し、初期の高温強度が保てなくなるので、Ｎを０．
０２％以下で０．００５％以上にする必要があること、
Ｏを多く含有させると窒化物の生成を阻害するので、
０．０２％以下にする必要があること、ＮおよびＯを多
く含有させ過ぎるとＯ、Ｎの固溶量が増加し、溶接金属
の機械的性質を劣化させるので、Ａｌ＋Ｔｉ≧５（Ｎ＋
Ｏ）にする必要があること、またＴｉとＡｌのバランス
が５≦Ｔｉ／Ａｌ＜１０の条件を満たすと窒化物などの
介在物が分散して結晶粒が微細化することなどの知見を
得た。本発明は、これらの知見に基づいて発明をされた
ものである。
【０００８】すなわち、本発明のフェライト系ステンレ
ス鋼溶接ワイヤにおいては、その成分組成をＣ：０．０
５％以下、Ｓｉ：２．０％以下、Ｍｎ：２．０％以下、
Ｃｒ：１０．０〜２５．０％、Ａｌ：０．０１〜０．０
５％、Ｔｉ：０．０５〜０．５０％、Ｎ：０．００５〜
０．０２％およびＯ：０．０２％以下を含有し、Ａｌ＋
Ｔｉ≧５（Ｎ＋Ｏ）および５≦Ｔｉ／Ａｌ＜１０の条件
を満たし、残部がＦｅおよび不可避不純物からなるもの
とすることである。
ス鋼溶接ワイヤにおいては、その成分組成をＣ：０．０
５％以下、Ｓｉ：２．０％以下、Ｍｎ：２．０％以下、
Ｃｒ：１０．０〜２５．０％、Ａｌ：０．０１〜０．０
５％、Ｔｉ：０．０５〜０．５０％、Ｎ：０．００５〜
０．０２％およびＯ：０．０２％以下を含有し、Ａｌ＋
Ｔｉ≧５（Ｎ＋Ｏ）および５≦Ｔｉ／Ａｌ＜１０の条件
を満たし、残部がＦｅおよび不可避不純物からなるもの
とすることである。
【０００９】また、本発明のフェライト系ステンレス鋼
溶接ワイヤにおいては、その成分組成をＣ：０．０５％
以下、Ｓｉ：２．０％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｃ
ｒ：１０．０〜２５．０％、Ａｌ：０．０１〜０．０５
％、Ｔｉ：０．０５〜０．５０％、Ｎ：０．００５〜
０．０２％およびＯ：０．０２％以下を含有し、更にＮ
ｂ：１．０％以下、Ｚｒ：０．１％以下、Ｂ；０．１％
以下、Ｍｏ：５．０％以下およびＷ：５．０％以下のう
ちの１種または２種以上を含有し、Ａｌ＋Ｔｉ≧５（Ｎ
＋Ｏ）および５≦Ｔｉ／Ａｌ＜１０の条件を満たし、残
部がＦｅおよび不可避不純物からなるものとすることで
ある。
溶接ワイヤにおいては、その成分組成をＣ：０．０５％
以下、Ｓｉ：２．０％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｃ
ｒ：１０．０〜２５．０％、Ａｌ：０．０１〜０．０５
％、Ｔｉ：０．０５〜０．５０％、Ｎ：０．００５〜
０．０２％およびＯ：０．０２％以下を含有し、更にＮ
ｂ：１．０％以下、Ｚｒ：０．１％以下、Ｂ；０．１％
以下、Ｍｏ：５．０％以下およびＷ：５．０％以下のう
ちの１種または２種以上を含有し、Ａｌ＋Ｔｉ≧５（Ｎ
＋Ｏ）および５≦Ｔｉ／Ａｌ＜１０の条件を満たし、残
部がＦｅおよび不可避不純物からなるものとすることで
ある。
【００１０】
【発明の実施の形態】次に、本発明のフェライト系ステ
ンレス鋼溶接ワイヤの成分組成を上記のように特定した
理由を説明する。 Ｃ：０．０５％以下 Ｃは、溶接金属に強度与えるためにある程度必要な元素
であるが、多くなり過ぎるとマルテンサイトが生成して
溶接金属の硬さを高め、溶接割れを生じやすくするの
で、その含有量を０．０５％以下とする。
ンレス鋼溶接ワイヤの成分組成を上記のように特定した
理由を説明する。 Ｃ：０．０５％以下 Ｃは、溶接金属に強度与えるためにある程度必要な元素
であるが、多くなり過ぎるとマルテンサイトが生成して
溶接金属の硬さを高め、溶接割れを生じやすくするの
で、その含有量を０．０５％以下とする。
【００１１】Ｓｉ：２．％以下
Ｓｉは、鋼の製造時に脱酸剤として添加するものである
とともに、耐溶接割れ性に有用な元素であるが、多量に
含有させると溶接金属の靱性を損なうので、その含有量
を２．０％以下、好ましくは１．７％以下とする。 Ｍｎ：２．０％以下 Ｍｎは、Ｓｉと同様に鋼の製造時に脱酸剤とし添加する
ものであるが、多過ぎると耐食性および耐酸化性を低下
させるので、その含有量を２．０％以下、好ましくは
１．７％以下とする。
とともに、耐溶接割れ性に有用な元素であるが、多量に
含有させると溶接金属の靱性を損なうので、その含有量
を２．０％以下、好ましくは１．７％以下とする。 Ｍｎ：２．０％以下 Ｍｎは、Ｓｉと同様に鋼の製造時に脱酸剤とし添加する
ものであるが、多過ぎると耐食性および耐酸化性を低下
させるので、その含有量を２．０％以下、好ましくは
１．７％以下とする。
【００１２】Ｃｒ：１０．０〜２５．０％
Ｃｒは、溶接金属の強度を高めるとともに、耐食性およ
び耐酸化性を高めるので、それらのために含有させる元
素である。それらの作用効果を得るためには１０．０％
以上含有させる必要があるが、多くなると効果が飽和
し、コストを高くするので、上限を２５．０％とする。
び耐酸化性を高めるので、それらのために含有させる元
素である。それらの作用効果を得るためには１０．０％
以上含有させる必要があるが、多くなると効果が飽和
し、コストを高くするので、上限を２５．０％とする。
【００１３】Ａｌ：０．０１〜０．０５％
Ａｌは、窒化物を生成し、溶接金属の結晶粒を微細化さ
せるので、そのために含有させる元素である。その作用
効果を得るためには、０．０１％以上含有させる必要が
あるが、多くなり過ぎると窒化物が凝集し、その密度が
低下して結晶粒を微細化させなくなるので、その上限を
０．０５％とする。 Ｔｉ：０．０５〜０．５０％ Ｔｉは、Ａｌと同様に窒化物を生成し、溶接金属の結晶
粒を微細化させるので、そのために含有させる元素であ
る。その作用効果を得るためには、０．０５％以上含有
させる必要があるが、多くなり過ぎると窒化物が凝集
し、その密度が低下して結晶粒を微細化させなくなるの
で、その上限を０．５０％とする。
せるので、そのために含有させる元素である。その作用
効果を得るためには、０．０１％以上含有させる必要が
あるが、多くなり過ぎると窒化物が凝集し、その密度が
低下して結晶粒を微細化させなくなるので、その上限を
０．０５％とする。 Ｔｉ：０．０５〜０．５０％ Ｔｉは、Ａｌと同様に窒化物を生成し、溶接金属の結晶
粒を微細化させるので、そのために含有させる元素であ
る。その作用効果を得るためには、０．０５％以上含有
させる必要があるが、多くなり過ぎると窒化物が凝集
し、その密度が低下して結晶粒を微細化させなくなるの
で、その上限を０．５０％とする。
【００１４】Ｎ：０００５〜０．０２％
Ｎは、ＴｉおよびＡｌと化合してＴｉＮおよびＡｌＮを
形成し、これらが核となって溶接金属の結晶粒を微細化
するので、そのために含有させる元素である。その作用
効果を得るためには０．００５％以上含有させる必要が
あるが、多くなり過ぎると溶接金属中に固溶して機械的
性質を劣化させるので、その上限を０．０２％とする。 Ｏ：０．０２％以下 Ｏは、Ｎと比較してＡｌおよびＴｉの標準自由エネルギ
ーが低いため、結晶粒微細化に有効な窒化物の生成を阻
害するので、極力低いほうが好ましいが、少なくすると
コストを上昇するので、その含有量を０．０２％以下と
する。
形成し、これらが核となって溶接金属の結晶粒を微細化
するので、そのために含有させる元素である。その作用
効果を得るためには０．００５％以上含有させる必要が
あるが、多くなり過ぎると溶接金属中に固溶して機械的
性質を劣化させるので、その上限を０．０２％とする。 Ｏ：０．０２％以下 Ｏは、Ｎと比較してＡｌおよびＴｉの標準自由エネルギ
ーが低いため、結晶粒微細化に有効な窒化物の生成を阻
害するので、極力低いほうが好ましいが、少なくすると
コストを上昇するので、その含有量を０．０２％以下と
する。
【００１５】Ｎｂ：１．０％以下、Ｚｒ：０．１％以
下、Ｂ：０．１％以下 Ｎｂ、ＺｒおよびＢは、溶接金属の結晶粒を微細化させ
る作用を有するので、そのために含有させる元素である
が、多くなり過ぎるとアークおよびビードの形成を不安
定にするので、Ｎｂは１．０％以下、ＺｒおよびＢは
０．１％以下とする。
下、Ｂ：０．１％以下 Ｎｂ、ＺｒおよびＢは、溶接金属の結晶粒を微細化させ
る作用を有するので、そのために含有させる元素である
が、多くなり過ぎるとアークおよびビードの形成を不安
定にするので、Ｎｂは１．０％以下、ＺｒおよびＢは
０．１％以下とする。
【００１６】Ｍｏ：５．０％以下、Ｗ：５．０％以下
ＭｏおよびＷは、高温強さを高める作用を有するので、
そのために含有させる元素であるが、多くなり過ぎると
衝撃値および耐食性を低下させるので、その上限を５．
０％とする。
そのために含有させる元素であるが、多くなり過ぎると
衝撃値および耐食性を低下させるので、その上限を５．
０％とする。
【００１７】Ａｌ＋Ｔｉ≧５（Ｎ＋Ｏ）
（Ｎ＋Ｏ）含有量が多過ぎると溶接金属中のＯおよびＮ
の固溶量が増加し、機械的性質を劣化させるので、その
含有量を（Ａｌ＋Ｔｉ）／５以下とする。 ５≦Ｔｉ／Ａｌ＜１０ 溶接金属の結晶粒微細化にはＡｌおよびＴｉの窒化物な
らびに酸化物による核生成が有効であるが、Ａｌ含有量
がＴｉ含有量に比較して多過ぎるとＡｌＮが多く生成
し、このＡｌＮが凝集して結晶粒を微細化する効果を低
減し、またＴｉ含有量がＡｌ含有量に比較して多過ぎる
とＴｉＮが多く生成し、このＴｉＮが凝集して結晶粒を
微細化する効果が低減するので、Ｔｉ／Ａｌを５以上で
１０未満とする。
の固溶量が増加し、機械的性質を劣化させるので、その
含有量を（Ａｌ＋Ｔｉ）／５以下とする。 ５≦Ｔｉ／Ａｌ＜１０ 溶接金属の結晶粒微細化にはＡｌおよびＴｉの窒化物な
らびに酸化物による核生成が有効であるが、Ａｌ含有量
がＴｉ含有量に比較して多過ぎるとＡｌＮが多く生成
し、このＡｌＮが凝集して結晶粒を微細化する効果を低
減し、またＴｉ含有量がＡｌ含有量に比較して多過ぎる
とＴｉＮが多く生成し、このＴｉＮが凝集して結晶粒を
微細化する効果が低減するので、Ｔｉ／Ａｌを５以上で
１０未満とする。
【００１８】不純物について
Ｐは、溶接割れを生じ易くするとともに、溶接金属の靱
性を低下する元素であるので、極力少なくするほうが好
ましいが、０．０３０％以下であれば影響が少ないの
で、その含有量を０．０３０％以下とするのが好まし
い。Ｓは、溶接割れを生じ易くするとともに、溶接金属
の靱性を低下する元素であるので、極力少なくするほう
が好ましいが、０．０１０％以下であれば影響が少ない
ので、その含有量を０．０１０％以下とするのが好まし
い。
性を低下する元素であるので、極力少なくするほうが好
ましいが、０．０３０％以下であれば影響が少ないの
で、その含有量を０．０３０％以下とするのが好まし
い。Ｓは、溶接割れを生じ易くするとともに、溶接金属
の靱性を低下する元素であるので、極力少なくするほう
が好ましいが、０．０１０％以下であれば影響が少ない
ので、その含有量を０．０１０％以下とするのが好まし
い。
【００１９】以上の成分組成を有するフェライト系ステ
ンレス鋼溶接ワイヤを用い、シールドガスとしてＡｒ
＋（０〜２０体積％）Ｏ2 、Ａｒ＋（０〜２０体積
％）Ｏ 2 ＋（０〜５０体積％）ＣＯ2 、Ａｒ＋（０〜
２０体積％）Ｏ2 ＋（０〜５０体積％）ＣＯ2 ＋（０〜
１００体積％）ＨｅなどのＮ2 ガスを含有しないガスを
用いて溶接すると耐熱性の優れた溶接金属が得られる。
ンレス鋼溶接ワイヤを用い、シールドガスとしてＡｒ
＋（０〜２０体積％）Ｏ2 、Ａｒ＋（０〜２０体積
％）Ｏ 2 ＋（０〜５０体積％）ＣＯ2 、Ａｒ＋（０〜
２０体積％）Ｏ2 ＋（０〜５０体積％）ＣＯ2 ＋（０〜
１００体積％）ＨｅなどのＮ2 ガスを含有しないガスを
用いて溶接すると耐熱性の優れた溶接金属が得られる。
【００２０】
【実施例】次に、本発明の実施例について説明する。本
溶接で用いる溶接ワイヤを用いて開先面にバタリング溶
接した厚さ２０ｍｍの市販のＳＵＳ４３０鋼板を供試母
材とし、ＪＩＳ Ｚ ３１１１に準拠して表１に示す本
発明例および比較例の成分組成のフェライト系ステンレ
ス鋼溶接ワイヤを用い、またシールドガスとしてＡｒ＋
２体積％Ｏ2 を用いて下記に示す条件で溶接をした。こ
の溶接したものから図１に示すように溶接線方向に沿っ
て試験片全体が溶接金属からなるように丸棒型引張試験
片を採取した。この試験片を用いてＪＩＳ Ｇ ０５５
２に準拠して結晶粒度を測定するとともに、ＪＩＳ Ｇ
０５６７に準拠して上記試験片を９５０℃で高温引張試
験を行った。その結果を下記表２に示す。
溶接で用いる溶接ワイヤを用いて開先面にバタリング溶
接した厚さ２０ｍｍの市販のＳＵＳ４３０鋼板を供試母
材とし、ＪＩＳ Ｚ ３１１１に準拠して表１に示す本
発明例および比較例の成分組成のフェライト系ステンレ
ス鋼溶接ワイヤを用い、またシールドガスとしてＡｒ＋
２体積％Ｏ2 を用いて下記に示す条件で溶接をした。こ
の溶接したものから図１に示すように溶接線方向に沿っ
て試験片全体が溶接金属からなるように丸棒型引張試験
片を採取した。この試験片を用いてＪＩＳ Ｇ ０５５
２に準拠して結晶粒度を測定するとともに、ＪＩＳ Ｇ
０５６７に準拠して上記試験片を９５０℃で高温引張試
験を行った。その結果を下記表２に示す。
【００２１】また、上記溶接した供試母材および溶着金
属を９５０℃に昇温し、この温度で１０００時間、大気
中で保持する熱処理を行った後、図１に示すように溶着
金属から丸棒型引張試験片を採取した。この試験片を用
いてＪＩＳ Ｇ ０５５２に準拠して結晶粒度（以下
「粒度」という。）を測定するとともに、ＪＩＳ Ｇ０
５６７に準拠して試験片を９５０℃で高温引張試験を行
った。その結果を下記表２に示す。溶接条件は、溶接電
流２００Ａ、アーク電圧３．５Ｖ、溶接速度６０ｃｍ／
ｍｉｎ、インターパス温度１５０〜２５０℃であった。
属を９５０℃に昇温し、この温度で１０００時間、大気
中で保持する熱処理を行った後、図１に示すように溶着
金属から丸棒型引張試験片を採取した。この試験片を用
いてＪＩＳ Ｇ ０５５２に準拠して結晶粒度（以下
「粒度」という。）を測定するとともに、ＪＩＳ Ｇ０
５６７に準拠して試験片を９５０℃で高温引張試験を行
った。その結果を下記表２に示す。溶接条件は、溶接電
流２００Ａ、アーク電圧３．５Ｖ、溶接速度６０ｃｍ／
ｍｉｎ、インターパス温度１５０〜２５０℃であった。
【００２２】
【表１】
【００２３】
【表２】
【００２４】表２の結果によると、本発明例は、溶接ま
まのものの粒度が５〜７であり、高温引張強さが３４〜
３８ＭＰａであった。また９００℃で１０００時間、大
気中で保持する熱処理を行ったもの（以下「高温で熱処
理したもの」という。）の粒度が５〜７であり、高温引
張強さが３４〜３８ＭＰａであった。これに対して、Ｔ
ｉ含有量が本発明より少なく、Ａｌ＋Ｔｉが５（Ｎ＋
Ｏ）以下であり、またＴｉ／Ａｌが本発明より低い比較
例１は、溶接ままのものおよび高温で熱処理したものの
粒度が１であり、高温引張強さが２７ＭＰａであった。
いずれも本発明例に比較して粒度が非常に大きく、また
高温引張強さもかなり低くなっていた。
まのものの粒度が５〜７であり、高温引張強さが３４〜
３８ＭＰａであった。また９００℃で１０００時間、大
気中で保持する熱処理を行ったもの（以下「高温で熱処
理したもの」という。）の粒度が５〜７であり、高温引
張強さが３４〜３８ＭＰａであった。これに対して、Ｔ
ｉ含有量が本発明より少なく、Ａｌ＋Ｔｉが５（Ｎ＋
Ｏ）以下であり、またＴｉ／Ａｌが本発明より低い比較
例１は、溶接ままのものおよび高温で熱処理したものの
粒度が１であり、高温引張強さが２７ＭＰａであった。
いずれも本発明例に比較して粒度が非常に大きく、また
高温引張強さもかなり低くなっていた。
【００２５】Ｎ含有量が本発明より多く、またＡｌ＋Ｔ
ｉが５（Ｎ＋Ｏ）以下である比較例２、３、６〜８は、
溶接ままのものの粒度が６または７であり、高温引張強
さが３８ＭＰａまたは３９ＭＰａであった。また高温で
熱処理したものの粒度がいずれも２であり、高温引張強
さが２７ＭＰａ〜２９ＭＰａであった。溶接ままのもの
はいずれも本発明例と同等であったが、高温で熱処理し
たものの粒度が非常に大きく、また高温引張強さもかな
り低くなっていた。
ｉが５（Ｎ＋Ｏ）以下である比較例２、３、６〜８は、
溶接ままのものの粒度が６または７であり、高温引張強
さが３８ＭＰａまたは３９ＭＰａであった。また高温で
熱処理したものの粒度がいずれも２であり、高温引張強
さが２７ＭＰａ〜２９ＭＰａであった。溶接ままのもの
はいずれも本発明例と同等であったが、高温で熱処理し
たものの粒度が非常に大きく、また高温引張強さもかな
り低くなっていた。
【００２６】Ｔｉ／Ａｌが本発明より高い比較例４と、
Ａｌ＋Ｔｉが５（Ｎ＋Ｏ）以下であり、またＴｉ／Ａｌ
が本発明より低い比較例５は、溶接ままのものの粒度が
３と２であり、高温引張強さが３０ＭＰａと２７ＭＰａ
であった。また高温で熱処理したものの粒度が３と２で
あり、高温引張強さが２９ＭＰａと２７ＭＰａであっ
た。両者とも粒度がかなり大きく、また高温引張強さも
かなり低くなっていた。
Ａｌ＋Ｔｉが５（Ｎ＋Ｏ）以下であり、またＴｉ／Ａｌ
が本発明より低い比較例５は、溶接ままのものの粒度が
３と２であり、高温引張強さが３０ＭＰａと２７ＭＰａ
であった。また高温で熱処理したものの粒度が３と２で
あり、高温引張強さが２９ＭＰａと２７ＭＰａであっ
た。両者とも粒度がかなり大きく、また高温引張強さも
かなり低くなっていた。
【００２７】Ｔｉ含有量が本発明よりやや多く、またＴ
ｉ／Ａｌが本発明よりかなり大きい比較例９と、Ａｌ含
有量が本発明より多く、またＴｉ／Ａｌが本発明よりか
なり小さい比較例１０は、溶接ままのものの粒度が３と
２であり、高温引張強さが３０ＭＰａと２７ＭＰａであ
った。また高温で熱処理したものの粒度も３と２であ
り、高温引張強さが２７ＭＰａと２８ＭＰａであった。
両者は比較例４と５と同様に粒度がかなり大きく、また
高温引張強さもかなり低くなっていた。
ｉ／Ａｌが本発明よりかなり大きい比較例９と、Ａｌ含
有量が本発明より多く、またＴｉ／Ａｌが本発明よりか
なり小さい比較例１０は、溶接ままのものの粒度が３と
２であり、高温引張強さが３０ＭＰａと２７ＭＰａであ
った。また高温で熱処理したものの粒度も３と２であ
り、高温引張強さが２７ＭＰａと２８ＭＰａであった。
両者は比較例４と５と同様に粒度がかなり大きく、また
高温引張強さもかなり低くなっていた。
【００２８】
【発明の効果】本発明のフェライト系ステンレス鋼溶接
ワイヤは、上記構成にしたことにより、高温で長時間使
用した場合でも高温強度が劣化しない、すなわち耐熱性
に優れた溶接金属を得ることができるという優れた効果
を奏する。
ワイヤは、上記構成にしたことにより、高温で長時間使
用した場合でも高温強度が劣化しない、すなわち耐熱性
に優れた溶接金属を得ることができるという優れた効果
を奏する。
【図１】本発明の実施例における丸棒型引張試験片の作
製および採取方法を説明するための説明図である。
製および採取方法を説明するための説明図である。
Claims (4)
- 【請求項１】 質量％で（以下同じ）、Ｃ：０．０５％
以下、Ｓｉ：２．０％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｃ
ｒ：１０．０〜２５．０％、Ａｌ：０．０１〜０．０５
％、Ｔｉ：０．０５〜０．５０％、Ｎ：０．００５〜
０．０２％およびＯ：０．０２％以下を含有し、Ａｌ＋
Ｔｉ≧５（Ｎ＋Ｏ）および５≦Ｔｉ／Ａｌ＜１０の条件
を満たし、残部がＦｅおよび不可避不純物からなること
を特徴とするフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤ。 - 【請求項２】 Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：２．０％以
下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｃｒ：１０．０〜２５．０
％、Ａｌ：０．０１〜０．０５％、Ｔｉ：０．０５〜
０．５０％、Ｎ：０．００５〜０．０２％およびＯ：
０．０２％以下を含有し、更にＮｂ：１．０％以下、Ｚ
ｒ：０．１％以下およびＢ；０．１％以下のうちの１種
または２種以上を含有し、Ａｌ＋Ｔｉ≧５（Ｎ＋Ｏ）お
よび５≦Ｔｉ／Ａｌ＜１０の条件を満たし、残部がＦｅ
および不可避不純物からなることを特徴とするフェライ
ト系ステンレス鋼溶接ワイヤ。 - 【請求項３】 Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：２．０％以
下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｃｒ：１０．０〜２５．０
％、Ａｌ：０．０１〜０．０５％、Ｔｉ：０．０５〜
０．５０％、Ｎ：０．００５〜０．０２％およびＯ：
０．０２％以下を含有し、更にＭｏ：５．０％以下およ
びＷ：５．０％以下のうちの１種または２種を含有し、
Ａｌ＋Ｔｉ≧５（Ｎ＋Ｏ）および５≦Ｔｉ／Ａｌ＜１０
の条件を満たし、残部がＦｅおよび不可避不純物からな
ることを特徴とするフェライト系ステンレス鋼溶接ワイ
ヤ。 - 【請求項４】 Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：２．０％以
下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｃｒ：１０．０〜２５．０
％、Ａｌ：０．０１〜０．０５％、Ｔｉ：０．０５〜
０．５０％、Ｎ：０．００５〜０．０２％およびＯ：
０．０２％以下を含有し、更にＮｂ：１．０％以下、Ｚ
ｒ：０．１％以下およびＢ；０．１％以下のうちの１種
又は２種以上を含有し、またＭｏ：５．０％以下および
Ｗ：５．０％以下のうちの１種または２種を含有し、Ａ
ｌ＋Ｔｉ≧５（Ｎ＋Ｏ）および５≦Ｔｉ／Ａｌ＜１０の
条件を満たし、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる
ことを特徴とするフェライト系ステンレス鋼溶接ワイ
ヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002130870A JP3885656B2 (ja) | 2002-05-02 | 2002-05-02 | フェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002130870A JP3885656B2 (ja) | 2002-05-02 | 2002-05-02 | フェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003320476A true JP2003320476A (ja) | 2003-11-11 |
| JP3885656B2 JP3885656B2 (ja) | 2007-02-21 |
Family
ID=29543760
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002130870A Expired - Fee Related JP3885656B2 (ja) | 2002-05-02 | 2002-05-02 | フェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3885656B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006095581A (ja) * | 2004-09-30 | 2006-04-13 | Jfe Steel Kk | 抗菌性に優れたフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤ |
| JP2006263811A (ja) * | 2005-02-28 | 2006-10-05 | Jfe Steel Kk | ティグ溶接用フェライト系ステンレス鋼溶加棒 |
| JP2020082121A (ja) * | 2018-11-22 | 2020-06-04 | 日立造船株式会社 | 極厚板の突合せ溶接方法および極厚板の突合せ溶接設備 |
| WO2022124274A1 (ja) * | 2020-12-08 | 2022-06-16 | 大同特殊鋼株式会社 | フェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤ |
| JP2023046070A (ja) * | 2021-09-22 | 2023-04-03 | 日鉄ステンレス株式会社 | フェライト系ステンレス鋼溶接構造体及びその製造方法、溶接材料、並びに排熱回収装置 |
| JP7707533B2 (ja) | 2020-12-08 | 2025-07-15 | 大同特殊鋼株式会社 | フェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤ |
-
2002
- 2002-05-02 JP JP2002130870A patent/JP3885656B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006095581A (ja) * | 2004-09-30 | 2006-04-13 | Jfe Steel Kk | 抗菌性に優れたフェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤ |
| JP2006263811A (ja) * | 2005-02-28 | 2006-10-05 | Jfe Steel Kk | ティグ溶接用フェライト系ステンレス鋼溶加棒 |
| CN113165094B (zh) * | 2018-11-22 | 2023-03-10 | 日立造船株式会社 | 极厚板的对接焊接方法以及极厚板的对接焊接设备 |
| JP2020082121A (ja) * | 2018-11-22 | 2020-06-04 | 日立造船株式会社 | 極厚板の突合せ溶接方法および極厚板の突合せ溶接設備 |
| CN113165094A (zh) * | 2018-11-22 | 2021-07-23 | 日立造船株式会社 | 极厚板的对接焊接方法以及极厚板的对接焊接设备 |
| KR20210094009A (ko) * | 2018-11-22 | 2021-07-28 | 히다치 조센 가부시키가이샤 | 극후판의 맞대기 용접방법 및 극후판의 맞대기 용접설비 |
| KR102706770B1 (ko) * | 2018-11-22 | 2024-09-12 | 히다치 조센 가부시키가이샤 | 극후판의 맞대기 용접방법 및 극후판의 맞대기 용접설비 |
| JP7097282B2 (ja) | 2018-11-22 | 2022-07-07 | 日立造船株式会社 | 極厚板の突合せ溶接方法および極厚板の突合せ溶接設備 |
| JP2022090974A (ja) * | 2020-12-08 | 2022-06-20 | 大同特殊鋼株式会社 | フェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤ |
| WO2022124274A1 (ja) * | 2020-12-08 | 2022-06-16 | 大同特殊鋼株式会社 | フェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤ |
| JP7707533B2 (ja) | 2020-12-08 | 2025-07-15 | 大同特殊鋼株式会社 | フェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤ |
| JP2023046070A (ja) * | 2021-09-22 | 2023-04-03 | 日鉄ステンレス株式会社 | フェライト系ステンレス鋼溶接構造体及びその製造方法、溶接材料、並びに排熱回収装置 |
| JP7679268B2 (ja) | 2021-09-22 | 2025-05-19 | 日鉄ステンレス株式会社 | フェライト系ステンレス鋼溶接構造体及びその製造方法、溶接材料、並びに排熱回収装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3885656B2 (ja) | 2007-02-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| TWI460292B (zh) | 肥粒鐵系不銹鋼 | |
| WO2014119197A1 (ja) | 高強度２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ－Ｖ鋼用サブマージアーク溶接ワイヤおよび溶接金属 | |
| JP4841400B2 (ja) | 高張力鋼用ガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤ | |
| JPH09267190A (ja) | 高クロムフェライト鋼用溶接ワイヤ | |
| JP5236158B2 (ja) | フェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤ及びその製造方法 | |
| JP2001001148A (ja) | ９００ＭＰａ以上級厚肉高張力鋼板のガスシールドアーク溶接方法 | |
| JP2003213366A (ja) | 母材および大小入熱溶接熱影響部の靭性に優れた鋼材 | |
| JP4041447B2 (ja) | 大入熱溶接継手靭性に優れた厚鋼板 | |
| EP1400304B1 (en) | Welding wire and welding method using the wire | |
| JP3885656B2 (ja) | フェライト系ステンレス鋼溶接ワイヤ | |
| JP3551136B2 (ja) | ガスシールドアーク溶接用ワイヤ | |
| JP4784239B2 (ja) | ティグ溶接用フェライト系ステンレス鋼溶加棒 | |
| JP3551140B2 (ja) | ガスシールドアーク溶接用ワイヤ | |
| CN118715330A (zh) | 用于制造由镍-铬-铝-合金制成的设有焊缝的构件的方法 | |
| JP4584002B2 (ja) | フェライト系ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP2001293596A (ja) | フェライト系ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP3009658B2 (ja) | 高Ｃｒ鋼材用溶接材料 | |
| JP2532160B2 (ja) | ミグ溶接作業性に優れたフェライト系ステンレス線材 | |
| JP2000226633A (ja) | 靭性に優れた電子ビーム溶接用鋼 | |
| JPH0796390A (ja) | ９Ｃｒ−１Ｍｏ鋼溶接用ワイヤ | |
| JP3455578B2 (ja) | フェライト系ステンレス鋼の溶接方法 | |
| JP6638551B2 (ja) | オーステナイト系耐熱鋼溶接金属およびそれを有する溶接継手 | |
| JPH0596397A (ja) | 高電流ｍｉｇ溶接用鋼ワイヤ | |
| JP2673593B2 (ja) | 吸気用肉盛エンジンバルブ | |
| JP3194207B2 (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用被覆アーク溶接棒 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20050331 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20060926 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20061031 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20061113 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Ref document number: 3885656 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091201 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101201 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101201 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111201 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111201 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121201 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121201 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131201 Year of fee payment: 7 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |