JP2003035231A

JP2003035231A - 密閉タンクシステムの給油制御装置

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Publication number: JP2003035231A
Application number: JP2001220237A
Authority: JP
Inventors: Yoshihiko Hyodo; 義彦兵道; 衛 ▲吉▼岡; Mamoru Yoshioka; Masahiro Kimura; 政弘木村
Original assignee: Toyota Motor Corp
Current assignee: Toyota Motor Corp
Priority date: 2001-07-19
Filing date: 2001-07-19
Publication date: 2003-02-07
Anticipated expiration: 2021-07-19
Also published as: JP4172167B2

Abstract

(57)【要約】【課題】密閉式燃料タンク給油時の過剰給油を確実に
防止する。【解決手段】密閉式燃料タンク１１内の液面上部空間
をキャニスタ１０に接続するブリーザ配管１３に電磁式
ベントバルブ１３１を設ける。電子制御ユニット（ＥＣ
Ｕ）３０は、給油管１１１からタンクに給油する際に、
給油流量に基づいてタンク内圧上昇速度の目標値を設定
し、圧力センサ１２０で検出したタンク内圧上昇速度
が、目標速度に一致するようにベントバルブを開閉制御
する。目標圧力上昇速度は、タンク内燃料量が目標量に
到達したときにタンク内圧力給油ノズルのオートストッ
プ機構が作動する圧力になるように設定される。これに
より、タンク内燃料量が目標量に到達したときに確実に
給油が停止し過剰給油が確実に防止されるとともに、給
油終了時のタンク内圧が過大になって燃料の吹返しが生
じることが防止される。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、密閉タンクシステ
ムの給油制御装置に関し、詳細には密閉タンクシステム
への過剰給油を防止する給油制御装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】内燃機関の燃料タンク、特に自動車用機
関の燃料タンクから蒸発燃料が大気に放散されることを
防止するために燃料タンクを密閉構造として蒸発燃料
（燃料ベーパ）がタンク外に洩出することを防止した、
いわゆる密閉燃料タンクシステムが知られている。

【０００３】密閉燃料タンクシステムでは、給油時にタ
ンクに燃料が注入されるとタンク内液面の上昇により液
面上部空間の気体（燃料ベーパと空気との混合気）が圧
縮されタンク内圧が上昇する。タンク内圧がある程度高
くなると、タンクの給油管から供給される燃料がタンク
内に流入することができなくなり給油不能ととなる。こ
のため、密閉燃料タンクシステムでは、燃料タンク内液
面上部空間をブリーザ配管を介して燃料ベーパ吸着剤を
収納するキャニスタに接続し、このブリーザ配管上に電
磁開閉弁（ベントバルブ）を設け、給油時にベントバル
ブを開弁することによりタンク内の気体をキャニスタに
排気するようにしている。

【０００４】このように、給油時にタンク内の気体をキ
ャニスタに排気する場合、過剰に給油が行われタンク内
に設計容量（いわゆる満タン燃料量）を大幅に越える量
の燃料が注入されると開弁中のベントバルブからブリー
ザ配管を介して燃料がキャニスタに侵入する場合があ
る。キャニスタに液状の燃料が到達するとキャニスタ内
の吸着剤が吸着した燃料で飽和してしまい燃料ベーパを
吸着できなくなるのみならず、キャニスタやブリーザ配
管中に侵入した燃料が外部に洩出する問題が生じる。

【０００５】例えば、特開平６−２３５３４６号公報は
上記のようなタンクの設計容量を越える給油（過剰給
油）が行われることを防止する構成を開示している。同
公報の装置では、タンク内液面上部空間をキャニスタに
接続するベント通路（ブリーザ配管）上にベントバルブ
を配置し、給油時にはベントバルブを開弁してタンク内
の気体をベント通路を介してキャニスタに排気すること
により、給油時のタンク内圧上昇を防止している。ま
た、同公報の装置は、燃料タンク内の液面高さ（液位）
を検出する液位検出センサを備えており、給油中にタン
ク内液位が所定の高さ以上になった場合に、上記ベント
バルブを閉弁するものである。

【０００６】通常、給油は燃料タンクの給油管に給油ノ
ズルを挿入して給油ノズルから給油管を介して燃料を注
入するが、給油ノズルにはオートストップ機構が設けら
れている。オートストップ機構は、給油管内の液面が上
昇し、ノズルに設けた液面検出孔に到達したときに給油
を停止する機構である。上記公報の装置では、燃料タン
ク内液位が所定高さ以上になるとベントバルブが閉弁さ
れるため、その後給油が継続されるとタンク内圧が上昇
する。このため、給油管内の液面もタンク内圧に応じて
上昇し、タンク内圧がある圧力になると上記オートスト
ップ機構が作動して給油が自動的に停止する。同公報の
装置では、これによりタンクへの過剰給油が防止され
る。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】ところが、上記特開平
８−２３５３４６号公報の装置のように、単に検出した
液面が所定高さになったときにベントバルブを閉弁した
のでは、給油終了時に問題を生じる場合がある。例え
ば、上記公報の装置ではタンク内液面が所定高さに到達
してベントバルブが閉弁すると、給油ノズルから注入さ
れる燃料により液面が更に上昇を続け、タンク内圧がそ
れに応じて上昇する。この圧力上昇速度は液面の上昇速
度、すなわち給油ノズルからの給油流量に対応した速度
になる。

【０００８】上記公報の装置では、ベントバルブ閉弁
後、タンク内圧が上昇して所定の圧力に到達すると給油
ノズルのオートストップが作動して給油が停止される
が、ノズルからの給油流量が大きい場合には内圧上昇速
度も大きくなる。一方、ベントバルブ開弁時には給油流
量により流入する燃料と同一の体積の気体がベントバル
ブからタンク外に流出するためベントバルブからブリー
ザ配管を通ってキャニスタに流れる気体流量は給油流量
とほぼ同一になる。

【０００９】この場合、ベントバルブ開弁時のブリーザ
配管やキャニスタ通過時の気体の圧損は流量が大きいほ
ど大きくなる。すなわち給油流量が大きいほど排気され
る気体の圧損が大きくなりタンク内圧は大きくなる。こ
のため、給油流量が大きい場合にはベントバルブ閉弁時
のタンク内圧も高くなっている。しかも、上記のように
給油流量が大きい場合にはベントバルブ閉弁後のタンク
内圧上昇速度も大きくなる。このため、タンク内圧がオ
ートストップ機構が作動する圧力に到達して実際に給油
が停止された後にタンク内圧のオーバーシュートが生じ
てしまいタンク内圧が大きく上昇する場合がある。この
ように、給油終了後にタンク内圧が大きく上昇すると、
タンク内圧により給油管内の燃料が給油口から外部に押
出される、いわゆる吹返し（スピットバック）が生じる
問題がある。

【００１０】また、この場合には給油停止時のタンク内
燃料液面高さもばらつくことになり、設計容量を越えて
燃料が注入される過剰給油が生じる場合がある。本発明
は上記問題に鑑み、給油終了時の吹返しや過剰給油を生
じることなく正確に給油量を制御することが可能な密閉
タンクシステムの給油制御装置をが提供することを目的
としている。

【００１１】

【課題を解決するための手段】請求項１に記載の発明に
よれば、密閉燃料タンクへの給油時にタンク内圧を調整
し、タンクへの過剰給油を防止する密閉燃料タンクシス
テムの給油制御装置であって、タンク内圧を検出する圧
力検出手段と、給油時にタンク内液面上部空間の気体を
タンク外の所定の場所に排気する排気手段と、給油時の
タンク内圧に基づいて給油流量を推定する給油流量推定
手段と、給油時に前記燃料タンク内の燃料量が予め定め
た基準量に到達したか否かを判定する燃料量検出手段
と、前記給油流量推定手段の推定した給油流量に基づい
てタンク内圧上昇速度の目標値を設定する目標圧力変化
設定手段と、前記燃料量検出手段によりタンク内燃料量
が前記基準量に到達したことが検出された後、前記圧力
検出手段により検出したタンク内圧の上昇速度が前記目
標値に一致するように前記排気手段の作動を制御する圧
力制御手段と、を備えた密閉タンクシステムの給油制御
装置が提供される。

【００１２】すなわち、請求項１の発明では、給油によ
りタンク内燃料量が予め定めた基準量（すなわち基準液
面レベル）に到達した後は、圧力制御手段によりタンク
内圧上昇速度が目標値に制御される。この圧力制御は、
例えば排気手段としてベントバルブを備える場合にはベ
ントバルブを開閉操作してタンク内の気体をキャニスタ
に排気することにより行われる。また、タンク内圧上昇
速度の目標値は給油流量推定手段により推定された実際
の給油流量に基づいて設定される。これにより、タンク
内圧上昇速度は目標値に制御されるため内圧上昇速度が
過大になって給油終了時にタンク内圧オーバーシュート
が生じることが防止され、給油終了時に吹返しが生じる
ことが確実に防止される。また、実際の給油流量に応じ
てタンク内圧上昇速度の目標値を設定しているため、給
油停止時のタンク内液面高さを正確に制御することが可
能となる。

【００１３】請求項２に記載の発明によれば、前記目標
圧力変化設定手段は、前記給油流量推定手段により推定
された給油流量に基づいて算出される、タンク内燃料量
が前記基準量に到達してから予め定めた目標量に到達す
るまでの所要時間と、タンク内燃料が前記基準量に到達
した時のタンク内圧とに基づいて、タンク内燃料量が前
記目標量に到達した時にタンク内圧が予め定めた目標圧
力になるように前記タンク内圧上昇速度の目標値を設定
する、請求項１に記載の密閉タンクシステムの給油制御
装置が提供される。

【００１４】すなわち、請求項２の発明では、タンク内
圧上昇速度の目標値は、タンク内の燃料量が上記基準量
より大きい目標量に到達したときに予め定めた目標圧力
になるように設定される。この場合、給油流量推定手段
により実際の給油流量が推定されているため、タンク内
の燃料量が基準量から目標量に到達するまでの時間が給
油量に基づいて算出できる。また、基準量到達時のタン
ク内圧が圧力検出手段により検出されるため、燃料量が
目標量（例えばタンクの設計容量）に到達したときにタ
ンク内圧を目標圧力（例えば給油ノズルのオートストッ
プ機構が作動する圧力）にするために必要なタンク内圧
上昇速度（目標速度）は上記目標圧力と基準量到達時の
タンク内圧との差を目標量に到達するまでの時間で割る
ことにより算出できる。本発明では、上記によりタンク
内圧上昇速度の目標値を設定することにより、タンク内
燃料量が目標量（例えば設計容量、すなわちいわゆる満
タン容量）に到達したときに、正確にオートストップ機
構を作動させて給油を停止することが可能となり、過剰
給油を確実に防止することができる。

【００１５】請求項３に記載の発明によれば、更に、タ
ンク内燃料量が前記目標量に到達して給油が終了した後
に再度追加給油が開始されたことを検出する追加給油検
出手段と、前記追加給油が開始された場合のタンク内圧
上昇速度の目標値を設定する追加給油時目標圧力変化設
定手段とを備え、前記圧力制御手段は、前記追加給油
中、前記圧力検出手段により検出したタンク内圧上昇速
度が前記追加給油時の目標値に一致するように前記排気
手段の作動を制御する、請求項１または請求項２に記載
の密閉タンクシステムの給油制御装置が提供される。

【００１６】すなわち、請求項３の発明では、例えばタ
ンク内の燃料量が目標量に到達して一旦給油が停止され
た後、再度追加給油が行われた場合には、タンク内圧上
昇速度は目標到達前の給油時の目標値とは別の目標値に
設定され、同様な操作が行われる。これにより、追加給
油時にも給油終了時の吹返しを確実に防止することがで
きる。

【００１７】請求項４に記載の発明によれば、前記追加
給油時目標圧力変化設定手段は、タンク内燃料量が前記
目標量に到達する前に前記給油流量推定手段により推定
された前記給油流量に基づいて算出される、タンク内燃
料量が前記目標量から予め定めた許容最大量に到達する
までの所要時間と、前記追加給油が開始された時のタン
ク内圧とに基づいて、タンク内燃料量が前記許容最大量
に到達した時にタンク内圧が前記目標圧力になるように
追加給油時のタンク内圧上昇速度の目標値を設定する、
請求項３に記載の密閉タンクシステムの給油制御装置が
提供される。

【００１８】すなわち、請求項４の発明では追加給油時
にはタンク内燃料量が許容最大量に到達したときにタン
ク内圧力が目標圧力になるように設定される。また、タ
ンク内圧上昇速度の目標値を算出する際の給油流量とし
ては、目標値到達前に推定した給油流量を使用する。タ
ンク内燃料が目標量（満タン容量）に到達して一旦給油
が停止された後の追加給油では、給油流量を絞り少しず
つ給油を行うのが通常である。このため、目標量到達前
の給油時の給油流量を用いてタンク内圧上昇速度の目標
値を設定することにより、実際にはタンク内燃料量が許
容最大量に到達する前にタンク内圧が目標値（例えばオ
ートストップ機構が作動する圧力）に到達する。このた
め、追加給油時の給油によりタンク内燃料量が許容最大
量を超えることが確実に防止されるようになる。

【００１９】

【発明の実施の形態】以下、添付図面を用いて本発明の
実施形態について説明する。図１は本発明を自動車用燃
料タンクに適用した実施形態の概略構成を示す図であ
る。図１において、１００は内燃機関本体、１は内燃機
関１００の吸気通路、３は吸気通路１に配置されたエア
クリーナを示す。吸気通路１には運転者のアクセルペダ
ル（図示せず）の操作に応じた開度をとるスロットル弁
６が設けられている。図１に１１で示すのは機関の燃料
タンクである。タンク１１内の燃料油はフュエルポンプ
７０により昇圧され、フィード配管７１を介して機関１
００の各気筒の燃料噴射弁１０１に圧送される。

【００２０】燃料タンク１１には、タンク内への給油の
ための給油管１１１が設けられている。また、本実施形
態では、給油管１１１の入口（給油口）１１４近傍部分
は、循環通路（循環ライン）１１１ａにより燃料タンク
１１内の液面上部空間と連通している。循環ライン１１
１ａは、給油口１１４からの給油時に給油口１１４近傍
に燃料タンク１１内の気体を供給し、給油管１１１の内
部が負圧になることを防止する機能を有している。図１
に１１５で示すのは給油管１１１の給油口１１４を覆う
リッドである。本実施形態では、給油管１１１からタン
ク内に給油を行うためには、リッド１１５を開放して給
油管の給油口１１４に設けられたキャップ１１３を外す
ことが必要とされる。リッド１１５にはソレノイドアク
チュエータ等の適宜な形式のアクチュエータからなり、
後述する電子制御ユニット（ＥＣＵ）３０からの駆動信
号によりリッド１１５を開放するリッドオープナ１１５
ａが設けられている。

【００２１】タンク１１の上部には、後述するキャニス
タ１０にタンク１１内の燃料油液面上部空間を接続する
ブリーザー配管１３が接続されている。ブリーザー配管
１３とタンク１１との接続部にはソレノイドバルブ等か
らなるベントバルブ１３１とそれぞれフロート弁からな
るＣＯＶ（ＣＵＴＯＦＦＶＡＬＶＥ）１３２とＲＯ
Ｖ（ＲＯＬＬＯＶＥＲＶＡＬＶＥ）１３３とが設け
られている。ベントバルブ１３１は、後述するように、
ＥＣＵ３０からの駆動信号により開閉され、燃料タンク
１１内の燃料ペーパをブリーザー配管１３を通してキャ
ニスタ１０に排出する機能を有している。

【００２２】本実施形態では、ベントバルブ１３１は常
時閉弁されており、燃料タンク１１は密閉状態に維持さ
れている。これにより、燃料タンク１１内の燃料の蒸発
により生成した燃料ベーパは燃料タンク１１内に封入さ
れた状態となり、外部には洩出しない。このため、燃料
ベーパの大気への放散が完全に防止される。しかし、燃
料タンク１１を密閉した結果、例えば機関運転中燃料噴
射弁１０１からの高温のリターン燃料が燃料タンク１１
に流入してタンク内燃料温度が上昇すると、それに応じ
て燃料蒸気圧が高くなるためタンク内圧が上昇する。本
実施形態では、燃料タンク１１にはタンク内液面上部空
間の圧力を検出する圧力センサ１２０が設けられてお
り、機関運転中にタンク内圧が許容値（例えば燃料タン
クの設計圧力）を越えて上昇した場合にはベントバルブ
１３１を開弁し、タンク内の燃料ベーパをブリーザ配管
１３を介してキャニスタ１０に逃してタンク内圧を低下
させるようにしている。

【００２３】タンク１１に設けられたＲＯＶ１３３の給
油時の液面上昇により閉弁し、ベントバルブ１３１と燃
料タンク１１との接続を遮断する。また、ＲＯＶ１３３
は、車両転倒時等にベントバルブ１３１とタンク１１と
の接続部を閉鎖し、ブリーザー配管１３を介して大量の
燃料油が外部に洩れることを防止する機能をも有してい
る。ＣＯＶ１３２はＲＯＶ１３３と並列に配置されてお
り、ＲＯＶ１３３より更に液面が上昇したときにベント
バルブ１３１とタンク１１との連通を遮断する。ＣＯＶ
１３２は、給油時の液面上昇時にはＲＯＶ１３３閉弁後
も開弁してタンク１１とベントバルブ１３１とを連通す
るが、ベントバルブ１３１開弁中に車両旋回による液面
の動揺によりＣＯＶ１３２位置まで液面が到達したよう
な場合、及び車両転倒時等には閉弁し、ベントバルブ１
３１を通って燃料油がブリーザー配管１３に侵入するこ
とを防止する機能を有する。

【００２４】図１に３０で示すのは、機関の電子制御ユ
ニット（ＥＣＵ）である。ＥＣＵ３０は、ＲＯＭ（リー
ドオンリメモリ）、ＲＡＭ（ランダムアクセスメモ
リ）、ＣＰＵ（マイクロプロセッサ）及び入出力ポート
を互いに双方向性バスで接続した公知の構成のマイクロ
コンピュータからなり、機関の燃料噴射制御等の基本制
御を行う他、本実施例では後述するように給油時のタン
ク内圧を調整し過剰給油と給油終了時の吹返しを防止す
るタンク内圧制御操作を行う。

【００２５】上記制御のため、ＥＣＵ３０の出力ポート
は図示しない駆動回路を介して機関１００の燃料噴射弁
１０１に接続され、燃料噴射弁からの燃料噴射量を制御
している他、ベントバルブ１３１に接続され、ベントバ
ルブ１３１の開閉制御を行う。本実施形態では、ベント
バルブ１３１はソレノイドバルブであり、ソレノイドア
クチュエータに入力するＥＣＵ３０からの駆動パルス信
号のオンとオフとに応じて開閉動作を繰返す。ベントバ
ルブ１３１を通る気体の流量は、駆動パルス信号のオン
（ベントバルブ開）時間がパルス信号の１サイクル中に
占める割合（デューティ比）に比例して増大する。従っ
て、デューティ比は通常の制御弁における弁開度と同じ
意味をもつ。このため、本明細書ではベントバルブ１３
１の駆動パルス信号のデューティ比を便宜的にベントバ
ルブの開度と称する場合がある。この場合にはベントバ
ルブ１３１の全開状態は駆動パルス信号のデューティ比
が１００パーセントの状態に対応し、全閉状態はデュー
ティ比が０の状態に対応する。また、ベントバルブ１３
１として、通常の制御弁を使用した場合にも、以下の説
明はデューティ比をバルブ開度と読替えることによりそ
のまま適用される。

【００２６】ＥＣＵ３０の出力ポートは、図示しない駆
動回路を介して後述するパージ制御弁１５のアクチュエ
ータ、ＣＣＶ（ＣＡＮＩＳＴＥＲＣＬＯＳＵＲＥＶ
ＡＬＶＥ）１７のアクチュエータにそれぞれ接続され、
これらの弁の作動を制御している他、図示しない駆動回
路を介してリッドオープナ１１５ａに接続され、リッド
１１５の開放を行う。

【００２７】一方、ＥＣＵ３０の入力ポートには、機関
の回転数、吸入空気量、機関冷却水温度、車両走行速度
等を表す信号が、それぞれ図示しないセンサから入力さ
れている他、運転者のスイッチ操作に応じて給油信号を
出力するリッド開放スイッチ（給油スイッチ）１４０が
接続されている。また、燃料タンク１１に設けられた、
タンク内圧力を検出する圧力センサ１２０の出力は図示
しないＡＤ変換器を介してＥＣＵ３０の入力ポートに供
給されている。

【００２８】図１に１０で示すのは燃料タンク内の燃料
ベーパを吸着するキャニスタである。キャニスタ１０
は、ブリーザー配管１３によりベントバルブ１３１を介
して燃料タンク１１の燃料液面上部空間と、また、パー
ジ配管１４によりパージ制御弁１５を介して吸気通路１
と、また、大気連通管１８により、ＣＣＶ１７とフィル
タ１９とを介して給油口１１４近傍の大気部分に、それ
ぞれ接続されている。パージ制御弁１５はソレノイドア
クチュエータなどの適宜な形式のアクチュエータを備
え、ＥＣＵ３０からの信号により開弁し、キャニスタ１
０と吸気通路１とを連通してキャニスタ１０のパージを
行う。

【００２９】また、大気連通管１８にはエアフィルター
１９とＣＣＶ１７とが設けられている。エアフィルタ１
９は後述するパージ実行時に大気連通管１８からキャニ
スタ１０内に流入する空気中の異物を除去するものであ
る。ＣＣＶ１７は、ソレノイドアクチュエータなどの適
宜な形式のアクチュエータを備え、ＥＣＵ３０からの制
御信号に応じて大気連通管１８とキャニスタ１１との連
通を遮断するものである。

【００３０】パージ制御弁１５の閉弁中にベントバルブ
１３１とＣＣＶ１７とが開弁されると、燃料タンク１１
の液面上部空間からブリーザー配管１３を介して燃料蒸
気と空気との混合気がキャニスタ１０内に流入する。キ
ャニスタ内部には活性炭等の蒸発燃料吸着剤５０が充填
されている。燃料タンク１１内の圧力が大気圧より高い
場合には、燃料タンク１１内の燃料蒸気を含む気体はキ
ャニスタ１０内の吸着剤５０を通過した後にＣＣＶ１７
と大気連通管１８とを通り大気に放出されるようにな
る。これにより、大気連通管１８からはキャニスタ内の
吸着剤５０で燃料蒸気を除去された後の空気のみが放出
されるようになり、燃料ベーパが大気に放出されること
を防止しつつ燃料タンク１１の内圧を低下させることが
できる。

【００３１】また、機関運転中で吸気通路１に負圧が発
生しているときにパージ制御弁１５とＣＣＶ１７とが開
弁されると、キャニスタ１０内にはパージ通路１４を介
して吸気通路１の負圧が作用し、キャニスタ内圧力は大
気圧より低くなる。このため、パージ制御弁１５が開弁
すると、大気連通管１８からフィルタ１９により異物を
除去された清浄な空気がキャニスタ１０内に流入する。
この空気は吸着剤５０から吸着した燃料ベーパを離脱さ
せ、燃料ベーパと空気との混合ガス（パージガス）とな
ってパージ通路１４から機関吸気通路１に流入し、機関
燃焼室で燃焼する。これにより、吸着剤５０が燃料ベー
パで飽和することが防止される。

【００３２】本実施形態では、前述したようにベントバ
ルブ１３１は通常は閉弁保持されており、タンク内圧が
許容限度を越えて上昇した場合と、後述するように給油
が行われるときにのみ開弁してタンク内の燃料ベーパを
キャニスタ１０に吸着させるようにされている。このた
め、常時キャニスタに燃料蒸気を供給する通常の開放式
燃料タンクの場合に較べてキャニスタ１０の容量は比較
的小さく設定されている。

【００３３】次に、給油時の燃料タンク内圧力制御につ
いて説明する。以下に説明する実施形態では、給油ノズ
ル（図示せず）を燃料タンク１１の給油管１１１に挿入
してノズルから給油管１１１内に燃料を供給することに
より給油を行う。給油管１１１内に供給された燃料は、
給油管１１１から燃料タンク１１内に流入する。このと
き、燃料タンク１１の内圧が大気圧以上である場合には
給油管１１内にはタンク内圧と大気圧との差に相当する
高さの液柱が形成される。従って、例えば、燃料タンク
１１内液面が上昇してある液面高さになった場合には、
給油管１１内の液面高さは、タンク内の液面高さに上記
圧力差に相当する液柱高さを加えた高さとなる。

【００３４】一般に、給油ノズルには給油を自動的に停
止するオートストップ機構が設けられている。オートス
トップ機構は、給油中に給油管１１１内に形成される燃
料液面が所定の高さになったことを検出して給油を停止
する機構である。すなわち、給油ノズル側面には液面検
出孔が設けられており、給油管１１１内液面が上昇して
この液面検出孔に到達したときに給油が停止される。以
下に説明する実施形態では、上記給油ノズルに設けられ
たオートストップ機構を作動させることにより燃料タン
ク１１への給油を停止する。

【００３５】本実施形態では、給油開始に先立ってベン
トバルブ１３１が全開にされタンク内の気体をキャニス
タ１０を介して大気に放出し、タンク１１内圧を大気圧
近くまで低下させる。これにより、給油のために給油口
１１４のキャップ１１３を外したときに、タンク内の燃
料ベーパを含む気体が給油口１１４から大気に放出され
ることが防止される。この状態で給油ノズルが給油管１
１１内に挿入されて給油が開始されると、流入する燃料
によりタンク１１内の液面が上昇し、開弁中のベントバ
ルブ１３１からは流入する燃料に置換されたタンク内の
液面上部空間の気体がブリーザ配管１３とキャニスタ１
０とを通って燃料ベーパを除去された後大気に放出され
る。

【００３６】この状態では、タンク内圧は大気圧よりベ
ントバルブ１３１からキャニスタを経由して大気に放出
される排気経路の圧損分だけ高くなる。この排気経路の
圧損は排気経路を流れる気体の流量により定り、排気経
路を流れる気体の流量はタンク１１に流入する燃料の流
量、すなわち給油流量に相当する量である。従って、ベ
ントバルブ１３１の全開時の給油中にはタンク内圧は給
油流量に対応した圧力になっている。給油により液面が
上昇し、ＲＯＶ１３３の位置に到達するとＲＯＶ１３３
のフロートがベントバルブ１３１との接続口を閉鎖す
る。これにより、タンク１１内とベントバルブ１３１と
は小径のＣＯＶ１３２のみを介して連通するようにな
る。このため、ＲＯＶ１３３が閉鎖した状態ではベント
バルブ１３１からブリーザ配管１３とキャニスタ１０と
を介して大気連通管１８に至る排気経路の流路抵抗が大
幅に増大し、タンク１１内圧は急激に上昇するようにな
る。

【００３７】本実施形態のタンク内圧制御操作では、Ｒ
ＯＶ１３３が閉弁するときのタンク内燃料量（液面高
さ）を基準量と称する。タンク内燃料が基準量到達後に
給油が継続されるとタンク内液面が上昇し、それととも
にタンク内圧が上昇する。更に給油が継続されて液面が
上昇すると、やがてタンク内液面はＣＯＶ１３２の位置
に到達しＣＯＶ１３２のフロートがベントバルブ１３１
接続口を閉塞する。この状態では排気経路は完全に閉塞
され、ベントバルブ１３１が開弁していても燃料タンク
１１は密閉状態になる。

【００３８】本実施形態では、燃料タンク１１の設計容
量はＲＯＶ１３３の閉弁する燃料量（基準量）より大き
く、ＣＯＶ１３２の閉弁する燃料量より小さく設定され
ている。この燃料タンクの設計容量はいわゆる満タン時
の燃料量であり、本実施形態では後述するように、タン
ク内の設計容量を目標燃料量として設定し、タンク内燃
料量がこの目標燃料量に到達したときに給油ノズルのオ
ートストップ機構が作動して給油が停止するようにして
いる。

【００３９】図２、図３は本実施形態のタンク内圧制御
操作を説明するフローチャートである。本操作はＥＣＵ
３０により実行される。図２、ステップ２０１は、車両
運転者によりリッド開放スイッチ１４０（図１）がオン
にされたか否かの検出操作である。リッド開放スイッチ
１４０がオンにされ、給油信号が出力されるとＥＣＵ３
０は、リッドオープナー１１５ａを作動させて給油口リ
ッド１１５を開放することにより、作業者が給油口キャ
ップ１１３を外して給油を行うことを可能とする。従っ
て、リッド開放スイッチ１４０がオンにされた場合（給
油信号を入力した場合）には、運転者に給油の意志があ
り、スイッチ１４０の操作に続いて給油が開始されるこ
とが予想される。

【００４０】そこで、本実施形態ではステップ２０１で
リッド開放スイッチ１４０がオンにされた場合には、ス
テップ２０３でベントバルブ１３１を全開にする。これ
により、燃料タンク１１内圧は大気圧近傍まで低下する
ため、作業者が給油を行うために給油口キャップ１１３
を外した場合にも燃料タンク１１内の燃料ベーパを含む
気体が給油口から大気に放出されることが防止される。

【００４１】ステップ２０５とステップ２０７は給油ノ
ズルからの給油開始検出操作である。本実施形態では、
ベントバルブ全開時の燃料タンク内圧力上昇速度に基づ
いて給油が開始されたか否かを判定する。ベントバルブ
全開状態で給油が開始されると、タンク内液面上昇に伴
ってタンク内の気体がベントバルブ１３１から排気され
る。このため、ベントバルブ１３１からブリーザ配管１
３、キャニスタ１０を経て大気連通管１８から大気に至
る排気経路を流れる気体の流れにより排気経路の圧損が
生じタンク内圧は上昇するようになる。そこで、本実施
形態では、タンク内圧の上昇速度ΔＰＴがある程度大き
い値ΔＰＴ₁を越えた場合には給油が開始されたと判定
するようにしている。

【００４２】すなわち、ステップ２０５では圧力センサ
１２０の検出値に基づいて、予め定めた一定時間内のタ
ンク圧力上昇幅を算出しタンク内圧力上昇速度ΔＰＴと
して記憶し、ステップ２０７では、算出したΔＰＴが所
定値ΔＰＴ₁を越えたか否かを判定する。ステップ２０
５とステップ２０７は、ステップ２０７でΔＰＴ＞ΔＰ
Ｔ₁になるまで繰返される。

【００４３】給油開始後、ステップ２０９と２１１とで
は給油流量が安定してほぼ一定になったか否かを判定す
る。前述したように、ベントバルブ１３１全閉時の給油
では、燃料タンク内圧は給油流量に対応したほぼ一定の
圧力に収束するようになる。本実施形態では給油開始が
検出された後（ステップ２０７）、タンク内圧上昇速度
が所定値ΔＰＴ₂より小さくなったとき、すなわちタン
ク内圧がある値に収束したときに給油が安定したと判断
する。ΔＰＴ₂は比較的小さい正の値である。

【００４４】すなわち、ステップ２０９ではタンク内圧
上昇速度ΔＰＴが圧力センサ１２０の検出値の一定時間
内の変化幅として算出され、ステップ２１１では、ステ
ップ２０９で算出した内圧上昇速度ΔＰＴが所定値ΔＰ
Ｔ₂より小さくなったか否かを判定する。ステップ２０
９と２１１とは、ステップ２１１でΔＰＴ＜ΔＰＴ₂と
なるまで、すなわち給油が安定したことが検出されるま
で繰返される。

【００４５】ステップ２１１で給油が安定していること
が検出された場合には、ステップ２１３で、給油安定後
のタンク内圧ＰＴを圧力センサ１２０で検出し、ステッ
プ２１５ではこの値を給油速度を表すパラメータＰＶと
して記憶する。ＰＶは、後述するステップ２２５（図
３）で、タンク内圧上昇速度の目標値を算出する際に使
用される。

【００４６】ステップ２１５でＰＶを記憶すると、次
に、図３ステップ２１７では再度、タンク内圧上昇速度
ΔＰＴを算出する。そして、ステップ２１９ではこのΔ
ＰＴが負の所定値−ΔＰＴ₃より小さくなったか否か
（すなわち、タンク内圧が所定以上の速度で下降してい
るか否か）、また、ステップ２２１ではΔＰＴが前述の
所定値ΔＰＴ₂（図２、ステップ２１１）以上になった
か否かを判定する。ステップ２１９は給油量が基準量に
到達する前に意図的に給油が停止されたか否かの判定操
作を、ステップ２２１は、給油によりタンク内燃料量が
基準量（ＲＯＶ１３３が閉弁する液面高さに対応する
量）に到達したか否かの判定操作を、それぞれ示してい
る。

【００４７】作業者が一定量の燃料のみを給油する意図
を持っている場合には、給油がタンク内燃料が基準量に
到達する前に停止される場合がある。この場合には、ベ
ントバルブ１３１が全開の状態で給油が停止されるた
め、給油停止後タンク内圧は下降を開始する。ステップ
２１９ではタンク内圧が下降を初めて、下降速度が所定
値ΔＰＴ₃より大きくなったときに、燃料量が基準量に
到達する前に給油が停止されたと判定する。この場合に
は、ステップ２３７に進みベントバルブ１３１を全閉に
した後、タンク内圧制御操作を終了する。

【００４８】一方、ステップ２２１では、タンク内圧上
昇速度ΔＰＴが所定値ΔＰＴ₂以上になった場合に、タ
ンク内燃料量が基準量に到達してＲＯＶ１３３が閉弁し
たと判定する。ステップ２１７から２２１の操作は、ス
テップ２１９で給油が終了するか、或はステップ２２１
でタンク内燃料量が基準量に到達するまで繰返される。

【００４９】ステップ２２１でタンク内燃料量が基準量
に到達した場合には、次にステップ２２３から２３３の
タンク内圧上昇速度の制御が行われる。ステップ２２３
から２３３の操作は、給油によりタンク内燃料量が目標
量に到達したときに確実に給油ノズルのオートストップ
機構を作動させ給油を停止するための操作である。

【００５０】ステップ２２３から２３３の操作では、ま
ずステップ２２３で現在のタンク内圧ＰＴが圧力センサ
１２０から読込まれる。この内圧ＰＴはＲＯＶ１３３が
閉弁した時の圧力である。次に、ステップ２２５ではタ
ンク内圧上昇速度の目標値ΔＰＳ₁が算出される。タン
ク内圧の目標上昇速度ΔＰＳ₁は、給油流量ＱＦ、タン
クの目標燃料量ＶＴ、基準燃料量ＶＳ、及び基準燃料量
到達時のタンク内圧ＰＴ（ステップ２２３）と目標燃料
量到達時のタンク内圧（目標圧力）ＰＴＲとを用いて以
下の手順により算出される。

【００５１】すなわち、まずステップ２１５（図２）で
記憶したタンク内圧ＰＶから、予め定めた関係に基づい
て、給油流量ＱＦを算出する。本実施形態では、予め実
際の燃料タンク１１と排気経路（ベントバルブ１３１、
ブリーザ配管１３、キャニスタ１０、ＣＣＶ１７、フィ
ルタ１９及び大気連通管１８により構成される流路）を
用いて実験を行い、給油流量ＱＦとベントバルブ１３１
全開時のタンク内圧ＰＶとの関係を求めてあり、この関
係をＥＣＵ３０のＲＯＭに格納してある。実際の給油流
量ＱＦは、ステップ２１５で記憶したタンク内圧ＰＶを
用いて、ＥＣＵ３０に記憶した関係から求められる。

【００５２】流量ＱＦを算出後、次にこの流量で給油を
続けた場合に基準量ＶＳに到達後、タンク内燃料量が目
標量ＶＴに到達するまでの時間Ｔ₀を算出する。時間Ｔ₀
は、Ｔ₀＝（ＶＴ−ＶＳ）／ＱＦとして算出される。基
準燃料量到達時のタンク内圧ＰＴを目標燃料量到達時に
ＰＴＲまで上昇させるためには、上記時間Ｔ₀の間に圧
力を（ＰＴＲ−ＰＴ）だけ上昇させる必要がある。従っ
て、タンク内圧上昇速度の目標値ΔＰＳ₁は、ΔＰＳ₁＝
（ＰＴＲ−ＰＴ）／Ｔ₀として算出される。

【００５３】なお、目標圧力ＰＴＲは給油管１１１内の
液面を給油ノズルの液面検出孔の位置まで上昇させるの
に必要なタンク内圧である。すなわち、タンク燃料量が
基準値に到達後、タンク内圧力上昇速度が上記により算
出されたΔＰＳ₁に等しくなるように制御すれば、タン
ク内燃料量が目標量になったときには必ず給油ノズルの
オートストップ機構が作動し、給油が停止されるため、
目標燃料量を越えた過剰な給油が防止される。

【００５４】なお、タンク内圧上昇速度目標値ΔＰＳ₁
は、上述のようにその都度ＰＶとＰＴとを用いて算出す
るようにしても良いが、一旦燃料タンクシステムが定れ
ば、ＶＴ、ＶＳ、ＰＴＲは一定の値になる。また、通
常、ステップ２１５で記憶したタンク内圧ＰＶとステッ
プ２２３で検出したタンク内圧ＰＴとはほぼ同一の値と
なる。

【００５５】このため、実際の燃料タンクシステムでは
ステップ２１５でＰＶの値が定ればＰＶの値のみに基づ
いて上記計算を行うことが可能である。従って、予めＰ
Ｖの値を変えて上記計算を行って内圧の目標上昇速度Δ
ＰＳ₁を求めておくことも可能である。図４は、上記に
より予め求めたＰＶとΔＰＳ₁との関係の一例を示す図
である。ステップ２２５では、図４の関係を例えばＥＣ
Ｕ３０のＲＯＭに予め格納しておき、ＰＶとＰＴとを用
いてその都度ΔＰＳ₁を算出する代りに、ステップ２１
５で記憶したＰＶの値に基づいて図４の関係から直接Δ
ＰＳ₁を求めるようにすることも可能である。

【００５６】ステップ２２７から２３３は上記タンク内
圧上昇速度の制御操作である。すなわち、ステップ２２
７では圧力センサ１２０の検出値に基づいて現在のタン
ク内圧上昇速度ΔＰＴを算出し、ステップ２２９ではこ
のΔＰＴが目標速度ΔＰＳ₁を越えているか否かを判断
するとともに、越えている場合にはステップ２３１でベ
ントバルブ１３１を全開にして内圧上昇速度を低下させ
る。また、逆にΔＰＴが目標速度ΔＰＳ₁以下であった
場合にはステップ２３３でベントバルブ１３１を全閉に
して内圧上昇速度を増大させる。これにより、タンク内
圧上昇速度は目標値ΔＰＳ₁に維持されるようになる。
これにより、タンク内燃料量が目標量ＶＴに到達する
と、タンク内圧は給油ノズルのオートストップ機構が作
動する圧力になり給油が停止される。

【００５７】ステップ２３５は給油が終了したか否かの
判定操作である。タンク内燃料量が目標値に到達してオ
ートストップ機構が作動したして給油が停止された場
合、および人為的に給油が停止された場合には、いずれ
もタンク内圧の上昇速度が低下するため、ステップ２２
９、２３３でベントバルブ１３１は全閉にされる。この
ため、タンク内圧の上昇速度は燃料の蒸発によるものの
みになり極めて小さな値になる。ステップ２３５では、
タンク内圧上昇速度ΔＰＴが比較的小さい正の値ΔＰＴ
₄より小さくなった場合に給油が終了したと判定し、タ
ンク内圧制御操作を終了する。ステップ２２７から２３
５の操作は、ステップ２３５で給油が終了したと判定さ
れるまで繰返される。

【００５８】上述のように、本実施形態によれば、タン
ク内燃料量が目標燃料量に到達したときに確実に給油ノ
ズルのオートストップ機構を作動させて給油を停止する
ことができるため、目標燃料量を越えて過剰な給油が行
われることを防止することが可能となる。また、給油停
止後のタンク内圧力はオートストップ機構を作動させる
圧力以上に上昇することがないため、給油停止後の吹返
しが生じることが防止される。

【００５９】次に、タンク内圧制御操作の別の実施形態
について説明する。本実施形態は、図２、図３の操作に
より目標燃料量まで給油が行われた後に追加給油が行わ
れる場合のタンク内圧制御操作を含んでいる。本実施形
態では、一旦オートストップ機構が作動して給油が停止
した後に再開される給油を追加給油と称している。

【００６０】実際の給油作業においては、燃料が燃料タ
ンクの目標燃料量まで給油され、燃料タンクがいわゆる
満タン状態になった後、更に給油を続けて目標燃料量以
上の燃料をタンクに供給することが要求される場合があ
る。しかしこの場合も、タンク内に許容最大量を越えて
燃料が供給されることを防止する必要がある。

【００６１】追加給油が行われると燃料タンク液面は目
標燃料量時の液面から更に上昇し、ＣＯＶ１３２に到達
してＣＯＶ１３２を閉塞させるようになる。本実施形態
では、タンク内燃料量の許容最大量は上記ＣＯＶ１３２
が閉弁する燃料量よりわずかに小さい容量に設定されて
おり、追加給油時にもタンク内燃料量が許容最大量以下
になるようにオートストップ機構を作動させるためのタ
ンク内圧制御操作を行う。これにより、タンク内に許容
最大量を越えて給油が行われることを防止している。

【００６２】図５は、本実施形態のタンク内圧制御操作
の主要部分を説明するフローチャートである。本実施形
態においても追加給油以外の給油操作では図２、図３の
タンク内圧制御操作が行われる。図５の操作は、図３ス
テップ２３５の操作で給油が終了した場合に引続いて行
われる。図５のフローチャートは、図２、図３の操作の
図示は省略して示している。

【００６３】図５の操作を説明すると、まずステップ２
３５で給油が終了した場合には、次にステップ５０１に
進みベントバルブ１３１を全開にする、そしてステップ
５０３から５０７の操作を繰返して追加給油が開始され
るのを待つ。ステップ５０３と５０５は、タンクの圧力
上昇速度ΔＰＴに基づいて給油が開始されたか否かを判
定する操作であり、図２ステップ２０５、２０７と同一
の操作である。また、ステップ５０５で給油が開始され
ていない場合には、ステップ５０７で前回給油が終了し
てから時間Ｔ₁が経過したか否かを判定し、Ｔ₁が経過し
ている場合にはステップ５２５に進み、ベントバルブ１
３１を全閉にして操作を終了する。すなわち、本実施形
態では、ステップ２３５で給油が終了したと判断されて
から、一定時間Ｔ₁以内（例えば、Ｔ₁は１５秒程度の時
間）に追加給油が開始されなかった場合には、追加給油
が行われる可能性は低いと判断してタンク内圧制御操作
を終了する。

【００６４】前回給油が終了してから一定時間Ｔ₁が経
過する前にステップ５０５で追加給油が開始されたこと
が検出された場合には、次にステップ５０９に進み圧力
センサ１２０から現在のタンク内圧ＰＴを読込み、ステ
ップ５１１でＰＴＡとして記憶する。ＰＴＡは追加給油
開始時のタンク内圧となる。次いで、ステップ５１３で
は、追加給油時のタンク内圧上昇速度の目標値ΔＰＳ₂
が算出される。ステップ５１３では、図３ステップ２２
５と同一の手順でΔＰＳ₂を算出する。但し、この場合
にはステップ２２３のＰＴの代りにステップ５１１で記
憶したＰＴＡの値を使用し、ＰＶはステップ２１５で記
憶した値をそのまま使用する。

【００６５】ステップ２１５で記憶したタンク内圧力Ｐ
Ｖは、定常状態の給油中の給油流量に対応したものであ
る。通常、追加給油を行う場合には作業者は給油流量を
絞り少しずつ給油を行うため給油流量は定常状態の給油
流量より小さくなる。このため、ステップ２１５で記憶
したタンク内圧力ＰＶを用いて算出されるタンク内圧力
上昇速度ΔＰＳ₂は実際のものより大きな値となる。

【００６６】すなわち、ステップ５１３で算出したΔＰ
Ｓ₂を用いてタンク内圧上昇速度を制御すると、実際に
はタンク内燃料量が許容最大量に到達する前にタンク内
圧力が目標圧力に到達して給油ノズルのオートストップ
機構が作動する場合が多くなる。

【００６７】本実施形態では、追加給油が行われる場合
にもタンク内圧制御を行うが、目標燃料量まで給油が行
われた後の追加給油はタンク性能上必ずしも好ましいも
のではなく、追加給油により給油される燃料量はできる
だけ少ない方が好ましい。このため、本実施形態では、
定常給油時の給油流量に対応するタンク内圧力ＰＶを使
用してタンク内圧上昇速度の目標値ΔＰＳ₂を算出する
ようにして、できるだけ追加給油時に実際に燃料量が許
容最大量まで到達しないようにしているのである。な
お、ステップ５１１のタンク内圧力ＰＴＡは、通常大気
圧近傍である。従って、ステップ５１５においても、ス
テップ２２５と同様その都度ΔＰＳ₂を計算するのでは
なく、予めＰＶとΔＰＳ₂の図４と同様な関係を求めて
おき、ＰＶの値からこの関係に基づいて直接ΔＰＳ₂を
求めるようにすることも可能である。

【００６８】上記によりタンク内圧上昇速度ΔＰＳ₂を
算出後、ステップ５１５から５２１では追加給油中のタ
ンク内圧上昇速度ΔＰＴが目標値ΔＰＳ₂に一致するよ
うにベントバルブ１３１が開閉制御される。ステップ５
１５から５２１の操作は、ステップ５２３で給油が終了
したことが検出されるまで繰返される。ステップ５１５
から５２３の操作は、図３ステップ２２７から２３５の
操作と同一である。

【００６９】また、ステップ５２３で給油終了が検出さ
れた場合には、ステップ５２５でベントバルブ１３１が
全閉にされ、タンク内圧制御操作は終了する。上述のよ
うに、本実施形態では目標燃料量まで給油が行われて給
油が終了した後に追加給油が実施された場合も、給油量
をタンクの最大許容量以下に確実に制限するとともに、
追加給油終了時に吹返しが生じることが防止される。

【００７０】

【発明の効果】各請求項に記載の発明によれば、正確に
給油量を制御して過剰な給油を確実に防止するととも
に、給油終了時の燃料の吹返しを防止することが可能と
なる共通の効果を奏する。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明を自動車用燃料タンクに適用した実施形
態の概略構成を示す図である。

【図２】燃料タンク内圧制御操作の一実施形態を説明す
るフローチャートの一部である。

【図３】燃料タンク内圧制御操作の一実施形態を説明す
るフローチャートの一部である。

【図４】図２、図３のタンク内圧上昇速度の目標値の設
定の一例を示す図である。

【図５】燃料タンク内圧制御操作の図２、図３とは異な
る実施形態を説明するフローチャートの一部である。

【符号の説明】

１０…キャニスタ１１…燃料タンク１３…ブリーザ配管３０…電子制御ユニット（ＥＣＵ）１１１…給油管１２０…圧力センサ１３１…ベントバルブ

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者木村政弘愛知県豊田市トヨタ町１番地トヨタ自動車株式会社内Ｆターム(参考） 3D038 CA27 CB01 CC02 3G044 BA00 BA28 CA17 DA03 EA05 EA08 EA23 EA32 EA50 EA61 EA67 FA04 FA23 FA24 FA37 FA39 GA03 GA08 GA10 GA11 GA23 GA28

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】密閉燃料タンクへの給油時にタンク内圧
を調整し、タンクへの過剰給油を防止する密閉燃料タン
クシステムの給油制御装置であって、タンク内圧を検出する圧力検出手段と、給油時にタンク内液面上部空間の気体をタンク外の所定
の場所に排気する排気手段と、給油時のタンク内圧に基づいて給油流量を推定する給油
流量推定手段と、給油時に前記燃料タンク内の燃料量が予め定めた基準量
に到達したか否かを判定する燃料量検出手段と、前記給油流量推定手段の推定した給油流量に基づいてタ
ンク内圧上昇速度の目標値を設定する目標圧力変化設定
手段と、前記燃料量検出手段によりタンク内燃料量が前記基準量
に到達したことが検出された後、前記圧力検出手段によ
り検出したタンク内圧の上昇速度が前記目標値に一致す
るように前記排気手段の作動を制御する圧力制御手段
と、を備えた密閉タンクシステムの給油制御装置。
【請求項２】前記目標圧力変化設定手段は、前記給油
流量推定手段により推定された給油流量に基づいて算出
される、タンク内燃料量が前記基準量に到達してから予
め定めた目標量に到達するまでの所要時間と、タンク内
燃料が前記基準量に到達した時のタンク内圧とに基づい
て、タンク内燃料量が前記目標量に到達した時にタンク
内圧が予め定めた目標圧力になるように前記タンク内圧
上昇速度の目標値を設定する、請求項１に記載の密閉タ
ンクシステムの給油制御装置。
【請求項３】更に、タンク内燃料量が前記目標量に到
達して給油が終了した後に再度追加給油が開始されたこ
とを検出する追加給油検出手段と、前記追加給油が開始
された場合のタンク内圧上昇速度の目標値を設定する追
加給油時目標圧力変化設定手段とを備え、前記圧力制御手段は、前記追加給油中、前記圧力検出手
段により検出したタンク内圧上昇速度が前記追加給油時
の目標値に一致するように前記排気手段の作動を制御す
る、請求項１または請求項２に記載の密閉タンクシステ
ムの給油制御装置。
【請求項４】前記追加給油時目標圧力変化設定手段
は、タンク内燃料量が前記目標量に到達する前に前記給
油流量推定手段により推定された前記給油流量に基づい
て算出される、タンク内燃料量が前記目標量から予め定
めた許容最大量に到達するまでの所要時間と、前記追加
給油が開始された時のタンク内圧とに基づいて、タンク
内燃料量が前記許容最大量に到達した時にタンク内圧が
前記目標圧力になるように追加給油時のタンク内圧上昇
速度の目標値を設定する、請求項３に記載の密閉タンク
システムの給油制御装置。