JP2002310164A - 円すいころ軸受 - Google Patents
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- F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
- F16C19/22—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings
- F16C19/34—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for both radial and axial load
- F16C19/36—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for both radial and axial load with a single row of rollers
- F16C19/364—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for both radial and axial load with a single row of rollers with tapered rollers, i.e. rollers having essentially the shape of a truncated cone
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- F16C23/00—Bearings for exclusively rotary movement adjustable for aligning or positioning
- F16C23/06—Ball or roller bearings
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- F16C2240/40—Linear dimensions, e.g. length, radius, thickness, gap
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- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2361/00—Apparatus or articles in engineering in general
- F16C2361/61—Toothed gear systems, e.g. support of pinion shafts
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Rolling Contact Bearings (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 外輪および内輪間に生じる大きな軸線ずれ角
度が小さい場合でも、エッジロードを抑制し、各軌道面
と各ころの転動面との接触中央部における面圧の増加を
抑制できる円すいころ軸受を提供する。 【解決手段】 本発明の円すいころ軸受は、内輪１１お
よび外輪１２の各軌道面２０，２１の中央部２０ａ，２
１ａが軸方向に凹状となる一定の曲率半径Ｒ１を有する
第１母線により形成され、中央部２０ａ，２１ａに隣接
する軸方向両端部２０ｂ，２１ｂが、転動体１５の転動
面に対して離れるような一定の曲率半径Ｒ２を有する第
２母線により形成され、転動面を形成する第３母線の曲
率半径Ｒ３が以下の式[１]を満たしている。 Ｒ３＝ｓ×Ｒ１ 式［１］ ただし、０．６５≦
ｓ≦０．９５
度が小さい場合でも、エッジロードを抑制し、各軌道面
と各ころの転動面との接触中央部における面圧の増加を
抑制できる円すいころ軸受を提供する。 【解決手段】 本発明の円すいころ軸受は、内輪１１お
よび外輪１２の各軌道面２０，２１の中央部２０ａ，２
１ａが軸方向に凹状となる一定の曲率半径Ｒ１を有する
第１母線により形成され、中央部２０ａ，２１ａに隣接
する軸方向両端部２０ｂ，２１ｂが、転動体１５の転動
面に対して離れるような一定の曲率半径Ｒ２を有する第
２母線により形成され、転動面を形成する第３母線の曲
率半径Ｒ３が以下の式[１]を満たしている。 Ｒ３＝ｓ×Ｒ１ 式［１］ ただし、０．６５≦
ｓ≦０．９５
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、例えば自動車のマ
ニュアル・トランスミッション(Ｍ／Ｔ)およびオートマ
チック・トランスミッション(Ａ／Ｔ)用デファレンシャ
ルギヤ機構や、トランスミッションなどで用いられる円
すいころ軸受に関し、詳しくは外輪の軸線と内輪の軸線
とが互いに交差している状態においてエッジロードの発
生を抑制し、寿命延長を図る円すいころ軸受に関する。
ニュアル・トランスミッション(Ｍ／Ｔ)およびオートマ
チック・トランスミッション(Ａ／Ｔ)用デファレンシャ
ルギヤ機構や、トランスミッションなどで用いられる円
すいころ軸受に関し、詳しくは外輪の軸線と内輪の軸線
とが互いに交差している状態においてエッジロードの発
生を抑制し、寿命延長を図る円すいころ軸受に関する。
【０００２】
【従来の技術】略円柱状あるいは略円すい状に形成され
た転動部材（以下、ころと称する）を複数有するころ軸
受においては、外輪の軸線および内輪の軸線が互いに交
差するような軸線ずれが生じていると、外輪の軌道面と
ころの接触部および内輪の軌道面ところの接触部のうち
のいずれか、あるいは双方において、ころ端部が軌道面
と接触する位置の片側で、局所的な接触圧力の上昇（エ
ッジロード）が発生し、早期の軸受損傷を引き起こす虞
れがある。従って、ころ軸受を各種装置に取り付けるに
あたっては、外輪の軸線および内輪の軸線を高精度に一
致させる必要があるが、大きな軸荷重により回転軸が撓
むと軸線ずれが生じる可能性がある。
た転動部材（以下、ころと称する）を複数有するころ軸
受においては、外輪の軸線および内輪の軸線が互いに交
差するような軸線ずれが生じていると、外輪の軌道面と
ころの接触部および内輪の軌道面ところの接触部のうち
のいずれか、あるいは双方において、ころ端部が軌道面
と接触する位置の片側で、局所的な接触圧力の上昇（エ
ッジロード）が発生し、早期の軸受損傷を引き起こす虞
れがある。従って、ころ軸受を各種装置に取り付けるに
あたっては、外輪の軸線および内輪の軸線を高精度に一
致させる必要があるが、大きな軸荷重により回転軸が撓
むと軸線ずれが生じる可能性がある。
【０００３】たとえば、自動車のＭ／Ｔ、Ａ／Ｔ用のト
ランスアクスル（クラッチ、変速機、終減速機を同一ハ
ウジング内に収めたもの）の出力軸側に用いられる円す
いころ軸受は、出力軸のギア反力からの過大荷重やハウ
ジング剛性の低下に伴うミスアライメント（外輪の軸線
と内輪の軸線とが互いに交差している状態など）の影響
により、軌道面の端部またはころの端部にエッジロード
が発生し、短寿命となる場合がある。こうした問題を回
避するために、円すいころ軸受の許容傾き角を０．００
０９ラジアン（３分）とし、過大荷重が作用しないよう
な取付誤差を規定したり、高精度のハウジングと軸を使
用したりするなどして、円すいころ軸受自体で対処する
のではなく、軸受が使用される環境を改善することとし
ていた。
ランスアクスル（クラッチ、変速機、終減速機を同一ハ
ウジング内に収めたもの）の出力軸側に用いられる円す
いころ軸受は、出力軸のギア反力からの過大荷重やハウ
ジング剛性の低下に伴うミスアライメント（外輪の軸線
と内輪の軸線とが互いに交差している状態など）の影響
により、軌道面の端部またはころの端部にエッジロード
が発生し、短寿命となる場合がある。こうした問題を回
避するために、円すいころ軸受の許容傾き角を０．００
０９ラジアン（３分）とし、過大荷重が作用しないよう
な取付誤差を規定したり、高精度のハウジングと軸を使
用したりするなどして、円すいころ軸受自体で対処する
のではなく、軸受が使用される環境を改善することとし
ていた。
【０００４】また、一方で、各軌道面および各ころの転
動面のうちのいずれか、あるいは双方にフルクラウニン
グやパーシャルクラウニングと呼ばれるクラウニング加
工を施した円すいころ軸受を用いることで、円すいころ
軸受自体で対処する方法も考えられていた。ここで、ク
ラウニング加工とは、軌道面または転動面を成す母線に
ごくわずかのテーパーまたは曲率を持たせる加工を指し
ている。ところが、クラウニング加工を施した円すいこ
ろ軸受では、大きな軸線ずれ角度において、軌道面と転
動面との間に、エッジロードが発生しないようにするた
めに、クラウニングの曲率半径を小さくする必要があ
る。しかしこうすると、軸線ずれ角度が小さい場合、あ
るいは軸線ずれがない場合には、クラウニング加工を施
さない場合、あるいはクラウニングの曲率半径が大きい
場合に比較して、各軌道面ところの接触部の中央部分に
おける面圧が高くなるという不具合があった。
動面のうちのいずれか、あるいは双方にフルクラウニン
グやパーシャルクラウニングと呼ばれるクラウニング加
工を施した円すいころ軸受を用いることで、円すいころ
軸受自体で対処する方法も考えられていた。ここで、ク
ラウニング加工とは、軌道面または転動面を成す母線に
ごくわずかのテーパーまたは曲率を持たせる加工を指し
ている。ところが、クラウニング加工を施した円すいこ
ろ軸受では、大きな軸線ずれ角度において、軌道面と転
動面との間に、エッジロードが発生しないようにするた
めに、クラウニングの曲率半径を小さくする必要があ
る。しかしこうすると、軸線ずれ角度が小さい場合、あ
るいは軸線ずれがない場合には、クラウニング加工を施
さない場合、あるいはクラウニングの曲率半径が大きい
場合に比較して、各軌道面ところの接触部の中央部分に
おける面圧が高くなるという不具合があった。
【０００５】そこで、特開２０００−７４０７５号公報
には、外輪および内輪間に生じる大きな軸線ずれ角度に
対応できるとともに、外輪および内輪の軸線ずれ角度が
小さい場合でも、軌道面および各転動面間の面圧を緩和
し、エッジロードの発生を抑制できる円すいころ軸受が
開示されている。この円すいころ軸受は、内外輪の軌道
面の両端部側ところの転動面の両端部側とのうちの一方
が、他方に対して離れるような曲率半径を有する母線に
より形成されている。
には、外輪および内輪間に生じる大きな軸線ずれ角度に
対応できるとともに、外輪および内輪の軸線ずれ角度が
小さい場合でも、軌道面および各転動面間の面圧を緩和
し、エッジロードの発生を抑制できる円すいころ軸受が
開示されている。この円すいころ軸受は、内外輪の軌道
面の両端部側ところの転動面の両端部側とのうちの一方
が、他方に対して離れるような曲率半径を有する母線に
より形成されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、こうし
た軸受においては、外輪および内輪間に生じる大きな軸
線ずれ角度が小さい場合に、各軌道面と各ころの転動面
との接触中央部における面圧の増加が懸念されていた。
そこで、本発明者らは鋭意検討の結果、特開２０００−
７４０７５号公報に開示された円すいころ軸受におい
て、最適な軌道面の曲率を設定することにより、エッジ
ロードを抑制し、かつミスアライメントにおける軌道面
ところの転動面との接触中央部における面圧の増加を抑
制できることを見出した。
た軸受においては、外輪および内輪間に生じる大きな軸
線ずれ角度が小さい場合に、各軌道面と各ころの転動面
との接触中央部における面圧の増加が懸念されていた。
そこで、本発明者らは鋭意検討の結果、特開２０００−
７４０７５号公報に開示された円すいころ軸受におい
て、最適な軌道面の曲率を設定することにより、エッジ
ロードを抑制し、かつミスアライメントにおける軌道面
ところの転動面との接触中央部における面圧の増加を抑
制できることを見出した。
【０００７】すなわち、本発明は、外輪および内輪間に
生じる大きな軸線ずれ角度が小さい場合でも、エッジロ
ードを抑制し、各軌道面と各ころの転動面との接触中央
部における面圧の増加を抑制できる円すいころ軸受を提
供することを目的としている。
生じる大きな軸線ずれ角度が小さい場合でも、エッジロ
ードを抑制し、各軌道面と各ころの転動面との接触中央
部における面圧の増加を抑制できる円すいころ軸受を提
供することを目的としている。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明の前記目的は、軸
方向に略凹状な軌道面が内周面に設けられた外輪と、軸
方向に略凹状な軌道面が外周面に設けられた内輪と、転
動面が軸方向に凸状となるように一定の曲率半径Ｒ３を
有する第３母線により形成されて前記軌道面間に複数配
置された転動体とを備えた円すいころ軸受において、前
記各軌道面の中央部が軸方向に凹状となる一定の曲率半
径Ｒ１を有する第１母線により形成され、前記中央部に
隣接する軸方向両端部が、前記転動体の転動面に対して
離れるような一定の曲率半径Ｒ２を有する第２母線によ
り形成され、前記転動面の曲率半径Ｒ３が以下の式[１]
を満たすことを特徴とする円すいころ軸受。 Ｒ３＝ｓ×Ｒ１ 式［１］ ただし、０．６５≦ｓ≦０．９５ によって達成される。ここで、「母線」とは、断面視に
おいて軌道面や転動面によって描かれる線、すなわち軌
道面や転動面の輪郭線をいう。このとき、軌道面の中央
部と隣接する両端部は、転動体の転動面に対して離れる
ような一定の曲率半径Ｒ２を有する第２母線により形成
される凸状となることが好ましい。もしくは、軌道面の
中央部と隣接する両端部は、転動体の転動面に対して離
れるように、一定の曲率半径Ｒ１よりも大きな曲率半径
Ｒ２を有する第２母線により形成される凹状となること
が好ましい。
方向に略凹状な軌道面が内周面に設けられた外輪と、軸
方向に略凹状な軌道面が外周面に設けられた内輪と、転
動面が軸方向に凸状となるように一定の曲率半径Ｒ３を
有する第３母線により形成されて前記軌道面間に複数配
置された転動体とを備えた円すいころ軸受において、前
記各軌道面の中央部が軸方向に凹状となる一定の曲率半
径Ｒ１を有する第１母線により形成され、前記中央部に
隣接する軸方向両端部が、前記転動体の転動面に対して
離れるような一定の曲率半径Ｒ２を有する第２母線によ
り形成され、前記転動面の曲率半径Ｒ３が以下の式[１]
を満たすことを特徴とする円すいころ軸受。 Ｒ３＝ｓ×Ｒ１ 式［１］ ただし、０．６５≦ｓ≦０．９５ によって達成される。ここで、「母線」とは、断面視に
おいて軌道面や転動面によって描かれる線、すなわち軌
道面や転動面の輪郭線をいう。このとき、軌道面の中央
部と隣接する両端部は、転動体の転動面に対して離れる
ような一定の曲率半径Ｒ２を有する第２母線により形成
される凸状となることが好ましい。もしくは、軌道面の
中央部と隣接する両端部は、転動体の転動面に対して離
れるように、一定の曲率半径Ｒ１よりも大きな曲率半径
Ｒ２を有する第２母線により形成される凹状となること
が好ましい。
【０００９】以上のような構成の円すいころ軸受におい
ては、大きな荷重が作用して内輪と外輪との間に軸線ず
れが生じても、転動体の両端部が内外輪の軌道面に局部
的に強く接触することはなく、エッジロードが発生し難
い。すなわち、内外輪の相対傾きを許容することができ
る。外輪の第１母線の曲率半径Ｒ１は、自動調心ころ軸
受と異なり、軸受の中心線より遠い位置にあるが、これ
によりエッジロードが極めて有効に緩和される。また、
内外輪の相対傾きが、小さい場合やない場合でも、軌道
面と転動面との接触は凹状母線とそれに対応して凸状母
線との接触となり、転動面の曲率半径Ｒ３と、第１母線
の曲率半径Ｒ１とが式［１］に示される所定の関係で規
定されているので、軌道面と転動面との間の面圧の増大
を抑制できる。このとき、転動面の曲率半径Ｒ３を規定
するｓ値が０．６５よりも大きいので、軌道面および転
動面の中央部の接触面圧の上昇を抑制できる。また、転
動面の曲率半径Ｒ３を規定するｓ値が０．９５よりも小
さいので、転動体の端部での軌道面との接触面圧を４Ｇ
Ｐａ以下とすることができ、エッジロードに起因する軌
道面の早期剥離を防止できる。
ては、大きな荷重が作用して内輪と外輪との間に軸線ず
れが生じても、転動体の両端部が内外輪の軌道面に局部
的に強く接触することはなく、エッジロードが発生し難
い。すなわち、内外輪の相対傾きを許容することができ
る。外輪の第１母線の曲率半径Ｒ１は、自動調心ころ軸
受と異なり、軸受の中心線より遠い位置にあるが、これ
によりエッジロードが極めて有効に緩和される。また、
内外輪の相対傾きが、小さい場合やない場合でも、軌道
面と転動面との接触は凹状母線とそれに対応して凸状母
線との接触となり、転動面の曲率半径Ｒ３と、第１母線
の曲率半径Ｒ１とが式［１］に示される所定の関係で規
定されているので、軌道面と転動面との間の面圧の増大
を抑制できる。このとき、転動面の曲率半径Ｒ３を規定
するｓ値が０．６５よりも大きいので、軌道面および転
動面の中央部の接触面圧の上昇を抑制できる。また、転
動面の曲率半径Ｒ３を規定するｓ値が０．９５よりも小
さいので、転動体の端部での軌道面との接触面圧を４Ｇ
Ｐａ以下とすることができ、エッジロードに起因する軌
道面の早期剥離を防止できる。
【００１０】また、軌道面の中央部の軸方向長さをＬ１
とし、転動体の軸方向長さをＬ２とし、前記中央部の軸
方向長さＬ１が以下の式[２]を満たすことが好ましい。
Ｌ１＝ｔ×Ｌ２ 式［２］ ただし、０．４≦ｔ
≦０．８こうすることで、軌道面の中央部とその両端部
の複合する曲率半径Ｒ１，Ｒ２を有する第１母線および
第２母線の繋ぎ部を滑らかにでき、円弧加工において良
好なレース面（軌道面）を提供できる。なお、この繋ぎ
部は、上記第１母線及び第２母線の境界を滑らかに連続
させたり、第１母線及び第２母線の境界に沿って面取り
加工を施したりすることもできる。異なる曲率半径Ｒ
１，Ｒ２を有する第１母線及び第２母線の境界における
面圧上昇を抑制するために、例えば、第１母線及び第２
母線の境界で両母線が接線を共有する形態を採用でき
る。
とし、転動体の軸方向長さをＬ２とし、前記中央部の軸
方向長さＬ１が以下の式[２]を満たすことが好ましい。
Ｌ１＝ｔ×Ｌ２ 式［２］ ただし、０．４≦ｔ
≦０．８こうすることで、軌道面の中央部とその両端部
の複合する曲率半径Ｒ１，Ｒ２を有する第１母線および
第２母線の繋ぎ部を滑らかにでき、円弧加工において良
好なレース面（軌道面）を提供できる。なお、この繋ぎ
部は、上記第１母線及び第２母線の境界を滑らかに連続
させたり、第１母線及び第２母線の境界に沿って面取り
加工を施したりすることもできる。異なる曲率半径Ｒ
１，Ｒ２を有する第１母線及び第２母線の境界における
面圧上昇を抑制するために、例えば、第１母線及び第２
母線の境界で両母線が接線を共有する形態を採用でき
る。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、図面に基づいて本発明の実
施形態を説明する。図１に本発明の第１実施形態である
単列の円すいころ軸受３０の一部断面図を示す。この円
すいころ軸受１０は、内輪１１の軌道面２０および外輪
１２の軌道面２１が、第１母線２０ａ，２１ａと第２母
線２０ｂ，２１ｂとにより凹凸状に形成されている。外
輪１２の凹凸状軌道面２１と、内輪１１の凹凸状軌道面
２０との間には、略円すい状（略樽状）のころ１５が複
数配置されている。ころ１５は軸方向長さＬ２で形成さ
れ、その転動面は一定曲率半径Ｒ３の母線により形成さ
れている。このとき、ころ１５の軸方向長さＬ２を１６
ｍｍとし、転動面の曲率半径Ｒ３を１９０ｍｍとしてい
る。内輪１１には、大つば１３及び小つば１４がころ１
５を挟むように設けられている。
施形態を説明する。図１に本発明の第１実施形態である
単列の円すいころ軸受３０の一部断面図を示す。この円
すいころ軸受１０は、内輪１１の軌道面２０および外輪
１２の軌道面２１が、第１母線２０ａ，２１ａと第２母
線２０ｂ，２１ｂとにより凹凸状に形成されている。外
輪１２の凹凸状軌道面２１と、内輪１１の凹凸状軌道面
２０との間には、略円すい状（略樽状）のころ１５が複
数配置されている。ころ１５は軸方向長さＬ２で形成さ
れ、その転動面は一定曲率半径Ｒ３の母線により形成さ
れている。このとき、ころ１５の軸方向長さＬ２を１６
ｍｍとし、転動面の曲率半径Ｒ３を１９０ｍｍとしてい
る。内輪１１には、大つば１３及び小つば１４がころ１
５を挟むように設けられている。
【００１２】内輪１１および外輪１２の凹凸状軌道面２
０，２１は、軌道面の中央部が曲率半径Ｒ１を有する第
１母線２０ａ，２１ａにより軸方向長さＬ１の凹状に形
成され、この中央部と隣接した軌道面の両端部が曲率半
径Ｒ２を有する第２母線２０ｂ，２１ｂにより凸状に形
成されている。この凹凸状軌道面２０，２１は、第１母
線２０ａ，２１ａの曲率半径Ｒ１がころ１５の転動面の
曲率半径Ｒ３よりごく僅かに大きく設定されており、第
２母線２０ｂ，２１ｂの曲率半径Ｒ２が第１母線２０
ａ，２１ａの曲率半径Ｒ１より若干大きく設定されてい
る。第１母線２０ａ，２１ａ及び第２母線２０ｂ，２１
ｂは、その境界部で接線を共有している。なお、第２母
線２０ｂ，２１ｂの曲率半径Ｒ２は第１母線２０ａ，２
１ａのそれより小さくてもよい。このとき、内輪１１お
よび外輪１２の凹凸状軌道面２０，２１の中央部の軸方
向長さＬ１を１０ｍｍとし、第１母線２０ａ，２１ａを
形成する曲率半径Ｒ１を２００ｍｍとし、第２母線２０
ｂ，２１ｂを形成する曲率半径Ｒ２を１５０ｍｍとして
いる。
０，２１は、軌道面の中央部が曲率半径Ｒ１を有する第
１母線２０ａ，２１ａにより軸方向長さＬ１の凹状に形
成され、この中央部と隣接した軌道面の両端部が曲率半
径Ｒ２を有する第２母線２０ｂ，２１ｂにより凸状に形
成されている。この凹凸状軌道面２０，２１は、第１母
線２０ａ，２１ａの曲率半径Ｒ１がころ１５の転動面の
曲率半径Ｒ３よりごく僅かに大きく設定されており、第
２母線２０ｂ，２１ｂの曲率半径Ｒ２が第１母線２０
ａ，２１ａの曲率半径Ｒ１より若干大きく設定されてい
る。第１母線２０ａ，２１ａ及び第２母線２０ｂ，２１
ｂは、その境界部で接線を共有している。なお、第２母
線２０ｂ，２１ｂの曲率半径Ｒ２は第１母線２０ａ，２
１ａのそれより小さくてもよい。このとき、内輪１１お
よび外輪１２の凹凸状軌道面２０，２１の中央部の軸方
向長さＬ１を１０ｍｍとし、第１母線２０ａ，２１ａを
形成する曲率半径Ｒ１を２００ｍｍとし、第２母線２０
ｂ，２１ｂを形成する曲率半径Ｒ２を１５０ｍｍとして
いる。
【００１３】ここで、上述した円すいころ軸受１０にお
いては、転動体の曲率半径Ｒ３が以下の式［１］を満た
している。また、軌道面の中央長さＬ１が以下の式
［２］と満たしている。 Ｒ３＝０．９５×Ｒ１ 式［１］ Ｌ１＝０．６０×Ｌ２ 式［２］
いては、転動体の曲率半径Ｒ３が以下の式［１］を満た
している。また、軌道面の中央長さＬ１が以下の式
［２］と満たしている。 Ｒ３＝０．９５×Ｒ１ 式［１］ Ｌ１＝０．６０×Ｌ２ 式［２］
【００１４】以上のような構成の円すいころ軸受１０に
おいては、大きな荷重が作用して内輪１１と外輪１２と
の間に軸線ずれが生じても、ころ１５の両端部が内外輪
１１，１２の軌道面２０，２１に局部的に強く接触する
ことはなく、エッジロードが発生し難い。すなわち、内
外輪１１，１２の相対傾きを許容することができる。外
輪１２の第１母線２１ａの曲率半径Ｒ１は、自動調心こ
ろ軸受と異なり、軸受の中心線より遠い位置にあるが、
これによりエッジロードが極めて有効に緩和される。ま
た、内外輪１１，１２の相対傾きが、小さい場合やない
場合でも、軌道面２０，２１ところ１５の転動面との接
触は凹状母線とそれに対応して凸状母線との接触となる
ので、軌道面と転動面との間の面圧の増大を抑制でき
る。
おいては、大きな荷重が作用して内輪１１と外輪１２と
の間に軸線ずれが生じても、ころ１５の両端部が内外輪
１１，１２の軌道面２０，２１に局部的に強く接触する
ことはなく、エッジロードが発生し難い。すなわち、内
外輪１１，１２の相対傾きを許容することができる。外
輪１２の第１母線２１ａの曲率半径Ｒ１は、自動調心こ
ろ軸受と異なり、軸受の中心線より遠い位置にあるが、
これによりエッジロードが極めて有効に緩和される。ま
た、内外輪１１，１２の相対傾きが、小さい場合やない
場合でも、軌道面２０，２１ところ１５の転動面との接
触は凹状母線とそれに対応して凸状母線との接触となる
ので、軌道面と転動面との間の面圧の増大を抑制でき
る。
【００１５】図２に本発明の第２実施形態である単列の
円すいころ軸受３０の一部断面図を示す。この円すいこ
ろ軸受３０は、内輪３１の軌道面４０が第１母線４０ａ
と第２母線４０ｂとにより凹状に形成され、外輪３２の
軌道面４１が第１母線４１ａと第２母線４１ｂとにより
凹状に形成されている。外輪３２の凹状軌道面４１と内
輪３１の凹状軌道面４０との間には、略円すい状（略樽
状）のころ３５が複数配置されている。ころ３５は軸方
向長さＬ２で形成され、その転動面は一定曲率半径Ｒ３
の母線により形成されている。内輪３１には、大つば３
３及び小つば３４がころ３５を挟むように設けられてい
る。
円すいころ軸受３０の一部断面図を示す。この円すいこ
ろ軸受３０は、内輪３１の軌道面４０が第１母線４０ａ
と第２母線４０ｂとにより凹状に形成され、外輪３２の
軌道面４１が第１母線４１ａと第２母線４１ｂとにより
凹状に形成されている。外輪３２の凹状軌道面４１と内
輪３１の凹状軌道面４０との間には、略円すい状（略樽
状）のころ３５が複数配置されている。ころ３５は軸方
向長さＬ２で形成され、その転動面は一定曲率半径Ｒ３
の母線により形成されている。内輪３１には、大つば３
３及び小つば３４がころ３５を挟むように設けられてい
る。
【００１６】内輪３１及び外輪３２の各凹状軌道面４
０，４１は、第１母線４０ａ，４１ａの曲率半径Ｒ１が
ころ３５の転動面の曲率半径Ｒ３よりごく僅かに大きく
設定されており、第２母線４０ｂ，４１ｂの曲率半径Ｒ
２が第１母線４０ａ，４１ａの曲率半径Ｒ１より若干大
きく設定されている。第１母線４０ａ，４１ａ及び第２
母線４０ｂ，４１ｂはその境界部で接線を共有するよう
に形成されている。
０，４１は、第１母線４０ａ，４１ａの曲率半径Ｒ１が
ころ３５の転動面の曲率半径Ｒ３よりごく僅かに大きく
設定されており、第２母線４０ｂ，４１ｂの曲率半径Ｒ
２が第１母線４０ａ，４１ａの曲率半径Ｒ１より若干大
きく設定されている。第１母線４０ａ，４１ａ及び第２
母線４０ｂ，４１ｂはその境界部で接線を共有するよう
に形成されている。
【００１７】以上のような円すいころ軸受３０によって
も所望の効果を得ることができる。すなわち、軌道面の
両端部が曲率半径Ｒ１より大きい曲率半径Ｒ２の第２母
線により形成される凸状となっても、上述した本発明の
第１実施形態と同様の作用・効果を奏することができ
る。また、内輪３１の軌道面は、第１実施形態における
外輪の軌道面と同様な凹凸状にすることもできる。な
お、説明しないその他の構成・作用については、上述し
た第１実施形態と同様である。
も所望の効果を得ることができる。すなわち、軌道面の
両端部が曲率半径Ｒ１より大きい曲率半径Ｒ２の第２母
線により形成される凸状となっても、上述した本発明の
第１実施形態と同様の作用・効果を奏することができ
る。また、内輪３１の軌道面は、第１実施形態における
外輪の軌道面と同様な凹凸状にすることもできる。な
お、説明しないその他の構成・作用については、上述し
た第１実施形態と同様である。
【００１８】
【実施例】上述した本発明の円すいころ軸受において、
転動体の曲率半径Ｒ３が以下の式［１］を満たし、軌道
面の中央長さＬ１が以下の式［２］と満たしている場合
の効果を確認するために、図３に示す円すいころ軸受耐
久試験機５０を用いて、以下のような試験を行なった。 Ｒ３＝ｓ×Ｒ１ 式［１］ ０．６５≦ｓ≦０．９５ Ｌ１＝ｔ×Ｌ２ 式［２］ ０．４≦ｔ≦０．８ この円すいころ軸受耐久試験機５０では、軸５１にサポ
ート軸受５３を装着し、このサポート軸受５３の両側に
配置するように、２個の試験軸受５２を軸５１に装着す
ることで、同時に２個試験することが可能である。本試
験で使用した軸受は、図１に示した第１実施形態の円す
いころ軸受１０において、日本精工（株）社製 呼び番
号：時間３２２０８Ｊ（外径φ８０ｍｍ×内径φ４０ｍ
ｍ、ころ長さＬ２＝１６ｍｍ、基本動定格荷重Ｃ＝７７
０００Ｎ、基本静定格荷重Ｃ0＝９０５００Ｎ）と同等
品である。
転動体の曲率半径Ｒ３が以下の式［１］を満たし、軌道
面の中央長さＬ１が以下の式［２］と満たしている場合
の効果を確認するために、図３に示す円すいころ軸受耐
久試験機５０を用いて、以下のような試験を行なった。 Ｒ３＝ｓ×Ｒ１ 式［１］ ０．６５≦ｓ≦０．９５ Ｌ１＝ｔ×Ｌ２ 式［２］ ０．４≦ｔ≦０．８ この円すいころ軸受耐久試験機５０では、軸５１にサポ
ート軸受５３を装着し、このサポート軸受５３の両側に
配置するように、２個の試験軸受５２を軸５１に装着す
ることで、同時に２個試験することが可能である。本試
験で使用した軸受は、図１に示した第１実施形態の円す
いころ軸受１０において、日本精工（株）社製 呼び番
号：時間３２２０８Ｊ（外径φ８０ｍｍ×内径φ４０ｍ
ｍ、ころ長さＬ２＝１６ｍｍ、基本動定格荷重Ｃ＝７７
０００Ｎ、基本静定格荷重Ｃ0＝９０５００Ｎ）と同等
品である。
【００１９】試験方法としては、円すいころ軸受耐久試
験機５０のサポート軸受５３にラジアル荷重Ｆｒを２０
０００Ｎ負荷し、軸５１の軸方向にアキシアル荷重Ｆａ
を１５０００Ｎ負荷しながら、動等価荷重をＰ＝３２０
００Ｎ（Ｐ／Ｃ＝０．４２）を作用させ、軸５１の傾き
θを０．００３（１０分）として、軸５１の回転数を３
０００ｒｐｍで図中Ａ方向で回転し、耐久試験を実施し
た。試験数は、各条件にてＮ＝１０行い、初期振動の５
倍となった時点にて試験を中断し、軌道面の剥離の有無
を確認した。計算寿命がＬｃａｌ＝１００時間であるた
め、打ち切り時間を２００時間とした。なお、潤滑油と
しては、ギヤオイル７５Ｓ−９０（ＳＡＥ粘度 ＳＡＥ
Ｊ３０６）を用い、使用した軸受の材料は高炭素クロ
ム軸受鋼２種（ＳＵＪ２）であり、通常熱処理した軸受
を使用した。
験機５０のサポート軸受５３にラジアル荷重Ｆｒを２０
０００Ｎ負荷し、軸５１の軸方向にアキシアル荷重Ｆａ
を１５０００Ｎ負荷しながら、動等価荷重をＰ＝３２０
００Ｎ（Ｐ／Ｃ＝０．４２）を作用させ、軸５１の傾き
θを０．００３（１０分）として、軸５１の回転数を３
０００ｒｐｍで図中Ａ方向で回転し、耐久試験を実施し
た。試験数は、各条件にてＮ＝１０行い、初期振動の５
倍となった時点にて試験を中断し、軌道面の剥離の有無
を確認した。計算寿命がＬｃａｌ＝１００時間であるた
め、打ち切り時間を２００時間とした。なお、潤滑油と
しては、ギヤオイル７５Ｓ−９０（ＳＡＥ粘度 ＳＡＥ
Ｊ３０６）を用い、使用した軸受の材料は高炭素クロ
ム軸受鋼２種（ＳＵＪ２）であり、通常熱処理した軸受
を使用した。
【００２０】表１に本発明の円すいころ軸受である実施
例および従来例として示す比較例に用いた軸受の緒言の
一覧を示す。表１に示す値は、軌道面中央部の第１母線
を形成する曲率半径をＲ１（ｍｍ）とし、この中央部に
隣接する両端部に位置する第２母線を形成する曲率半径
をＲ２（ｍｍ）とし、ころの転動面の曲率半径をＲ３
（ｍｍ）とした。また、軌道面中央部の軸方向長さをＬ
１（ｍｍ）とした。このとき、上述した式［１］におけ
るｓをＲ３／Ｒ１とし、式［２］におけるｔをＬ１／Ｌ
２とした。さらに、このときの評価時間と軌道面に生じ
た剥離の有無を調べた。なお、比較例１に関しては通常
使用の軸受（通常クラウニングのみ）を使用した。ま
た、試験には剥離を生じた部分は、内輪・外輪およびこ
ろとも、同じような比率にて発生していた。
例および従来例として示す比較例に用いた軸受の緒言の
一覧を示す。表１に示す値は、軌道面中央部の第１母線
を形成する曲率半径をＲ１（ｍｍ）とし、この中央部に
隣接する両端部に位置する第２母線を形成する曲率半径
をＲ２（ｍｍ）とし、ころの転動面の曲率半径をＲ３
（ｍｍ）とした。また、軌道面中央部の軸方向長さをＬ
１（ｍｍ）とした。このとき、上述した式［１］におけ
るｓをＲ３／Ｒ１とし、式［２］におけるｔをＬ１／Ｌ
２とした。さらに、このときの評価時間と軌道面に生じ
た剥離の有無を調べた。なお、比較例１に関しては通常
使用の軸受（通常クラウニングのみ）を使用した。ま
た、試験には剥離を生じた部分は、内輪・外輪およびこ
ろとも、同じような比率にて発生していた。
【００２１】
【表１】
【００２２】表１に示す実施例１は、Ｒ１＝２００ｍ
ｍ、Ｒ２＝１５０ｍｍ、Ｒ３＝１９０ｍｍで、ｓ＝０．
９５、ｔ＝０．６（Ｌ１＝１０ｍｍ）となる。実施例２
は、Ｒ１＝２００ｍｍ、Ｒ２＝１５０ｍｍ、Ｒ３＝１６
０ｍｍで、ｓ＝０．８０、ｔ＝０．６（Ｌ１＝１０ｍ
ｍ）となる。実施例３は、Ｒ１＝２００ｍｍ、Ｒ２＝１
５０ｍｍ、Ｒ３＝１３０ｍｍで、ｓ＝０．６５、ｔ＝
０．６（Ｌ１＝１０ｍｍ）となる。実施例４は、Ｒ１＝
１５０ｍｍ、Ｒ２＝２００ｍｍ、Ｒ３＝１４０ｍｍで、
ｓ＝０．９３、ｔ＝０．５（Ｌ１＝８ｍｍ）となる。実
施例５は、Ｒ１＝１５０ｍｍ、Ｒ２＝２００ｍｍ、Ｒ３
＝１２０ｍｍで、ｓ＝０．８０、ｔ＝０．５（Ｌ１＝８
ｍｍ）となる。実施例６は、Ｒ１＝１５０ｍｍ、Ｒ２＝
２００ｍｍ、Ｒ３＝１００ｍｍで、ｓ＝０．６７、ｔ＝
０．５（Ｌ１＝８ｍｍ）となる。実施例７は、Ｒ１＝２
００ｍｍ、Ｒ２＝１５０ｍｍ、Ｒ３＝１８０ｍｍで、ｓ
＝０．９、ｔ＝０．８（Ｌ１＝１３ｍｍ）となる。実施
例８は、Ｒ１＝２００ｍｍ、Ｒ２＝１５０ｍｍ、Ｒ３＝
１８０ｍｍで、ｓ＝０．９、ｔ＝０．６（Ｌ１＝９．５
ｍｍ）となる。実施例９は、Ｒ１＝２００ｍｍ、Ｒ２＝
１５０ｍｍ、Ｒ３＝１８０ｍｍで、ｓ＝０．９、ｔ＝
０．４（Ｌ１＝６ｍｍ）となる。比較例１は、Ｒ１＝
∞、Ｒ２＝∞、Ｒ３＝∞で、ｓ＝１、ｔ＝１（Ｌ１＝１
６ｍｍ）となる。比較例２は、Ｒ１＝２００ｍｍ、Ｒ２
＝１５０ｍｍ、Ｒ３＝１９５ｍｍで、ｓ＝０．９８、ｔ
＝０．６（Ｌ１＝１０ｍｍ）となる。比較例３は、Ｒ１
＝２００ｍｍ、Ｒ２＝１５０ｍｍ、Ｒ３＝１００ｍｍ
で、ｓ＝０．５０、ｔ＝０．６（Ｌ１＝１０ｍｍ）とな
る。比較例４は、Ｒ１＝２００ｍｍ、Ｒ２＝１５０ｍ
ｍ、Ｒ３＝１６０ｍｍで、ｓ＝０．８０、ｔ＝０．９
（Ｌ１＝１５ｍｍ）となる。比較例５は、Ｒ１＝２００
ｍｍ、Ｒ２＝１５０ｍｍ、Ｒ３＝１６０ｍｍで、ｓ＝
０．８０、ｔ＝０．３（Ｌ１＝５ｍｍ）となる。
ｍ、Ｒ２＝１５０ｍｍ、Ｒ３＝１９０ｍｍで、ｓ＝０．
９５、ｔ＝０．６（Ｌ１＝１０ｍｍ）となる。実施例２
は、Ｒ１＝２００ｍｍ、Ｒ２＝１５０ｍｍ、Ｒ３＝１６
０ｍｍで、ｓ＝０．８０、ｔ＝０．６（Ｌ１＝１０ｍ
ｍ）となる。実施例３は、Ｒ１＝２００ｍｍ、Ｒ２＝１
５０ｍｍ、Ｒ３＝１３０ｍｍで、ｓ＝０．６５、ｔ＝
０．６（Ｌ１＝１０ｍｍ）となる。実施例４は、Ｒ１＝
１５０ｍｍ、Ｒ２＝２００ｍｍ、Ｒ３＝１４０ｍｍで、
ｓ＝０．９３、ｔ＝０．５（Ｌ１＝８ｍｍ）となる。実
施例５は、Ｒ１＝１５０ｍｍ、Ｒ２＝２００ｍｍ、Ｒ３
＝１２０ｍｍで、ｓ＝０．８０、ｔ＝０．５（Ｌ１＝８
ｍｍ）となる。実施例６は、Ｒ１＝１５０ｍｍ、Ｒ２＝
２００ｍｍ、Ｒ３＝１００ｍｍで、ｓ＝０．６７、ｔ＝
０．５（Ｌ１＝８ｍｍ）となる。実施例７は、Ｒ１＝２
００ｍｍ、Ｒ２＝１５０ｍｍ、Ｒ３＝１８０ｍｍで、ｓ
＝０．９、ｔ＝０．８（Ｌ１＝１３ｍｍ）となる。実施
例８は、Ｒ１＝２００ｍｍ、Ｒ２＝１５０ｍｍ、Ｒ３＝
１８０ｍｍで、ｓ＝０．９、ｔ＝０．６（Ｌ１＝９．５
ｍｍ）となる。実施例９は、Ｒ１＝２００ｍｍ、Ｒ２＝
１５０ｍｍ、Ｒ３＝１８０ｍｍで、ｓ＝０．９、ｔ＝
０．４（Ｌ１＝６ｍｍ）となる。比較例１は、Ｒ１＝
∞、Ｒ２＝∞、Ｒ３＝∞で、ｓ＝１、ｔ＝１（Ｌ１＝１
６ｍｍ）となる。比較例２は、Ｒ１＝２００ｍｍ、Ｒ２
＝１５０ｍｍ、Ｒ３＝１９５ｍｍで、ｓ＝０．９８、ｔ
＝０．６（Ｌ１＝１０ｍｍ）となる。比較例３は、Ｒ１
＝２００ｍｍ、Ｒ２＝１５０ｍｍ、Ｒ３＝１００ｍｍ
で、ｓ＝０．５０、ｔ＝０．６（Ｌ１＝１０ｍｍ）とな
る。比較例４は、Ｒ１＝２００ｍｍ、Ｒ２＝１５０ｍ
ｍ、Ｒ３＝１６０ｍｍで、ｓ＝０．８０、ｔ＝０．９
（Ｌ１＝１５ｍｍ）となる。比較例５は、Ｒ１＝２００
ｍｍ、Ｒ２＝１５０ｍｍ、Ｒ３＝１６０ｍｍで、ｓ＝
０．８０、ｔ＝０．３（Ｌ１＝５ｍｍ）となる。
【００２３】以上の結果、実施例２，５，８に関しては
２００時間に至っても全ての軸受の軌道面において剥離
は発生せず、良好であった。これは、傾きを加えた試験
であっても、ころおよび軌道輪が最適な曲率（Ｒ３／Ｒ
１＝０．８〜０．９）であり、複合円弧の繋ぎ部におい
ても、Ｌ１／Ｌ２＝０．５〜０．６とすることにより、
滑らかな転動面となっているためである。実施例１，４
に関しては評価時間（Ｌ１０寿命）は１１５，１２３時
間と計算寿命より長寿命となった、これはころおよび軌
道輪の曲率がＲ３／Ｒ１＝０．９５，０．９３と大き
く、傾きθを１０分とした本試験では、エッジロードが
１０個中５個発生した。実施例３，６に関してはＬ１０
寿命は１４８，１５４時間と計算寿命より長寿命となっ
た。これはころおよび軌道輪の曲率がＲ３／Ｒ１＝０．
６５，０．６７となったため、一種の点接触状態のよう
になり、傾きθを１０分とした本試験では、エッジロー
ドは発生しなかった。しかしながら、中央部の接触面圧
が上昇したため１０個中３個に内部起点剥離が発生し
た。実施例７，９に関してはＬ１０寿命は１８６，１９
２時間と計算寿命より長寿命となった。とくに、Ｒ３／
Ｒ１＝０．９であったため、エッジロードの発生は認め
られなかった。しかしながら複合円弧の繋ぎ部において
Ｌ１／Ｌ２＝０．８，０．４であったため、軌道面の中
央部において滑らかな転動面とならない面が１０個中２
個に軌道輪に生じており、表面起点剥離が発生してい
た。
２００時間に至っても全ての軸受の軌道面において剥離
は発生せず、良好であった。これは、傾きを加えた試験
であっても、ころおよび軌道輪が最適な曲率（Ｒ３／Ｒ
１＝０．８〜０．９）であり、複合円弧の繋ぎ部におい
ても、Ｌ１／Ｌ２＝０．５〜０．６とすることにより、
滑らかな転動面となっているためである。実施例１，４
に関しては評価時間（Ｌ１０寿命）は１１５，１２３時
間と計算寿命より長寿命となった、これはころおよび軌
道輪の曲率がＲ３／Ｒ１＝０．９５，０．９３と大き
く、傾きθを１０分とした本試験では、エッジロードが
１０個中５個発生した。実施例３，６に関してはＬ１０
寿命は１４８，１５４時間と計算寿命より長寿命となっ
た。これはころおよび軌道輪の曲率がＲ３／Ｒ１＝０．
６５，０．６７となったため、一種の点接触状態のよう
になり、傾きθを１０分とした本試験では、エッジロー
ドは発生しなかった。しかしながら、中央部の接触面圧
が上昇したため１０個中３個に内部起点剥離が発生し
た。実施例７，９に関してはＬ１０寿命は１８６，１９
２時間と計算寿命より長寿命となった。とくに、Ｒ３／
Ｒ１＝０．９であったため、エッジロードの発生は認め
られなかった。しかしながら複合円弧の繋ぎ部において
Ｌ１／Ｌ２＝０．８，０．４であったため、軌道面の中
央部において滑らかな転動面とならない面が１０個中２
個に軌道輪に生じており、表面起点剥離が発生してい
た。
【００２４】他方、比較例１に関しては、通常使用の軸
受にて評価を行なったため、傾きを１０分とした本試験
では全ての軸受においてＬ１０寿命は１４時間と計算寿
命の約１／７となり、全てのエッジロード起点の剥離を
生じていた。比較例２，３に関してはＬ１０寿命は５
８，４９時間と計算寿命の約１／２程度であった。実施
例２は、ころおよび軌道輪の曲率がＲ３／Ｒ１＝０．９
８と最も大きく、全ての軸受にエッジロード起点の剥離
を生じていた。比較例３に関してはころおよび軌道輪の
曲率がＲ３／Ｒ１＝０．５と最も小さく、中央部の接触
面圧が非常に高くなり、内部起点の剥離が全ての軸受に
生じていた。比較例４，５に関しては、Ｌ１０寿命は２
５，２３時間と計算寿命の約１／４程度であった。Ｒ３
／Ｒ１＝０．８と充分であったため、試験終了品にはエ
ッジロードの発生は認められなかった、しかしながら複
合円弧の繋ぎ部においてＬ１／Ｌ２＝０．９，０．３で
あったため、軌道面の中央部において滑らかな転動面と
なっていない面が全ての軸受の軌道輪に生じており、短
時間にて表面起点剥離が発生していた。今回の試験の結
果により、ｓを０．６５〜０．９５さらに好ましくは
０．８〜０．９、かつｔを０．４〜０．８さらに好まし
くは０．５〜０．６と設定することによりエッジロード
起点剥離、及び接触面圧過大による軌道面中央部での剥
離と加工面エラーに伴う上面起点剥離を抑制することが
できる。
受にて評価を行なったため、傾きを１０分とした本試験
では全ての軸受においてＬ１０寿命は１４時間と計算寿
命の約１／７となり、全てのエッジロード起点の剥離を
生じていた。比較例２，３に関してはＬ１０寿命は５
８，４９時間と計算寿命の約１／２程度であった。実施
例２は、ころおよび軌道輪の曲率がＲ３／Ｒ１＝０．９
８と最も大きく、全ての軸受にエッジロード起点の剥離
を生じていた。比較例３に関してはころおよび軌道輪の
曲率がＲ３／Ｒ１＝０．５と最も小さく、中央部の接触
面圧が非常に高くなり、内部起点の剥離が全ての軸受に
生じていた。比較例４，５に関しては、Ｌ１０寿命は２
５，２３時間と計算寿命の約１／４程度であった。Ｒ３
／Ｒ１＝０．８と充分であったため、試験終了品にはエ
ッジロードの発生は認められなかった、しかしながら複
合円弧の繋ぎ部においてＬ１／Ｌ２＝０．９，０．３で
あったため、軌道面の中央部において滑らかな転動面と
なっていない面が全ての軸受の軌道輪に生じており、短
時間にて表面起点剥離が発生していた。今回の試験の結
果により、ｓを０．６５〜０．９５さらに好ましくは
０．８〜０．９、かつｔを０．４〜０．８さらに好まし
くは０．５〜０．６と設定することによりエッジロード
起点剥離、及び接触面圧過大による軌道面中央部での剥
離と加工面エラーに伴う上面起点剥離を抑制することが
できる。
【００２５】なお、本試験では軸受軌道輪およびころ軌
道面粗さを０．１〜０．３μｍＲａとして行なったが、
軌道面粗さを０．０５μｍＲａとすることにより、軌道
面の複合する曲率半径Ｒ１，Ｒ２を有する第１母線およ
び第２母線の繋ぎ部を滑らかにでき、円弧加工において
良好なレース面に提供することが可能となる。また、軸
受サイズが大きくなった場合、軌道面粗さが０．５μｍ
Ｒａ程度となる場合があるが、潤滑油膜の判断基準とし
て油膜パラメータΔが１より大きい条件にて使用するこ
とが望ましい。
道面粗さを０．１〜０．３μｍＲａとして行なったが、
軌道面粗さを０．０５μｍＲａとすることにより、軌道
面の複合する曲率半径Ｒ１，Ｒ２を有する第１母線およ
び第２母線の繋ぎ部を滑らかにでき、円弧加工において
良好なレース面に提供することが可能となる。また、軸
受サイズが大きくなった場合、軌道面粗さが０．５μｍ
Ｒａ程度となる場合があるが、潤滑油膜の判断基準とし
て油膜パラメータΔが１より大きい条件にて使用するこ
とが望ましい。
【００２６】なお、本発明は前述した実施形態に限定さ
れるものではなく、適宜な変形、改良等が可能である。
本実施形態では、軸受耐久試験に使用した軸受を構成す
る材料として軸受鋼２種を用いたが、これに限定され
ず、肌焼鋼など異物環境下に有効な長寿命材料と併用す
ることにより更なる同様な効果を有する。
れるものではなく、適宜な変形、改良等が可能である。
本実施形態では、軸受耐久試験に使用した軸受を構成す
る材料として軸受鋼２種を用いたが、これに限定され
ず、肌焼鋼など異物環境下に有効な長寿命材料と併用す
ることにより更なる同様な効果を有する。
【００２７】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の円すいこ
ろ軸受によれば、外輪および内輪間に生じる大きな軸線
ずれ角度が小さい場合でも、エッジロードを抑制し、各
軌道面と各ころの転動面との接触中央部における面圧の
増加を抑制できる。
ろ軸受によれば、外輪および内輪間に生じる大きな軸線
ずれ角度が小さい場合でも、エッジロードを抑制し、各
軌道面と各ころの転動面との接触中央部における面圧の
増加を抑制できる。
【図１】本発明の第１実施形態の円すいころ軸受１０を
示す一部断面図である。
示す一部断面図である。
【図２】本発明の第２実施形態の円すいころ軸受３０を
示す一部断面図である。
示す一部断面図である。
【図３】円すいころ軸受耐久試験機５０の概略断面図で
ある。
ある。
１０，３０ 円すいころ軸受 １１ 内輪 １２ 外輪 １３ 大つば １４ 小つば １５ ころ（転動体） ２０，２１ 軌道面 ２０ａ，２１ａ 中央部 ２０ｂ，２１ｂ 両端部 Ｒ１，Ｒ２，Ｒ３ 曲率半径 Ｌ１，Ｌ２ 軸方向長さ
Claims (2)
- 【請求項１】 軸方向に略凹状な軌道面が内周面に設け
られた外輪と、軸方向に略凹状な軌道面が外周面に設け
られた内輪と、転動面が軸方向に凸状となるように一定
の曲率半径Ｒ３を有する第３母線により形成されて前記
軌道面間に複数配置された転動体とを備えた円すいころ
軸受において、 前記各軌道面の中央部が軸方向に凹状となる一定の曲率
半径Ｒ１を有する第１母線により形成され、前記中央部
に隣接する軸方向両端部が、前記転動体の転動面に対し
て離れるような一定の曲率半径Ｒ２を有する第２母線に
より形成され、前記転動面の曲率半径Ｒ３が以下の式
[１]を満たすことを特徴とする円すいころ軸受。 Ｒ３＝ｓ×Ｒ１ 式［１］ ただし、０．６５≦ｓ≦０．９５ - 【請求項２】 前記軌道面の中央部の軸方向長さをＬ１
とし、前記転動体の軸方向長さをＬ２とし、前記中央部
の軸方向長さＬ１が以下の式[２]を満たすことを特徴と
する請求項１記載の円すいころ軸受。 Ｌ１＝ｔ×Ｌ２ 式［２］ ただし、０．４≦ｔ≦０．８
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