JP2000218411A - 立方晶窒化硼素質焼結体切削工具 - Google Patents
立方晶窒化硼素質焼結体切削工具Info
- Publication number
- JP2000218411A JP2000218411A JP2278999A JP2278999A JP2000218411A JP 2000218411 A JP2000218411 A JP 2000218411A JP 2278999 A JP2278999 A JP 2278999A JP 2278999 A JP2278999 A JP 2278999A JP 2000218411 A JP2000218411 A JP 2000218411A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- boron nitride
- binder
- average particle
- cubic boron
- particle size
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】機械的特性、熱的特性を保ちつつ、高硬度焼入
れ鋼や鋳鉄の切削中にｃＢＮ粒子が脱落したり、結合材
の摩耗、脱落による工具摩耗、欠損が発生しない、高性
能の立方晶窒化硼素質焼結体切削工具を提供する。 【解決手段】平均粒径１μm 以下の微粒立方晶窒化硼素
３０〜９０体積％と平均粒径２〜１０μm の粗粒立方晶
窒化硼素１０〜７０体積％含有するとともに、残部の結
合材の平均粒径が微粒立方晶窒化硼素＜結合材＜粗粒立
方晶窒化硼素とし、また、その結合材が、周期律表第４
ａ、５ａ、６ａ族元素を少なくとも一種含む炭化物、窒
化物、炭窒化物、硼化物及びこれらの複合化合物と、Ａ
ｌＮとＡｌ2 Ｏ3 と鉄族金属のうち少なくとも一種とす
ることにより、耐摩耗性と耐欠損性の優れた性能を両立
させる。
れ鋼や鋳鉄の切削中にｃＢＮ粒子が脱落したり、結合材
の摩耗、脱落による工具摩耗、欠損が発生しない、高性
能の立方晶窒化硼素質焼結体切削工具を提供する。 【解決手段】平均粒径１μm 以下の微粒立方晶窒化硼素
３０〜９０体積％と平均粒径２〜１０μm の粗粒立方晶
窒化硼素１０〜７０体積％含有するとともに、残部の結
合材の平均粒径が微粒立方晶窒化硼素＜結合材＜粗粒立
方晶窒化硼素とし、また、その結合材が、周期律表第４
ａ、５ａ、６ａ族元素を少なくとも一種含む炭化物、窒
化物、炭窒化物、硼化物及びこれらの複合化合物と、Ａ
ｌＮとＡｌ2 Ｏ3 と鉄族金属のうち少なくとも一種とす
ることにより、耐摩耗性と耐欠損性の優れた性能を両立
させる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高耐摩耗性と高耐
欠損性を兼ね備えた立方晶窒化硼素質焼結体からなる切
削工具に関するものである。
欠損性を兼ね備えた立方晶窒化硼素質焼結体からなる切
削工具に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】立方晶窒化硼素（Ｃｕｂｉｃ Ｂｏｒｏ
ｎ Ｎｉｔｒｉｄｅ／以下ｃＢＮと略称する）はダイヤ
モンドに次ぐ硬度を有し、しかもダイヤモンドと異なり
鉄系金属との親和性を持たないため、特に高硬度焼入れ
鋼や鋳鉄の研削工具、切削工具に用いられている。
ｎ Ｎｉｔｒｉｄｅ／以下ｃＢＮと略称する）はダイヤ
モンドに次ぐ硬度を有し、しかもダイヤモンドと異なり
鉄系金属との親和性を持たないため、特に高硬度焼入れ
鋼や鋳鉄の研削工具、切削工具に用いられている。
【０００３】このようなｃＢＮを使用した切削工具とし
ては、ｃＢＮをコバルト（Ｃｏ）等の金属で結合したも
のや、炭化チタン（ＴｉＣ）などのセラミックスで結合
したｃＢＮ焼結体が用いられてきた（特公昭５２−４３
８４６号公報等参照）。
ては、ｃＢＮをコバルト（Ｃｏ）等の金属で結合したも
のや、炭化チタン（ＴｉＣ）などのセラミックスで結合
したｃＢＮ焼結体が用いられてきた（特公昭５２−４３
８４６号公報等参照）。
【０００４】
【発明が解決しようとする問題点】上記のようなｃＢＮ
焼結体工具では、耐摩耗性、耐熱性を損なわないように
するため結合材をできるだけ少量に抑え、残部のｃＢＮ
が直接結合した組織を形成するようにしている。しかし
ながら、このような焼結体で、高硬度焼入れ鋼や鋳鉄を
切削してみると、切削中にｃＢＮ粒子が脱落することに
よって工具摩耗が大きく進行するという問題があった。
焼結体工具では、耐摩耗性、耐熱性を損なわないように
するため結合材をできるだけ少量に抑え、残部のｃＢＮ
が直接結合した組織を形成するようにしている。しかし
ながら、このような焼結体で、高硬度焼入れ鋼や鋳鉄を
切削してみると、切削中にｃＢＮ粒子が脱落することに
よって工具摩耗が大きく進行するという問題があった。
【０００５】一方、ｃＢＮ粒子の脱粒を抑えるため、結
合材を多量に加え結合材中にｃＢＮ粒子が分散した組織
の焼結体では、ｃＢＮ粒子と比較すると結合材粒子の機
械的特性、熱的特性が劣るため、結合材の摩耗、脱落に
よる工具摩耗、欠損が発生するという欠点があった。
合材を多量に加え結合材中にｃＢＮ粒子が分散した組織
の焼結体では、ｃＢＮ粒子と比較すると結合材粒子の機
械的特性、熱的特性が劣るため、結合材の摩耗、脱落に
よる工具摩耗、欠損が発生するという欠点があった。
【０００６】
【問題点を解決するための手段】本発明者は、ｃＢＮ粒
子の脱落による工具摩耗と結合材の摩耗、脱落による工
具摩耗及び欠損を同時に解決するため鋭意研究した結
果、微粒のｃＢＮ粒子と粗粒のｃＢＮ粒子を均一に含有
させ、その微粒のｃＢＮ粒子と粗粒のｃＢＮ粒子と残部
の結合材の其々の平均粒径を制御することにより、耐摩
耗性、耐欠損性の優れたｃＢＮ焼結体を得ることができ
ることを見出し、本発明に至った。
子の脱落による工具摩耗と結合材の摩耗、脱落による工
具摩耗及び欠損を同時に解決するため鋭意研究した結
果、微粒のｃＢＮ粒子と粗粒のｃＢＮ粒子を均一に含有
させ、その微粒のｃＢＮ粒子と粗粒のｃＢＮ粒子と残部
の結合材の其々の平均粒径を制御することにより、耐摩
耗性、耐欠損性の優れたｃＢＮ焼結体を得ることができ
ることを見出し、本発明に至った。
【０００７】即ち、本発明の工具を構成する立方晶窒化
硼素質焼結体は、平均粒径１μm 以下の微粒ｃＢＮ粒子
３０〜９０体積％と平均粒径２〜１０μm の粗粒ｃＢＮ
粒子１０〜７０体積％含有するとともに、残部の４体積
％〜６５体積％の結合材の平均粒径が微粒ｃＢＮ＜結合
材＜粗粒ｃＢＮであることを特徴とする立方晶窒化硼素
質焼結体である。
硼素質焼結体は、平均粒径１μm 以下の微粒ｃＢＮ粒子
３０〜９０体積％と平均粒径２〜１０μm の粗粒ｃＢＮ
粒子１０〜７０体積％含有するとともに、残部の４体積
％〜６５体積％の結合材の平均粒径が微粒ｃＢＮ＜結合
材＜粗粒ｃＢＮであることを特徴とする立方晶窒化硼素
質焼結体である。
【０００８】また、その結合材が、周期律表第４ａ、５
ａ、６ａ族元素を少なくとも一種含む炭化物、窒化物、
炭窒化物、硼化物及びこれらの複合化合物と、ＡｌＮと
Ａｌ2 Ｏ3 と鉄族金属のうち少なくとも一種を主成分と
することを特徴とする立方晶窒化硼素質焼結体である。
ａ、６ａ族元素を少なくとも一種含む炭化物、窒化物、
炭窒化物、硼化物及びこれらの複合化合物と、ＡｌＮと
Ａｌ2 Ｏ3 と鉄族金属のうち少なくとも一種を主成分と
することを特徴とする立方晶窒化硼素質焼結体である。
【０００９】立方晶窒化硼素質焼結体は、平均粒径１μ
m 以下の微粒ｃＢＮ３０〜９０体積％を含有させたの
は、微粒ｃＢＮ３０体積％未満であると耐摩耗性が低下
し、９０体積％を越えるとｃＢＮを結合材が保持できな
くなり、ｃＢＮ粒子の脱落が発生するためである。
m 以下の微粒ｃＢＮ３０〜９０体積％を含有させたの
は、微粒ｃＢＮ３０体積％未満であると耐摩耗性が低下
し、９０体積％を越えるとｃＢＮを結合材が保持できな
くなり、ｃＢＮ粒子の脱落が発生するためである。
【００１０】平均粒径１μm 以下の微粒ｃＢＮは５０〜
８０体積％含有させることが望ましい。平均粒径２〜１
０μm の粗粒ｃＢＮ１０〜７０体積％含有させたのは、
粗粒ｃＢＮ１０体積％未満であると耐欠損性が低下し、
７０体積％を越えるとｃＢＮ粒子の脱落が発生するため
である。
８０体積％含有させることが望ましい。平均粒径２〜１
０μm の粗粒ｃＢＮ１０〜７０体積％含有させたのは、
粗粒ｃＢＮ１０体積％未満であると耐欠損性が低下し、
７０体積％を越えるとｃＢＮ粒子の脱落が発生するため
である。
【００１１】平均粒径２〜１０μm の粗粒ｃＢＮは１０
〜５０体積％含有させるのが望ましい。残部の結合材の
平均粒径を微粒ｃＢＮ＜結合材＜粗粒ｃＢＮとしたの
は、残部の結合材の平均粒径が結合材＜微粒ｃＢＮであ
ると粗粒ｃＢＮ粒子を結合材が保持できなくなり、ｃＢ
Ｎ粒子の脱落が発生するためであり、粗粒ｃＢＮ＜結合
材であると結合材の摩耗、脱落による工具摩耗、欠損が
発生するためである。
〜５０体積％含有させるのが望ましい。残部の結合材の
平均粒径を微粒ｃＢＮ＜結合材＜粗粒ｃＢＮとしたの
は、残部の結合材の平均粒径が結合材＜微粒ｃＢＮであ
ると粗粒ｃＢＮ粒子を結合材が保持できなくなり、ｃＢ
Ｎ粒子の脱落が発生するためであり、粗粒ｃＢＮ＜結合
材であると結合材の摩耗、脱落による工具摩耗、欠損が
発生するためである。
【００１２】また、結合材として、周期律表第４ａ、５
ａ、６ａ族元素を少なくとも一種含む炭化物、窒化物、
炭窒化物、硼化物及びこれらの複合化合物を含有させた
のは、このような化合物は、硬度、靭性が高く、耐摩耗
性、耐欠損性が向上するためである。
ａ、６ａ族元素を少なくとも一種含む炭化物、窒化物、
炭窒化物、硼化物及びこれらの複合化合物を含有させた
のは、このような化合物は、硬度、靭性が高く、耐摩耗
性、耐欠損性が向上するためである。
【００１３】ＡｌＮとＡｌ2 Ｏ3 と鉄族金属のうち少な
くとも一種を含有させたのは、これらの化合物はｃＢＮ
粒子を強固に保持する作用を有するためである。
くとも一種を含有させたのは、これらの化合物はｃＢＮ
粒子を強固に保持する作用を有するためである。
【００１４】このような本願発明の立方晶窒化硼素質焼
結体の具体的製造方法は、例えば、まず、原料粉末とし
て、平均粒径１μm 以下の微粒ｃＢＮと、平均粒径２〜
１０μｍの粗粒ｃＢＮと、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎ
ｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗの少なくとも一種の金属、炭
化物、窒化物、炭窒化物、硼化物及びこれらの複合化合
物と、ＡｌＮと、Ａｌ2 Ｏ3 と、Ｆｅと、Ｎｉと、Ｃｏ
のうち少なくとも一種の粉末を準備し、これらを特定の
組成に秤量し、例えば、超硬合金製のボールミルで混合
する。
結体の具体的製造方法は、例えば、まず、原料粉末とし
て、平均粒径１μm 以下の微粒ｃＢＮと、平均粒径２〜
１０μｍの粗粒ｃＢＮと、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎ
ｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗの少なくとも一種の金属、炭
化物、窒化物、炭窒化物、硼化物及びこれらの複合化合
物と、ＡｌＮと、Ａｌ2 Ｏ3 と、Ｆｅと、Ｎｉと、Ｃｏ
のうち少なくとも一種の粉末を準備し、これらを特定の
組成に秤量し、例えば、超硬合金製のボールミルで混合
する。
【００１５】その後、必要があれば、所定形状に成形す
る。成形には、プレス成形、射出成形、鋳込み成形、押
し出し成形等の周知の成形手段を用いることができる。
次にこの成形体を、例えば、特公昭３９−８９４８号公
報に開示されるように高温高圧で焼結する。
る。成形には、プレス成形、射出成形、鋳込み成形、押
し出し成形等の周知の成形手段を用いることができる。
次にこの成形体を、例えば、特公昭３９−８９４８号公
報に開示されるように高温高圧で焼結する。
【００１６】即ち、圧力４ＧＰａ以上、温度１３００℃
以上で１５〜６０分間保持し、本発明の立方晶窒化硼素
質焼結体を得る。圧力は４〜６ＧＰａが好ましく、温度
は１３００〜１８００℃が好ましい。
以上で１５〜６０分間保持し、本発明の立方晶窒化硼素
質焼結体を得る。圧力は４〜６ＧＰａが好ましく、温度
は１３００〜１８００℃が好ましい。
【００１７】なお、本発明において体積％は、添加した
ｃＢＮの質量を密度より換算した値から求める。また、
焼結体の通常の換算方法は、ＳＥＭ（電子顕微鏡写真）
の粒子の面積比率を、既知サンプルの添加比率により計
算するものである。
ｃＢＮの質量を密度より換算した値から求める。また、
焼結体の通常の換算方法は、ＳＥＭ（電子顕微鏡写真）
の粒子の面積比率を、既知サンプルの添加比率により計
算するものである。
【００１８】また、ｃＢＮの平均粒径は、添加したｃＢ
Ｎ粒子の粒径である。これは、焼結後もｃＢＮ粒径にほ
とんど変化がないためである。また、焼結体の通常の換
算方法は、ＳＥＭ（電子顕微鏡写真）の粒子径を計算す
るものである。
Ｎ粒子の粒径である。これは、焼結後もｃＢＮ粒径にほ
とんど変化がないためである。また、焼結体の通常の換
算方法は、ＳＥＭ（電子顕微鏡写真）の粒子径を計算す
るものである。
【００１９】因みに、粒径１μｍ〜２μｍのｃＢＮ粒子
の有無は、切削工具の性能には大きな影響がなかった。
の有無は、切削工具の性能には大きな影響がなかった。
【００２０】
【実施例】以下、本発明の実施形態を詳細に説明する。
【００２１】原料粉末として、ｃＢＮ粉末と、Ｔｉ，
Ｖ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｗの金属、
炭化物、窒化物、炭窒化物、硼化物、Ａｌ粉末、Ａｌ2
Ｏ3 粉末、Ｎｉ，Ｃｏの金属のうち少なくとも一種の粉
末を準備し、焼結体組成が表１に示す組成となるように
秤量し、この粉体を超硬合金製のボールミルで１０時間
混合した。
Ｖ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｗの金属、
炭化物、窒化物、炭窒化物、硼化物、Ａｌ粉末、Ａｌ2
Ｏ3 粉末、Ｎｉ，Ｃｏの金属のうち少なくとも一種の粉
末を準備し、焼結体組成が表１に示す組成となるように
秤量し、この粉体を超硬合金製のボールミルで１０時間
混合した。
【００２２】次に混合した粉体を圧力１ｔｏｎ／ｃｍ2
で加圧成形し、この成形体を、超高圧、高温装置を用い
て、圧力５．０GPa 、温度１４００℃で３０分保持する
ことにより焼成し、本発明の立方晶窒化硼素質焼結体を
得た。
で加圧成形し、この成形体を、超高圧、高温装置を用い
て、圧力５．０GPa 、温度１４００℃で３０分保持する
ことにより焼成し、本発明の立方晶窒化硼素質焼結体を
得た。
【００２３】そして、立方晶窒化硼素質焼結体を取り出
して研削後、鏡面加工し、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）
で組織を観察した。その結果、得られた微粒ｃＢＮと粗
粒ｃＢＮのそれぞれの平均粒子径及び結合材平均粒子径
を表１に示す。
して研削後、鏡面加工し、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）
で組織を観察した。その結果、得られた微粒ｃＢＮと粗
粒ｃＢＮのそれぞれの平均粒子径及び結合材平均粒子径
を表１に示す。
【００２４】さらに、これらの焼結体を用いて工具を作
製し、下記に示す条件で、連続切削試験と断続切削試験
を行なった。これらの結果を表１に示す。
製し、下記に示す条件で、連続切削試験と断続切削試験
を行なった。これらの結果を表１に示す。
【００２５】
【００２６】
【表１】
【００２７】試料番号１は微粒ｃＢＮが１０体積％と少
ない。試料番号２は結合材の平均粒径が粗粒ｃＢＮの平
均粒径より大である。
ない。試料番号２は結合材の平均粒径が粗粒ｃＢＮの平
均粒径より大である。
【００２８】試料番号７は微粒ｃＢＮが２９体積％と少
ない。試料番号９は結合材の平均粒径が微粒ｃＢＮの平
均粒径より小である。
ない。試料番号９は結合材の平均粒径が微粒ｃＢＮの平
均粒径より小である。
【００２９】試料番号１３は微粒ｃＢＮが９２体積％と
多く、他方、粗粒ｃＢＮが２体積％と少ない。
多く、他方、粗粒ｃＢＮが２体積％と少ない。
【００３０】試料番号２０は微粒ｃＢＮが９５体積％と
多く、他方、粗粒ｃＢＮがない。さらに、結合材の平均
粒径が微粒ｃＢＮの平均粒径より小である。
多く、他方、粗粒ｃＢＮがない。さらに、結合材の平均
粒径が微粒ｃＢＮの平均粒径より小である。
【００３１】試料番号２１は粗粒ｃＢＮが１．８μｍと
小さい。試料番号２６は結合材の平均粒径が粗粒ｃＢＮ
の平均粒径より大である。
小さい。試料番号２６は結合材の平均粒径が粗粒ｃＢＮ
の平均粒径より大である。
【００３２】試料番号２７は粗粒ｃＢＮの平均粒径が１
１μｍと大きい。試料番号２８は微粒ｃＢＮの平均粒径
が１．１μｍと大きく、また、試料番号２８も微粒ｃＢ
Ｎの平均粒径が３．０μｍと大きい。
１μｍと大きい。試料番号２８は微粒ｃＢＮの平均粒径
が１．１μｍと大きく、また、試料番号２８も微粒ｃＢ
Ｎの平均粒径が３．０μｍと大きい。
【００３３】試料番号３０は微粒ｃＢＮが存在しない。
【００３４】これら本発明の範囲外のサンプルについ
て、試料番号１３、２０、２１は断続切削試験で欠損し
てしまった。
て、試料番号１３、２０、２１は断続切削試験で欠損し
てしまった。
【００３５】これに対して、本発明の範囲外の他の比較
例品、すなわち試料番号１、２、７、２６〜３０はいず
れの連続切削試験で摩耗幅が０．２０ｍｍ以上と大き
く、耐摩耗性が不十分であった。
例品、すなわち試料番号１、２、７、２６〜３０はいず
れの連続切削試験で摩耗幅が０．２０ｍｍ以上と大き
く、耐摩耗性が不十分であった。
【００３６】他方、上記以外の試料番号、本発明実施例
品のものは、試料番号２４を除いて連続切削試験でいず
れも摩耗幅が０．２０ｍｍ以下と小さく、また、断続切
削試験で欠損も起こらなかったことから、良好な耐摩耗
性と耐欠損性を示していた。
品のものは、試料番号２４を除いて連続切削試験でいず
れも摩耗幅が０．２０ｍｍ以下と小さく、また、断続切
削試験で欠損も起こらなかったことから、良好な耐摩耗
性と耐欠損性を示していた。
【００３７】なお、試料番号２４は結合材がＳｉＣのみ
のものであり、欠損はしなかったが、耐摩耗性は低かっ
た。
のものであり、欠損はしなかったが、耐摩耗性は低かっ
た。
【００３８】
【発明の効果】以上記述したように、本発明の立方晶窒
化硼素質焼結体は、平均粒径１μm 以下の微粒立方晶窒
化硼素３０〜９０体積％と平均粒径２〜１０μm の粗粒
立方晶窒化硼素１０〜７０体積％含有するとともに、残
部の結合材の平均粒径が微粒立方晶窒化硼素＜結合材＜
粗粒立方晶窒化硼素とし、また、特にその結合材を、周
期律表第４ａ、５ａ、６ａ族元素を少なくとも一種含む
炭化物、窒化物、炭窒化物、硼化物及びこれらの複合化
合物と、ＡｌＮとＡｌ2 Ｏ3 と鉄族金属のうち少なくと
も一種とすることにより、耐摩耗性と耐欠損性の優れた
性能を兼備することができる。
化硼素質焼結体は、平均粒径１μm 以下の微粒立方晶窒
化硼素３０〜９０体積％と平均粒径２〜１０μm の粗粒
立方晶窒化硼素１０〜７０体積％含有するとともに、残
部の結合材の平均粒径が微粒立方晶窒化硼素＜結合材＜
粗粒立方晶窒化硼素とし、また、特にその結合材を、周
期律表第４ａ、５ａ、６ａ族元素を少なくとも一種含む
炭化物、窒化物、炭窒化物、硼化物及びこれらの複合化
合物と、ＡｌＮとＡｌ2 Ｏ3 と鉄族金属のうち少なくと
も一種とすることにより、耐摩耗性と耐欠損性の優れた
性能を兼備することができる。
Claims (2)
- 【請求項１】全体の組成を１００体積％とした時、平均
粒径１μm 以下の微粒立方晶窒化硼素３０〜９０体積％
と平均粒径２〜１０μm の粗粒立方晶窒化硼素５〜７０
体積％、結合材を４〜６５体積％含有するとともに、該
結合材の平均粒径が、微粒立方晶窒化硼素および粗粒立
方晶窒化硼素のそれぞれの平均粒径との関係で、微粒立
方晶窒化硼素＜結合材＜粗粒立方晶窒化硼素の不等式を
充たすことを特徴とする立方晶窒化硼素質焼結体切削工
具。 - 【請求項２】上記の結合材が、周期律表第４ａ、５ａ、
６ａ族元素を少なくとも一種含む炭化物、窒化物、炭窒
化物、硼化物及びこれらの複合化合物と、ＡｌＮとＡｌ
2 Ｏ3 と鉄族金属のうち少なくとも一種とを主成分とす
ることを特徴とする特許請求項１記載の立方晶窒化硼素
質焼結体切削工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2278999A JP2000218411A (ja) | 1999-01-29 | 1999-01-29 | 立方晶窒化硼素質焼結体切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2278999A JP2000218411A (ja) | 1999-01-29 | 1999-01-29 | 立方晶窒化硼素質焼結体切削工具 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000218411A true JP2000218411A (ja) | 2000-08-08 |
Family
ID=12092458
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2278999A Pending JP2000218411A (ja) | 1999-01-29 | 1999-01-29 | 立方晶窒化硼素質焼結体切削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000218411A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006315898A (ja) * | 2005-05-12 | 2006-11-24 | Tungaloy Corp | 立方晶窒化硼素焼結体 |
| JP2010029980A (ja) * | 2008-07-29 | 2010-02-12 | Kyocera Corp | 切削工具 |
| US7932199B2 (en) | 2004-02-20 | 2011-04-26 | Diamond Innovations, Inc. | Sintered compact |
| US8500834B2 (en) | 2004-02-20 | 2013-08-06 | Diamond Innovations, Inc. | Sintered compact |
| JP2015058526A (ja) * | 2013-09-20 | 2015-03-30 | 三菱マテリアル株式会社 | 高硬度鋼の切削加工ですぐれた耐チッピング性を長期に亘って発揮する表面被覆切削工具 |
| JP2015139868A (ja) * | 2014-01-30 | 2015-08-03 | 三菱マテリアル株式会社 | 高硬度鋼の切削加工ですぐれた耐チッピング性を長期に亘って発揮する表面被覆切削工具 |
| JP2015182219A (ja) * | 2014-03-26 | 2015-10-22 | 三菱マテリアル株式会社 | 立方晶窒化ホウ素基超高圧焼結材料製切削工具 |
-
1999
- 1999-01-29 JP JP2278999A patent/JP2000218411A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7932199B2 (en) | 2004-02-20 | 2011-04-26 | Diamond Innovations, Inc. | Sintered compact |
| US8067323B2 (en) | 2004-02-20 | 2011-11-29 | Diamond Innovations, Inc. | Sintered compact |
| US8500834B2 (en) | 2004-02-20 | 2013-08-06 | Diamond Innovations, Inc. | Sintered compact |
| JP2006315898A (ja) * | 2005-05-12 | 2006-11-24 | Tungaloy Corp | 立方晶窒化硼素焼結体 |
| JP2010029980A (ja) * | 2008-07-29 | 2010-02-12 | Kyocera Corp | 切削工具 |
| JP2015058526A (ja) * | 2013-09-20 | 2015-03-30 | 三菱マテリアル株式会社 | 高硬度鋼の切削加工ですぐれた耐チッピング性を長期に亘って発揮する表面被覆切削工具 |
| JP2015139868A (ja) * | 2014-01-30 | 2015-08-03 | 三菱マテリアル株式会社 | 高硬度鋼の切削加工ですぐれた耐チッピング性を長期に亘って発揮する表面被覆切削工具 |
| JP2015182219A (ja) * | 2014-03-26 | 2015-10-22 | 三菱マテリアル株式会社 | 立方晶窒化ホウ素基超高圧焼結材料製切削工具 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5100927B2 (ja) | 立方晶窒化ホウ素焼結体の製造方法 | |
| JP2000247746A (ja) | 立方晶窒化硼素質焼結体切削工具 | |
| JP3476507B2 (ja) | 立方晶窒化ホウ素含有焼結体の製造方法 | |
| JPH10114575A (ja) | 工具用高硬度焼結体 | |
| JPH08109431A (ja) | 硬質合金を結合材とするダイヤモンド燒結体及びその製造方法 | |
| JP2523452B2 (ja) | 高強度立方晶窒化ホウ素焼結体 | |
| JP2000218411A (ja) | 立方晶窒化硼素質焼結体切削工具 | |
| JP2004026555A (ja) | 立方晶窒化ホウ素含有焼結体およびその製造方法 | |
| JPH0881270A (ja) | 立方晶窒化ホウ素含有セラミックス焼結体および切削工具 | |
| JPH07278719A (ja) | 微粒板状晶ｗｃ含有超硬合金およびその製造方法 | |
| JP3297535B2 (ja) | 立方晶窒化硼素質焼結体 | |
| JP3051603B2 (ja) | チタン化合物焼結体 | |
| JP3481702B2 (ja) | 硬質合金を結合材とする立方晶窒化硼素燒結体及びその製造方法 | |
| JPH07172919A (ja) | チタン化合物焼結体 | |
| JP2000143351A (ja) | 高靭性窒化珪素質焼結体 | |
| JPH0891936A (ja) | 立方晶窒化硼素質焼結体 | |
| JPH07172924A (ja) | 工具用高靭性焼結体およびその製造方法 | |
| JP2000226262A (ja) | 高硬度高強度焼結体 | |
| JP2003113438A (ja) | 超硬基複合焼結体製金型 | |
| JP2925899B2 (ja) | セラミック切削工具及びその製造方法 | |
| JPH11236269A (ja) | 窒化珪素質焼結体およびそれを用いた切削工具 | |
| JP2001179508A (ja) | 切削工具 | |
| JP4048410B2 (ja) | 硼化物焼結体 | |
| JP2004114163A (ja) | アルミナ基セラミックス工具およびその製造方法 | |
| JPH0764639B2 (ja) | 窒化ケイ素焼結体の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040827 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040907 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Effective date: 20050506 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 |