FR2579045A1 - Transducteur optoelectronique - Google Patents

Abstract

TRANSDUCTEUR OPTOELECTRONIQUE. IL COMPREND UNE DIODE PIN 2 DELIVRANT UN COURANT PROPORTIONNEL A UN SIGNAL LUMINEUX RECU, UN AMPLIFICATEUR INVERSEUR 4 DELIVRANT UN SIGNAL DE TENSION V, UNE CONTREREACTION DE TYPE TRANSIMPEDANCE 6 A RESISTANCES SUR CET AMPLIFICATEUR INVERSEUR, UN MOYEN DE STABILISATION 8 DU GAIN DE L'AMPLIFICATEUR ET UN MOYEN DE COMPENSATION DE LA DERIVE EN TEMPERATURE 10 DE L'AMPLIFICATEUR. LE MOYEN DE STABILISATION 8 COMPREND UN DETECTEUR DE CRETE HAUTE 26, 28, 32 DU SIGNAL V, ET LE MOYEN DE COMPENSATION DE LA DERIVE EN TEMPERATURE 10 COMPREND UN MOYEN DE FILTRAGE 38 POUR PRODUIRE LA MOYENNE V DU SIGNAL V ET V ET DELIVRANT UN SIGNAL REPRODUISANT LES INTERFRONTS DU SIGNAL LUMINEUX RECU.

Description

La présente invention concerne un transducteur optoélectronique. Elle est

utilisée notamment comme dispositif d'extrémité d'une ligne optique de transmission

de données numériques a haut débit.

Un tel transducteur utilise de façon connue en soi un capteur optoelectronique, tel qu'une diode PIN, recevant les signaux optiques a l'extrémité d'une ligne de transmission optique et transformant ces signaux optiques

en signaux électriques qui doivent être ensuite amplifiés.

Cependant plusieurs problèmes se posent pour concevoir un transducteur de ce type capable de traiter efficacement les signaux optiques lorsque ceuxci représentent des données numériques provenant d'une source éloignée et à

haut débit d'informations.

Tout d'abord le signal lumineux reçu d'une ligne optique de type numérique présente plusieurs particularités. L'une de ces particularités est le très faible niveau du signal

lumineux reçu qui, après conversion par une diode P.I.N.

par exemple correspond a un courant qui commute entre 0, valeur au repos, et une valeur crête I, de l'ordre de 1 pA. Le transducteur optoélectronique doit donc amplifier très fortement le signal reçu pour délivrer un signal exploitable, de tension de l'ordre de 100 mV. Ainsi si l'on appliquait les méthodes habituelles, le transducteur optoélectronique devrait donc comporter un amplificateur ayant une résistance de contre-réaction d'environ 100 k$I,

pour obtenir une transimpédance du même ordre de grandeur.

Cependant, une autre particularité du signal lumineux reçu est la très large bande de fréquences qu'il occupe: liée au haut débit, elle peut être supérieure a 50 MHz. Compte tenu de la capacité propre de la diode PIN, qui peut être de plusieurs picofarads, pour que l'amplificateur passe cette bande, il faut que son impédance d'entrée soit faible. Son gain en tension doit donc être important, au - 2 - moins égal à 200. Ceci pose des problèmes de stabilisation du gain et du point de repos de l'amplificateur. D'autre part, la largeur de la bande passante interdit d'utiliser en contre-réaction une résistance unique de 100 Knpour définir la transimpédance: les capacités parasites

associées abaisseraient son impédance à haute fréquence.

Une solution connue pour stabiliser le gain et le point de

repos de l'amplificateur consiste a asservir par contre-

réaction la valeur moyenne du signal de sortie de l'amplificateur à une valeur de consigne fixe. Cependant cette méthode implique l'utilisation d'un filtre passe-bas qui augmente le temps de réponse du transducteur, ce qui constitue un inconvénient en particulier lorsque le signal lumineux reçu est du type à porteuse interrompue. Pour remédier à cette difficulté, et selon l'invention, des moyens sont prévus pour détecter le niveau de crête du signal de sortie de l'amplificateur et utiliser ce signal

pour agir sur la contre réaction de l'amplificateur.

Egalement selon l'invention, pour résoudre le problème d'avoir une amplfiication importante sans diminuer la

bande passante, on utilise une résistance de contre-

réaction relativement faible a laquelle est appliquée une fraction de la tension de sortie de l'amplificateur, cette fraction de tension de sortie étant avantageusement obtenue à partir du signal de crête du signal de sortie de l'amplificateur. D'autre part le signal de sortie du transducteur doit constituer une image fidèle du signal lumineux reçu car l'information est liée a la position dans le temps de ses transitions. Dans les réalisations habituelles, le signal de sortie du transducteur est obtenu par comparaison du signal de -3

sortie de l'amplificateur avec une tension de référence.

Cependant, des variations de température provoquent des variations d'amplitude du signal de sortie de l'amplificateur et des dérives au repos de ce signal. Il en résulte des distorsions de phase du signal de sortie du

transducteur qui perturbent l'information transmise.

Dans le but d'éliminer cet inconvénient, le transducteur selon l'invention prévoit un dispositif a seuil automatique o la tension de référence est fonction de la

valeur moyenne du signal de sortie de l'amplificateur.

En résumé l'invention propose donc un transducteur optoélectronique réalisant une amplification à très large bande passante et comportant un amplificateur associé à des moyens pour stabiliser le gain et compenser la dérive

de cet amplificateur.

De manière plus précise, l'invention a pour objet un transducteur optoélectronique comprenant une diode du type PIN ou analogue délivrant un courant en réponse à un signal lumineux reçu et reliée & l'entrée d'un amplificateur, une contre-réaction de type à résistances montée sur cet amplificateur, un moyen de stabilisation de cette contre-réaction sensible au niveau de crête du signal de sortie de l'amplificateur et un dispositif à seuil automatique fournissant un signal de sortie en

réponse audit signal de sortie de l'amplificateur.

Selon un mode de réalisation préféré du transducteur optoélectronique selon l'invention, le moyen de stabilisation comprend un détecteur de crête haute pour générer ledit niveau de crête à partir dudit signal de sortie de l'amplificateur et un amplificateur différentiel recevant sur une de ses entrées ledit niveau de crête et sur l'autre de ses entrées un signal de référence, la - 4- sortie dudit amplificateur différentiel fournissant un

signal de stabilisation de ladite contre réaction.

Selon une caractéristique supplémentaire le moyen de stabilisation comprend un moyen de translation de niveau de tension dudit signal de stabilisation fournissant à ladite contre-réaction un signal de stabilisation décalé ayant une valeur moyenne égale à la valeur moyenne de la

tension a l'entrée de l'amplificateur.

Selon une caractéristique supplémentaire le moyen de translation de niveau comprend une résistance reliée par une de ses bornes à la sortie de l'amplificateur différentiel et un moyen d'asservissement du courant circulant dans ladite résistance de sorte que la chute de tension dans la résistance soit égale à la valeur de

tension de décalage désirée.

Selon une caractéristique du transducteur optoélectronique selon l'invention, l'amplificateur a une impédance d'entrée très faible et la contre-réaction est constituée de trois résistances en étoile dont les extrémités sont reliées respectivement à l'entrée dudit amplificateur, à la sortie dudit amplificateur et à la sortie du moyen de

stabilisation.

Selon une caractéristique du transducteur optoélectro-

nique, l'étage d'entrée de l'amplificateur inverseur est un transistor en montage a émetteur commun, les étages suivants sont des couples de transistors comprenant un transistor en montage à collecteur commun et un transistor en montage à base commune et l'étage de sortie est un

montage A collecteur commun.

Selon une caractéristique du transducteur optoélectronique selon l'invention, le dispositif & seuil automatique - comprend un moyen de filtrage pour délivrer un signal représentant la valeur moyenne du signal de tension, un comparateur recevant lesdits signaux et délivrant un

signal image du courant fourni par ladite diode.

Selon une autre caractéristique, le transducteur optoélectronique selon l'invention comprend en outre un autre comparateur recevant le niveau de crête et ladite valeur moyenne et délivrant un signal indicateur de présence de porteuse à l'entrée de l'amplificateur, et un conditionneur recevant ledit signal indicateur et ledit

signal image du courant.

Selon une autre caractéristique le conditionneur est une porte logique délivrant le signal de sortie lorsque ledit signal indicateur est dans un état logique indiquant la

présence d'une porteuse.

Les caractéristiques et avantages de l'invention res-

sortiront mieux de la description qui va suivre, donnée à

titre illustratif mais non limitatif, en référence aux dessins annexés sur lesquels: - la figure 1 représente schématiquement un transducteur optoélectronique selon l'invention, - les figures 2a, 2b et 2c repésentent respectivement le signal de courant i délivré par la diode PIN, la réponse VS d'un transducteur habituel dont la valeur moyenne de vs est stabilisée, et la réponse vs d'un transducteur selon l'invention,

- la figure 3 représente schématiquement la diode, '14am-

plificateur et sa contre-réaction, de type transimpédance,

- la figure 4 représente schématiquement un mode de réa-

lisation du transducteur optoélectronique selon l'invention, - 6- - la figure 5 représente schématiquement un mode de réalisation du translateur de niveau faisant partie du

moyen de stabilisation selon l'invention.

On a représenté sur la figure 1 une réalisation- schématique du transducteur optoélectronique à seuil automatique selon l'invention. Il comprend une diode PIN 2 recevant un signal lumineux et délivrant un courant i, un amplificateur inverseur 4, une contre-réaction 6 & résistances de type transimpedance, un moyen de stabilisation 8 du point de repos de l'amplificateur, et un dispositif à seuil automatique 10 assurant la

compensation de la dérive en température.

La diode 2 délivre un courant électrique i correspondant au signal lumineux reçu. La valeur de crête I de ce courant électrique est de niveau très faible, de l'ordre de 1 pA. Ce courant est converti en une tension vs par un amplificateur 4. Une contre-réaction 6 disposée sur cet amplificateur définit la transimpédance. Celle-ci est en général élevée, la tension de sortie de l'amplificateur

vs étant par exemple de l'ordre de 100 mV.

Dans les réalisations habituelles, la stabilisation du

point de repos de l'amplificateur est obtenue par contre-

réaction en continu, la valeur moyenne vm du signal vs étant asservie à une valeur de consigne fixe. Le signal

vm est obtenu par traitement de vs dans un filtre passe-

bas ayant, par exemple, un temps de réponse Tf. La figure 2b illustre la réponse vs d'un tel dispositif à un signal d'entrée i représenté en figure 2a. A l'établissement de la porteuse, le signal vs est inexploitable pendant la

durée Tf.

On note figure 2a que, dans le signal d'entrée i de l'amplificateur, le niveau stable est celui de la crête basse; il est égal à 0 avec ou sans porteuse. Compte tenu 7 - de l'inversion dans l'amplificateur 4, la crête haute du signal vs doit donc être maintenue à un niveau stable, Dans le transducteur selon l'invention, cette stabilité est obtenue par une contre-réaction en continu déterminée par le moyen 8. Les figures 1 et 4 montrent le moyen de stabilisation 8 qui comprend un détecteur de crête haute du signal vs, délivrant un signal vc, puis un amplificateur différentiel délivrant un signal vD proportionnel à l'écart entre vc et une tension continue de référence. Après traitement dans un translateur de niveau, le signal vD est appliqué sur l'entrée 9 de la contre-réaction 6. La figure 2c illustre la réponse en vs d'un tel dispositif, au signal d'entrée !5 représenté en figure 2a. Ainsi le moyen de stabilisation 8 Selon l'invention rend possible l'emploi du transducteur optoélectronique sur une liaison optique fonctionnant & porteuse interrompue, c'est-à-dire dans un environnement

du type "bus".

Le dispositif a seuil automatique 10 reçoit en entrées les signaux vS et vc. Il délivre un signal ESD image du signal lumineux reçu et un signal CS indicateur de prâsence de la porteuse. L'information contenue dans le signal lumineux reçu, est

associée à la position dans le temps de ses transitions.

Le signal RSD doit donc restituer la position des transitions avec une distorsion de phase très réduiteo 3O Dans les réalisations habituelles, RSD est issu d'un comparateur recevant sur ses entrées le- signal vS d'une part, une tension continue de référence d'autre part. Les transitions du signal v5 n'étant pas infiniment braves, des distorsions de phase résultent alors de variations de l'amplitude de vs, et de dérives du niveau de repos de ce - 8- signal par rapport à la tension de référence, notamment à

température variable.

Ces causes de distorsion sont réduites dans le dispositif à seuil automatique selon l'invention: un moyen de filtrage y délivre un signal vm valeur moyenne de vs, et le signal vm est substitué à la tension continue de référence, sur l'une des entrées du comparateur. Ce dernier comparant le signal vs à sa propre valeur moyenne, O10 la compensation est alors très efficace si le code de transmission utilisé est du type "sans composante continue". Le résultat est une augmentation sensible de la dynamique du transducteur, associée à une forte réduction de la distorsion de phase mesurée sur le signal RSD, en

fonction de la température notamment.

Dans le même souci de compensation, la détection de porteuse est réalisée par un dispositif différentiel à seuil, comparant la valeur crête vc à la valeur moyenne Vm du même signal vs, et délivrant un signal CS témoin de

présence de la porteuse. -

Le dessin schématique de la figure 3 illustre les

contraintes sur la réalisation de la contre-réaction 6.

Sur ce dessin, la diode PIN 2 a été schématisée du point de vue électrique par une source de courant 12 et une impédance 14. Cette impédance est pratiquement réduite à une capacité de quelques picofarads. De même, l'amplificateur inverseur 4 a été schématisé électriquement par une impédance d'entrée 16 et une source

de tension 18.

La valeur de l'impédance 14 impose que la composante résistive de l'impédance au noeud d'entrée de l'amplificateur, impédance constituée de l'impédance 14 de la diode, de l'impédance d'entrée 16 de l'amplificateur et -9- des résistances de la contre-réaction 6, soit inferieure à quelques centaines d'ohms pour que la bande passante de l'amplificateur 4 soit importante. D'autre part, désirant obtenir un signal vs d'amplitude importante, il faut que la transimpédance disposée en contre-réaction sur

l'amplificateur ait une valeur de l'ordre de 100 KCL.

Il n'est pas possible d'utiliser directement une résistance de contreréaction aussi importante, compte tenu de la bande passante désirée. La contre-réaction 6 comprend donc une résistance 20 de l'ordre de 10 Kú. dont on multiplie l'effet en lui appliquant une fraction de la tension vs.

A titre d'exemple, le demandeur a réalisé une contre-

réaction dont les résistances 20, 22 et 24 ont respectivement pour valeur 7,5 K, 8 K n et 610 lo. La

transimpédance résultante est de 115,5 K .

Le courant i reçu par l'amplificateur 4 étant très faible, il est important de limiter le bruit en entrée de cet amplificateur. Pour cela, il est avantageux d'utiliser le transistor de l'étage d'entrée de l'amplificateur dans un montage à émetteur commun. De plus, toujours dans le but de limiter le bruit, le signal de contre-réaction délivré par le moyen de stabilisation 8 est appliqué de préférence sur le point froid de la contre-réaction 6, c'est-à-dire sur l'extrémité 9 de la résistance 24 et à un niveau proche de VEE. Par ailleurs, pour assurer la stabilité de l'amplificateur, les étages suivants sont de préférence constitués de couples de transistors, dans un montage à collecteur commun pour le premier, à base commune pour le second. L'impédance d'entrée de ces montages restant convenable aux fréquences élevées, ces étages ont une large bande passante. A titre d'exemple, ces transistors peuvent être de la classe Ft = 5 GHz, à faible bruit, de

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type BFR 90 de RTC. Compte tenu des indications précé-

dentes la réalisation d'un tel amplificateur est à la portée de l'homme du métier et ne sera donc pas exposée

plus en détail.

Les ' caractéristiques du dispositif amplificateur à transimpédance ayant été décrites, on va maintenant décrire un mode de réalisation du moyen de stabilisation

et du dispositif à seuil automatique. Cette description

est faite en référence à la figure 4.

Le moyen de stabilisation 8 comprend principalement un

détecteur de crête haute constitué d'un amplificateur dif-

férentiel 26, d'une diode 28 et d'un condensateur 32.

L'amplificateur différentiel 26 reçoit sur son entrée non inverseuse le signal vs délivré par l'amplificateur 4 et sur son entrée inverseuse le signal vc délivré par le condensateur 32 chargé par la diode 28 qui est reliée A la sortie de l'amplificateur 26. Le signal Vc est appliqué sur l'entrée non inverseuse d'un amplificateur différentiel 34 dont l'entrée inverseuse reçoit une tension de référence Vréf. Cette tension est délivrée par un pont de résistances 36. Le signal vD délivré par l'amplificateur différentiel 34 est appliqué suri l'entrée du translateur de niveau 64, dont la sortie est appliquée

a l'extrémité 9 de la résistance de contre-réaction 24.

On va maintenant décrire le translateur de niveau 64, en

référence à la figure 5.

Dans une réalisation en technologie ECL, décrite à titre d'exemple, l'alimentation externe fournit des tensions

VCC = 0V et VEE = - 5,2V.

Le circuit comporte des alimentations stabilisées intégrées, VBB et VCS délivrant respectivement par rapport

a VCC et VEE des tensions de - 1,3 V et + 1,3V.

- il -

Selon l'exemple de réalisation, l'amplificateur 34 est tel que son signal de sortie vD est à un potentiel moyen

VD voisin de VBB = - 1,3V.

Le signal vD pourrait être appliqué à l'entrée 9 de la contre-réaction 6. Pour que la diode PIN 2 soit correctement polarisée, l'émetteur du transistor d'entrée de l'amplificateur 4 est relié à V; si VBE1 est la tension de polarisation base émetteur, le potentiel moyen au noeud 9 est voisin de VEE + VBE1. Il faut donc translater le signal vD de VD à 1,3V à VDT - VEE + VBE1,

et faire en sorte que VBE1 soit peu dépendante de VCC -

VEE. Dans les réalisations habituelles, ce type de translation est opéré par des transistors PNP. Par contre le transducteur optoélectronique selon l'invention comporte un circuit qui permet de n'utiliser que des transisors NPN. En pratique, on remplace la résistance 24 par le pont équivalent représenté figure 5. Le point chaud de ce pont reçoit vD translaté au niveau moyen VDT = VEE + 1,3V, soit une translation

VD - VDT = VBB - VCS.

Pour cela, on développe aux bornes de deux résistances égales 66 et 68, des différences de potentiel égales à

VBB - VCS.

Pour réaliser cela, le montage représenté à la figure 5 comprend deux transistors 70, 72, dont les émetteurs sont reliés ensemble et à une source de courant. La base 71 du premier transistor 70 est alimentée par la tension VCs et son collecteur est alimenté par VCC. Le deuxième

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transistor 72 a son collecteur relié d'une part & VCC par l'intermédiaire d'une résistance et d'autre part à la base d'un troisième transistor 74. La base 77 du deuxième transistor 72 est alimentée par la tension VBB, par l'intermédiaire de la résistance 66 et est reliée égale- ment au collecteur d'un quatrième transistor 76 dont l'émetteur est relié à la tension VEE par l'intermédiaire d'une résistance. Le collecteur du troisième transistor 74 est alimenté par la tension VCC tandis que son émetteur est relié d'une part, par l'intermédiaire d'une résistance, à l'émetteur du quatrième transistor 76 et d'autre part, par l'intermédiaire d'une autre résistance à l'émetteur d'un cinquième transistor 78 dont la base est alimentée par la tension VCS et dont l'émetteur est relié à la tension VEE à travers une résistance. Le collecteur 79 du transistor 78 est relié & la sortie de l'amplificateur 34 par l'intermédiaire de la résistance 68. Le montage comprenant les transistors 70, 72, 74, 76 est tel que les potentiels en 71 et-77 soient égaux à VCS. Il

en résulte un courant I66 dans la résistance 66.

Grâce à la symétrie du montage comprenant les transistors 74, 76, 78, le courant est égal au courant I68 circulant

dans la résistance 68.

Si les résistances 66 et 68 sont égales, le potentiel au

noeud 79 est le potentiel vD translaté de VBB - VCS.

Pour terminer le montage, un sixième transistor 80 dont la base est reliée au collecteur 79 du transistor 78 a son collecteur alimenté par la tension VCC et son émetteur relié d'une part à une source de courant et d'autre part & l'émetteur d'un septième transistor 82. Le collecteur du transistor 82 est relié & la base d'un huitième transistor

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84 et à la tension VCC à travers une résistance. Le collecteur du huitième transistor 84 est alimenté par la tension VCC tandis que son émetteur 85 est relié à la base du transistor 82 ainsi qu'à l'extrémité 9 de la résistance de contre-réaction 24. Le montage comprenant les transistors 80, 82, 84, est tel

que les potentiels aux noeuds 79 et 85 soient égaux.

Au noeud 85, le signal vD décalé apparait donc avec un

potentiel moyen VDT = VD - (VBB - VCS).

Le dispositif à seuil automatique 10 est décrit en référence à la figure 4. Il comprend principalement un moyen de filtrage 38 pour délivrer un signal moyen vm, un amplificateur différentiel 40 recevant en entrée les signaux vs et vm, un détecteur de porteuse 42 et un

conditionneur 44.

Le moyen de filtrage 38 est constitué de deux filtres passe-bas formes respectivement d'une résistance 46 et d'un condensateur 48, et d'une résistance 50 et d'un condensateur 52. Ce moyen reçoit en entrée le signal Vs délivré par l'amplificateur 4 et délivre un signal vm égal à la valeur moyenne du signal vs. Ce signal vm est utilisé d'une part par l'amplificateur différentiel 40 et

d'autre part par le détecteur de porteuse 42.

La comparaison des signaux vs, reçu à travers une résistance d'équilibrage 54, et vm, dans l'amplificateur différentiel 40, permet de reproduire fidèlement les valeurs d'interfront du signal émis. Les transitions obtenues par ce moyen introduisent une distorsion de phase

minimale, ce qui permet une liaison de haute performance.

Le signal vm est également appliqué sur l'entrée inverseuse d'un amplificateur différentiel 56 et sur la

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commande 61 d'un système de seuil asservi à la valeur moyenne vm, éléments du détecteur de porteuse 42. L'entrée non inverseuse de cet amplificateur 56 reçoit le signal de crête vc à travers une résistance d'équilibrage 57. La comparaison du signal Vm au signal vc permet de masquer la dérive en température qui, sur un signal vs d'amplitude de l'ordre de 100 mV, est trop élevée pour que la détection de la porteuse puisse se faire par comparaison du signal

Vm à une tension fixe.

Le signal délivré par l'amplificateur différentiel 56 est appliqué sur l'entrée non inverseuse de l'amplificateur différentiel 62 après introduction d'un seuil par la résistance 58 et la source de courant 60 asservie à la valeur moyenne vm. Le moyen d'asservissement de seuil (fig. 4) est constitué de 2 transistors 90 et 91 en

montage différentiel, constituant une source de courant.

Le courant collecteur du transistor 91, définissant le seuil sur l'entrée non inverseuse de l'amplificateur différentiel 62, est proportionnel à la valeur moyenne vm appliquée sur la base du transistor 90. Une tension de

référence VBB est appliquée sur la base du transistor 91.

Cet asservissement permet une bonne détection de la porteuse à bas niveau comme à haut niveau. Le signal CS délivré par l'implificateur différentiel (62) indique par son état, haut ou bas, la présence ou l'absence de porteuse. Ce signal CS est enfin utilisé pour conditionner le signal délivré par l'amplificateur différentiel 40 afin que le signal RSD reste à son niveau de repos en absence de porteuse.

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Claims (10)

REVENDICATIONS:

1. Transducteur optoélectronique comprenant une diode (2) du type PIN ou analogue délivrant un courant en réponse à un signal lumineux reçu et reliée à l'entrée d'un amplificateur (4), une contre-réaction de type transimpédance (6) a résistance montée sur cet amplificateur, caractérise en ce qu'il comprend un moyen de stabilisation (8) de cette contreréaction sensible au niveau de crête (vc) du signal de sortie (vs) de l'amplificateur 4 et un dispositif a seuil automatique (10) fournissant un signal de sortie (RSD) en réponse

audit signal de sortie de l'amplificateur (4).

2. Transducteur optoélectronique selon la revendication 1, caractérisé en ce que le moyen de stabilisation (8) comprend un détecteur de crête haute (26, 28, 32) pour générer ledit niveau de crête (vc) à partir dudit signal de sortie (vs) de l'amplificateur (4) et un amplificateur différentiel (34) recevant sur une de ses entrées ledit niveau de niveau de crête (vc) et sur l'autre de ses entrées un signal de référence (Vréf), la sortie dudit amplificateur différentiel (34) fournissant un signal de

stabilisation (VD) de ladite contre réaction (6).

3. Transducteur optoélectronique selon la revendication 2 caractérisé en ce que ledit moyen de stabilisation (8) comprend un moyen (64) de translation de niveau de tension dudit signal de stabilisation (VD) fournissant à ladite contre-réaction (6) un signal de stabilisation décalée ayant une valeur moyenne (VDT) égale a la valeur moyenne

de la tension à lentrée de l'amplificateur (4).

4. Transducteur optoélectronique selon la revendication 3 caracterisé en ce que ledit moyen (64) de translation de niveau comprend une- résistance (68) reliée par une de ses bornes à la sortie de l'amplificateur différentiel (34),

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et un moyen d'asservissement du courant circulant dans ladite résistance (68), de sorte que la chute de tension dans la résistance (68) soit égale à la valeur de tension

de décalage désirée. -

5. Transducteur optoélectronique selon la revendication 4 caractérisé en ce que ledit moyen d' asservisement est réalisé par un circuit à transistors de type NPN (70, 72,

74, 76, 78, 80, 82, 84).

6. Transducteur optoélectronique selon l'une quelconque

des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que

l'amplificateur (4) a une impédance d'entrée très faible et en ce que la contre-réaction (6) est constituée de trois résistances (20, 22, 24) en étoile dont les extrémités sont reliées respectivement à l'entrée dudit amplificateur, à la sortie dudit amplificateur et à la

sortie du moyen de stabilisation.

7. Transducteur optoélectronique selon l'une quelconque

des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que l'étage

d'entrée de l'amplificateur inverseur (4) est un transistor en montage à émetteur commun, en ce que les étages suivants sont des couples de transistors comprenant un transistor en montage à collecteur commun et un transistor en montage a base commune et en ce que l'étage

de sortie est un montage à collecteur commun.

8. Transducteur optoélectronique selon l'une quelconque

des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que le

dispositif à seuil automatique (10) comprend un moyen de filtrage (38) pour délivrer un signal représentant la

valeur moyenne (Vm) du signal de tension (vs), un compara-

teur (40) recevant lesdits signaux (vs, vm) et délivrant un signal image du courant (i) fourni par ladite diode (2).

9. Transducteur optoélectronique selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un autre

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comparateur (42) recevant le niveau de crête (Vc) et ladite valeur moyenne (vm) et délivrant un signal (CS) indicateur de présence de porteuse a l'entrée de l'amplificateur, et un conditionneur (44) recevant ledit signal indicateur (CS) et ledit signal image du courant (i).

10. Transducteur optoélectronique selon la revendication 9, caractérisé en ce que ledit conditionneur (44) est une porte logique délivrant le signal de sortie (RSD) lorsque ledit signal indicateur (CS) est dans un état logique

indiquant la présence d'une porteuse.