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EP2050946A1 - Zylinder mit Mitteln zur Aufnahme von Schmiermittel - Google Patents

Zylinder mit Mitteln zur Aufnahme von Schmiermittel Download PDF

Info

Publication number
EP2050946A1
EP2050946A1 EP08164867A EP08164867A EP2050946A1 EP 2050946 A1 EP2050946 A1 EP 2050946A1 EP 08164867 A EP08164867 A EP 08164867A EP 08164867 A EP08164867 A EP 08164867A EP 2050946 A1 EP2050946 A1 EP 2050946A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
slot
shaped recesses
cylinder
lubricant
sliding surface
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
EP08164867A
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Hans Sundén
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Wartsila NSD Schweiz AG
Original Assignee
Wartsila NSD Schweiz AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Wartsila NSD Schweiz AG filed Critical Wartsila NSD Schweiz AG
Priority to EP08164867A priority Critical patent/EP2050946A1/de
Publication of EP2050946A1 publication Critical patent/EP2050946A1/de
Withdrawn legal-status Critical Current

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Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
    • F02F1/00—Cylinders; Cylinder heads 
    • F02F1/18—Other cylinders
    • F02F1/20—Other cylinders characterised by constructional features providing for lubrication
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
    • F02F1/00—Cylinders; Cylinder heads 
    • F02F1/18—Other cylinders
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
    • F02F1/00—Cylinders; Cylinder heads 
    • F02F1/18—Other cylinders
    • F02F1/22—Other cylinders characterised by having ports in cylinder wall for scavenging or charging

Definitions

  • the invention relates to a cylinder for a piston engine comprising means for receiving lubricant.
  • the distribution of the lubricant proves to be critical due to the large surfaces to be wetted.
  • the lubricant passes through a limited number arranged on the circumference of the cylinder feed openings in the cylinder interior. So that the liquid lubricant spreads evenly over the inner wall of the cylinder, circumferential grooves are provided, as for example in the FR1174532 to be shown.
  • the grooves especially in the most heavily loaded part of the cylinder, which extends to about 15% from the top dead center of the top piston ring starting in the direction of bottom dead center of the piston, are exposed to heavy abrasion.
  • the actual lubricant consumption is above the amount of lubricant necessary for the lubrication of the pair of pistons piston-cylinder.
  • the consumption of lubricants also represents an environmental burden. A large part of the emitted exhaust particles originates from the lubricant.
  • the task of the lubricant, especially for two-stroke engines, is not just an adequate one To ensure piston lubrication, but also to neutralize sulfuric acid, which passes through the use of sulfur-containing fuel in the combustion chamber.
  • a cylinder for a piston engine comprising means for receiving lubricant, the cylinder comprising a sliding surface for a piston, which encloses an upper dead zone and a row of scavenging slots arranged on the cylinder.
  • the upper deadband is defined as the plane in which the dead center of the uppermost piston ring is located.
  • This sliding surface has a plurality of slot-shaped recesses.
  • the slot-shaped recesses have a length, and a width and a depth, wherein the depth is greater than 0.4 mm.
  • the slot-shaped recesses are provided below an annular portion of the cylinder surface, which amounts to a length of up to 15% of the sliding surface, measured from the upper dead zone.
  • the slot-shaped recesses are provided according to an advantageous embodiment, in the region of the scavenging slots and below the same.
  • the width of the slot-shaped recesses is between 0.5 and 3 mm, but should in any case be less than 80%, preferably 70%, more preferably 60% of the width of the narrowest piston ring. This ensures that the piston ring is not in the slot-shaped Can tilt recess and slides over the recess without contact.
  • the length of the slot-shaped recesses is between 10 and 100 mm, preferably between 10 and 50 mm, particularly preferably between 10 and 30 mm.
  • a plurality of slot-shaped recesses may be arranged in a row.
  • the number of slot-shaped recesses in a row is preferably 10-150, depending on the length of the slot-shaped recess and the distance between two adjacent slot-shaped recesses.
  • the length and the distance of the slot-shaped recesses is preferably selected so that the notch effect caused by a slot-shaped recess is below the permissible weakening of the cylinder. According to a particularly advantageous embodiment, the length of the distance is greater than the length of the slot-shaped recess.
  • the row has a pitch which is preferably smaller than the pitch corresponding to the height of the piston ring. Therefore, the inclination angle of the slot-shaped recesses of a row is up to 1 °. This measure also serves to increase the smoothness of the piston ring. The contact between the edge of the slot-shaped recess and the piston ring thus always takes place only in one point. As a result of the angle of inclination, a flat support of the edge of the piston ring on one edge of a slot-shaped recess is consequently avoided, as a result of which no shear forces are introduced into the edge of the slot-shaped recess and thus scarcely any removal of material takes place at the edge. Thus, by adhering to a slope results in an increase in the life of the cylinder.
  • the maximum inclination angle is 0.96 °.
  • the number and / or the depth and / or the length and / or the width of the slot-shaped recesses may differ from one another.
  • the slot-shaped recesses of adjacent rows are arranged offset to one another.
  • the number of slot-shaped recesses is greater than or equal to 300 per m 2 sliding surface.
  • the number of slot-shaped recesses per m 2 sliding surface is variable, since parts of the sliding surface must withstand different loads.
  • a method for producing means for receiving lubricant in a cylinder according to the preceding embodiments comprises the step of producing the slot-shaped recesses by a mechanical machining method.
  • the cylinder is used in a large diesel engine, preferably in a 2-stroke engine or a 4-stroke engine.
  • Fig. 1 shows a section through a cylinder 1, which is arranged in a piston engine.
  • the piston engine is a 2-stroke engine or a 4-stroke engine, in particular a large diesel engine.
  • Such large diesel engines are currently equipped with cylinders whose inner diameter is usually greater than 190 mm. Typical diameters are between 250 and 1000 mm.
  • a piston reciprocates, which is connected via a connecting rod with a rotatable drive shaft. The reciprocating motion of the piston is between an upper and lower dead center.
  • Fig. 1 shows the piston in position at top dead center.
  • the upper dead zone 8 forms with vertical arrangement of the cylinder, the upper boundary of the sliding surface 7. If one places a similar cutting plane through the bottom dead center of the lowermost piston ring, the lower deadband 15 is obtained in the same way.
  • the length L (13) designates the distance between the upper dead zone 8 and the lower dead zone 15 and corresponds to the length of the sliding surface.
  • the sliding surfaces may have a length of 1 m to about 4 m.
  • the width of the sliding surface is formed by the circumference at the upper dead zone 8, and the circumference at the lower dead zone 15.
  • the width of the sliding surface on the upper dead zone 8 is greater than the width of the sliding surface of the lower dead zone 15, since the cylinder interior is usually not cylindrical but slightly conical. This taper has its cause in the different temperatures that exist in the individual zones of the sliding surface. In the area of the lower dead zone, air is sucked in from the surroundings, so that operating temperatures prevail in this area which are not significantly different from the ambient temperature of the air in the engine compartment. In the area of the upper dead zone, however, temperatures greater than 300.degree. C. may prevail.
  • a channel 17 extends along the cylinder inner wall, by means of which the delivery and distribution of the lubricant takes place.
  • the lubricant wets the entire sliding surface below the channel when the cylinder is aligned vertically. If the piston 2 moves past the feed openings 16 in the expansion phase, the lubricant is transported by the piston rings 3 sliding on the cylinder inner wall and is no longer available for further lubrication. This results in an increased consumption of lubricant, which represents a not inconsiderable cost factor in such large surfaces to be wetted with lubricant.
  • the cylinder 1 therefore comprises means 5 for receiving lubricant, which are arranged on the sliding surface 7 for the piston 2.
  • the sliding surface extends between the upper dead zone 8 and the lower dead zone 15.
  • the lower dead zone 15 is located vertically below a row of scavenging ports 6 arranged on the cylinder.
  • a plurality of slit-shaped recesses 5 are arranged on the sliding surface 7.
  • the slot-shaped recesses serve as lubricant pockets. If lubricant is supplied via feed openings 16, it flows along the cylinder inner wall and into the slot-shaped recesses in which a lubricant reservoir is formed. Slot-shaped recesses, which are located above an inlet opening, are filled with lubricant when a piston ring slides past the slot-shaped recess.
  • the piston ring transports lubricant during its movement, which dodges into a slot-shaped recess and fills it when the piston ring passes by such a slot-shaped recess.
  • the slot-shaped recesses have a length l (9), and a width b (10) and a depth t (11), which in Fig. 2 is shown in detail in a section of the developed cylinder surface.
  • the depth 11 is over 0.4 mm, which ensures that the slot-shaped recess is maintained even after several years of service, even if it comes to the cylinder inner wall to abrasion.
  • the great depth of the slot-shaped recesses has the further advantage that the lubricants pushed in by the piston ring pour out on the cylinder inner wall during the entire further stroke and wets them with a lubricant film.
  • the arrangement of a plurality of slot-like recesses ensures that the entire sliding surface or at least the part of the same, which is equipped with such slit-shaped recesses, is wetted.
  • the slot-shaped recesses 5 are provided in particular below an annular region 12 of the cylinder surface, which amounts to a length of up to 15% of the length L (13) of the sliding surface 7, measured from the upper dead zone 8.
  • the main reason for the reduced consumption of lubricant is that lubricant is stored in the slot-shaped recesses.
  • the lubricant thus does not flow off after one working cycle or is pushed out by the piston rings, but remains largely in the slot-shaped recesses.
  • the lubricant is available as a result of further working cycles.
  • the increase in the service life of the cylinder surface is due to the fact that in the highest stress zone no or at most a greatly reduced number of slot-shaped recesses is provided, so this highly loaded area of the cylinder inner wall not by a plurality of small notches, that is, slot-shaped recesses or through the From the prior art known circumferential grooves is weakened.
  • the range is 1 to 25%, preferably 10 to 25%, particularly preferably 15% to 20%, in which slot-shaped recesses are to be provided.
  • Fig. 1 is the zone of highest load, so the annular region 12 is shown free of slot-shaped recesses.
  • Below the piston three rows of slot-shaped recesses are shown, on the more detailed representation of other rows to the lubricant supply 4 has been omitted for reasons of clarity.
  • the entire sliding surface 7 is provided with slit-shaped recesses, with the exception of the highest stress zone.
  • the slot-shaped recesses may also be provided in the region of the scavenging slots 6 and below the same.
  • Fig. 2a shows a development of the cylinder with other possible arrangements of slot-shaped recesses and in Fig. 2b Such a slot-shaped recess 5 is shown enlarged.
  • the slot-shaped recess is determined by a length l (9), a width b (10) and a depth t (11).
  • the width of the slot-shaped recesses is advantageously between 0.5 and 3 mm.
  • the width b must just be large enough that a sufficient amount of lubricant can be stored in the recess.
  • the width b must be smaller than the width of a piston ring, so that the piston ring is not detected by edges of the slot-shaped recess and passes through the slot-shaped recess no gas from the compression chamber into the suction chamber.
  • the length of the slot-shaped recesses is between 10 and 100 mm, preferably between 10 and 50 mm, particularly preferably between 10 and 30 mm.
  • a plurality of slot-shaped recesses arranged in a row which may have a slope. The slope is from those related to the latitude The reasons mentioned the recess limited to a dimension which is smaller than the width of the piston ring.
  • the angle of inclination 18 of the slot-shaped recesses is up to 1 °.
  • the number of slot-shaped recesses in a row may differ from the number of slot-shaped recesses of an adjacent row. Also, the number and / or the depth t (11) and / or the length l (9) and / or the width b (10) of the slot-shaped recesses may differ from each other.
  • the slot-shaped recesses of adjacent rows are at least partially offset from each other.
  • the number of slot-shaped recesses per m 2 sliding surface can be increased so that a uniform distribution of lubricant is ensured as possible.
  • the number of slot-shaped recesses is preferably greater than or equal to 300 per m 2 sliding surface.
  • the number of slot-shaped recesses per m 2 sliding surface can be variably selected if in operation areas of the sliding surface can be detected with increased or reduced lubricant requirement. For example, a reduced number of slot-shaped recesses or a greater distance of adjacent rows of slot-shaped recesses may be provided, as in Fig. 2 is apparent.
  • Fig. 3 shows a representation of the pair of sliding piston ring and inner cylinder wall for the previous embodiment.
  • the annular region 12 which is up to 15% of the sliding surface and is located immediately below the upper dead zone 8, no slot-shaped recesses.
  • the piston 2 is located in a position below the annular region 12. It may be particularly advantageous to increase the region 12 to up to 25% of the sliding surface.
  • the region 12 is then 10 to 30%, preferably 15 to 30%, more preferably the range is greater than 25% up to and including 30%.
  • the slot-shaped recesses are produced by a mechanical processing method. These include machining processes, such as milling, but not processes which operate under thermal influence, such as structuring by means of laser.
  • a laser structuring method is mainly used for the production of grooves in the micrometer range and is not suitable for the production of the slot-shaped recesses according to the invention with depths in the millimeter range.
  • Cylinders already in use can be retrofitted with slot-like recesses as part of routine maintenance or repairs.
  • the lubricant requirement can be reduced by the targeted subsequent attachment of slot-like recesses.

Landscapes

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  • Combustion & Propulsion (AREA)
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  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
  • Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)
  • Lubrication Of Internal Combustion Engines (AREA)

Abstract

Ein Zylinder (1) für einen Kolbenmotor umfasst Mittel (5) zur Aufnahme von Schmiermittel, wobei der Zylinder eine Gleitfläche (7) für einen Kolben (2) umfasst, welche eine obere Totzone (8) und eine auf dem Zylinder angeordnete Reihe von Spülschlitzen (6) einschliesst. Diese Gleitfläche (7) weist eine Mehrzahl von schlitzförmigen Ausnehmungen (5) auf, wobei die schlitzförmigen Ausnehmungen eine Länge (9) aufweisen, sowie eine Breite (10) und eine Tiefe (11), wobei die Tiefe (11) über 0.4 mm beträgt. Die schlitzförmigen Ausnehmungen (5) sind unterhalb von einem ringförmigen Bereich der Zylinderoberfläche (12) vorgesehen, der eine Länge von bis zu 15% der Länge (13) der Gleitfläche (7), von der oberen Totzone (8) aus gemessen, ausmacht.

Description

  • Die Erfindung betrifft einen Zylinder für einen Kolbenmotor umfassend Mittel zur Aufnahme von Schmiermittel.
  • Bei grossen Zweitakt- oder auch Viertakt-Motoren erweist sich aufgrund der grossen zu benetzenden Oberflächen die Verteilung des Schmiermittels als kritisch. Das Schmiermittel gelangt durch eine begrenzte Anzahl am Umfang des Zylinders angeordneten Einspeisöffnungen in den Zylinderinnenraum. Damit das flüssige Schmiermittel sich gleichmässig über die Innenwand des Zylinders verteilt, sind umlaufende Rillen vorgesehen, wie sie beispielsweise in der FR1174532 gezeigt werden. Allerdings hat sich bei Langzeitbetrieb des Motors herausgestellt, dass die Rillen vor allem im höchstbelasteten Teil des Zylinders, der bis ca. 15% vom oberen Totpunkt des obersten Kolbenrings ausgehend in Richtung des unteren Totpunkts des Kolbens reicht, starkem Abrieb ausgesetzt sind. Durch den in diesem Bereich vorherrschenden hohen Druck, der bis 200 bar betragen kann, sowie der hohen Temperatur, die mehr als 300°C betragen kann, erfolgt durch Wärmedehnung eine Vergrösserung des Kolbenquerschnitts und des Querschnitts der Kolbenringe. Durch den Druck werden die lose sitzenden Kolbenringe in Richtung der Zylinderinnenwand gepresst, was zum Druckaufbau im Brennraum erwünscht ist, aber mit einer starken Belastung durch Scherkräfte an der Zylinderinnenwand einhergeht. Durch diese Scherkräfte wird das durch die umlaufenden Rillen gebildete Profil im Dauerbetrieb abgetragen bzw. eingeebnet. Hieraus folgt zwingend, dass eine gleichmässige Verteilung des Schmiermittels im Dauerbetrieb nicht mehr gewährleistet ist. Fehlt die gleichmässige Verteilung des Schmiermittels, kommt es zumindest lokal zu Feststoffreibung, also einem direkten Kontakt zwischen Kolbenringaussenfläche und Zylinderinnenwand, wodurch nicht nur die Gleiteigenschaften beeinträchtigt werden, sondern es auch zu dem oben beschriebenen Abrieb und weitergehender Schädigung der Zylinderinnenwand kommen kann. Um dieses Problem zu lösen, wurde in der WO98/53192 vorgeschlagen, Vertiefungen in dem höchstbelasteten Teil des Zylinders vorzusehen, die entweder als am Zylinderumfang ringförmig angeordnete Nuten oder als Nutabschnitte ausgestaltet sind. Hierdurch kann wohl eine gleichmässigere Verteilung des Schmiermittels im höchstbelasteten Bereich der Zylinderinnenwand erreicht werden. Allerdings bleibt diese Verbesserung auf den genannten Längenbereich von bis zu 15% vom oberen Totpunkt des obersten Kolbenrings ausgehend beschränkt. Ringförmige Nuten weisen zudem einen weiteren Nachteil auf. Die Kanten der Kolbenringe werden durch die Kanten der Nut erfasst, sodass diese Kanten zu starken Abrieb aufweisen, welcher zu Schädigung derselben führen kann.
  • Aus allen diesen Gründen liegt der tatsächliche Schmiermittelverbrauch über der für die Schmierung des Gleitpaars Kolben-Zylinder notwendigen Schmiermittelmenge. Neben den insbesondere für Grossdieselmotoren beträchtlichen Kosten stellt der Schmiermittelverbrauch auch eine Umweltbelastung dar. Ein grosser Teil der emittierten Abgaspartikel stammt aus dem Schmiermittel.
  • Es ist daher Aufgabe der Erfindung, eine gleichmässige Verteilung des Schmiermittels über die gesamte Länge des Zylinders zumindest vom oberen Totpunkt des obersten Kolbenrings bis zum unteren Totpunkt zu erreichen, wobei gleichzeitig der Schmiermittelverbrauch gesenkt wird. An der Zahl und der Lage der Einspeisöffnungen braucht hierbei keine Änderung vorgenommen zu werden. Die Aufgabe des Schmiermittels besteht, insbesondere für Zweitakt-Motoren, darin, nicht nur eine adäquate Kolbenschmierung zu gewährleisten, sondern auch Schwefelsäure zu neutralisieren, die durch die Verwendung von schwefelhaltigem Brennstoff in den Brennraum gelangt.
  • Die Lösung der Aufgabe erfolgt durch einen Zylinder für einen Kolbenmotor umfassend Mittel zur Aufnahme von Schmiermittel, wobei der Zylinder eine Gleitfläche für einen Kolben umfasst, welche eine obere Totzone und eine auf dem Zylinder angeordnete Reihe von Spülschlitzen einschliesst. Die obere Totzone wird als die Ebene definiert, in welcher der Totpunkt des obersten Kolbenrings liegt. Diese Gleitfläche weist eine Mehrzahl von schlitzförmigen Ausnehmungen auf. Die schlitzförmigen Ausnehmungen weisen eine Länge auf, sowie eine Breite und eine Tiefe, wobei die Tiefe über 0.4 mm beträgt. Die schlitzförmigen Ausnehmungen sind unterhalb von einem ringförmigen Bereich der Zylinderoberfläche vorgesehen, der eine Länge von bis zu 15% der Gleitfläche, von der oberen Totzone aus gemessen, ausmacht. Überraschenderweise hat sich gezeigt, dass dann im höchstbelasteten Bereich des Zylinders keine schlitzförmigen Ausnehmungen vorgesehen werden müssen, sondern dass eine Anordnung einer Mehrzahl von schlitzförmigen Ausnehmungen ausserhalb der Zone höchster Belastung, die vorhin erwähnten 15% der Gleitfläche unterhalb der oberen Totzone, vorteilhaft ist. Die Kolbenringe erfassen das Schmiermittel und transportieren es auf ihrem Weg in die Zone höchster Belastung. Zur gleichmässigen Verteilung des Schmiermittels kann es sogar vorteilhaft sein, diese Zone höchster Belastung frei von schlitzförmigen Ausnehmungen zu halten.
  • Die schlitzförmigen Ausnehmungen sind nach einer vorteilhaften Ausführungsform auch im Bereich der Spülschlitze sowie unterhalb derselben vorgesehen.
  • Die Breite der schlitzförmigen Ausnehmungen liegt zwischen 0.5 und 3 mm, sollte aber in jedem Fall kleiner als 80%, vorzugsweise 70%, besonders bevorzugt 60% der Breite des schmalsten Kolbenrings betragen. Hierdurch ist gewährleistet, dass sich der Kolbenring nicht in der schlitzförmigen Ausnehmung verkanten kann und über die Ausnehmung berührungsfrei hinweggleitet.
  • Die Länge der schlitzförmigen Ausnehmungen beträgt zwischen 10 und 100 mm, vorzugsweise zwischen 10 und 50 mm, besonders bevorzugt zwischen 10 und 30 mm.
  • Eine Mehrzahl von schlitzförmigen Ausnehmungen kann in einer Reihe angeordnet sein. Die Anzahl der schlitzförmigen Ausnehmungen in einer Reihe beträgt vorzugsweise 10 - 150, abhängig von der Länge der schlitzförmigen Ausnehmung und dem Abstand zwischen zwei benachbarten schlitzförmigen Ausnehmungen. Die Länge und der Abstand der schlitzförmigen Ausnehmungen wird vorzugsweise so gewählt, dass die durch eine schlitzförmige Ausnehmung verursachte Kerbwirkung unter der zulässigen Schwächung des Zylinders liegt. Nach einem besonders vorteilhaften Ausführungsbeispiel ist die Länge des Abstands grösser als die Länge der schlitzförmigen Ausnehmung.
  • Die Reihe weist eine Steigung auf, die vorzugsweise kleiner als die Steigung ist, die der Höhe des Kolbenrings entspricht. Daher beträgt der Neigungswinkel der schlitzförmigen Ausnehmungen einer Reihe bis zu 1°. Diese Massnahme dient ebenfalls einer erhöhten Laufruhe des Kolbenrings. Die Berührung zwischen der Kante der schlitzförmigen Ausnehmung und dem Kolbenring erfolgt somit immer nur in einem Punkt. Durch den Neigungswinkel wird folglich eine flächige Auflage der Kante des Kolbenrings auf einer Kante einer schlitzförmigen Ausnehmung vermieden, wodurch keine Scherkräfte in die Kante der schlitzförmigen Ausnehmung eingeleitet werden und somit kaum Materialabtrag an der Kante erfolgt. Somit ergibt sich durch die Einhaltung einer Steigung eine Erhöhung der Lebensdauer des Zylinders.
  • Beträgt der Zylinderdurchmesser beispielsweise 190 mm und der Kolbenring hat eine Breite von zwischen 5 und 10 mm, ergibt sich ein maximaler Neigungswinkel von 0.96°.
  • Bei einem Zylinderdurchmesser von 400 mm und einem Kolbenring von zwischen 10 und 15 mm Breite, ergibt sich ein maximaler Neigungswinkel von 0.68°.
  • Die Anzahl und/oder die Tiefe und/oder die Länge und/oder die Breite der schlitzförmigen Ausnehmungen können sich voneinander unterscheiden. Vorteilhafterweise sind die schlitzförmigen Ausnehmungen benachbarter Reihen zueinander versetzt angeordnet. Durch die Versetzung wird eine optimale Benetzung der Zylinderinnenwand mit Schmiermittel bei geringstmöglicher Schwächung des Zylindermantels erreicht.
  • Die Anzahl der schlitzförmigen Ausnehmungen ist grösser oder gleich 300 pro m2 Gleitfläche. Die Anzahl der schlitzförmigen Ausnehmungen pro m2 Gleitfläche ist variabel, da Teile der Gleitfläche unterschiedlichen Belastungen standhalten müssen.
  • Ein Verfahren zur Herstellung von Mitteln zur Aufnahme von Schmiermittel in einem Zylinder gemäss der vorhergehenden Ausführungsformen umfasst den Schritt der Herstellung der schlitzförmigen Ausnehmungen durch ein mechanisches Bearbeitungsverfahren.
  • Der Zylinder findet Verwendung in einem Grossdieselmotor, vorzugsweise in einem 2-Takt Motor oder einem 4-Takt Motor.
  • Die Erfindung wird im folgenden anhand der beiliegenden Zeichnungen genauer erläutert. Es zeigen
    • Fig. 1
    einen Schnitt durch einen Zylinder
    Fig. 2a
    eine Abwicklung des Zylinders
    Fig. 2b
    eine schlitzförmige Ausnehmung im Detail
    Fig. 3
    eine Darstellung des Gleitpaars Kolbenring und Zylinderinnenwand
  • Fig. 1 zeigt einen Schnitt durch einen Zylinder 1, welcher in einem Kolbenmotor angeordnet ist. Bei dem Kolbenmotor handelt es sich um einen 2-Takt-Motor oder einen 4-Takt-Motor, insbesondere um einen Grossdieselmotor. Derartige Grossdieselmotoren werden zur Zeit mit Zylindern ausgerüstet, deren Innendurchmesser zumeist grösser als 190 mm ist. Typische Durchmesser liegen zwischen 250 und 1000 mm. Im Inneren des Zylinders bewegt sich ein Kolben hin und her, welcher über eine Kurbelstange mit einer drehbaren Antriebswelle verbunden ist. Die Hin- und Herbewegung des Kolbens erfolgt zwischen einem oberen und unteren Totpunkt. Fig. 1 zeigt den Kolben in der Position am oberen Totpunkt. Legt man durch den oberen Totpunkt des obersten Kolbenrings eine Schnittebene, welche normal auf die Zylinderachse 14 steht, schneidet die Ebene die Innenwand des Zylinders längs einer Linie, die fortan als obere Totzone 8 bezeichnet werden soll. Die obere Totzone 8 bildet bei vertikaler Anordnung des Zylinders die obere Begrenzung der Gleitfläche 7 aus. Legt man eine gleichartige Schnittebene durch den unteren Totpunkt des untersten Kolbenrings, erhält man in gleicher Weise die untere Totzone 15. Die Länge L (13) bezeichnet den Abstand zwischen oberer Totzone 8 und unterer Totzone 15 und entspricht der Länge der Gleitfläche. Die Gleitflächen können eine Länge von 1 m bis ca. 4 m aufweisen. Die Breite der Gleitfläche wird durch den Umfang an der oberen Totzone 8, sowie den Umfang an der unteren Totzone 15 gebildet. Die Breite der Gleitfläche an der oberen Totzone 8 ist grösser als die Breite der Gleitfläche der unteren Totzone 15, da der Zylinderinnenraum in der Regel nicht zylindrisch sondern leicht konisch ausgebildet ist. Diese Konizität hat ihre Ursache in den unterschiedlichen Temperaturen, welche in den einzelnen Zonen der Gleitfläche vorliegen. Im Bereich der unteren Totzone wird Luft aus der Umgebung angesaugt, sodass in diesem Bereich Betriebstemperaturen vorherrschen, die sich nicht wesentlich von der Umgebungstemperatur der Luft im Motorraum unterscheiden. Im Bereich der oberen Totzone können jedoch Temperaturen grösser als 300°C vorherrschen. Bedingt durch diese beträchtlichen Temperaturunterschiede kommt es zu Wärmedehnungen, die insbesondere zur Ausdehnung der auf dem Kolben 2 befindlichen Kolbenringe 3 führt, die im Bereich der unterenTotzone unzulässig gegen die Innenwand des Zylinders pressen würden und folglich die Ausbildung eines Schmierfilms behindern. Die Massnahme gegen die unerwünschte Feststoffreibung zwischen Zylinderinnenwand und Kolbenringen ist selbstverständlich das Einbringen eines Schmiermittels, welches die Zylinderinnenwand im Bereich der Gleitfläche 7 als Schmierfilm überzieht. Das Schmiermittel wird über die Schmiermittelzufuhr 4 in den Zylinderraum eingespeist. Mehrere Einspeisöffnungen 16 können am Umfang des Zylinders verteilt vorgesehen sein. Von den Einspeisöffnungen ausgehend erstreckt sich ein Kanal 17 entlang der Zylinderinnenwand, mittels welchem die Förderung und Verteilung des Schmiermittels erfolgt. Das Schmiermittel benetzt bei vertikaler Ausrichtung des Zylinders die gesamte Gleitfläche unterhalb des Kanals. Bewegt sich der Kolben 2 in der Expansionsphase an den Einspeisöffnungen 16 vorbei, wird das Schmiermittel von den an der Zylinderinnenwand gleitenden Kolbenringen 3 mit transportiert und steht für eine weitere Schmierung nicht mehr zur Verfügung. Hierdurch ergibt sich ein erhöhter Schmiermittelverbrauch, welcher bei derartig grossen mit Schmiermittel zu benetzenden Oberflächen einen nicht zu vernachlässigenden Kostenfaktor darstellt.
  • Der Zylinder 1 umfasst daher Mittel 5 zur Aufnahme von Schmiermittel, welche auf der Gleitfläche 7 für den Kolben 2 angeordnet sind. Die Gleitfläche erstreckt sich zwischen der oberen Totzone 8 und der unteren Totzone 15. Die untere Totzone 15 liegt bei vertikaler Anordnung unterhalb einer auf dem Zylinder angeordneten Reihe von Spülschlitzen 6. Auf der Gleitfläche 7 sind eine Mehrzahl von schlitzförmigen Ausnehmungen 5 angeordnet. Die schlitzförmigen Ausnehmungen dienen als Schmiermitteltaschen. Wird Schmiermittel über Einspeisöffnungen 16 zugeführt, fliesst es längs der Zylinderinnenwand ab und in die schlitzförmigen Ausnehmungen, in welchen sich ein Schmiermittelvorrat ausbildet. Schlitzförmige Ausnehmungen, die sich oberhalb einer Einspeisöffnung befinden, werden mit Schmiermittel befüllt, wenn ein Kolbenring an der schlitzförmigen Ausnehmung vorbeigleitet. Der Kolbenring transportiert Schmiermittel während seiner Bewegung mit, welches in eine schlitzförmige Ausnehmung ausweicht und diese auffüllt, wenn der Kolbenring an einer solchen schlitzförmigen Ausnehmung vorbeikommt. Die schlitzförmigen Ausnehmungen weisen eine Länge l (9) auf, sowie eine Breite b (10) und eine Tiefe t (11) auf, was in Fig. 2 in einem Ausschnitt aus der abgewickelten Zylinderoberfläche im Detail dargestellt ist. Die Tiefe 11 beträgt über 0.4 mm, was gewährleistet, dass die schlitzförmige Ausnehmung auch bei mehrjähriger Betriebsdauer erhalten bleibt, auch wenn es an der Zylinderinnenwand zu Abrieb kommt. Die grosse Tiefe der schlitzförmigen Ausnehmungen hat den weiteren Vorteil, dass das vom Kolbenring eingeschobene Schmiermittel sich während des gesamten weiteren Hubs auf die Zylinderinnenwand ergiesst und diese mit einem Schmiermittelfilm benetzt. Durch die Anordnung einer Mehrzahl von schlitzartigen Ausnehmungen ist gewährleistet, dass die gesamte Gleitfläche oder zumindest der Teil derselben, welche mit derartigen schlitzförmigen Ausnehmungen ausgerüstet ist, benetzt wird. Die schlitzförmigen Ausnehmungen 5 sind insbesondere unterhalb von einem ringförmigen Bereich 12 der Zylinderoberfläche vorgesehen, der eine Länge bis zu 15% der Länge L (13) der Gleitfläche 7, von der oberen Totzone 8 aus gemessen, ausmacht. Mittels dieser Anordnung werden überraschenderweise nicht nur der Schmiermittelverbrauch verringert, sondern auch die Lebensdauer der Zylinderoberfläche erhöht. Der verringerte Schmiermittelverbrauch hat seinen Hauptgrund darin, dass in den schlitzförmigen Ausnehmungen Schmiermittel gespeichert wird. Das Schmiermittel fliesst also nach einem Arbeitszyklus nicht ab oder wird durch die Kolbenringe ausgeschoben, sondern verbleibt grösstenteils in den schlitzförmigen Ausnehmungen. Das Schmiermittel steht in der Folge weiteren Arbeitszyklen zur Verfügung. Die Erhöhung der Lebensdauer der Zylinderoberfläche liegt darin begründet, dass in der Zone höchster Belastung keine oder allenfalls eine stark verringerte Anzahl an schlitzförmigen Ausnehmungen vorgesehen ist, dieser höchstbelastete Bereich der Zylinderinnenwand also nicht durch eine Vielzahl kleiner Kerben, das heisst, schlitzförmiger Ausnehmungen oder durch die aus dem Stand der Technik bekannten umlaufenden Rillen geschwächt wird.
  • In dem vorhin ausgenommenen Bereich von bis zu 15% der Gleitfläche, gemessen von der oberen Totzone aus, der Zone höchster Belastung, ist der Nutzen von schlitzförmigen Ausnehmungen begrenzt, da hier der Abrieb derart hoch ist, dass auch schlitzförmige Ausnehmungen mit einer Tiefe von grösser als 0.4 mm verschwinden, bevor das Ende der Lebensdauer des Zylinders erreicht ist. Nicht zuletzt aus dem vorgenannten Grund kann es vorteilhaft sein, gerade in dieser Zone höchster Belastung auf schlitzförmige Ausnehmungen zu verzichten, um die Zylinderinnenwand nicht zu schwächen. Überraschenderweise hat sich nämlich herausgestellt, dass es vorteilhafter ist, in einem Bereich ausserhalb dieses genannten Bereichs Ausnehmungen vorzusehen, sodass das dort bereitgestellte Schmiermittel durch den oder die Kolbenringe in die Zone höchster Belastung transportiert wird. Insbesondere beträgt der Bereich 1 bis 25%, vorzugsweise 10 bis 25%, besonders bevorzugt 15% bis 20%, in welchem schlitzförmige Ausnehmungen vorzusehen sind. In Fig. 1 ist die Zone höchster Belastung, also der ringförmige Bereich 12 frei von schlitzförmigen Ausnehmungen dargestellt. Unterhalb des Kolbens sind drei Reihen von schlitzförmigen Ausnehmungen dargestellt, auf die detailliertere Darstellung weiterer Reihen bis zur Schmiermittelzufuhr 4 wurde aus Gründen der Übersichtlichkeit verzichtet. Zur ausreichenden Versorgung mit Schmiermittel ist es vorteilhaft, wenn die gesamte Gleitfläche 7 mit Ausnahme der Zone höchster Belastung mit schlitzförmigen Ausnehmungen versehen ist. Insbesondere können die schlitzförmigen Ausnehmungen auch im Bereich der Spülschlitze 6 sowie unterhalb derselben vorgesehen sein. In diesem Bereich wurden in der Vergangenheit ebenfalls Schäden durch Abrieb festgestellt. Dieser Abrieb war ebenfalls auf unzureichende, weil ungleichmässige, Schmiermittelversorgung zurückzuführen. Das über die Schmiermittelzufuhr 4 eingebrachte Schmiermittel wird zyklisch zugeführt, sinnvollerweise in der in Fig. 1 dargestellten Stellung des Kolbens, da hierbei das Schmiermittel nicht unter Druck gefördert werden muss. Schmiermittel rinnt entlang der Zylinderwand nach unten und wird dann durch die Kolbenringe 3 des sich in der Expansionsphase befindlichen Kolbens mitgenommen. Ein Teil des Schmiermittels gelangt zwar bis zu den Spülschlitzen 6, kann dort aber nur gespeichert werden, wenn auch im Bereich der Spülschlitze bis zu der unterst möglichen Position des zuunterst liegenden Kolbenrings schlitzförmige Ausnehmungen vorgesehen sind, wenn sich der Kolben im unteren Totpunkt befindet. Wären diese schlitzförmigen Ausnehmungen nicht vorhanden, würden die Kolbenringe die restliche Schmiermittelmenge ausschieben und diese Schmiermittelmenge stände für weitere Schmierung nicht mehr zur Verfügung. Zudem ergibt sich der Nachteil, dass gerade im Bereich der Spülschlitze kein Schmiermittel mehr vorhanden wäre, wenn der Kolben seinen Kompressionshub beginnt. Die Kolbenringe 3 würden daher zu Beginn des Kompressionshubs trocken laufen. Das in den schlitzförmigen Ausnehmungen gespeicherte Schmiermittel kann sich hingegen über die Zylinderinnenwand im Bereich der Spülschlitze verteilen und gewährleistet eine ausreichende Schmierung für den Kompressionshub.
  • Fig. 2a zeigt eine Abwicklung des Zylinders mit weiteren möglichen Anordnungen von schlitzförmigen Ausnehmungen und in Fig. 2b ist eine derartige schlitzförmige Ausnehmung 5 vergrössert dargestellt. Die schlitzförmige Ausnehmung ist bestimmt durch eine Länge l (9), eine Breite b (10) sowie eine Tiefe t (11). Die Breite der schlitzförmigen Ausnehmungen liegt in vorteilhafter Weise zwischen 0.5 und 3 mm. Die Breite b muss gerade gross genug sein, dass eine ausreichende Menge Schmiermittel in der Ausnehmung gespeichert werden kann. Andererseits muss die Breite b kleiner als die Breite eines Kolbenrings sein, sodass der Kolbenring nicht von Kanten der schlitzförmigen Ausnehmung erfasst wird und durch die schlitzförmige Ausnehmung kein Gas aus dem Kompressionsraum in den Ansaugraum gelangt. Würde eine derartige Leckageströmung von Gas über die Ausnehmungen zugelassen, würde der Druckaufbau im Kompressionsraum verändert und dementsprechend der Wirkungsgrad des Motors verringert. Die Länge der schlitzförmigen Ausnehmungen beträgt zwischen 10 und 100 mm, vorzugsweise zwischen 10 und 50 mm, besonders bevorzugt zwischen 10 und 30 mm. Vorteilhafterweise ist eine Mehrzahl von schlitzförmigen Ausnehmungen in einer Reihe angeordnet, die eine Steigung aufweisen kann. Die Steigung ist aus den in Zusammenhang mit der Breite der Ausnehmung genannten Gründen beschränkt auf ein Mass, das kleiner als die Breite des Kolbenrings ist. Der Neigungswinkel 18 der schlitzförmigen Ausnehmungen beträgt bis zu 1°. Die Anzahl der schlitzförmigen Ausnehmungen in einer Reihe kann sich von der Anzahl der schlitzförmigen Ausnehmungen einer benachbarten Reihe unterscheiden. Auch die Anzahl und/oder die Tiefe t (11) und/oder die Länge l (9) und/oder die Breite b (10) der schlitzförmigen Ausnehmungen können sich voneinander unterscheiden.
  • In allen Fig. 1-3 sind die schlitzförmigen Ausnehmungen benachbarter Reihen zumindest teilweise zueinander versetzt angeordnet. Hierdurch kann die Anzahl der schlitzförmigen Ausnehmungen pro m2 Gleitfläche erhöht werden, damit eine möglichst gleichmässige Verteilung von Schmiermittel gewährleistet ist. Die Anzahl der schlitzförmigen Ausnehmungen ist vorzugsweise grösser oder gleich 300 pro m2 Gleitfläche. Die Anzahl der schlitzförmigen Ausnehmungen pro m2 Gleitfläche kann variabel gewählt werden, wenn sich im Betrieb Bereiche der Gleitfläche mit erhöhtem oder verringertem Schmiermittelbedarf feststellen lassen. Beispielsweise kann eine verringerte Anzahl von schlitzförmigen Ausnehmungen oder ein grösserer Abstand benachbarter Reihen von schlitzförmigen Ausnehmungen vorgesehen werden, wie in Fig. 2 ersichtlich ist.
  • Fig. 3 zeigt eine Darstellung des Gleitpaars Kolbenring und Zylinderinnenwand für das vorhergehende Ausführungsbeispiel. In diesem Fall befinden sich in dem ringförmigen Bereich 12, der bis zu 15% der Gleitfläche beträgt und unmittelbar unterhalb der oberen Totzone 8 angeordnet ist, keine schlitzförmigen Ausnehmungen. Der Kolben 2 befindet sich in einer Stellung unterhalb des ringförmigen Bereichs 12. Es kann insbesondere vorteilhaft sein, den Bereich 12 auf bis zu 25% der Gleitfläche zu erhöhen . Insbesondere beträgt der Bereich 12 dann 10 bis 30%, vorzugsweise 15 bis 30%, besonders bevorzugt ist der Bereich grösser als 25% bis einschliesslich 30%.
  • Die schlitzförmigen Ausnehmungen werden durch ein mechanisches Bearbeitungsverfahren hergestellt. Hierzu zählen spanabhebende Verfahren, wie beispielsweise Fräsen, nicht aber Verfahren, welche unter thermischem Einfluss arbeiten, wie beispielsweise eine Strukturierung mittels Laser. Ein Laserstrukturierungsverfahren wird vor allem zur Herstellung von Rillen im Mikrometerbereich verwendet und ist für die Herstellung der erfindungsgemässen schlitzförmigen Ausnehmungen mit Tiefen im Millimeterbereich nicht geeignet.
  • Bereits im Einsatz befindliche Zylinder können nachträglich im Rahmen von routinemässigen Wartungsarbeiten oder Reparaturen mit schlitzartigen Ausnehmungen versehen werden. Insbesondere bei Zylindern, die in einem Grossdieselmotor Verwendung finden, kann der Schmiermittelbedarf durch die gezielte nachträgliche Anbringung von schlitzartigen Ausnehmungen verringert werden.

Claims (14)

  1. Zylinder (1) für einen Kolbenmotor umfassend Mittel (5) zur Aufnahme von Schmiermittel, wobei der Zylinder eine Gleitfläche (7) für einen Kolben (2) umfasst, welche eine obere Totzone (8) und eine auf dem Zylinder angeordnete Reihe von Spülschlitzen (6) einschliesst, wobei diese Gleitfläche (7) eine Mehrzahl von schlitzförmigen Ausnehmungen (5) aufweist, wobei die schlitzförmigen Ausnehmungen eine Länge (9) aufweisen, sowie eine Breite (10) und eine Tiefe (11), wobei die Tiefe (11) über 0.4 mm beträgt, dadurch gekennzeichnet, dass die schlitzförmigen Ausnehmungen (5) unterhalb von einem ringförmigen Bereich der Zylinderoberfläche (12) vorgesehen sind, der eine Länge von bis zu 15% der Länge (13) der Gleitfläche (7), von der oberen Totzone (8) aus gemessen, ausmacht.
  2. Zylinder nach Anspruch 1, wobei die schlitzförmigen Ausnehmungen auch im Bereich der Spülschlitze sowie unterhalb derselben vorgesehen sind.
  3. Zylinder nach Anspruch 1, wobei die Breite (10) der schlitzförmigen Ausnehmungen zwischen 0.5 und 3 mm liegt.
  4. Zylinder nach Anspruch 1, wobei die Länge (9) der schlitzförmigen Ausnehmungen zwischen 10 und 100 mm, vorzugsweise zwischen 10 und 50 mm, besonders bevorzugt zwischen 10 und 30 mm beträgt.
  5. Zylinder nach Anspruch 1, wobei eine Mehrzahl von schlitzförmigen Ausnehmungen in einer Reihe angeordnet sind.
  6. Zylinder nach Anspruch 5, wobei die Reihe eine Steigung aufweist.
  7. Zylinder nach Anspruch 6, wobei der Neigungswinkel der schlitzförmigen Ausnehmungen bis zu 1° beträgt.
  8. Zylinder nach einem der Ansprüche 5 -7, wobei die schlitzförmigen Ausnehmungen benachbarter Reihen zueinander versetzt angeordnet sind.
  9. Zylinder nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei die Anzahl der schlitzförmigen Ausnehmungen benachbarter Reihen, sowie die Tiefe (11) und/oder die Länge (9) und/oder die Breite (10) der schlitzförmigen Ausnehmungen sich voneinander unterscheiden.
  10. Zylinder nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei die Anzahl der schlitzförmigen Ausnehmungen grösser oder gleich 300 pro m2 Gleitfläche ist.
  11. Zylinder nach Anspruch 8, wobei die Anzahl der schlitzförmigen Ausnehmungen pro m2 Gleitfläche variabel ist.
  12. Zylinder nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei der Zylinder einen Durchmesser grösser als 190 mm aufweist.
  13. Verfahren zur Herstellung von Mitteln zur Aufnahme von Schmiermittel in einem Zylinder gemäss einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei die schlitzförmigen Ausnehmungen durch ein mechanisches Bearbeitungsverfahren hergestellt werden.
  14. Verwendung des Zylinders nach einem der vorhergehenden Ansprüche in einem Grossdieselmotor.
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Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2682572A1 (de) 2012-07-04 2014-01-08 Wärtsilä Schweiz AG Schmiersystem
EP2678546A4 (de) * 2011-02-22 2016-07-06 Univ George Washington Reibungsminderung für motorkomponenten
WO2018175255A1 (en) * 2017-03-22 2018-09-27 Achates Power, Inc. Cylinder bore surface structures for an opposed-piston engine
GB2560902A (en) * 2017-03-27 2018-10-03 Ford Global Tech Llc A cylinder for receiving a reciprocating piston

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9341267B2 (en) 2010-11-03 2016-05-17 Doosan Infracore Co., Ltd. Cylinder formed with uneven pattern on surface of inner wall
CN105221283B (zh) * 2015-09-22 2017-12-05 江苏大学 一种发动机缸孔及其加工方法
CN105221284B (zh) * 2015-11-11 2018-02-23 江苏大学 内燃机缸套
CN111520249A (zh) * 2020-05-07 2020-08-11 哈尔滨工程大学 一种菱形分布的气缸套表面织构结构
CN111520248A (zh) * 2020-05-07 2020-08-11 哈尔滨工程大学 一种仿生分布的气缸套表面织构结构

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR1174532A (fr) 1956-05-05 1959-03-12 Sulzer Ag Machine à piston
DE3936813C1 (en) * 1989-11-04 1990-06-07 Man B & W Diesel Ag, 8900 Augsburg, De IC engine air buffer system - consists of blind bores in area of cylinder swept by piston rings
WO1998053192A1 (en) 1997-05-16 1998-11-26 Man B & W Diesel A/S s CYLINDER LINER FOR AN INTERNAL COMBUSTION ENGINE OF THE DIESEL TYPE
US6253724B1 (en) * 1999-12-06 2001-07-03 Samyoung Machinery Co., Ltd. Cylinder liner with oil pocket
EP1275864A1 (de) * 2001-07-09 2003-01-15 Maschinenfabrik Gehring GmbH & Co. Werkstück mit einer tribologisch beanspruchbaren Fläche und Verfahren zur Herstellung einer solchen Fläche
GB2431976A (en) * 2005-11-05 2007-05-09 Ford Global Tech Llc I.c. engine cylinder bore wall with pockets for retaining lubricant
EP1818530A1 (de) * 2004-12-03 2007-08-15 Daihatsu Motor Co., Ltd. Schmiervorrichtung für zylinderinnenwand in einem zweitakt-verbrennungsmotor
DE102006060920A1 (de) * 2006-12-20 2008-07-03 Daimler Ag Laserstrukturierte Zylinderlaufbuchse

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS60259750A (ja) * 1984-06-05 1985-12-21 Mitsubishi Heavy Ind Ltd シリンダライナ
JPH06105102B2 (ja) * 1985-01-23 1994-12-21 三菱重工業株式会社 往復動機関のシリンダライナ
KR20000011573U (ko) * 1998-12-04 2000-07-05 이경자 주철 실린더 라이너의 오일포켓
JP4434127B2 (ja) * 2005-10-20 2010-03-17 株式会社豊田自動織機 複合部材及びその製造方法

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR1174532A (fr) 1956-05-05 1959-03-12 Sulzer Ag Machine à piston
DE3936813C1 (en) * 1989-11-04 1990-06-07 Man B & W Diesel Ag, 8900 Augsburg, De IC engine air buffer system - consists of blind bores in area of cylinder swept by piston rings
WO1998053192A1 (en) 1997-05-16 1998-11-26 Man B & W Diesel A/S s CYLINDER LINER FOR AN INTERNAL COMBUSTION ENGINE OF THE DIESEL TYPE
US6253724B1 (en) * 1999-12-06 2001-07-03 Samyoung Machinery Co., Ltd. Cylinder liner with oil pocket
EP1275864A1 (de) * 2001-07-09 2003-01-15 Maschinenfabrik Gehring GmbH & Co. Werkstück mit einer tribologisch beanspruchbaren Fläche und Verfahren zur Herstellung einer solchen Fläche
EP1818530A1 (de) * 2004-12-03 2007-08-15 Daihatsu Motor Co., Ltd. Schmiervorrichtung für zylinderinnenwand in einem zweitakt-verbrennungsmotor
GB2431976A (en) * 2005-11-05 2007-05-09 Ford Global Tech Llc I.c. engine cylinder bore wall with pockets for retaining lubricant
DE102006060920A1 (de) * 2006-12-20 2008-07-03 Daimler Ag Laserstrukturierte Zylinderlaufbuchse

Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2678546A4 (de) * 2011-02-22 2016-07-06 Univ George Washington Reibungsminderung für motorkomponenten
US10245806B2 (en) 2011-02-22 2019-04-02 The George Washington University Friction reduction for engine components
US11020933B2 (en) 2011-02-22 2021-06-01 The George Washington University Friction reduction for engine components
EP2682572A1 (de) 2012-07-04 2014-01-08 Wärtsilä Schweiz AG Schmiersystem
WO2018175255A1 (en) * 2017-03-22 2018-09-27 Achates Power, Inc. Cylinder bore surface structures for an opposed-piston engine
US11598211B2 (en) 2017-03-22 2023-03-07 Achates Power, Inc. Cylinder bore surface structures for an opposed-piston engine
GB2560902A (en) * 2017-03-27 2018-10-03 Ford Global Tech Llc A cylinder for receiving a reciprocating piston
GB2560902B (en) * 2017-03-27 2019-07-03 Ford Global Tech Llc A cylinder for receiving a reciprocating piston

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Publication number Publication date
JP2009097514A (ja) 2009-05-07
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BRPI0804363A2 (pt) 2009-06-16
RU2469202C2 (ru) 2012-12-10
KR20090038829A (ko) 2009-04-21

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