[go: up one dir, main page]
More Web Proxy on the site http://driver.im/

EP0184484A1 - Machine à piston rotatif et couronne accouplée à la manivelle - Google Patents

Machine à piston rotatif et couronne accouplée à la manivelle Download PDF

Info

Publication number
EP0184484A1
EP0184484A1 EP85402172A EP85402172A EP0184484A1 EP 0184484 A1 EP0184484 A1 EP 0184484A1 EP 85402172 A EP85402172 A EP 85402172A EP 85402172 A EP85402172 A EP 85402172A EP 0184484 A1 EP0184484 A1 EP 0184484A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
piston
crank
crown
axis
angle
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
EP85402172A
Other languages
German (de)
English (en)
Other versions
EP0184484B1 (fr
Inventor
Jean Claude Janicki
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Sanofi SA
Original Assignee
TECNALOR SA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by TECNALOR SA filed Critical TECNALOR SA
Priority to AT85402172T priority Critical patent/ATE41695T1/de
Publication of EP0184484A1 publication Critical patent/EP0184484A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of EP0184484B1 publication Critical patent/EP0184484B1/fr
Expired legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C29/00—Component parts, details or accessories of pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C18/00 - F04C28/00
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C29/00—Component parts, details or accessories of pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C18/00 - F04C28/00
    • F04C29/0042—Driving elements, brakes, couplings, transmissions specially adapted for pumps
    • F04C29/005—Means for transmitting movement from the prime mover to driven parts of the pump, e.g. clutches, couplings, transmissions
    • F04C29/0057—Means for transmitting movement from the prime mover to driven parts of the pump, e.g. clutches, couplings, transmissions for eccentric movement

Definitions

  • the present invention relates to rotary piston machines, in particular to rotary piston compressors, comprising a cylindrical chamber, in which are arranged an eccentric or crank part of a shaft coaxial with said chamber, an annular rotary piston being able to roll in contact. of the chamber wall and a piston drive ring mounted with clearance inside thereof, the timing of the piston on its raceway being ensured by elastic means.
  • French patent 2280808 only delaying the detachment of the piston while maintaining the angle formed between the line connecting the center of the chamber to the center of the piston with the line connecting the latter center to the center of the eccentric to a optimum value between 20 ° and 40 °.
  • the rotor is constituted by a cylindrical jacket freely mounted in the chamber around the shaft and kept in contact with the wall of said chamber thanks to a rolling device with movable mounting, which consists of a lever wedged on the shaft and carrying at one end a roller and at the other end an arm ending in a roller, a spring being provided to separate the arm from the lever.
  • French patent 2223570 recommending the mounting of the rotary piston on an eccentric drive ring secured to the eccentric of the shaft, the angle made by the straight line connecting the axis of the shaft to the axis of the eccentric part with the straight line which connects the latter axis to the central axis of the eccentric crown is between 70 ° and 1100, in such a way that the piston rolls while being applied on the interior wall of the casing and that, once a certain release pressure is reached, the piston moves away from the wall of the casing.
  • Such a compressor does not perform mechanical setting of the piston in operation, but only drives the piston by means of the eccentric ring.
  • the present invention relates to a machine in which one realizes both a good drive of the piston and its setting on the bore of the chamber, while preventing its detachment in the high pressure zone, without this embodiment comprising the mounting mechanical with adjustment of the eccentric or mounting on ball bearings directly on the eccentric, necessarily requiring costly precision in terms of machining and assembly of the machine.
  • the rotary piston machine in particular rotary piston compressor, comprising a cylindrical chamber, in which are arranged an eccentric or crank part of a shaft coaxial with said chamber, an annular rotary piston being able to roll in contact with the wall of the chamber and a coaxial crown for driving the piston mounted inside the latter, so as to be able to slide relative to the piston, the timing of the piston on its raceway being ensured by elastic compensation means bearing on the crank or the shaft and on the bore of the crown, further comprising a flap dividing the free space around the piston into two variable volume compartments is characterized in that the crown is driven in rotation by means of a coupling member of the crank and the crown, so that it can pivot around a common axis.
  • the coupling member is a pin mounted in a yoke.
  • the journal is mounted in a bore of the crank and in a yoke secured to the crown.
  • a clevis secured to the crank and a bore made in the crown.
  • the timing of the piston on its raceway can be ensured by elastic means of compensation with various progressive adjustment.
  • a spring is mounted transversely upstream of the point of contact of the piston and of the wall of the chamber with respect to the direction of rotation, bearing on the crown and on the crank, so that the straight line d he action of the spring passes through the axis of the shaft and is perpendicular to the right connecting the center of the piston and the center of the journal.
  • the spring is housed between a centering stud fixed to the crown and a cylindrical housing with counterbore made in the crank, the bottom of the housing being parallel to the right connecting the centers of the piston and the crank.
  • the compressor of a refrigeration machine according to the invention shown in FIGS. 1 and 2 comprises a central body of compressor 2 provided with two front external flanges 11 and rear 12, crossed by a motor shaft 4 with axis 0 1 .
  • the body 2 contains a coaxial cylindrical chamber of the shaft 4, the internal wall 10 of which constitutes the raceway of the piston.
  • the shaft 4 is made integral with an eccentric or crank 3.
  • a rotary piston 5 of axis 0 2 of diameter smaller than that of the chamber is placed inside of the latter, so as to be able to roll in contact with the wall of the chamber, while a movable drive ring 6 is mounted inside the piston 5, so as to be able to slide relative to the piston according to the sliding surface 7.
  • the crown 6 is provided with a clevis 8, 9 and the end of the crank 3 has a bore 24, so as to be able to couple the crown 6 and the crank 3 by means of a pin 0 3 axis which can freely rotate in bore 24.
  • the virtual piston drive rod 5 is represented by the right connecting the center of the crown and of the piston 0 2 to the center of the journal 0 3 .
  • the body of the compressor 2 contains, under the cylinder head 34 provided with the cylinder head gasket 37, the usual members, such as suction and discharge pipes, the latter provided with two valves 17, HP outputs 41,42, as well as a flap separation 15 tilting about its axis 16 and provided with sealing segments 54.
  • the flap 16 separates the interior of the cylinder in HP chamber 13 and BP chamber 14, the point of contact of the end of the flap and of the piston 5 being effected by means of the bearing surface 29 of the bevel cut flap, in the central axis of the cylinder at point G.
  • the usual equipment of a compressor includes a lubricant reservoir 38 with its level control plug 39.
  • the motor shaft 4 rests in bearings 43,44, it is provided with rotary seals 31 and a bubbling spoon 32 and a balancing weight 33.
  • Centering feet 35 equip the rear and front flanges of the stator.
  • Spider legs 40 serve to lubricate the plain bearing of the movable crown and of the piston.
  • the lateral sealing of the piston 5 is ensured by circular segments 36.
  • the wedging means used to take up the initial mounting clearance and the wear clearance consist, according to FIGS. 2 and 3, of a spring 30 of compensation working in compression, whose axis of action 23 (FIG. 11) is perpendicular to the line connecting the center of the crown 0 2 and the center of the pin 0 3 .
  • One of the ends of the spring 30 is supported on a centering shoe 52, integral with the crown 6 and the other in a centering counterbore 53 present on the motor shaft 4.
  • the piston 5 is mounted on a needle bearing 22 and the compensation device comprises a pair of wedges with conical slopes 55 biased by a locking spring 57 with an axis 61, the outer surface 60 of the wedge 55 of rounded shape taking support on a contact shoe 59 secured to the crown (see FIG. 14).
  • a line 01E can be drawn connecting the center 0 1 of the tree at point E. It is with respect to this line that we define the wedging angle ⁇ 1 , between the line 0 1 E and the line 0 1 0 3 connecting the center 0 1 of the tree in the center of the trunnion.
  • the angle ⁇ 1 is therefore the angle by which the axis of the journal 0 3 is offset, relative to the line 01E in the direction of rotation of the shaft.
  • this angle must be carefully chosen. Indeed, the angle ⁇ 1 is mathematically linked to the value of the clearance J between the piston and the wall of the chamber. This clearance J is calculated and measured when, the effects produced by elastic compensation means being canceled, the axis of the piston 0 2 is located in alignment with the axes 0, and 0 3 of the shaft and the journal, on the line of alignment of these axes.
  • the graph in FIG. 5 represents a curve 48 giving the variation of the clearance J in 10 -1 mm as a function of the angle ⁇ 1 in radians. We see that the variation is almost linear for values of J greater than 1 mm.
  • the values of J and ⁇ 1 are mathematically linked and can be calculated for given dimensions of the chamber, the crank arm and other parameters of the construction.
  • FIG. 4 represents, for a clearance of 2.5 mm corresponding to an angle Ux of approximately 36 °, a variation of the reaction force Re expressed in decanewton at the sliding contact point E of the piston on the wall of the chamber in function of the crank angle w in radians, i.e. the instantaneous angular position of the straight line 0 1 E.
  • This curve shows an equilibrium point 45 for a crank angle value w 1 to which the force diagram of FIG. 10 corresponds, where the reaction force Re at the point of contact E is zero.
  • the curve has a maximum at 46 corresponding to a value of the crank angle w located between 0 ° and w 1 for which the reaction force Re at the contact point E is maximum.
  • This negative reaction force Re has a minimum at 47, the effect of which must be combated by the use of elastic compensation means, such as springs or a combination of shims and springs (see the force diagram, FIG. 11).
  • FIG. 6 presents a curve 49 of variations in the compression efficiency in percent as a function of the setting angle ⁇ 1 in radians.
  • the ascending part of the curve corresponds to the low values of ⁇ 1 which should theoretically be chosen.
  • the reaction force Re the variations of which as a function of the crank angle w are shown in FIG. 4, can reach prohibitive values incompatible with the tolerable forces that can be imposed on the materials due to their resistance. to break and wear quickly.
  • the reaction on the motor shaft is too strong and as a result of the increase in mechanical forces the efficiency decreases.
  • the smaller ⁇ 1 the greater the forces exerted on the piston and the journal which generate energy losses by transformation into friction heat.
  • FIGS. 7 and 8 show the curves 50 and 51 showing the variations of the forces Re expressed in decanewton as a function of the value of the clearance J in 10 -1 mm, corresponding respectively to the maximum reaction force at the contact point E ( point 46 of the curve according to FIG. 4) and at the maximum negative reaction force (point 47 of the same curve).
  • the positive reaction force Re decreases when the clearance J increases. This force tends towards infinity for a zero clearance, which would direct the constructor towards the largest possible clearance.
  • a range of angles ⁇ 1 is chosen in FIG. 5 corresponding to the desired efficiency. For reasons of resistance of the materials mentioned above, we will choose greater than 20 °, or better, greater than 30 °. To know the positive and negative reactive forces to which the materials will be subjected, we will draw force diagrams, according to Figure 4 for each of the chosen values of the angle ⁇ 1 .
  • Figures 9, 10 and 11 show the force diagrams for different crank angles w exerted in a compressor, where the setting angle ⁇ 1 is 32 ° 64 ′ and the play of 5 mm. These diagrams correspond, respectively, with regard to FIG. 9, to any crank angle w between 0 ° and w 1 (FIG. 4), that is to say where the force Re is positive, with regard to the figure 10, at an equilibrium angle w 1 (point 45, figure 4) just before the detachment of the piston from its raceway and, as regards figure 11, at an angle between w 1 and w 2 ( point 47, figure 4) in the separation zone where the negative Re force is maximum.
  • FIG. 4 any crank angle w between 0 ° and w 1
  • FIG. 4 any crank angle w 1 (point 45, figure 4) just before the detachment of the piston from its raceway and, as regards figure 11, at an angle between w 1 and w 2 ( point 47, figure 4) in the separation zone where the negative Re force is maximum.
  • Rc represents the circle described by the radius of the cylinder Rc having its center 0 1 ,
  • the piston is in equilibrium for a crank angle w between 0 ° and w 1 ( Figure 4). It is subjected to a torque resulting from the positive PPc force which represents the pressure force prevailing in the HP chamber and passing through the center of the piston 02.
  • the letter a designates the arm of the lever which makes it possible to calculate the torque acting on the axis 0 3 of the journal and which keeps the piston applied in its path bearing for a rotation of the crankshaft corresponding to an angle of 0 ° to w 1 in radians.
  • FIG. 10 represents the piston in equilibrium for an angle w equal to w 1, that is to say just before the detachment of the piston.
  • FIG. 11 represents a force diagram for an angle w comprised between w 1 and w 23, that is to say in the separation zone.
  • the force Re becomes negative and reaches its maximum for an angle w 2 .
  • This force is exerted via the lever arm b and forms a torque tending to detach the piston from its point of contact E with the cylinder.
  • the effect of the negative force Re is compensated by the action of one or more springs 30 ( Figures 11 and 12), whose torque FR x 0 1 0 3 cos ⁇ 3 is equal to the pair Re x b.
  • the bearing face 62 of the spring 30 on the crown is parallel to the straight line 25 connecting the centers of the piston 0 2 and of the journal 0 3 and its line of action 23 passing through the center 0 1 of the shaft is perpendicular to the right 25.
  • the calculation of the spring force must take into account several factors, such as the working pressure in the HP chamber and the dimensions of the chamber and the piston.
  • the spring 30 is disposed upstream of the contact point E with respect to the direction of the piston bearing (FIG. 2), its axis 67 passes through the axis 0 1 of the shaft and is perpendicular to the straight line 25. It is housed between a centering stud 65 fixed to the crown and a cylindrical housing with counterbore 64 formed in the crank and the bottom 66 of which is parallel to the straight line 25 (FIG. 12).
  • the device using one or more springs to keep the piston applied on its raceway and to compensate for the negative force Re represents a first solution for setting the piston.
  • Other compensation and setting means consist in using wedges with conical slopes urged by one or more springs and allow a progressive setting of setting.
  • a concave housing formed by two inclined longitudinal flats 58 to accommodate a pair of wedges 55 with conical slopes 58 of opposite direction.
  • the crank block has two slopes at the location of the housing, the angle of orientation of each corresponding to the slope of the wedge which is housed there.
  • the conical slopes of the housing and shims are inclined at an angle ⁇ 4 relative to the axis 0 1 of the shaft 4. At the two transverse ends of the housing are housed the shims 55.
  • the faces of shims opposite the sides with a slope of angle ⁇ 4 and bearing on a flat 62 or shoe which the crown 6 has at this location are convex and rounded, so that the shims are supported on their hooves according to a generatrix designated by K.
  • the longitudinal plane of symmetry 63 of wedges passes through the center 0 1 .
  • the two wedges 55 are biased in opposite directions by a spring 57 working under compression, the centering axis 61 of which is housed at the two ends in the wedges.
  • the thrust of the wedges 55 exerted against the shoe 62 of the crown is perpendicular to the right connecting the axis of the piston 0 2 and the axis of the journal 0 3 .
  • FIG. 15 and 16 Another embodiment of shims is shown in Figures 15 and 16. Instead of being oriented at an angle ⁇ 4 relative to the axis O 1 of the shaft 4, the slope 71 of the shim 70 is inclined transversely by with respect to the axis 0 1 and in particular of an angle ⁇ 5 with respect to the straight line connecting the center 0 3 of the journal and the center 0 2 of the piston. To this end, the housing provided for the shim is between the longitudinal flat 71 of the crank 3 and the flat 72 that has the bore of the crown 6.
  • the shim 70 one longitudinal face of which has a slope of angle ⁇ 5 , is pierced on a lateral face of the two blind housings 73 to accommodate the ends of the two springs 74 working under compression, the opposite ends of which are retained by centering studs 75 placed on a flat part of the crown 6.
  • wedges The action of wedges is exerted along a transverse straight line with respect to the axis of the shaft 4 and has the effect of pushing the crown 6 of the crank in the direction perpendicular to said straight line.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)
  • Reciprocating Pumps (AREA)
  • Compressor (AREA)
  • Hydraulic Motors (AREA)
  • Transmission Devices (AREA)
  • Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
  • Acyclic And Carbocyclic Compounds In Medicinal Compositions (AREA)
  • Hydraulic Clutches, Magnetic Clutches, Fluid Clutches, And Fluid Joints (AREA)
  • Other Liquid Machine Or Engine Such As Wave Power Use (AREA)

Abstract

Le compresseur comprend une chambre 13, 14 dans laquelle sont disposés une manivelle 3 d'un arbre coaxial 4 d'axe O1, un piston rotatif 5 et une couronne d'entrainement 6 du piston placée à l'intérieur de celui-ci. La couronne 6 est accouplée à la manivelle 3 au moyen d'un tourillon 1 monté dans un alésage d'axe O3 de la manivelle 3 et dans une chape 8, 9 solidaire de la couronne 6. L'axe O3 est décalé dans le sens de la rotation de l'arbre 4 d'un angle par rapport au point de contact E du piston 5 sur la paroi 10 de la chambre. Un ressort 30 prend appui sur un sabot 52 solidaire de la couronne 6 et sur la manivelle 3, de façon à ce que la droite d'action du ressort passe par l'axe O1 et soit perpendiculaire à la droite 25 reliant le centre O2 du piston et le centre O3 du tourillon.

Description

  • La présente invention se rapporte aux machines à piston rotatif, notamment à des compresseurs à piston rotatif, comportant une chambre cylindrique, dans laquelle sont disposés une partie excentrique ou manivelle d'un arbre coaxial à ladite chambre, un piston rotatif annulaire pouvant rouler au contact de la paroi de la chambre et une couronne d'entraînement du piston montée avec jeu à l'intérieur de celui-ci, le calage du piston sur son chemin de roulement étant assuré par des moyens élastiques. On connait de telles machines et les problèmes que pose leur réalisation et notamment les tolérances d'usinage et le montage des pièces pour assurer l'étanchéité du piston sur son chemin de roulement, lorsqu'aucun système de rattrapage n'a été prévu. On observe notamment le décollement du piston dans la zone où le point de contact roulant entre le piston et l'alésage de la chambre approche du point mort, c'est à dire de l'orifice de refoulement situé en amont du volet séparant le compartiment haute pression du compartiment basse pression. Pour de grandes vitesses de rotation et faibles pressions de travail, les forces centrifuges prenant naissance dans l'ensemble mobile couronne-piston sont suffisantes pour s'opposer à un tel décollement. Ceci n'est plus le cas, lors de faibles vitesses et des hautes pressions et plusieurs solutions ont été imaginées pour y remédier et pour assurer un calage du piston sur l'alésage de la chambre et retarder son soulèvement.
  • Des réalisations, telles que décrites dans les brevets français 2468770 et 2470267, nécessitent un ajustement mécanique du piston sur le stator très délicat, car il ne peut pas permettre un rattrapage de jeux et exige une très grande précision de montage.
  • Selon une autre proposition, brevet français 2280808, on retarde seulement le décollement du piston en maintenant l'angle formé entre la droite reliant le centre de la chambre au centre du piston avec la droite reliant ce dernier centre au centre de l'excentrique à une valeur optimale située entre 20° et 40°.
  • Selon une autre réalisation, brevet français 1256125, le rotor est constitué par une chemise cylindrique montée librement dans la chambre autour de l'arbre et maintenue en contact avec la paroi de ladite chambre grâce à un dispositif de roulement à montage mobile, qui consiste en un levier calé sur l'arbre et portant à une extrémité un galet et à l'autre extrémité un bras se terminant par un galet, un ressort étant prévu pour écarter le bras du levier.
  • Une telle solution, selon laquelle la chemise cylindrique est libre dans le stator, n'est pas exempte d'inconvénients, car la chemise peut répercuter un choc au démarrage dans le volet séparant les compartiments de la chambre. De plus, elle nécessite un calcul très précis des vitesses de rotation admissibles des galets en fonction de la vitesse de rotation maximum du piston, afin de garantir la durée de vie du compresseur. Selon une autre réalisation, brevet français 2275664, le piston roule librement sur un roulement à billes à l'extérieur d'un anneau solidaire de l'excentrique de l'arbre. On tente de remédier au problème de décollement en utilisant le principe de levier à genouillère, en plaçant le centre du piston au centre de l'excentrique ou dans la zone entre le centre de l'excentrique et le centre du piston rotatif à proximité du centre de l'excentrique. Une telle solution est délicate à réaliser, car le moindre déséquilibrage de masses en rotation provoque des vibrations et des oscillations nocives pour les palliers du compresseur.
  • Selon une autre réalisation, brevet français 2223570, préconisant le montage du piston rotatif sur une couronne excentrique d'entrainement solidaire de l'excentrique de l'arbre, l'angle que fait la droite reliant l'axe de l'arbre à l'axe de la partie excentrique avec la droite qui relie ce dernier axe à l'axe central de la couronne excentrique est compris entre 70° et 1100, de manière telle que le piston roule en s'appliquant sur la paroi intérieure du carter et que, une fois atteinte une certaine pression de décollement, le piston s'écarte de la paroi du carter. Un tel compresseur ne réalise pas de calage mécanique du piston en fonctionnement, mais seulement un entrainement du piston au moyen de la couronne excentrique.
  • La présente invention a pour objet une machine dans laquelle on réalise à la fois un bon entrainement du piston et son calage sur l'alésage de la chambre, tout en empêchant son décollement dans la zone de haute pression, sans que cette réalisation comporte le montage mécanique avec ajustement de l'excentrique ou montage sur roulement à billes directement sur l'excentrique, nécessitant forcément une précision coûteuse au niveau de l'usinage et du montage de la machine.
  • Selon l'invention, la machine à piston rotatif, notamment compresseur à piston rotatif, comportant une chambre cylindrique, dans laquelle sont disposés une partie excentrique ou manivelle d'un arbre coaxial à ladite chambre, un piston rotatif annulaire pouvant rouler au contact de la paroi de la chambre et une couronne coaxiale d'entrainement du piston montée à l'intérieur de celui-ci, de façon à pouvoir glisser par rapport au piston, le calage du piston sur son chemin de roulement étant assuré par des moyens élastiques de compensation prenant appui sur la manivelle ou l'arbre et sur l'alésage de la couronne, comportant en outre un volet divisant l'espace libre autour du piston en deux compartiments à volume variable est caractérisée en ce que la couronne est entrainée en rotation au moyen d'un organe d'accouplement de la manivelle et de la couronne, de manière à pouvoir pivoter autour d'un axe commun.
  • On peut imaginer des moyens d'accouplement divers, de préférence l'organe d'accouplement est un tourillon monté dans une chape.
  • Selon un mode de réalisation préféré, le tourillon est monté dans un alésage de la manivelle et dans une chape solidaire de la couronne. On peut aussi concevoirune solution inverse, une chape solidaire de la manivelle et un alésage ménagé dans la couronne.
  • Le calage du piston sur son chemin de roulement peut être assuré par des moyens élastiques de compensation à ajustage progressif divers.
  • Selon une première variante, un ressort est monté transversalement en amont du point de contact du piston et de la paroi de la chambre par rapport au sens de rotation, prenant appui sur la couronne et sur la manivelle, de façon à ce que la droite d'action du ressort passe par l'axe de l'arbre et soit perpendiculaire à la droite reliant le centre du piston et le centre du tourillon. De préférence, le ressort est logé entre un plot de centrage fixé à la couronne et un logement cylindrique avec lamage ménagé dans la manivelle, le fond du logement étant parallèle à la droite reliant les centres du piston et de la manivelle.
  • En variante, les moyens élastiques de calage sont constitués par au moins une cale à pente conique sollicitée par un ressort travaillant en compression selon une droite d'action transversale par rapport à l'axe de l'arbre. Selon un mode de réalisation préféré, l'une des faces longitudinales de la manivelle présente deux méplats longitudinaux concaves inclinés par rapport à l'axe de l'arbre et formant avec l'alésage de la couronne un logement, deux cales étant logées aux extrémités dudit logement, chacune présentant une face intérieure en pente d'angle correspondant à celui du méplat incliné, un ressort étant disposé entre les cales. La partie de la couronne sur laquelle prennent appui les cales présente un méplat, tandis que la face extérieure de chaque cale prenant appui présente un profil arrondi. Selon une autre disposition, un logement est disposé entre l'alésage de la couronne et la manivelle présentant une pente du côté de la manivelle qui est inclinée transversalement par rapport à la droite reliant le centre du piston et le centre du tourillon, l'action de la cale logée dans ce logement et sollicitée par un ressort s'exerçant selon une droite transversale par rapport à l'arbre. La cale possède dans ce cas une face longitudinale en pente correspondante àla pente de son logement du côté de la manivelle. D'autres particularités de la machine selon l'invention apparaitront à la lumière de la description de différents modes de réalisation présentés à titre d'exemples et illustrés par les dessins dont
    • la figure 1 montre une vue en coupe longitudinale selon B-B de la figure 2 du compresseur,
    • la figure 2 une vue en coupe transversale selon A-A de la figure 1,
    • la figure 3 une vue en coupe transversale d'une variante de réalisation,
    • la figure 4 un graphique montrant la variation de la force de réaction Re au point glissant de contact E en fonction de l'angle de la manivelle w que forme la droite 01 E et l'axe central 01G (J=2,5 mm et α1=36°)
    • la figure 5 un graphique montrant la variation de l'angle en fonction du jeu J
    • la figure 6 un graphique montrant la variation du rendement de compression en fonction de l'angle de calage
    • la figure 7 un graphique montrant la variation de la force de réaction Re maximale au point de contact glissant E en fonction du jeu J (repère 46 de la courbe figure 4),
    • la figure 8 un graphique montrant la variation de la force de réaction Re minimale en fonction du jeu J (repère 47 de la courbe figure 4),
    • la figure 9 le diagramme de forces pour un angle-de manivelle 0<w<w1, lorsque la force de réaction Re est positive,
    • la figure 10 le diagramme de forces pour un angle de manivelle w1, lorsque Re est nul (repère 45 de la figure 4),
    • la figure 11 le diagramme de forces pour un angle de manivelle w2, lorsque Re est négatif et à son minimum (repère 47 de la figure 4), avec positionnement du ressort destiné à compenser Re,
    • la figure 12 une vue en coupe du ressort et de son logement selon C-C de la figure 11,
    • la figure 13 une vue en coupe transversale schématique montrant l'utilisation de cales de compensation à pente transversale d'une autre variante de compresseur,
    • la figure 14 une vue fragmentaire selon D-D de la figure 13 d'un détail de montage de cales
    • la figure 15 une vue en coupe transversale montrant une autre disposition de cale à pente axiale, et
    • la figure 16 une vue fragmentaire en coupe axiale selon E-E de la figure 15.
  • Leconpresseur d'une machine frigorifique selon l'invention représenté aux figures 1 et 2 comprend un corps central de compresseur 2 muni de deux flasques extérieurs avant 11 et arrière 12, traversés par un arbre moteur 4 d'axe 01. Le corps 2 renferme une chambre cylindrique coaxiale de l'arbre 4, dont la paroi interne 10 constitue le chemin de roulement du piston.
  • A l'intérieur de la chambre cylindrique, l'arbre 4 est rendu solidaire d'un excentrique ou manivelle 3. En outre, un piston rotatif 5 d'axe 0 2 de diamètre inférieur à celui de la chambre est placé à l'intérieur de celle-ci, de façon à pouvoir rouler au contact de la paroi de la chambre, tandis qu'une couronne mobile d'entrainement 6 est montée à l'intérieur du piston 5, de façon à pouvoir glisser par rapport au piston selon la surface de glissement 7.
  • La couronne 6 est munie d'une chape 8,9 et l'extrémité de la manivelle 3 d'un alésage 24, de façon à pouvoir accoupler la couronne 6 et la manivelle 3 au moyen d'un tourillon d'axe 03 pouvant librement tourner dans l'alésage 24.
  • La bielette virtuelle d'entrainement du piston 5 est représentée par la droite reliant le centre de la couronne et du piston 02 au centre du tourillon 03.
  • Le corps du compresseur 2 renferme sous la culasse 34 munie de joint de culasse 37 des organes habituels, tels que conduits d'aspiration et de refoulement, ce dernier muni de deux soupapes 17, des sorties HP 41,42, ainsi qu'un volet de séparation 15 basculant autour de son axe 16 et muni de segments d'étanchéité 54. Le volet 16 sépare l'intérieur du cylindre en chambre de HP 13 et chambre BP 14, le point de contact de l'extrémité du volet et du piston 5 s'effectuant au moyen de la surface d'appui 29 du volet taillée en biseau, dans l'axe central du cylindre au point G.
  • L'équipement habituel d'un compresseur comprend un réservoir de lubrifiant 38 avec son bouchon de contrôle de niveau 39. L'arbre moteur 4 repose dans des paliers 43,44, il est muni de joints tournants d'étanchéité 31 et d'une cuillère de barbotage 32 et d'une masselote d'équilibrage 33. Des pieds de centrage 35 équipent les flasques arrière et avant du stator. Des pattes d'araignée 40 servent à lubrifier le palier lisse de la couronne mobile et du piston. L'étanchéité latérale du piston 5 est assurée par des segments circulaires 36.
  • Les moyens de calage servant au rattrapage du jeu initial de montage et du jeu d'usure consistent, selon les figures 2 et 3, en un ressort 30 de compensation travaillant en compression, dont l'axe d'action 23 (figure 11) est perpendiculaire à la droite reliant le centre de la couronne 02 et le centre du tourillon 03. Une des extrémités du ressort 30 prend appui sur un sabot 52 de centrage, solidaire de la couronne 6 et l'autre dans un lamage de centrage 53 présent sur l'arbre moteur 4. Le compresseur de la figure 3 représente une variante de réalisation dans laquelle le piston 5 est monté sur un roulement à aiguilles 22 et le dispositif de compensation comprend une paire de cales à pentes coniques 55 sollicitées par un ressort de blocage 57 d'axe 61, la surface extérieure 60 de la cale 55 de forme arrondie prenant appui sur un sabot de contact 59 solidaire de la couronne (voir figure 14).
  • Lorsque le calage du piston 5 sur la paroi 10 de la chambre est assuré au point de contact E par des moyens élastiques de compensation, tels que cales et ressorts (voir figure 9), on peut tracer une droite 01E reliant le centre 01 de l'arbre au point E. C'est par rapport à cette droite que l'on définit l'angle de calage α1, compris entre la droite 01E et la droite 0103 reliant le centre 01 de l'arbre au centre du tourillon. L'angle α1 est donc l'angle dont est décalé, par rapport à la droite 01E dans le sens de la rotation de l'arbre, l'axe du tourillon 03.
  • La valeur de cet angle doit être judicieusement choisie. En effet, l'angle α1 est lié mathématiquement à la valeur du jeu J entre le piston et la paroi de la chambre. Ce jeu J est calculé et mesuré lorsque, les effets produits par des moyens élastiques de compensation étant annulés, l'axe du piston 02 se situe dans l'alignement des axes 0, et 03 de l'arbre et du tourillon, sur la droite d'alignement de ces axes. Ce jeu peut
  • être observé, lorsqu'on fait pivoter la manivelle autour de l'axe 03 pour amener le centre du piston 02 sur la droite 0103.
  • Le graphique de la figure 5 représente une courbe 48 donnant la variation du jeu J en 10-1 mm en fonction de l'angle α1 en radians. On voit, que la variation est presque linéaire pour des valeurs de J supérieures à 1 mm. Les valeurs de J et de α1 sont liées mathématiquement et peuvent être calculées pour des dimensions données de la chambre, du bras de manivelle et autres paramètres de la construction.
  • La figure 4 représente, pour un jeu de 2,5 mm correspondant à un angle Ux d'environ 36°, une variation de la force de réaction Re exprimée en décanewton au point de contact glissant E du piston sur la paroi de la chambre en fonction de l'angle de manivelle w en radians, c'est à dire la position angulaire instantannée de la droite 01E.
  • Cette courbe montre un point d'équilibre 45 pour une valeur d'angle de manivelle w1 auquel correspond le diagramme de forces de la figure 10, où la force de réaction Re au point de contact E est nulle. La courbe présente un maximum en 46 correspondant à une valeur de l'angle de manivelle w situé entre 0° et w1 pour lequel la force de réaction Re au point de contact E est maximale.
  • En dépassant l'angle w1, la direction d'application de la force Re s'inverse et le piston a tendance au décollement du chemin de roulement. Cette force de réaction Re négative présente en 47 un minimum dont l'effet doit être combattu par l'utilisation des moyens élastiques de compensation, tels que ressorts ou combinaison de cales et de ressorts (voir le diagramme de forces, figure 11).
  • La figure 6 présente une courbe 49 de variations du rendement de compression en pourcents en fonction de l'angle de calage α1 en radians. Il en résulte, que la partie ascendante de la courbe correspond aux faibles valeurs de α1 sur lesquelles devrait théoriquement se porter le choix. Toutefois, la force de réaction Re, dont les variations en fonction de l'angle de manivelle w sont représentées à la figure 4, peut atteindre des valeurs prohibitives incompatibles avec les efforts tolérables que l'on peut imposer aux matériaux en raison de leur résistance à la rupture et à l'usure rapide. Pour des valeurs de légales ou inférieures à 20°, la réaction sur l'arbre moteur est trop forte et à la suite de l'augmentation des efforts mécaniques le rendement diminue. Plus α1 est petit, plus importantes sont les forces s'exerçant sur le piston et le tourillon et qui engendrent des pertes d'énergie par transformation en chaleur de friction.
  • On a représenté aux figures 7 et 8 les courbes 50 et 51 montrant les variations des forces Re exprimées en décanewton en fonction de la valeur du jeu J en 10-1 mm, correspondant respectivement à la force de réaction maximale au point de contact E (point 46 de la courbe selon la figure 4) et à la force de réaction négative maximale (point 47 de la même courbe). On voit, que la force de réaction Re positive diminue, quand le jeu J augmente. Cete force tend vers l'infini pour un jeu nul, ce qui orienterait le constructeur vers un jeu le plus grand possible. La force Re pour un angle w2 (figure 4) devenant de plus en plus négative selon la figure 8, on aurait tendance à choisir, au contraire, une valeur de J la plus faible possible.
  • On s'aperçoit que l'écart entre Re positif et Re négatif diminue avec le jeu et atteint un palier pour un jeu d'environ 10 mm. Le choix de J détermine la valeur de l'angle α1, puisque l'angle «4 varie presque li- néairement en fonction du jeu J pour des valeurs de J supérieures à 1 mm (voir figure 5).
  • En pratique, pour déterminer le jeu J ou l'angle α1, on choisit sur la figure 5 une plage des angles α1 correspondant au rendement souhaité. Pour des raisons de résistance des matériaux mentionnées précédemment, on choisirai supérieur à 20°, ou mieux, supérieur à 30°. Pour connaitre les forces réactives positives et négatives auxquelles seront soumis les matériaux, on tracera des diagrammes des efforts, selon la figure 4 pour chacune des valeurs choisies de l'angle α1. On tiendra compte, d'une part, de la valeur maximum de la force réactive Re positive à laquelle pourront être exposés les matériaux et, d'autre part, de la valeur maximum de la force Re négative, car plus elle est importante, plus importants devront être les moyens élastiques de compensation à utiliser avec un seuil limite qui représente les possibilités extrêmes de compensation par emploi de ressorts en raison de leur résistance mécanique. Ainsi, on choisira la courbe où la valeur Re positive et la valeur Re négative sont acceptables pour des raisons mentionnées.
  • Aux figures 9,10 et 11 sont représentés les diagrammes de forces pour différents angles de manivelle w s'exerçant dans un compresseur, où l'angle de calage α1 est de 32°64' et le jeu de 5 mm. Ces diagrammes correspondent, respectivement, en ce qui concerne la figure 9, à un angle de manivelle w quelconque situé entre 0° et w1 (figure 4), c'est à dire où la force Re est positive, en ce qui concerne la figure 10, à un angle d'équilibre w1(point 45, figure 4) juste avant le décollement du piston de son chemin de roulement et, en ce qui concerne la figure 11, à un angle situé entre w1 et w2 (point 47, figure 4) dans la zone de décollement où la force Re négative est maximum. Selon ces figures,
  • Rc représente le cercle décrit par le rayon du cylindre Rc ayant pour centre 01,
  • Rp le cercle décrit par le rayon du piston Rp ayant pour centre 02, Rf le cercle décrit par le centre du tourillon 03,
  • Rcp le cercle décrit par le centre du piston 02, et R la portion du cercle décrit par le centre du piston 02 pivotant autour du centre du tourillon 03.
  • Dans le cas de la figure 9, le piston est en équilibre pour un angle de manivelle w compris entre 0° et w1 (figure 4). Il est soumis à un couple résultant de la force PPc positive qui représente la force de pression régnant dans la chambre HP et passant par le centre du piston 02. La lettre a désigne le bras du levier qui permet de calculer le couple agissant sur l'axe 03 du tourillon et qui maintient le piston appliqué sur son chemin de roulement pour une rotation du vilebrequin correspondant à un angle de 0° à w1 en radians.
  • La figure 10 représente le piston en équilibre pour un angle w égal à w1 c'est à dire juste avant le décollement du piston.
  • La figure 11 représente un diagramme de forces pour un angle w compris entre w1 et w23 c'est à dire dans la zone de décollement. Après avoir franchi l'angle w1, la force Re devient négative et atteint son maximum pour un angle w2. Cette force s'exerce par l'intermédiaire du bras de levier b et forme un couple tendant à décoller le piston de son point de contact E avec le cylindre. Pour éviter le décollement du piston, l'effet de la force négative Re est compensé par l'action d'un ou de plusieurs ressorts 30 (figures 11 et 12), dont le couple FR x 0103cos α3 est égal au couple Re x b.
  • La face d'appui 62 du ressort 30 sur la couronne est parallèle à la droite 25 reliant les centres du piston 02 et du tourillon 03 et sa droite d'action 23 passant par le centre 01 de l'arbre est perpendiculaire à la droite 25.
  • Le calcul de la force du ressort doit tenir compte de plusieurs facteurs, tels que la pression de travail dans la chambre HP et des dimensions de la chambre et du piston.
  • Le ressort 30 est disposé en amont du point de contact E par rapport au sens du roulement du piston (figure 2), son axe 67 passe par l'axe 01 de l'arbre et est perpendiculaire à la droite 25. Il est logé entre un plot de centrage 65 fixé à la couronne et un logement cylindrique avec lamage 64 ménagé dans la manivelle et dont le fond 66 est parallèle à la droite 25 (figure 12).
  • Le dispositif utilisant un ou plusieurs ressorts pour maintenir le piston appliqué sur son chemin de roulement et compenser la force Re négative représente une première solution de calage du piston. D'autres moyens de compensation et de calage consistent à utiliser des cales à pentes coniques sollicitées par un ou plusieurs ressorts et permettent un ajustage progressif de calage.
  • Selon la forme de réalisation représentée aux figures 13 et 14, entre la manivelle 3 et la couronne 6 est ménagé un logement concave formé par deux méplats longitudinaux inclinés 58 pour loger une paire de cales 55 à pentes coniques 58 de sens opposé. A cette fin, le bloc de la manivelle présente à l'endroit du logement deux pentes, l'angle d'orientation de chacune correspondant à la pente de la cale qui s'y trouve logée. Les pen- tes coniques du logement et des cales sont inclinées à angle α4 par rapport à l'axe 01 de l'arbre 4. Aux deux extrémités transversales du logement sont logées les cales 55. Les faces de cales opposées aux faces à pente d'angle α4 et prenant appui sur un méplat 62 ou sabot que présente la couronne 6 à cet endroit sont convexes et arrondies, de façon à ce que les cales prennent appui sur leurs sabots selon une génératrice désignée par K. Le plan de symétrie 63 longitudinal de cales passe par le centre 01. Les deux cales 55 sont sollicitées en sens inverse par un ressort 57 travaillant à la compression dont l'axe de centrage 61 est logé aux deux extrémités dans les cales. La poussée des cales 55 exercée contre le sabot 62 de la couronne est perpendiculaire à la droite reliant l'axe du piston 02 et l'axe du tourillon 03.
  • Une autre forme de réalisation de cales est représentée aux figures 15 et 16. Au lieu d'être orientée à angle α4 par rapport à l'axe O1 de l'arbre 4, la pente 71 de la cale 70 est inclinée transversalement par rapport à l'axe 01 et notamment d'un angle α5 par rapport à la droite reliant le centre 03 du tourillon et le centre 02 du piston. A cette fin, le logement ménagé pour la cale est compris entre le méplat longitudinal 71 de la manivelle 3 et le méplat 72 que présente l'alésage de la couronne 6. La cale 70, dont une face longitudinale est en pente d'angle α5, est percée sur une face latérale des deux logements borgnes 73 pour loger les extrémités des deux ressorts 74 travaillant à la compression, dont les extrémités opposées sont retenues par des plots de centrage 75 placés sur un méplat de la couronne 6.
  • L'action de cales s'exerce selon une droite transversale par rapport à l'axe de l'arbre 4 et a pour effet de repousser la couronne 6 de la manivelle en direction perpendiculaire à ladite droite.
  • L'application présentée de la machine selon l'invention dans le domaine de compresseurs n'exclut nullement d'autres applications selon le principe exposé, telles que dans les domaines de moteurs à explosion, de pompes à vide, de récupérateurs d'énergie ou de freins pneumatiques ou hydrauliques.

Claims (14)

1. Machine à piston rotatif, notamment compresseur à piston rotatif, comprenant une chambre cylindrique (13,14), dans laquelle sont disposés une partie excentrique ou manivelle (3) d'un arbre (4) d'axe 01 coaxial à ladite chambre, un piston annulaire rotatif (5) pouvant rouler au contact de la paroi (10) de la chambre et une couronne d'entrainement (6) du piston (5) montée à.l'intérieur de celui-ci, de façon à pouvoir glisser par rapport au piston, le calage du piston sur son chemin de roulement étant assuré par des moyens élastiques de compensation (11,12,30,31) prenant appui sur la manivelle ou sur l'arbre et sur l'alésage de la couronne (6), la machine comportant en outre un volet (15) divisant l'espace libre autour du piston en deux compartiments (13,14) à volume variable, caractérisée en ce que la couronne (6) est entrainée en rotation au moyen d'un organe d'accouplement (1) de la manivelle (3) et de la couronne (6), de manière à pouvoir pivoter autour d'un axe commun.
2. Machine selon la revendication 1, caractérisée en ce que l'organe d'accouplement est un tourillon monté dans une chape.
3. Machine selon la revendication 2, caractérisée en ce que le tourillon (1) est monté dans un alésage (24) d'axe '03 de la manivelle (3) et dans une chape (8,9) solidaire de la couronne (6).
4. Machine selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisée en ce que, lorsque le calage du piston (5) sur la paroi (10) de la chambre est assuré au point de contact E par des moyens élastiques de compensation, l'axe 03 du tourillon (1) est décalé dans le sens de la rotation de l'arbre (4) d'un angle α1 par rapport à ce point de contact E, l'angle α1 étant l'angle que fait la droite reliant l'axe 01 de l'arbre (4) au point E et la droite reliant l'axe 01 de l'arbre à l'axe 03 du tourillon (1).
5. Machine selon la revendication 4, caractérisée en ce que la valeur de l'angle α1 est choisie en fonction du jeu J, qui est défini comme étant le jeu entre le piston et la paroi de la chambre mesuré lorsque, en absence des effets produits par les moyens élastiques de compensation, l'axe du piston 02 se situe dans l'alignement des axes 01 de l'arbre et 03 du tourillon, sur la droite d'alignement de ces axes.
6. Machine selon la revendication 4 ou 5, caractérisée en ce que, les valeurs de α1 et de J étant mathématiquement liées et pour éviter de soumettre les matériaux aux efforts mécaniques trop importants, on choisit en fonction de la pression de travail, de la vitesse de rotation et des côtes du piston et de la chambre, un angle u4 supérieur à l'angle de 20°, auquel correspond un jeu J d'environ 1 mm.
7. Machine selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisée en ce que les moyens élastiques de calage sont constitués par au moins un ressort (30) monté transversalement en amont du point de contact E par rapport au sens de rotation du piston, prenant appui, d'une part, sur la manivelle (3) et, d'autre part, sur la couronne (6), de façon à ce que la droite d'action du ressort passe par l'axe 01 de l'arbre et soit perpendiculaire à la droite (25) reliant le centre 02 du piston et le centre 03 du tourillon.
8. Machine selon la revendication 7, caractérisée en ce que la face d'appui (62) du ressort sur la couronne est parallèle à la droite (25) reliant le centre 02 du piston et le centre 03 du tourillon.
9. Machine selon la revendication 7, caractérisée en ce que le ressort (30) est logé entre un plot de centrage (65) fixé à la couronne et un logement cylindrique avec lamage (64) ménagé dans la manivelle, dont le fond (66) est parallèle à la droite (25) reliant 02 et 03.
10. Machine selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisée en ce que les moyens élastiques de calage sont constitués par au moins une cale à pente conique sollicitée par un ressort travaillant à la compression selon une droite d'action transversale par rapport à l'axe 0 de l'arbre (4), la cale étant logée dans un logement entre la manivelle et la couronne, dont une paroi présente une pente conique.
11. Machine selon la revendication 10, caractérisée en ce que l'une des faces longitudinales de la manivelle présente deux méplats longitudinaux (58) concaves inclinés à angle α4 par rapport à l'axe 01 de l'arbre et formant avec l'alésage de la couronne (6) un logement, deux cales (55) étant logées aux deux extrémités transversales dudit logement, chacune présentant une face intérieure en pente d'angle α4 correspondant à celui du méplat incliné (58), un ressort (57) travaillant en compression étant disposé entre les cales (55).
12. Machine selon la revendication 10 ou 11, caractérisée en ce que la partie de la couronne sur laquelle prennent appui les cales présente un méplat (62) constituant sabot, tandis que la face extérieure de chaque cale prenant appui sur ledit sabot présente un arrondi.
13. Machine selon la revendication 10, caractérisée en ce que entre l'alésage de la couronne et la manivelle est disposé un logement pour une cale (70) à face longitudinale en pente, la pente (71) du logement du côté de la manivelle étant inclinée transversalement d'un angle α5 par rapport à la droite reliant le centre 02 du piston et le centre 03 du tourillon, l'action de la cale (70) sollicitée par au moins un ressort (74) s'exerçant selon une droite transversale par rapport a l'arbre (4).
14. Machine selon la revendication 13, caractérisée en ce qu'une face latérale de la cale (70) est percée d'au moins un logement borgne (73) dans lequel est logée une extrémité du ressort'(74), l'autre extrémité du ressort prenant appui sur un plot de centrage (75) solidaire d'un méplat (72) de la couronne (6).
EP85402172A 1984-11-13 1985-11-12 Machine à piston rotatif et couronne accouplée à la manivelle Expired EP0184484B1 (fr)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
AT85402172T ATE41695T1 (de) 1984-11-13 1985-11-12 Drehkolbenmaschine und mit der kurbel gekoppelter ring.

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR8417307 1984-11-13
FR8417307A FR2573137B1 (fr) 1984-11-13 1984-11-13 Machine a piston rotatif et couronne accouplee a la manivelle.

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP0184484A1 true EP0184484A1 (fr) 1986-06-11
EP0184484B1 EP0184484B1 (fr) 1989-03-22

Family

ID=9309551

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP85402172A Expired EP0184484B1 (fr) 1984-11-13 1985-11-12 Machine à piston rotatif et couronne accouplée à la manivelle

Country Status (12)

Country Link
US (1) US4759697A (fr)
EP (1) EP0184484B1 (fr)
JP (1) JPS61126391A (fr)
KR (1) KR920001968B1 (fr)
CN (1) CN1005074B (fr)
AT (1) ATE41695T1 (fr)
BR (1) BR8505704A (fr)
DE (1) DE3569011D1 (fr)
ES (1) ES8706906A1 (fr)
FR (1) FR2573137B1 (fr)
IE (1) IE56884B1 (fr)
PT (1) PT81477B (fr)

Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH03113527A (ja) * 1989-09-27 1991-05-14 Yokogawa Electric Corp 回転磁気メモリの制御装置
JPH0744427A (ja) * 1993-07-30 1995-02-14 Nec Corp ディスクのデータ整列方式
CN1267792A (zh) * 1999-03-22 2000-09-27 彭力丰 滚动转子式压缩机
CN100441871C (zh) * 2003-06-17 2008-12-10 乐金电子(天津)电器有限公司 密封旋转式压缩机的偏心活塞装置
CN104074762A (zh) * 2014-06-12 2014-10-01 珠海凌达压缩机有限公司 旋转式压缩机的泵体结构及旋转式压缩机
CN105604982A (zh) * 2016-01-29 2016-05-25 南通广兴气动设备有限公司 一种旋压高压气泵
CN105545739A (zh) * 2016-01-29 2016-05-04 南通广兴气动设备有限公司 一种旋压真空泵
RU2664727C2 (ru) * 2017-02-07 2018-08-22 Общество с ограниченной ответственностью Научно-производственное предприятие "Норд-инжиниринг" (ООО НПП "Норд-инжиниринг") Роторно-поршневой двигатель
CN112983816B (zh) * 2021-03-05 2023-05-09 珠海格力节能环保制冷技术研究中心有限公司 压缩机
CN113339429A (zh) * 2021-07-09 2021-09-03 绍兴铁安汽配制造有限公司 一种制动器的楔块总成

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR655802A (fr) * 1927-05-11 1929-04-24 Vacuum Compressor Ab Dispositif au moyen duquel on obtient un contact étanche entre le piston et les parties fixes d'une machine rotative telle qu'un compresseur, une pompe, ou un moteur
GB380313A (en) * 1931-12-11 1932-09-15 John Ekeloef Improvements in rotary pumps or compressors
FR2232674A1 (fr) * 1973-06-11 1975-01-03 Little Inc A
DE2853915A1 (de) * 1978-12-14 1980-06-19 Erich Becker Rollkolbenpumpe
EP0078148A1 (fr) * 1981-10-20 1983-05-04 Sanden Corporation Mécanisme d'entraînement à précontrainte pour membre de déplacement de fluide à mouvement orbital

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR582267A (fr) * 1924-05-23 1924-12-15 Dispositif de compresseur d'air, rotatif, à piston cylindrique
US1692639A (en) * 1926-12-11 1928-11-20 Henry L Elsner Pump
FR1256125A (fr) * 1960-02-05 1961-03-17 Perfectionnement apporté aux machines rotatives à rotor excentré
DE2437559A1 (de) * 1974-08-03 1976-02-19 Bosch Gmbh Robert Kompressor
DE2509536A1 (de) * 1975-03-05 1976-09-16 Bosch Gmbh Robert Kompressor mit einem zu seiner antriebswelle exzentrischen rollkolben
JPS5392914A (en) * 1977-01-25 1978-08-15 Nippon Air Brake Co Eccentric driving mechanism of rotary piston type compressor
DE2944198A1 (de) * 1979-11-02 1981-05-07 Bitzer Kühlmaschinenbau GmbH & Co KG, 7032 Sindelfingen Rollkolbenverdichter
DE2946906C2 (de) * 1979-11-21 1985-02-14 Bitzer Kühlmaschinenbau GmbH & Co KG, 7032 Sindelfingen Rollkolbenverdichter

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR655802A (fr) * 1927-05-11 1929-04-24 Vacuum Compressor Ab Dispositif au moyen duquel on obtient un contact étanche entre le piston et les parties fixes d'une machine rotative telle qu'un compresseur, une pompe, ou un moteur
GB380313A (en) * 1931-12-11 1932-09-15 John Ekeloef Improvements in rotary pumps or compressors
FR2232674A1 (fr) * 1973-06-11 1975-01-03 Little Inc A
DE2853915A1 (de) * 1978-12-14 1980-06-19 Erich Becker Rollkolbenpumpe
EP0078148A1 (fr) * 1981-10-20 1983-05-04 Sanden Corporation Mécanisme d'entraînement à précontrainte pour membre de déplacement de fluide à mouvement orbital

Also Published As

Publication number Publication date
BR8505704A (pt) 1986-08-12
EP0184484B1 (fr) 1989-03-22
KR920001968B1 (ko) 1992-03-07
ATE41695T1 (de) 1989-04-15
DE3569011D1 (en) 1989-04-27
JPS61126391A (ja) 1986-06-13
KR860004245A (ko) 1986-06-18
FR2573137A1 (fr) 1986-05-16
US4759697A (en) 1988-07-26
IE852819L (en) 1986-05-13
ES548747A0 (es) 1987-07-01
CN1005074B (zh) 1989-08-30
PT81477B (pt) 1991-05-22
PT81477A (fr) 1985-12-01
IE56884B1 (en) 1992-01-15
FR2573137B1 (fr) 1987-02-13
CN85108179A (zh) 1986-08-27
ES8706906A1 (es) 1987-07-01

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP0184484B1 (fr) Machine à piston rotatif et couronne accouplée à la manivelle
EP1169549B1 (fr) Dispositif de transmission mecanique pour moteur a cylindree variable
FR2507256A1 (fr) Compresseur rotatif
EP0060822A1 (fr) Moteur à mouvement linéaire et plateau oscillant pour un tel moteur
FR2629537A1 (fr) Palier inter-arbres de turbomachine multi-corps muni d&#39;un dispositif de pilotage de jeu
FR2763102A1 (fr) Compresseur pour une installation de climatisation d&#39;un vehicule automobile
EP2935938B1 (fr) Dispositif d&#39;absorption de vibrations
EP0426540B1 (fr) Moteur à combustion interne à rapport volumétrique variable
FR2537666A1 (fr) Compresseur rotatif
CA2950112A1 (fr) Roulement de pied de pale et son procede de fabrication, systeme, systeme oscillant et systeme tournant comprenant un tel roulement
FR2777944A1 (fr) Moteur a explosions, a plat et a cylindres opposes
FR2534637A1 (fr) Machine a pistons axiaux notamment du type de construction a disque reglable
EP0052387B1 (fr) Moteur comportant au moins un piston à mouvement de translation linéaire et plateau oscillant destiné à un tel moteur
FR2999661A1 (fr) Systeme tribologique d&#39;un module de piston et machine hydrostatique a pistons radiaux ainsi equipee
FR2668553A1 (fr) Machine tournante a butee axiale auto-eclipsable a membrane flexible soumise a la pression d&#39;un fluide.
FR2950926A1 (fr) Moteur a pistons rotatifs
EP1167756A1 (fr) Pompe à pistons axiaux du type à axe brisé
WO1982003250A1 (fr) Machine a piston rotatif, notamment moteur thermique, compresseur ou pompe
FR3038945A1 (fr) Palier de guidage auto-declencheur anti-grippage, amortisseur et verin comprenant au moins un tel palier
FR3129187A1 (fr) Palier de roulement mécanique
BE623247A (fr)
CH195145A (fr) Machine du type à cylindres coudés.
FR3102814A1 (fr) Bielle à longueur variable pour moteur à rapport volumétrique piloté
FR2547877A1 (fr) Dispositif a anneau de frottement oscillant pour l&#39;appui axial d&#39;un arbre
FR2883919A1 (fr) Machine a piston

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

17P Request for examination filed

Effective date: 19851118

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE CH DE GB IT LI LU NL SE

17Q First examination report despatched

Effective date: 19870921

ITF It: translation for a ep patent filed
GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AT BE CH DE GB IT LI LU NL SE

REF Corresponds to:

Ref document number: 41695

Country of ref document: AT

Date of ref document: 19890415

Kind code of ref document: T

GBT Gb: translation of ep patent filed (gb section 77(6)(a)/1977)
REF Corresponds to:

Ref document number: 3569011

Country of ref document: DE

Date of ref document: 19890427

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

26N No opposition filed
REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PUE

Owner name: SANOFI, SOCIETE ANONYME

ITPR It: changes in ownership of a european patent

Owner name: CESSIONE;SANOFI

NLS Nl: assignments of ep-patents

Owner name: SANOFI, SOCIETE ANONYME TE PARIJS, FRANKRIJK.

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: 732

ITF It: translation for a ep patent filed
PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AT

Payment date: 19921023

Year of fee payment: 8

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Payment date: 19921106

Year of fee payment: 8

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CH

Payment date: 19921119

Year of fee payment: 8

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 19921121

Year of fee payment: 8

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Payment date: 19921126

Year of fee payment: 8

ITTA It: last paid annual fee
PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Payment date: 19921130

Year of fee payment: 8

Ref country code: LU

Payment date: 19921130

Year of fee payment: 8

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Payment date: 19921215

Year of fee payment: 8

EPTA Lu: last paid annual fee
PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 19931112

Ref country code: GB

Effective date: 19931112

Ref country code: AT

Effective date: 19931112

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Effective date: 19931113

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LI

Effective date: 19931130

Ref country code: CH

Effective date: 19931130

Ref country code: BE

Effective date: 19931130

BERE Be: lapsed

Owner name: S.A. TECNALOR

Effective date: 19931130

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Effective date: 19940601

GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee

Effective date: 19931112

NLV4 Nl: lapsed or anulled due to non-payment of the annual fee
REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Effective date: 19940802

EUG Se: european patent has lapsed

Ref document number: 85402172.2

Effective date: 19940610