EP0030360B2 - Steel-making process - Google Patents
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- EP0030360B2 EP0030360B2 EP80107542A EP80107542A EP0030360B2 EP 0030360 B2 EP0030360 B2 EP 0030360B2 EP 80107542 A EP80107542 A EP 80107542A EP 80107542 A EP80107542 A EP 80107542A EP 0030360 B2 EP0030360 B2 EP 0030360B2
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- oxygen
- bath surface
- melt
- converter
- nozzles
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/30—Regulating or controlling the blowing
- C21C5/35—Blowing from above and through the bath
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- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/30—Regulating or controlling the blowing
- C21C5/305—Afterburning
Definitions
- the invention relates to a method for producing steel in a converter with nozzles from concentric tubes below the bath surface for blowing in ground solids for slag formation and / or supply of heat, in which oxygen is directed through a water-cooled lance and / or at least one onto the bath surface Inflation nozzle is blown onto the bath surface.
- Oxygen freshening for steel production by means of the inflation process and the blow-through process with nozzles made of two concentric tubes for the oxygen and a protective medium arranged in the refractory lining, for example in the converter floor, are used in steel plants worldwide.
- the further development today aims to increase profitability by improving the spreading rate, reducing the amount of additives (slag formers) and media (oxygen and coolant).
- Another development direction is to increase the scrap rate up to the exclusive use of scrap and to supply the required energy in the form of fuels with the highest possible thermal efficiency to the melt.
- the melt is also supplied with heat by means of carbon-containing fuels.
- the carbon-containing fuels are introduced into the melt, while the oxygen for freshening the melt and for burning the fuels is introduced into the converter simultaneously with gas jets directed onto the bath surface and below the bath surface.
- the particular advantage of this process is that the fuels introduced are burned to carbon dioxide with a high thermal efficiency of approx. 30%, based on the combustion.
- the high level of energy utilization is achieved by supplying the oxygen to the bath surface and the associated supply of heat from the CO afterburning to the melt.
- the known method also allows the number of nozzles below the bath surface to be reduced; this is associated with further advantages in steel production.
- a disadvantage of the known method is, however, that if the blowing rate of the carbon-containing fuels is greatly increased under certain operating conditions, there are limits to the simultaneous supply of fuel and oxygen due to the limited blowing cross section of the few nozzles below the bath surface.
- the oxygen blowing process which does not have these disadvantages, requires at least one change of soil during the operating time of a converter lining.
- the refractory material in the area of the oxygen nozzles in the converter base wears out at approximately twice the speed of the lining of the converter side wall.
- the working time of around 20 hours for changing the floor is lost as production time.
- the aforementioned methods contain partial solutions for the disadvantages of acid mentioned material inflation and oxygen blowing process and show how the heat supply during steel production in the converter can be increased.
- oxygen is blown into the melt below and above the bath surface
- undesirable high hydrogen and nitrogen contents for certain steel qualities result from the nozzle protection medium of the oxygen nozzles below the bath surface.
- the object of the invention to combine the advantages of a special slag guide, similar to the oxygen blowing process, but without increased iron losses in the slag, and the advantages of the oxygen blowing process, in particular with regard to the low final carbon contents with a lower iron oxide content of the slag connect as well as to achieve low hydrogen and nitrogen contents in the steel.
- the aim is to achieve a high thermal efficiency when blowing carbon-containing fuels into the melt and to improve the durability of the refractory lining in the area of the nozzles (converter floor) below the bath surface.
- nozzles normally required in the oxygen blowing process are installed in the converter bottom and / or the lower side wall below the bath surface.
- these are the usual nozzles consisting of two concentric tubes.
- ring slot nozzles according to German patent 2 438142 can also be used, or nozzles made from three concentric tubes are used.
- These three-tube nozzles have two ring gaps of approximately the same size, approximately 0.5 to 2 mm wide. The three-tube nozzle feeds the suspension of solids and inert gas into the central tube, the annular gap surrounding the central tube introduces oxygen and the outer annular gap hydrocarbons into the melt.
- the amount of hydrocarbon used to protect the nozzle is low and is normally 0.1 to 5%, based on the amount of carrier gas in the central tube.
- the proportion of oxygen in the annular gap corresponds at least to the amount of hydrocarbon.
- the bath is to be understood as the converter volume that the completely fresh, resting steel melt occupies when the converter is in the blowing position.
- the bath surface is accordingly the surface of this melt.
- the nozzles in the steel bath area serve as an oil-oxygen burner for preheating scrap. As soon as there is melt in the converter, these nozzles are used to introduce carbonaceous fuels and slag formers.
- hydrocarbons such as natural gas, methane, propane or heating oil
- Argon, carbon monoxide and carbon dioxide are preferably used for finishing or post-blowing for steel grades with low hydrogen and nitrogen requirements.
- oxygen can preferably be briefly blown through the central tubes of the nozzles in the bath area until after-blowing.
- This measure primarily serves to clear the nozzle pipes of unwanted blockages and approaches at the nozzle mouth and to set the desired mushroom-like approaches at the nozzle mouth in the desired size (diameter approx. 100 mm).
- the alternate operation with slag-forming carrier gas, fuel suspensions and oxygen is possible with the corresponding changeover valves.
- the amounts of oxygen blown in below the bath surface are small and total less than 20% of the total amount of oxygen.
- the oxygen is blown onto the bath surface to freshen the melt, to afterburn the reaction gases from the melt and to burn the carbon-containing fuels in the melt.
- a water-cooled oxygen lance has proven itself for this if oxygen is blown as a free jet onto the bath surface via one or more nozzles in the upper converter side wall.
- the distribution of the amount of oxygen between the lance and inflation nozzles can vary within wide limits. However, at least 1/4 of the oxygen, based on the total amount of oxygen, is passed through the side wall nozzles, as long as the lance blows in the area of the slag bath at a distance of approximately 0.2 to 1.5 m.
- the use of the oxygen lance allows active slag work practically at the beginning of the freshening, probably because the slag is hotter than the molten iron itself, in which scrap still dissolves.
- the slag formers mainly lime, possibly with fluorspar and / or dolomite additive, are partly charged as lump in the converter or charged to the oxygen of the blowing lance and / or the side wall nozzle in the form of lime powder.
- the ratio can be shifted up to about 3/4 in either direction.
- the lance distance in the main blowing phase can be increased approximately after half the fresh time. It is in the spirit of the invention to increase the lance distance so far, i. H. about 1.50 m above the surface of the bath so that the oxygen jet has a similar effect to the free jet of the side wall nozzle and contributes to the CO afterburning and return of the heat generated to the melt.
- the oxygen below the bath surface can only be introduced into the melt temporarily according to the invention.
- the high level of efficiency in the supply of energy by blowing in carbon-containing fuels is also achieved if oxygen is only temporarily led into the melt below the bath surface.
- the temporary induction is sufficient to create conditions that favor the retransfer of the energy obtained from the afterburning of the exhaust gases in the upper converter room to the bathroom. It has been shown that during certain fresh phases it is possible to use all nozzles below the bath surface to introduce the carbon-containing fuels as a suspension with an oxygen-free carrier gas.
- Another feature of the invention is to introduce the slag formers, preferably lime (CaO) in powder form through the nozzles below the bath surface.
- the preferred method of addition is to charge the powdered lime with oxygen.
- a converter for the method according to the invention consists of a sheet steel jacket 1 with a refractory lining 2 and an exchangeable base 3, in the refractory lining nozzles 4 are arranged.
- the nozzles 4 are usually the known OBM nozzles made of two concentric tubes. Some or all of these floor nozzles can also be designed as three-tube nozzles.
- two floor nozzles 4 are arranged for introducing the dried and pulverized carbon-containing fuels.
- the suspension of fuel e.g. B. brown coal coke flour
- an oxygen-free carrier gas for. B. nitrogen or argon
- the switching valves 7 allow the central tubes of the nozzles 4 alternately with a fuel inert gas -Suspension or only with an oxygen-free gas, in special cases also oxygen, to supply, which flows via a line 8 to the changeover valves 7.
- the annular gaps of the nozzles 4 are supplied with either a liquid or a gaseous protective medium.
- the change from liquid to gaseous media and vice versa takes place with the aid of pressure-controlled switching valves 9, which are usually integrated in a nozzle connection flange 10.
- the liquids and gases are supplied to the changeover valve 9 via feed lines 11, 12.
- the floor nozzles 4 work, for example, for preheating solid iron supports as burners. Then liquid hydrocarbons, e.g. B. light heating oil, through line 11, via the changeover valve 9 in the nozzle ring gap and through line 8 via the changeover valve 7 oxygen in a stoichiometric amount for the oil combustion through the central tube of the nozzle 4.
- gaseous protective media for example hydrocarbons such as natural gas or propane.
- the melt can consist of molten steel or post-charged pig iron.
- the other floor nozzles are constructed in principle in the same way and serve to supply oxygen-free gases, to which powdered slag formers, in particular CaO and / or carbon-containing fuels, are charged as required.
- powdered slag formers in particular CaO and / or carbon-containing fuels
- all of the floor nozzles can only be loaded temporarily with a suspension of carbon-containing fuel and an oxygen-free gas.
- the bottom nozzles for the introduction of the slag formers are evenly charged with the gas-CaO suspension via a collecting line and a lime distributor (not shown).
- Gaseous hydrocarbons have proven to be reliable as a protective medium in the annular gap, in particular when oxygen or oxygen-containing gases flow briefly through the central tubes of the nozzles.
- the nozzles are operated as burners to preheat the solid feedstocks in the converter.
- An oxygen nozzle 14 d. ⁇ H is located in the lining 2 of the converter 1 above one of the converter pivot pins 13.
- an inflation nozzle or side wall nozzle This inflation nozzle 14 preferably consists of two concentric tubes, the oxygen also flowing through the central tube and a nozzle protection medium through the annular gap.
- the outlet opening of the nozzle 14 on the inside of the converter lining 2 is at least 2 m above the bath surface 15. In the case shown, this installation height is approximately 3 m. At least 1/4 of the total amount of oxygen flows through the side wall nozzle.
- the oxygen jet emerges from the nozzle opening at approximately the speed of sound and acts as a free jet in the gas space of the converter.
- the water-cooled oxygen lance 16 is a lance with four outlet openings.
- the lance is controlled in such a way that it moves close to the bath surface 15 at the start of freshness and the lance distance is increased with increasing freshness.
- the amounts of oxygen are divided between the side nozzle and the lance, at least 25% of the total amount flows through the side nozzle, but preferably 30 to 50%.
- the lance distance from the bath surface 15 should be at least 1.50 m after the start of blowing, but no later than after the desilication phase.
- a 200 t converter which worked according to the method according to the invention, had a water-cooled oxygen lance and two side wall nozzles in the converter hat.
- approx. 7000 Nm 3 oxygen was blown through the oxygen lance as when inflating oxygen and approx. 3,000 Nm 3 oxygen through the two side wall nozzles onto the bath surface.
- a total of approx. 1,000 Nm 3 nitrogen flowed through the nozzles below the bath surface, loaded with a total of 10 t of dust lime for slag formation and 5 t of coke flour to increase scrap by 10 percentage points.
- advantageous values could be set in the same 200 t converter if all the oxygen was passed through the water-cooled lance and the nozzles below the bath surface were only operated with a suspension of an oxygen-free carrier gas and slag formers or carbon-containing fuels.
- the lance distance distance of the lance opening from the bath surface was increased shortly after the start of blowing, about 1 minute later, to about 1.50 m and after another minute to about 2 m.
- a significant advantage of the method according to the invention has been the improvement in soil durability compared to the oxygen blowing method. With the usual floor lining of approx. 1 m thickness, there was no need to change the floor for each converter lining. The improvement in soil durability is most likely due to the lower number of nozzles compared to the oxygen blowing process and the use of oxygen-free gases.
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Abstract
Description
Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zur Erzeugung von Stahl in einem Konverter mit Düsen aus konzentrischen Rohren unterhalb der Badoberfläche zum Einblasen von gemahlenen Feststoffen zur Schlackenbildung und/oder Wärmezufuhr, bei dem Sauerstoff durch eine wassergekühlte Lanze und/oder mindestens eine auf die Badoberfläche gerichtete Aufblasdüse auf die Badoberfläche geblasen wird.The invention relates to a method for producing steel in a converter with nozzles from concentric tubes below the bath surface for blowing in ground solids for slag formation and / or supply of heat, in which oxygen is directed through a water-cooled lance and / or at least one onto the bath surface Inflation nozzle is blown onto the bath surface.
Das Sauerstoff-Frischen zur Stahlerzeugung nach dem Aufblasverfahren und dem Durchblasverfahren mit unterhalb der Badoberfläche im feuerfesten Futter, beispielsweise im Konverterboden, angeordneten Düsen aus zwei konzentrischen Rohren für den Sauerstoff und ein Schutzmedium kommen weltweit in den Stahlwerken zur Anwendung. Die Weiterentwicklung zielt heute auf eine Erhöhung der Wirtschaftlichkeit durch Verbesserung des Ausbringens, Verminderung der Menge der Zuschlagstoffe (Schlackenbildner) und Medien (Sauerstoff und Kühlmittel). Eine weitere Entwicklungsrichtung besteht darin, den Schrottsatz bis hin zur ausschliesslichen Verwendung von Schrott zu steigern und die erforderliche Energie in Form von Brennstoffen mit möglichst hohem wärmetechnischen Wirkungsgrad der Schmelze zuzuführen.Oxygen freshening for steel production by means of the inflation process and the blow-through process with nozzles made of two concentric tubes for the oxygen and a protective medium arranged in the refractory lining, for example in the converter floor, are used in steel plants worldwide. The further development today aims to increase profitability by improving the spreading rate, reducing the amount of additives (slag formers) and media (oxygen and coolant). Another development direction is to increase the scrap rate up to the exclusive use of scrap and to supply the required energy in the form of fuels with the highest possible thermal efficiency to the melt.
Lösungsvorschläge hierfür sind gerade in der letzten Zeit bekanntgeworden. Bei einem dieser Verfahren wird der Schrott zunächst im Konverter vorgeheizt, und danach leitet man in die Schmelze kohlenstoffenthaltende, pulverförmige Brennstoffe zur weiteren Energiezufuhr.Proposed solutions for this have recently become known. In one of these processes, the scrap is first preheated in the converter, and then carbon-containing, powdered fuels are passed into the melt for further energy supply.
Bei einem aus GB-A-2011 477 bekannten Verfahren werden 20 bis 80 % der Gesamtmenge des Sauerstoffs als Freistrahl auf die Schmelze geblasen, um eine intensive Nachverbrennung des die Schmelze verlassenden Kohlenmonoxyds und vor allem eine optimale Rückübertragung des aus der Nachverbrennung resultierenden Wärmegewinns auf die Schmelze zu erreichen. Bei diesem Verfahren werden mindestens 20 % der gesamten Sauerstoffmenge unterhalb der Badoberfläche eingeblasen. Dieser Sauerstoff kann mit pulverförmigen Schlackenbildnern, beispielsweise Kalkstaub beladen sein. Des weiteren können bei dem bekannten Verfahren pulverförmige Kohlenstoffträger, beispielsweise Koksstaub, mit Hilfe eines Trägergases durch unterhalb der Badoberfläche angeordnete Düsen in die Schmelze eingeblasen werden, um auf diese Weise den Schrottsatz zu erhöhen.In a process known from GB-A-2011 477, 20 to 80% of the total amount of oxygen is blown onto the melt as a free jet in order to intensively afterburn the carbon monoxide leaving the melt and, above all, to optimally transfer the heat gain resulting from the afterburning back to the To achieve melt. In this process, at least 20% of the total amount of oxygen is blown in below the bath surface. This oxygen can be loaded with powdery slag formers, for example lime dust. Furthermore, in the known method, powdered carbon carriers, for example coke dust, can be blown into the melt with the aid of a carrier gas through nozzles arranged below the bath surface, in order to increase the scrap rate in this way.
Diese Möglichkeit besteht bei einem in der nicht vorveröffentlichten europäischen Anmeldung EP-A1-17963 beschriebenen ähnlichen Verfahren zum kombinierten Frischen, bei dem zwar 2 bis 17 Vol.-% der Gesamtmenge des Sauerstoffs, jedoch keine Feststoffe unterhalb der Badoberfläche eingeblasen werden, nicht. Damit fehlt es diesem Verfahren an zwei wesentlichen sowohl die Metallurgie als auch die Wirtschaftlichkeit des Frischens bestimmenden Voraussetzungen.This possibility does not exist in a similar method for combined freshness described in the unpublished European application EP-A1-17963, in which 2 to 17 vol.% Of the total amount of oxygen, but no solids are blown in below the bath surface. This process therefore lacks two essential prerequisites that determine both the metallurgy and the economics of freshening.
Bei einem anderen Verfahren zur Stahlerzeugung im Konverter wird der Schmelze hingegen ebenfalls durch kohlenstoffhaltige Brennstoffe Wärme zugeführt. Die Kohlenstoff enthaltenden Brennstoffe werden in die Schmelze eingeleitet, während der Sauerstoff zum Frischen der Schmelze und zum Verbrennen der Brennstoffe gleichzeitig mit auf die Badoberfläche gerichteten Gasstrahlen und unterhalb der Badoberfläche in den Konverter eingeleitet wird. Der besondere Vorteil dieses Verfahrens besteht darin, dass die eingeleiteten Brennstoffe mit hohem wärmetechnischem Wirkungsgrad von ca. 30%, bezogen auf die Verbrennung zu Kohlendioxyd verbrannt werden. Das hohe Mass der Energieausnutzung wird durch die Zufuhr des Sauerstoffs auf die Badoberfläche und damit verbundene Wärmezufuhr aus der CO-Nachverbrennung an die Schmelze realisiert.In another method for producing steel in the converter, on the other hand, the melt is also supplied with heat by means of carbon-containing fuels. The carbon-containing fuels are introduced into the melt, while the oxygen for freshening the melt and for burning the fuels is introduced into the converter simultaneously with gas jets directed onto the bath surface and below the bath surface. The particular advantage of this process is that the fuels introduced are burned to carbon dioxide with a high thermal efficiency of approx. 30%, based on the combustion. The high level of energy utilization is achieved by supplying the oxygen to the bath surface and the associated supply of heat from the CO afterburning to the melt.
Das bekannte Verfahren erlaubt weiterhin die Herabsetzung der Düsenanzahl unterhalb der Badoberfläche ; damit sind weitere Vorteile bei der Stahlerzeugung verbunden. Ein Nachteil des bekannten Verfahrens besteht jedoch darin, dass sich, wenn unter bestimmten betrieblichen Bedingungen die Einblasrate der kohlenstoffhaltigen Brennstoffe stark erhöht wird, infolge des begrenzten Blasquerschnitts der wenigen Düsen unterhalb der Badoberfläche, Grenzen hinsichtlich der gleichzeitigen Zufuhr von Brennstoff und Sauerstoff ergeben.The known method also allows the number of nozzles below the bath surface to be reduced; this is associated with further advantages in steel production. A disadvantage of the known method is, however, that if the blowing rate of the carbon-containing fuels is greatly increased under certain operating conditions, there are limits to the simultaneous supply of fuel and oxygen due to the limited blowing cross section of the few nozzles below the bath surface.
Beim Sauerstoffaufblas-Verfahren ohne Frischgaszufuhr unterhalb der Badoberfläche ist das Nachlassen der Frischwirkung bei niedrigen Kohlenstoffgehalten als Nachteil bekannt. Bei einem Kohlenstoffgehalt der Schmelze von beispielsweise _ 0,1 % nimmt die Entkohlungsgeschwindigkeit deutlich ab, da es durch die nachlassende CO-Blasenbildung nicht mehr zu einem Konzentrationsausgleich in der Schmelze kommt. Parallel dazu steigt der Eisenoxidgehalt in der Schmelze an. Die nachlassende Entkohlungsgeschwindigkeit führt zu einer Verlängerung der Frischzeit, und der erhöhte Eisenoxidgehalt in der Schlacke wirkt sich als Verlust aus. Sowohl die Frischzeitverlängerung als auch die Verringerung des Ausbringens beeinflussen die Wirtschaftlichkeit ungünstig.In the oxygen inflation process without fresh gas supply below the surface of the bath, the deterioration of the fresh effect at low carbon contents is known as a disadvantage. With a carbon content of the melt of, for example, _ 0.1%, the decarburization rate decreases significantly, since there is no longer a concentration compensation in the melt due to the decreasing formation of CO bubbles. At the same time, the iron oxide content in the melt increases. The slower decarburization rate leads to an extension of the freshening time, and the increased iron oxide content in the slag acts as a loss. Both the extension of the fresh time and the reduction in spreading have an unfavorable effect on economy.
Das Sauerstoffdurchblas-Verfahren, das diese Nachteile nicht aufweist, erfordert nach dem heutigen Stand der Technik jedoch mindestens einen Bodenwechsel während der Betriebszeit einer Konverterausmauerung. Das feuerfeste Material im Bereich der Sauerstoffdüsen im Konverterboden verschleisst mit ungefähr doppelter Geschwindigkeit im Vergleich zur Ausmauerung der Konverterseitenwand. Neben den Kosten für das Feuerfest-Material geht die Arbeitszeit von ca. 20 Stunden für den Bodenwechsel als Produktionszeit verloren.According to the current state of the art, the oxygen blowing process, which does not have these disadvantages, requires at least one change of soil during the operating time of a converter lining. The refractory material in the area of the oxygen nozzles in the converter base wears out at approximately twice the speed of the lining of the converter side wall. In addition to the cost of the refractory material, the working time of around 20 hours for changing the floor is lost as production time.
Die zuvor genannten Verfahren beinhalten Teillösungen für die genannten Nachteile des Sauerstoffaufblas- und Sauerstoffdurchblas-Verfahrens und zeigen, wie sich das Wärmeangeböt bei der Stahlerzeugung im Konverter erhöhen lässt. Beim Einblasen von Sauerstoff unterhalb und oberhalb der Badoberfläche in die Schmelze ergeben sich, neben den Nachteilen der aufwendigen Installation für die Vorrichtungen der Sauerstoffzufuhr unterhalb und oberhalb der Schmelze, für bestimmte Stahlqualitäten unerwünscht hohe Wasserstoff- und Stickstoffgehalte aus dem Düsenschutzmedium der Sauerstoffdüsen unterhalb der Badoberfläche. Weiterhin zeigt sich während der Entkohlung eine schwächere Entphosphorung im Vergleich zum Sauerstoffaufblas-Verfahren.The aforementioned methods contain partial solutions for the disadvantages of acid mentioned material inflation and oxygen blowing process and show how the heat supply during steel production in the converter can be increased. When oxygen is blown into the melt below and above the bath surface, in addition to the disadvantages of the complex installation for the devices for supplying oxygen below and above the melt, undesirable high hydrogen and nitrogen contents for certain steel qualities result from the nozzle protection medium of the oxygen nozzles below the bath surface. Furthermore, during decarburization, there is a weaker dephosphorization compared to the oxygen inflation process.
Die Erfindung hat es sich daher zur Aufgabe gestellt, die Vorteile einer besonderen Schlackenführung, ähnlich dem Sauerstoffaufblas-Verfahren, jedoch ohne erhöhte Eisenverluste in der Schlacke und die Vorteile beim Sauerstoffdurchblas-Verfahren, insbesondere hinsichtlich der niedrigen Endkohlenstoffgehalte bei geringerem Eisenoxidgehalt der Schlacke, miteinander zu verbinden sowie niedrige Wasserstoff- und Stickstoff-Gehalte im Stahl zu erreichen. Ausserdem sollen ein hoher wärmetechnischer Wirkungsgrad beim Einblasen kohlenstoffhaltiger Brennstoffe in die Schmelze erzielt und die Haltbarkeit der feuerfesten Ausmauerung im Bereich der Düsen (Konverterboden) unterhalb der Badoberfläche verbessert werden.It is therefore the object of the invention to combine the advantages of a special slag guide, similar to the oxygen blowing process, but without increased iron losses in the slag, and the advantages of the oxygen blowing process, in particular with regard to the low final carbon contents with a lower iron oxide content of the slag connect as well as to achieve low hydrogen and nitrogen contents in the steel. In addition, the aim is to achieve a high thermal efficiency when blowing carbon-containing fuels into the melt and to improve the durability of the refractory lining in the area of the nozzles (converter floor) below the bath surface.
Schliesslich sollen sich auch bei nur wenigen Düsen im Konverterboden verhältnismässig grosse Mengen kohlenstoffhaltiger Brennstoffe einblasen lassen.Finally, even with only a few nozzles in the converter base, it should be possible to blow in relatively large amounts of carbon-containing fuels.
Die vorerwähnte Aufgabe wird nun dadurch gelöst, dass bei einem Verfahren der eingangs erwähnten Art erfindungsgemäss durch die Düsen unterhalb der Badoberfläche mindestens zeitweise nur ein sauerstofffreies, mindestens teilweise mit den Feststoffen beladenes Gas sowie Sauerstoff enthaltende Gase oder Sauerstoff, jedoch insgesamt weniger als 20 % der gesamten Sauerstoffmenge, in die Schmelze eingeblasen werden, und daß der gesamte Sauerstoff zum Frischen der Schmelze, zum Nachverbrennen der Reaktionsgase aus der Schmelze und zum Verbrennen der kohlenstoffhaltigen Brennstoffe in der Schmelze auf die Badoberfläche geblasen wird.The above-mentioned object is now achieved in that in a method of the type mentioned at the beginning, according to the invention, through the nozzles below the bath surface at least temporarily only an oxygen-free gas, at least partially loaded with the solids, and gases or oxygen containing oxygen, but less than 20% of the total total amount of oxygen into which melt is blown, and that all of the oxygen is blown onto the bath surface to freshen the melt, to afterburn the reaction gases from the melt and to burn the carbon-containing fuels in the melt.
Überraschenderweise hat sich nämlich gezeigt, dass beim Einblasen sauerstofffreier Gase unterhalb der Badoberfläche, denen zeitweilig die gemahlenen Feststoffe zur Schlackenbildung aufgeladen werden und mit denen Kohlenstoff enthaltende pulverisierte Brennstoffe, beispielsweise Koks, in die Schmelze eingeleitet werden, ausreichen, um die Stahlerzeugung im Konverter mit günstigen Ergebnissen durchzuführen, wie sie vom Sauerstoffdurchblas-Verfahren her bekannt sind. Insbesondere lassensich gut regelbar niedrige Kohlenstoffgehalte ohne höhere Eisenverluste in der Schlacke einstellen. Beispielsweise konnten Kohlenstoffgehalte von 0,03 % bei Eisenoxidgehalten in der Schlacke von ca. 12 % erreicht werden. Beim Sauerstoffaufblas-Verfahren liegen die Eisenoxidgehalte der Schlacke bereits bei ca. 25 %, wenn der Kohlenstoff im Stahl noch ca. 0,05 % beträgt.Surprisingly, it has been shown that when blowing in oxygen-free gases below the bath surface, to which the ground solids are temporarily charged to form slag and with which carbon-containing pulverized fuels, for example coke, are introduced into the melt, are sufficient to cheaply produce steel in the converter Perform results as are known from the oxygen blowing process. In particular, low carbon contents can be adjusted in a controllable manner without higher iron losses in the slag. For example, carbon levels of 0.03% could be achieved with iron oxide levels in the slag of approximately 12%. In the oxygen inflation process, the iron oxide content of the slag is already around 25% when the carbon in the steel is still around 0.05%.
Gemäss der Erfindung werden unterhalb der Badoberfläche weniger als die Hälfte der beim Sauerstoffdurchblas-Verfahren normalerweise benötigten Düsen im Konverterboden und/oder der unteren Seitenwand installiert. Normalerweise handelt es sich dabei um die üblichen, aus zwei konzentrischen Rohren bestehenden Düsen. In besonderen Fällen können jedoch auch Ringschlitzdüsen nach dem deutschen Patent 2 438142 eingesetzt werden, oder es kommen Düsen aus drei konzentrischen Rohren zur Verwendung. Diese Dreirohr-Düsen verfügen über zwei etwa gleich grosse breite Ringspalte von ungefähr 0,5 bis 2 mm Breite. Die Dreirohr-Düse leitet im Zentralrohr die Suspension aus Feststoffen und Inertgas, der das Zentralrohr umhüllende Ringspalt den Sauerstoff und der äussere Ringspalt Kohlenwasserstoffe in die Schmelze ein. Die Kohlenwasserstoffmenge zum Düsenschutz ist gering und beträgt normalerweise 0,1 bis 5 %, bezogen auf die Trägergasmenge im Zentralrohr. Der Sauerstoffanteil in dem Ringspalt entspricht mindestens der Kohlenwasserstoffmenge. Während der letzten Frischphase kann auch durch alle drei Düsenkanäle Inertgas, z. B. Argon, oder ein anderes stickstoff- und wasserstofffreies Gas eingeleitet werden.According to the invention, less than half of the nozzles normally required in the oxygen blowing process are installed in the converter bottom and / or the lower side wall below the bath surface. Usually these are the usual nozzles consisting of two concentric tubes. In special cases, however, ring slot nozzles according to
Unter dem Bad ist das Konvertervolumen zu verstehen, das die fertiggefrischte, ruhende Stahlschmelze in der Blasstellung des Konverters einnimmt. Die Badoberfläche ist demgemäss die Oberfläche dieser Schmelze.The bath is to be understood as the converter volume that the completely fresh, resting steel melt occupies when the converter is in the blowing position. The bath surface is accordingly the surface of this melt.
Falls Schrott im Konverter vorgeheizt wird, z. B. bei der Erzeugung einer Stahlschmelze aus festen Eisenträgern, dienen die Düsen im Stahlbadbereich als ÖI-Sauerstoff-Brenner zum Schrottvorheizen. Sobald sich Schmelze im Konverter befindet, werden diese Düsen zum Einleiten kohlenstoffhaltiger Brennstoffe und Schlackenbildner herangezogen.If scrap is preheated in the converter, e.g. B. in the production of a molten steel from solid iron carriers, the nozzles in the steel bath area serve as an oil-oxygen burner for preheating scrap. As soon as there is melt in the converter, these nozzles are used to introduce carbonaceous fuels and slag formers.
Bei dem erfindungsgemässen Verfahren werden die Düsen unterhalb der Badoberfläche etwa nach folgendem Schema eingesetzt :
- In der Entsilizierungsphase, d. h. ungefähr in den ersten 1 bis 2 Minuten der Frischzeit, dienen die Düsen zum Zuführen der Schlackenbildner, vorzugsweise Kalk. Während des Hauptfrischens. etwa den sich anschliessenden 5 bis 10 Minuten, wird durch diese Düsen die erforderliche Menge kohlenstoffhaltiger Brennstoffe, beispielsweise pulverisierter Koks oder Kohle eingeleitet. Dazu kann parallel weiterer Kalk eingeleitet werden. Zum Beispiel können zwei Düsen der Kohlenstaubförderung und eine oder mehrere Düsen gleichzeitig zum Einleiten von Schlackenbildnern dienen.
- In der Fertigfrischphase etwa in den letzten 2 bis 5 Minuten dienen die Düsen unterhalb der Badoberfläche vorzugsweise nur noch zum Einleiten wasserstoff- oder stickstofffreier Gase mit oder ohne Beladung mit Schlackenbildnern.
- In the desilication phase, ie approximately in the first 1 to 2 minutes of the fresh time, the nozzles serve to supply the slag formers, preferably lime. During the main refresh. the subsequent 5 to 10 minutes, the required amount of carbon-containing fuels, for example pulverized coke or coal, is introduced through these nozzles. Additional lime can be introduced in parallel. For example, two coal dust extraction nozzles and one or more nozzles can be used to introduce slag formers at the same time.
- In the finished fresh phase, for example in the last 2 to 5 minutes, the nozzles below the bath surface are preferably only used to introduce hydrogen- or nitrogen-free gases with or without loading with slag formers.
Als Düsenschutzmedium, um das vorzeitige Zurückbrennen der Düsen in der Konverterausmauerung zu verhindern, haben sich während der Entsilizierungs- und Hauptfrischphase Kohlenwasserstoffe, wie beispielsweise Erdgas, Methan, Propan oder Heizöl, bewährt. Beim Fertig- oder Nachblasen kommen bei Stahlqualitäten mit niedrigen Wasserstoff- und Stickstoff-Forderungen bevorzugt Argon, Kohlenmonoxyd und Kohlendioxyd zum Einsatz.As a nozzle protection medium to prevent premature To prevent the nozzles from burning back in the converter lining, hydrocarbons, such as natural gas, methane, propane or heating oil, have proven their worth during the desiliconization and main fresh phase. Argon, carbon monoxide and carbon dioxide are preferably used for finishing or post-blowing for steel grades with low hydrogen and nitrogen requirements.
Bei dem Verfahren nach der Erfindung kann bevorzugt bis zum Nachblasen durch die Zentralrohre der Düsen im Badbereich kurzzeitig Sauerstoff geblasen werden. Diese Massnahme dient in erster Linie dazu, die Düsenrohre von unerwünschten Verstopfungen und Ansätzen an der Düsenmündung zu befreien sowie die gewünschten pilzartigen Ansätze an der Düsenmündung in der gewünschten Grösse (Durchmesser ca. 100 mm) einzustellen. Der wechselweise Betrieb mit Schlackenbildner-Trägergas, Brennstoff-Suspensionen und Sauerstoff ist mit entsprechenden Umschaltventilen möglich. Die unterhalb der Badoberfläche eingeblasenen Sauerstoffmengen sind gering und betragen insgesamt weniger als 20% der Gesamtsauerstoffmenge.In the method according to the invention, oxygen can preferably be briefly blown through the central tubes of the nozzles in the bath area until after-blowing. This measure primarily serves to clear the nozzle pipes of unwanted blockages and approaches at the nozzle mouth and to set the desired mushroom-like approaches at the nozzle mouth in the desired size (diameter approx. 100 mm). The alternate operation with slag-forming carrier gas, fuel suspensions and oxygen is possible with the corresponding changeover valves. The amounts of oxygen blown in below the bath surface are small and total less than 20% of the total amount of oxygen.
Es liegt auch im Sinne der Erfindung, bei der beschriebenen Dreirohr-Düse, bei der das zentrale Suspensionsmittelrohr von einem Sauerstof- fringspalt.und einem zweiten Ringspalt für Kohlenwasserstoffe umgeben ist, die Zufuhr der geringen Sauerstoffmenge bis zur Nachblasphase und in Sonderfällen auch während des Nachblasens auszudehnen. Die durchgesetzten Sauerstoffmengen sind klein und betragen insgesamt etwa 10 % der Gesamtsauerstoffmenge.It is also within the meaning of the invention, in the case of the three-tube nozzle described, in which the central suspension medium tube is surrounded by an oxygen ring gap and a second ring gap for hydrocarbons, the supply of the small amount of oxygen until the post-blowing phase and in special cases also during the post-blowing expand. The amounts of oxygen passed through are small and amount to a total of about 10% of the total amount of oxygen.
Gemäss der Erfindung wird der Sauerstoff zum Frischen der Schmelze, zum Nachverbrennen der Reaktionsgase aus der Schmelze und zum Verbrennen der kohlenstoffhaltigen Brennstoffe in der Schmelze auf die Badoberfläche geblasen. Dafür hat sich eine wassergekühlte Sauerstofflanze bewährt, wenn gleichzeitig über eine oder mehrere Düsen in der oberen Konverterseitenwand Sauerstoff als Freistrahl auf die Badoberfläche geblasen wird. Die Aufteilung der Sauerstoffmenge zwischen Lanze und Aufblasdüsen kann in weiten Grenzen variieren. Durch die Seitenwanddüsen wird jedoch mindestens 1/4 des Sauerstoffs, bezogen auf die Sauerstoffgesamtmenge, geleitet, solange die Lanze nahe der Badoberfläche in einem Abstand von ca. 0,2 bis 1,5 m im Bereich des Schlackenbades bläst.According to the invention, the oxygen is blown onto the bath surface to freshen the melt, to afterburn the reaction gases from the melt and to burn the carbon-containing fuels in the melt. A water-cooled oxygen lance has proven itself for this if oxygen is blown as a free jet onto the bath surface via one or more nozzles in the upper converter side wall. The distribution of the amount of oxygen between the lance and inflation nozzles can vary within wide limits. However, at least 1/4 of the oxygen, based on the total amount of oxygen, is passed through the side wall nozzles, as long as the lance blows in the area of the slag bath at a distance of approximately 0.2 to 1.5 m.
Die Anwendung der Sauerstofflanze erlaubt praktisch mit Beginn des Frischens eine aktive Schlackenarbeit, wahrscheinlich weil die Schlacke heisser als die Eisenschmelze selbst ist, in der sich noch Schrott auflöst. Die Schlackenbildner, hauptsächlich Kalk, ggf. mit Flussspat-und/oder Dolomitzusatz, werden zum Teil als Stückkalk in den Konverter chargiert oder in Form von Staubkalk dem Sauerstoff der Blaslanze und/oder der Seitenwanddüse aufgeladen. Normalerweise wird ungefähr die Hälfte des Kalkbedarfs auf die Badoberfläche gegeben ; der Rest wird durch die Düsen unterhalb der Badoberfläche eingespeist. Das Verhältnis kann jedoch bis zu etwa 3/4 in die eine wie auch in die andere Richtung verschoben werden. Vorzugsweise werden ungefähr 10 bis 20 % der gesamten Kalkmen. ge als Stückkalk in den Konverter chargiert. Damit ergeben sich vor dem Abstich zähflüssige Schlacken, die sich zum einen leichter im Konverter zurückhalten lassen und wird eine Rücklieferung von Phosphor und Schwefel aus der Schlacke an die Stahlschmelze vor dem Abstich sicher vermieden.The use of the oxygen lance allows active slag work practically at the beginning of the freshening, probably because the slag is hotter than the molten iron itself, in which scrap still dissolves. The slag formers, mainly lime, possibly with fluorspar and / or dolomite additive, are partly charged as lump in the converter or charged to the oxygen of the blowing lance and / or the side wall nozzle in the form of lime powder. Usually about half of the lime requirement is added to the bath surface; the rest is fed through the nozzles below the bath surface. However, the ratio can be shifted up to about 3/4 in either direction. Preferably about 10 to 20% of the total limestone. charged into the converter as lump lime. This results in viscous slags prior to tapping, which are easier to hold back in the converter, and the safe return of phosphorus and sulfur from the slag to the steel melt before tapping is avoided.
Diese erfindungsgemässe Zugabetechnik der ` SchIackenbiIdneτ, insbesondere des Kalkes, unterhalb und oberhalb der Badoberfläche bewirkt eine frühzeitige Entphosphorung und eine verbesserte Entschwefelung der Eisenschmelze. Wahrscheinlich ist die Wirkungsweise so, dass die überhitzte Schlacke auf der Badoberfläche und der aufgeblasene Sauerstoff die Entphosphorung in die eigentliche Entkohlungsphase vorverlegt und der durch die Schmelze geblasene Staubkalk bei relativ hohen Kohlenstoffgehalten, d. h. niedrigem Sauerstoffpotential der Schmelze, eine intensive Entschwefelung herbeiführt. In den letzten Frischminuten der Fertigfrischperiode wird der Schmelze Kalk durch die Bodendüsen zugeführt.This addition technique according to the invention of the `SchIackenbildIdneτ, in particular the lime, below and above the bath surface brings about an early dephosphorization and an improved desulfurization of the iron melt. The mode of action is probably such that the overheated slag on the bath surface and the blown-in oxygen advance the dephosphorization to the actual decarburization phase and the dust lime blown through the melt at relatively high carbon contents, i.e. H. low oxygen potential of the melt, which leads to intensive desulfurization. In the last fresh minutes of the finished fresh period, the melt is supplied with lime through the floor nozzles.
Gemäss der Erfindung kann der Lanzenabstand in der Hauptblasphase ungefähr nach der halben Frischzeit vergrössert werden. Es liegt im Sinne der Erfindung, den Lanzen-Abstand so weit zu vergrössern, d. h. über ca. 1,50 m oberhalb der Badoberfläche, damit der Sauerstoffstrahl ähnlich wie der Freistrahl der Seitenwanddüse wirkt und zur CO-Nachverbrennung und Rückführung der erzeugten Wärme an die Schmelze beiträgt.According to the invention, the lance distance in the main blowing phase can be increased approximately after half the fresh time. It is in the spirit of the invention to increase the lance distance so far, i. H. about 1.50 m above the surface of the bath so that the oxygen jet has a similar effect to the free jet of the side wall nozzle and contributes to the CO afterburning and return of the heat generated to the melt.
Gemäss der Erfindung ist es ohne prinzipielle Nachteile möglich, die Lanze nach ungefähr der Hälfte der Frischzeit aus dem Konverter zu entfernen und den Sauerstoff nur noch über eine oder mehrere Seitenwanddüsen auf das Bad zu blasen.According to the invention, it is possible without principle disadvantages to remove the lance from the converter after approximately half the fresh time and to only blow the oxygen onto the bath via one or more side wall nozzles.
In besonderen Fällen, hauptsächlich wenn beim Umbau bestehender Sauerstoffdurchblas-Konverter auf das erfindungsgemässe Verfahren keine wassergekühlten Lanzen mehr installiert werden können, erweist es sich als möglich, ohne Sauerstofflanze zu arbeiten und Sauerstoffaufblasdüsen in zwei unterschiedlichen Ebenen oberhalb der Badoberfläche in der Konverterausmauerung zu installieren. Die untere Einbauebene der Seitenwanddüsen liegt dann zwischen ca. 0,5 bis 2 m oberhalb der Badoberfläche. Die Düsen sind ebenfalls auf die Badoberfläche gerichtet. In dieser unteren Einbauebene können eine oder mehrere Seitenwanddüsen vorzugsweise oberhalb des Konverterdrehzapfens, bezogen auf die Konverterblasstellung, angeordnet sein. Die Düsen übernehmen sinngemäss die beschriebene Funktion der wassergekühlten Lanze in der ersten Hälfte der Frischzeit. Die Einbaulage einer oder mehrerer Düsen in einer zweiten, höhergelegenen Ebene der Konverterseitenwand entspricht in ihrer Funktion den beschriebenen Seitenwanddüsen bei Anwendung einer wassergekühlten Aufblaslanze.In special cases, mainly if water-cooled lances can no longer be installed when converting existing oxygen blow-through converters to the method according to the invention, it proves to be possible to work without an oxygen lance and to install oxygen inflation nozzles in the converter lining at two different levels above the bath surface. The lower installation level of the side wall nozzles is then between approx. 0.5 and 2 m above the bath surface. The nozzles are also directed towards the bath surface. In this lower installation level, one or more side wall nozzles can preferably be arranged above the converter pivot, based on the converter blowing position. The nozzles take over the described function of the water-cooled lance in the first half of the fresh season. The position of one or more nozzles in a second, higher level of the converter side wall corresponds in function to the side wall nozzles described when using a water-cooled inflation lance.
Eine weitere Variante des erfindungsgemässen Verfahrens erlaubt es, ohne Seitenwanddüsen nur mit einer wassergekühlten Lanze oberhalb der Badoberfläche zu arbeiten. Die Lanze befindet sich dann nur zu Frischbeginn während der Entsilizierungsphase in dem genannten geringen Abstand zur Badoberfläche. Anschliessend, etwa 2 Minuten nach Frischbeginn, sobald die Entkohlungsphase beginnt bzw. der Schmelze kohlenstoffhaltige Brennstoffe zugeführt werden, wird der Lanzenabstand auf über 1,50 m, vorzugsweise über 2 m, oberhalb der Badoberfläche vergrössert. Bei dieser Betriebsweise hat es sich gezeigt, dass dem aus der Lanzenöffnung austretenden Sauerstoffstrahl eine hinreichende Laufstrecke im Konverterraum über der Schmelze zur Verfügung steht, um eine optimale Nachverbrennung des die Schmelze verlassenden Reaktionsgases und eine Rückführung der gewonnenen Wärme an die Schmelze zu gewährleisten. Zwar engt diese Verfahrensweise die Flexibilität der Lanzenführung in bezug zum Frischverlauf im Vergleich zur Kombination von Lanze/Seitendüsen etwas ein, jedoch konnten auch mit dieser Betriebsweise die Vorteile des erfindungsgemässen Verfahrens erreicht werden. Es haben sich keine Nachteile bezüglich der Eisenverschlackung und des hohen wärmetechnischen Wirkungsgrades der in die Schmelze geleiteten, kohlenstoffhaltigen Brennstoffe ergeben.Another variant of it f indungsgemässen method makes it possible to work without side wall jets with a water-cooled lance above the bath surface. The lance is then only at the beginning of the fresh water during the desilication phase at the aforementioned short distance from the bath surface. Then, about 2 minutes after the start of freshness, as soon as the decarburization phase begins or carbon-containing fuels are added to the melt, the lance distance is increased to over 1.50 m, preferably over 2 m, above the bath surface. In this mode of operation, it has been shown that the oxygen jet emerging from the lance opening has a sufficient running distance in the converter space above the melt in order to ensure optimal afterburning of the reaction gas leaving the melt and return of the heat obtained to the melt. Although this procedure somewhat limits the flexibility of the lance guidance in relation to the fresh flow compared to the combination of lance / side nozzles, the advantages of the method according to the invention could also be achieved with this mode of operation. There have been no disadvantages with regard to iron slagging and the high thermal efficiency of the carbon-containing fuels passed into the melt.
Um grosse Brennstoffmengen je Zeiteinheit in die Schmelze einleiten zu können, auch wenn die Zahl der Düsen unterhalb der Badoberfläche nur gering ist, kann der Sauerstoff unterhalb der Badoberfläche erfindungsgemäss nur zeitweise in die Schmelze eingeleitet werden. Der hohe Wirkungsgrad bei der Zufuhr von Energie durch das Einblasen von kohlenstoffhaltigen Brennstoffen wird auch dann erreicht, wenn nur zeitweise Sauerstoff unterhalb der Badoberfläche in die Schmelze geleitet wird. Offensichtlich genügt das zeitweilige Einleiten, um Bedingungen zu schaffen, die die Rückübertragung der bei der Nachverbrennung der Abgase im oberen Konverterraum gewonnenen Energie an das Bad begünstigen. Es hat sich nämlich gezeigt, dass es während bestimmter Frischphasen möglich ist, sämtliche Düsen unterhalb der Badoberfläche zum Einleiten der kohlenstoffhaltigen Brennstoffe als Suspension mit einem sauerstofffreien Trägergas zu nutzen.In order to be able to introduce large amounts of fuel into the melt per unit of time, even if the number of nozzles below the bath surface is only small, the oxygen below the bath surface can only be introduced into the melt temporarily according to the invention. The high level of efficiency in the supply of energy by blowing in carbon-containing fuels is also achieved if oxygen is only temporarily led into the melt below the bath surface. Obviously, the temporary induction is sufficient to create conditions that favor the retransfer of the energy obtained from the afterburning of the exhaust gases in the upper converter room to the bathroom. It has been shown that during certain fresh phases it is possible to use all nozzles below the bath surface to introduce the carbon-containing fuels as a suspension with an oxygen-free carrier gas.
Ein weiteres Merkmal der Erfindung besteht darin, die Schlackenbildner, vorzugsweise Kalk (CaO) in pulverförmiger Form durch die Düsen unterhalb der Badoberfläche einzuleiten. Die bevorzugte Zugabemethode besteht darin, den pulverförmigen Kalk dem Sauerstoff aufzuladen.Another feature of the invention is to introduce the slag formers, preferably lime (CaO) in powder form through the nozzles below the bath surface. The preferred method of addition is to charge the powdered lime with oxygen.
Die Erfindung wird im weiteren anhand von nichteinschränkenden Beispielen und einer Abbildung näher erläutert, die einen Schnitt durch einen Konverter wiedergibt.The invention is explained in more detail below with the aid of non-restrictive examples and an illustration which shows a section through a converter.
Ein Konverter für das erfindungsgemässe Verfahren besteht aus einem Stahlblechmantel 1 mit einer feuerfesten Ausmauerung 2 und einem auswechselbaren Boden 3, in dessen feuerfester Ausmauerung Düsen 4 angeordnet sind. Bei den Düsen 4 handelt es sich üblicherweise um die bekannten OBM-Düsen aus zwei konzentrischen Rohren. Ein Teil oder sämtliche dieser Bodendüsen können aber auch als Dreirohr-Düsen ausgeführt sein.A converter for the method according to the invention consists of a
In dem dargestellten Konverter sind beispielsweise zwei Bodendüsen 4 für das Einleiten der getrockneten und pulverisierten kohlenstoffhaltigen Brennstoffe angeordnet. Die Suspension aus Brennstoff, z. B. Braunkohlenkoksmehl, mit einem sauerstofffreien Trägergas, z. B. Stickstoff oder Argon, strömt durch eine Sammelleitung 5 über ein T-förmiges Verteilungsstück 6 zu den Umschaltventilen 7 und von dort zu den Zentralrohren der Düsen 4. Die Umschaltventile 7 erlauben es, die Zentral rohre der Düsen 4 wechselweise mit einer Brennstoff-Inertgas-Suspension oder nur mit einem sauerstofffreien Gas, in Sonderfällen auch Sauerstoff, zu versorgen, das über eine Leitung 8 zu den Umschaltventilen 7 strömt. Die Ringspalte der Düsen 4 werden entweder mit einem flüssigen oder einem gasförmigen Schutzmedium versorgt. Der Wechsel von flüssigen auf gasförmige Medien und umgekehrt geschieht mit Hilfe druckgesteuerter Schaltventile 9, die üblicherweise in einen Düsenanschlussflansch 10 integriert sind. Die Zufuhr der Flüssigkeiten und Gase zum Umschaltventil 9 erfolgt über Zuleitungen 11, 12.In the converter shown, for example, two floor nozzles 4 are arranged for introducing the dried and pulverized carbon-containing fuels. The suspension of fuel, e.g. B. brown coal coke flour, with an oxygen-free carrier gas, for. B. nitrogen or argon, flows through a
Die Bodendüsen 4 arbeiten beispielsweise zum Vorheizen fester Eisenträger als Brenner. Dann strömen flüssige Kohlenwasserstoffe, z. B. leichtes Heizöl, durch die Leitung 11, über das Umschaltventil 9 in den Düsenringspalt und durch die Leitung 8 über das Umschaltventil 7 Sauerstoff in stöchiometrischer Menge für die Ölverbrennung durch das Zentralrohr der Düse 4. Sobald sich Schmelze im Konverter befindet und die Düsenmündungen bedeckt, wird auf die pulverförmige Brennstoffzufuhr umgeschaltet, und gleichzeitig werden die Ringspalte der Düsen 4 mit gasförmigen Schutzmedien, beispielsweise Kohlenwasserstoffen, wie Erdgas oder Propan, versorgt. Die Schmelze kann aus geschmolzenem Stahl oder nachchargiertem Roheisen bestehen.The floor nozzles 4 work, for example, for preheating solid iron supports as burners. Then liquid hydrocarbons, e.g. B. light heating oil, through line 11, via the
Die weiteren Bodendüsen sind im Prinzip gleich aufgebaut und dienen der Zufuhr von sauerstofffreien Gasen, denen nach Bedarf pulverförmige Schlakkenbildner, insbesondere CaO und/oder kohlenstoffhaltige Brennstoffe aufgeladen werden. Es können jedoch zeitweilig auch alle Bodendüsen ausschliesslich mit einer Suspension aus kohlenstoffhaltigem Brennstoff und einem sauerstofffreien Gas beschickt werden.The other floor nozzles are constructed in principle in the same way and serve to supply oxygen-free gases, to which powdered slag formers, in particular CaO and / or carbon-containing fuels, are charged as required. However, all of the floor nozzles can only be loaded temporarily with a suspension of carbon-containing fuel and an oxygen-free gas.
Die Bodendüsen für das Einleiten der Schlackenbildner, von denen nur eine dargestellt ist, werden über eine Sammelleitung und über einen nicht dargestellten Kalkverteiler mit der Gas-CaO-Suspension gleichmässig beaufschlagt. Als Schutzmedium im Ringspalt haben sich gasförmige Kohlenwasserstoffe als betriebssicher erwiesen, insbesondere dann, wenn kurzzeitig Sauerstoff oder sauerstoffhaltige Gase durch die Zentralrohre der Düsen strömen. Während des Vorheizens der festen Einsatzstoffe im Konverter werden die Düsen als Brenner betrieben.The bottom nozzles for the introduction of the slag formers, only one of which is shown, are evenly charged with the gas-CaO suspension via a collecting line and a lime distributor (not shown). Gaseous hydrocarbons have proven to be reliable as a protective medium in the annular gap, in particular when oxygen or oxygen-containing gases flow briefly through the central tubes of the nozzles. During the The nozzles are operated as burners to preheat the solid feedstocks in the converter.
Oberhalb eines der Konverterdrehzapfen 13 befindet sich in der Ausmauerung 2 des Konverters 1 eine Sauerstoffdüse 14 d.·h. eine Aufblasdüse oder Seitenwanddüse. Diese Aufblasdüse 14 besteht vorzugsweise aus zwei konzentrischen Rohren, wobei ebenfalls durch das Zentralrohr der Sauerstoff und durch den Ringspalt ein Düsenschutzmedium strömt. Die Austrittsöffnung der Düse 14 an der Innenseite der Konverterausmauerung 2 befindet sich mindestens 2 m über der Badoberfläche 15. Im dargestellten Fall beträgt diese Einbauhöhe ca. 3 m. Durch die Seitenwanddüse strömt mindestens 1/4 der Gesamtsauerstoffmenge. Der Sauerstoffstrahl tritt ungefähr mit Schallgeschwindigkeit aus der Düsenöffnung und wirkt im Gasraum des Konverters als Freistrahl. Dabei saugt er ein Mehrfaches seines Volumens der aus der Schmelze entweichenden Reaktionsgase im Konverterraum über der Schmelze an. Ein wesentlicher Anteil des Kohlenmonoxids dieser Reaktionsgase, erfahrungsgemäss mindestens 20 %, werden dabei zu e02 nachverbrannt. Die entstehende Wärme wird bei der beschriebenen Betriebsweise nahezu vollständig an die Schmelze übertragen, und es kommt nicht zu Überhitzungen der oberen Konverterausmauerung. Die WärmestrahIung des sich auf hoher Temperatur (schätzungsweise ca. 2800°C) befindenden Freistrahles wird offenbar durch die mit Staub, Schlacken- und Stahltröpfchen verunreinigten Gase im Konverterraum absorbiert.An oxygen nozzle 14 d. · H is located in the
Weiterer Sauerstoff wird mittels der wassergekühlten Sauerstofflanze 16 auf die Badoberfläche geblasen. In diesem Fall handelt es sich um eine Lanze mit vier Austrittsöffnungen. Bei der dargestellten Betriebsweise mit Lanze und Seitendüse wird die Lanze so gesteuert, dass sie bei Frischbeginn nahe an die Badoberfläche 15 gefahren und der Lanzenabstand mit zunehmender Frischzeit vergrössert wird. Bei der Aufteilung der Sauerstoffmengen auf die Seitendüse und die Lanze, strömen durch die Seitendüse mindestens 25 % der Gesamtmenge, jedoch vorzugsweise 30 bis 50%.Further oxygen is blown onto the bath surface by means of the water-cooled oxygen lance 16. In this case, it is a lance with four outlet openings. In the illustrated mode of operation with lance and side nozzle, the lance is controlled in such a way that it moves close to the
Wird der gesamte Sauerstoff nur durch die wassergekühlte Lanze aufgeblasen, so sollte nach Blasbeginn, jedoch spätestend nach der Entsilizierungsphase, der Lanzenabstand von der Badoberfläche 15 mindestens 1,50 m betragen.If all of the oxygen is inflated only through the water-cooled lance, the lance distance from the
Bei der Zufuhr eines sauerstofffreien Gases durch die Düsen 4 unterhalb der Badoberfläche mit mindestens zeitweiser Beladung von pulverisierten Feststoffen, gelingt es, eine ausreichende Badbewegung auch gegen Frischende bei sehr niedrigen Kohlenstoffgehalten aufrechtzuerhalten, um das Entstehen einer Schaumschlacke wie im Falle des Sauerstoffaufblas-Verfahrens, und einen starken Anstieg des Eisenoxidgehalts der Schlacke zu vermeiden. Es genügen als grober Orientierungswert ca. 10 bis weniger als 20 % der Sauerstoffmenge als sauerstofffreies Gas unterhalb der Badoberfläche.When an oxygen-free gas is supplied through the nozzles 4 below the bath surface with at least temporary loading of pulverized solids, it is possible to maintain a sufficient bath movement, even against fresheners, at very low carbon contents, in order to produce foam slag as in the case of the oxygen inflation process, and to avoid a sharp increase in the iron oxide content of the slag. Roughly 10 to less than 20% of the amount of oxygen as an oxygen-free gas below the bath surface is sufficient as a rough orientation value.
Ein 200-t-Konverter, der nach dem erfindungsgemässen Verfahren arbeitete, verfügte über eine wassergekühlte Sauerstofflanze und zwei Seitenwanddüsen im Konverterhut. Während der Frischzeit von ca. 12 Minuten wurden durch die Sauerstofflanze wie beim Sauerstoffaufblasen, ca. 7000 Nm3 Sauerstoff und durch die beiden Seitenwanddüsen ca. 3 000 Nm3 Sauerstoff auf die Badoberfläche geblasen. Unterhalb der Badoberfläche befanden sich acht Düsen für sauerstofffreies Gas. Während der ersten ca. 8 Blasminuten strömten durch die Düsen unterhalb der Badoberfläche insgesamt ca. 1 000 Nm3 Stickstoff, beladen mit insgesamt 10 t Staubkalk zur Schlackenbildung und 5 t Koksmehl zur Schrottsteigerung um 10 Prozentpunkte.A 200 t converter, which worked according to the method according to the invention, had a water-cooled oxygen lance and two side wall nozzles in the converter hat. During the freshness of approx. 12 minutes, approx. 7000 Nm 3 oxygen was blown through the oxygen lance as when inflating oxygen and approx. 3,000 Nm 3 oxygen through the two side wall nozzles onto the bath surface. There were eight nozzles for oxygen-free gas below the surface of the bath. During the first approx. 8 blowing minutes, a total of approx. 1,000 Nm 3 nitrogen flowed through the nozzles below the bath surface, loaded with a total of 10 t of dust lime for slag formation and 5 t of coke flour to increase scrap by 10 percentage points.
Durch die Ringspalte der Düsen wurden während der genannten Zeit ca. 40 Nm3 Erdgas geleitet. In den letzten vier Blasminuten wurde über die Düsen unterhalb der Badoberfläche 500 Nm3 Argon in die Schmelze eingeleitet. Ohne Berücksichtigung des zusätzlich eingeschmolzenen Schrottes durch die Brennstoffzufuhr (Koksmehl) konnte der Schrottsatz bei der geschilderten Verfahrensweise gegenüber dem Sauerstoffaufblas-Verfahren um 6 t, entsprechend 3 Prozentpunkten, gesteigert werden. Das Ausbringen wurde gleichzeitig um 1,5% verbessert. Dies ist hauptsächlich durch den geringen Eisenoxidgehalt der Schlacke von ca. 15 % im Vergleich zu 25 % beim Sauerstoffaufblas-Verfahren und einen geringeren Eisenverlust im Abgas von ca. 0,5 % gegenüber 1,2% beim Aufblasverfahren begründet.About 40 Nm 3 of natural gas were passed through the annular gaps of the nozzles during the time mentioned. In the last four blowing minutes, 500 Nm 3 argon was introduced into the melt via the nozzles below the bath surface. Without taking into account the additional melted scrap from the fuel supply (coke flour), the scrap rate in the described procedure could be increased by 6 t, corresponding to 3 percentage points, compared to the oxygen inflation process. Output was also improved by 1.5%. This is mainly due to the low iron oxide content of the slag of approx. 15% compared to 25% in the oxygen inflation process and a lower iron loss in the exhaust gas of approx. 0.5% compared to 1.2% in the inflation process.
In dem gleichen 200-t-Konverter liessen sich ähnlich vorteilhafte Werte einstellen, wenn der gesamte Sauerstoff durch die wassergekühlte Lanze geleitet und die Düsen unterhalb der Badoberfläche nur mit einer Suspension aus einem sauerstofffreien Trägergas und Schlackenbildnern oder kohlenstoffhaltigen Brennstoffen betrieben werden. Allerdings wurden gegenüber dem üblichen Sauerstoffaufblas-Verfahren der Lanzenabstand (Entfernung der Lanzenöffnung von der Badoberfläche) bereits kurz nach Blasbeginn, etwa 1 Minute später, auf ca. 1,50 m und nach einer weiteren Minute auf ca. 2 m erhöht.Similarly advantageous values could be set in the same 200 t converter if all the oxygen was passed through the water-cooled lance and the nozzles below the bath surface were only operated with a suspension of an oxygen-free carrier gas and slag formers or carbon-containing fuels. However, compared to the usual oxygen inflation method, the lance distance (distance of the lance opening from the bath surface) was increased shortly after the start of blowing, about 1 minute later, to about 1.50 m and after another minute to about 2 m.
Als ein deutlicher Vorteil des Verfahrens gemäss der Erfindung, hat sich gegenüber dem Sauerstoffdurchblas-Verfahren die Verbesserung der Bodenhaltbarkeit herausgestellt. Bei der üblichen Bodenausmauerung von ca. 1 m Dicke erübrigte sich der Bodenwechsel je Konverterausmauerung. Sehr wahrscheinlich ist die Verbesserung der Bodenhaltbarkeit auf die geringere Düsenzahl gegenüber dem Sauerstoffdurchblas-Verfahren und die Verwendung von sauerstofffreien Gasen zurückzuführen.A significant advantage of the method according to the invention has been the improvement in soil durability compared to the oxygen blowing method. With the usual floor lining of approx. 1 m thickness, there was no need to change the floor for each converter lining. The improvement in soil durability is most likely due to the lower number of nozzles compared to the oxygen blowing process and the use of oxygen-free gases.
Das wesentliche Merkmal, sauerstofffreies Gas unterhalb der Badoberfläche mit und ohne Beladung mit Feststoffen (Schlackenbildnern und/ oder kohlenstoffhaltige Brennstoffe) beispielsweise einer Menge bis ca. 20 % des Gesamtsauerstoffs einzusetzen oder geringe Sauerstoffmengen diskontinuierlich, jedoch nicht mehr als 10 % der Gesamtsauerstoffmenge, zuzuführen, bringt eine Reihe von Vorteilen mit sich.The essential feature of using oxygen-free gas below the bath surface with and without loading with solids (slag formers and / or carbon-containing fuels), for example, up to approx. 20% of the total oxygen or discontinuous small amounts of oxygen, but not more than 10% of the total amount of oxygen, brings a number of advantages.
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Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE4213007C1 (en) * | 1992-04-21 | 1993-12-16 | Tech Resources Pty Ltd | Method and device for sealing nozzles in the surrounding refractory lining |
WO2019158479A1 (en) | 2018-02-16 | 2019-08-22 | Sms Group Gmbh | Method for refining molten metal using a converter |
Families Citing this family (36)
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---|---|---|---|---|
US4334921A (en) * | 1979-04-16 | 1982-06-15 | Nippon Steel Corporation | Converter steelmaking process |
JPS5757816A (en) * | 1980-09-19 | 1982-04-07 | Kawasaki Steel Corp | Steel making method by composite top and bottom blown converter |
AU8474782A (en) * | 1981-06-19 | 1982-12-23 | British Steel Corp. | Refining of steel from pig iron |
LU84390A1 (en) * | 1982-09-27 | 1984-04-24 | Arbed | METHOD AND DEVICE FOR HEATING A STEEL BATH FILLED WITH SCRAP |
US4472195A (en) * | 1983-08-15 | 1984-09-18 | Olin Corporation | Process for decarburizing alloy melts |
DE3340472A1 (en) * | 1983-11-09 | 1985-05-15 | Axel Friedrich 6670 St Ingbert Gonschorek | LD CONVERTER WITH AFTERBURN |
JPS60184616A (en) * | 1984-03-02 | 1985-09-20 | Kawasaki Steel Corp | Converter steelmaking process using gaseous carbon monoxide as agitating gas |
US4488903A (en) * | 1984-03-14 | 1984-12-18 | Union Carbide Corporation | Rapid decarburization steelmaking process |
US4582479A (en) * | 1984-12-31 | 1986-04-15 | The Cadre Corporation | Fuel cooled oxy-fuel burner |
US4599107A (en) * | 1985-05-20 | 1986-07-08 | Union Carbide Corporation | Method for controlling secondary top-blown oxygen in subsurface pneumatic steel refining |
DE3607777A1 (en) * | 1986-03-08 | 1987-09-17 | Kloeckner Cra Tech | METHOD FOR PRODUCING STEEL FROM SCRAP |
US4708738A (en) * | 1986-04-01 | 1987-11-24 | Union Carbide Corporation | Method for refining very small heats of molten metal |
US4647019A (en) * | 1986-04-01 | 1987-03-03 | Union Carbide Corporation | Very small refining vessel |
DE3629055A1 (en) * | 1986-08-27 | 1988-03-03 | Kloeckner Cra Tech | METHOD FOR INCREASING ENERGY IN ELECTRIC ARC FURNACES |
AUPN226095A0 (en) * | 1995-04-07 | 1995-05-04 | Technological Resources Pty Limited | A method of producing metals and metal alloys |
AUPO426096A0 (en) | 1996-12-18 | 1997-01-23 | Technological Resources Pty Limited | Method and apparatus for producing metals and metal alloys |
AUPO426396A0 (en) | 1996-12-18 | 1997-01-23 | Technological Resources Pty Limited | A method of producing iron |
AUPO944697A0 (en) * | 1997-09-26 | 1997-10-16 | Technological Resources Pty Limited | A method of producing metals and metal alloys |
AUPP442598A0 (en) | 1998-07-01 | 1998-07-23 | Technological Resources Pty Limited | Direct smelting vessel |
MY119760A (en) | 1998-07-24 | 2005-07-29 | Tech Resources Pty Ltd | A direct smelting process |
AUPP483898A0 (en) | 1998-07-24 | 1998-08-13 | Technological Resources Pty Limited | A direct smelting process & apparatus |
AUPP554098A0 (en) | 1998-08-28 | 1998-09-17 | Technological Resources Pty Limited | A process and an apparatus for producing metals and metal alloys |
AUPP570098A0 (en) | 1998-09-04 | 1998-10-01 | Technological Resources Pty Limited | A direct smelting process |
AUPP647198A0 (en) | 1998-10-14 | 1998-11-05 | Technological Resources Pty Limited | A process and an apparatus for producing metals and metal alloys |
AUPP805599A0 (en) | 1999-01-08 | 1999-02-04 | Technological Resources Pty Limited | A direct smelting process |
AUPQ083599A0 (en) | 1999-06-08 | 1999-07-01 | Technological Resources Pty Limited | Direct smelting vessel |
AUPQ152299A0 (en) | 1999-07-09 | 1999-08-05 | Technological Resources Pty Limited | Start-up procedure for direct smelting process |
AUPQ205799A0 (en) | 1999-08-05 | 1999-08-26 | Technological Resources Pty Limited | A direct smelting process |
AUPQ213099A0 (en) | 1999-08-10 | 1999-09-02 | Technological Resources Pty Limited | Pressure control |
AUPQ308799A0 (en) | 1999-09-27 | 1999-10-21 | Technological Resources Pty Limited | A direct smelting process |
AUPQ346399A0 (en) | 1999-10-15 | 1999-11-11 | Technological Resources Pty Limited | Stable idle procedure |
AUPQ365799A0 (en) | 1999-10-26 | 1999-11-18 | Technological Resources Pty Limited | A direct smelting apparatus and process |
WO2003079972A2 (en) | 2002-02-22 | 2003-10-02 | New River Parmaceuticals Inc. | Active agent delivery systems and methods for protecting and administering active agents |
US6602321B2 (en) | 2000-09-26 | 2003-08-05 | Technological Resources Pty. Ltd. | Direct smelting process |
DE102019209109A1 (en) | 2019-06-24 | 2020-12-24 | Sms Group Gmbh | Converter and process for refining molten metal |
DE102021128987A1 (en) | 2021-11-08 | 2023-05-11 | Rhm Rohstoff-Handelsgesellschaft Mbh | Process for remelting sponge iron and/or hot-pressed sponge iron and scrap into crude steel in a converter |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
AT337736B (en) * | 1973-02-12 | 1977-07-11 | Voest Ag | METHOD OF REFRESHING BIG IRON |
US3854932A (en) * | 1973-06-18 | 1974-12-17 | Allegheny Ludlum Ind Inc | Process for production of stainless steel |
GB1586762A (en) * | 1976-05-28 | 1981-03-25 | British Steel Corp | Metal refining method and apparatus |
US4198230A (en) * | 1977-05-04 | 1980-04-15 | Eisenwerk-Gesellschaft Maximilianshutte Mbh | Steelmaking process |
DE2737832C3 (en) * | 1977-08-22 | 1980-05-22 | Fried. Krupp Huettenwerke Ag, 4630 Bochum | Use of blower nozzles with variable cross-section for the production of stainless steels |
US4195985A (en) * | 1977-12-10 | 1980-04-01 | Eisenwerk-Gesellschaft Maximilianshutte Mbh. | Method of improvement of the heat-balance in the refining of steel |
DE2755165C3 (en) * | 1977-12-10 | 1988-03-24 | Klöckner CRA Technologie GmbH, 4100 Duisburg | Method for increasing the scrap rate in steel production |
-
1980
- 1980-12-03 EP EP80107542A patent/EP0030360B2/en not_active Expired
- 1980-12-03 AT AT80107542T patent/ATE5202T1/en not_active IP Right Cessation
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- 1980-12-10 BR BR8008075A patent/BR8008075A/en not_active IP Right Cessation
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- 1980-12-11 CZ CS808739A patent/CZ278884B6/en not_active IP Right Cessation
- 1980-12-11 AU AU65302/80A patent/AU540799B2/en not_active Ceased
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE4213007C1 (en) * | 1992-04-21 | 1993-12-16 | Tech Resources Pty Ltd | Method and device for sealing nozzles in the surrounding refractory lining |
WO2019158479A1 (en) | 2018-02-16 | 2019-08-22 | Sms Group Gmbh | Method for refining molten metal using a converter |
Also Published As
Publication number | Publication date |
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