[go: up one dir, main page]
More Web Proxy on the site http://driver.im/

DE3028137C2 - - Google Patents

Info

Publication number
DE3028137C2
DE3028137C2 DE3028137A DE3028137A DE3028137C2 DE 3028137 C2 DE3028137 C2 DE 3028137C2 DE 3028137 A DE3028137 A DE 3028137A DE 3028137 A DE3028137 A DE 3028137A DE 3028137 C2 DE3028137 C2 DE 3028137C2
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
cooling air
flow
control according
gap control
housing
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired
Application number
DE3028137A
Other languages
English (en)
Other versions
DE3028137A1 (de
Inventor
Richard Paul Morrow Ohio Us Johnston
Malcolm Hubert South Lynfield Mass. Us Knapp
Charles Edward Danvers Mass. Us Coulson
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
General Electric Co
Original Assignee
General Electric Co
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by General Electric Co filed Critical General Electric Co
Publication of DE3028137A1 publication Critical patent/DE3028137A1/de
Application granted granted Critical
Publication of DE3028137C2 publication Critical patent/DE3028137C2/de
Granted legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01DNON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D11/00Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages
    • F01D11/08Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages for sealing space between rotor blade tips and stator
    • F01D11/14Adjusting or regulating tip-clearance, i.e. distance between rotor-blade tips and stator casing
    • F01D11/20Actively adjusting tip-clearance
    • F01D11/24Actively adjusting tip-clearance by selectively cooling-heating stator or rotor components
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04DNON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D27/00Control, e.g. regulation, of pumps, pumping installations or pumping systems specially adapted for elastic fluids
    • F04D27/02Surge control
    • F04D27/0207Surge control by bleeding, bypassing or recycling fluids
    • F04D27/0215Arrangements therefor, e.g. bleed or by-pass valves
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04DNON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D27/00Control, e.g. regulation, of pumps, pumping installations or pumping systems specially adapted for elastic fluids
    • F04D27/02Surge control
    • F04D27/0207Surge control by bleeding, bypassing or recycling fluids
    • F04D27/023Details or means for fluid extraction
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04DNON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00Details, component parts, or accessories
    • F04D29/08Sealings
    • F04D29/16Sealings between pressure and suction sides
    • F04D29/161Sealings between pressure and suction sides especially adapted for elastic fluid pumps
    • F04D29/164Sealings between pressure and suction sides especially adapted for elastic fluid pumps of an axial flow wheel
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04DNON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00Details, component parts, or accessories
    • F04D29/58Cooling; Heating; Diminishing heat transfer
    • F04D29/582Cooling; Heating; Diminishing heat transfer specially adapted for elastic fluid pumps
    • F04D29/584Cooling; Heating; Diminishing heat transfer specially adapted for elastic fluid pumps cooling or heating the machine

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Sustainable Development (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
  • Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)

Description

Die Erfindung bezieht sich auf eine Spaltsteuerung für eine Strömungsmaschine gemäß dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1.
Eine derartige Spaltsteuerung ist aus der DE-OS 25 56 519 bekannt.
Da Strömungsmaschinen aufgrund von Weiterentwicklungen der Verfahrensweisen, Konstruktion und Materialien immer be­ triebssicherer und wirtschaftlicher werden, müssen auch den Spaltweiten zwischen dem Rotor und dem Gehäuse sowie dem Rotor und dem Stator mehr Beachtung geschenkt werden, weil zu große Spalte unerwünschte Verluste hervorrufen. Bisher hat man hauptsächlich dem Problem einer Beeinflussung der Spaltweite zwischen der Turbine und ihrer Verkleidung Beachtung geschenkt, aber derartige Überlegungen lassen sich auch für einen Spalt zwischen Rotor und Verkleidung eines Verdichters anstellen.
Viele Turbomaschinen müssen unter den verschiedensten Betriebs­ bedingungen arbeiten, wobei Dauerbetrieb zu bestimmten gleich­ bleibenden Bedingungen mit Übergangszuständen abwechseln. Solche Betriebsfälle ergeben sich insbesondere bei Flugzeug­ triebwerken. Es ist dort insbesondere nowendig, daß der Pilot jederzeit auf eine von ihm gewünschte Geschwindigkeit über­ wechseln kann. Diese sich dadurch ergebenden Temperatur- und Drehzahländerungen des Rotors können dazu führen, daß sich die Abmessungen des Rotors in bezug auf die umgebende Verkleidung oder den Stator verändern. Diese Veränderung der Größenverhält­ nisse muß beeinflußt werden, um den gewünschten Wirkungsgrad der Maschine aufrechtzuerhalten. Einerseits ist hierbei auf einen möglichst kleinen Spalt zwischen dem Stator und dem Rotor zu achten, andererseits muß ein gegenseitiges Berühren von Rotor und Stator vermieden werden, weil sonst Abrieb ent­ stünde, der in anderen Betriebszuständen zu einer über­ mäßigen Spaltweite führen würde. Bei der Betrachtung der beschriebenen Übergangsbedingungen stellen die Veränderungen der gegenseitigen Größenverhältnisse unter thermischen Ein­ flüssen zwischen dem Rotor und der Verkleidung ein sehr schwieriges Problem dar. Wenn die Maschine nur unter unver­ änderlichen Bedingungen arbeiten müßte, dann wäre es relativ einfach, den gewünschten dichten Abstand zwischen dem Rotor und dem Stator herzustellen, um den größtmöglichen Wirkungs­ grad zu erhalten, ohne daß es zu einer reibenden Berührung zwischen den gegeneinander bewegten Elementen käme. Wenn jedoch Übergangsbedingungen berücksichtigt werden müssen, dann wird die Maschine im allgemeinen so dimensioniert, daß sie noch während der ungünstigsten gegenseitigen Größenver­ hältnisse einen ausreichenden Abstand zwischen den gegenein­ ander bewegten Teilen sicherstellt. Solche ungünstigen Bedin­ gungen liegen beispielsweise bei Rotorrebursts vor. Bei Triebwerken für Flugzeuge herrschen jedoch die zeitlich langen, unveränderlichen Betriebsbedingungen vor und für diese sollte eigentlich die Maschine optimal dimensioniert werden. Unter Berücksichtigung der vorerwähnten, für die Über­ gangsbedingungen einzuhaltenden Dimensionen ist in der Praxis für den Dauerbetrieb die Spaltbreite jedoch zu groß, um einen optimalen Wirkungsgrad zu erzielen.
Ein Verfahren zur Minimisierung der Spaltweite an den Schaufelrändern einer Turbomaschine besteht darin, die unter­ schiedlichen Materialien so zu wählen, daß deren thermische Eigenschaften dazu beitragen, den Abstand zwischen Rotor und Verkleidung bei den verschiedensten Betriebsbedingungen gleich zu halten. Der Ausdehnungskoeffizient des Materials der Verkleidung unter der des Trägers für die Verkleidung ist daher eine bei der Konstruktion der Maschine zu beach­ tende wichtige Größe. Dies allein reicht aber in der Praxis nicht aus, um die gewünschten Spaltweiten einzuhalten.
Man hat auch schon versucht (sh. eingangs genannte DE-OS 25 56 519), Kühlluft über die Verkleidung oder deren Trag­ konstruktion zu leiten, um deren thermische Ausdehnung besser an die des Rotors anzupassen. So wurde die Temperatur oder die Strömungsgeschwindigkeit der Kühlluft verändert, bei­ spielsweise durch Verwendung von Verdichterluft, deren Förderleistung oder Temperatur sich mit der Drehzahl der Maschine verändert. Ein solches passives System bringt zwar gewisse Verbesserungen hinsichtlich der Erzielung geeigneter Spaltweiten, reicht jedoch für die Erzielung optimaler Er­ gebnisse und bester Wirkungsweise nicht aus.
Es ist Aufgabe der Erfindung, eine Spaltsteuerung für den Verdichter einer Strömungsmaschine zu schaffen, die die Spaltweite aktiv in Abhängigkeit von gewählten Betriebsbe­ dingungen beeinflußt.
Die Aufgabe wird erfindungsgemäß durch die Maßnahmen gemäß dem Patentanspruch 1 gelöst. Weiterbildungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen gekennzeichnet.
Die mit der Erfindung erzielbaren Vorteile bestehen insbe­ sondere darin, daß die Temperatur des Stators und der Ver­ kleidung und daher die thermische Ausdehnung dieser Bau­ elemente beeinflußt werden kann, um den Spalt, den diese Bauelemente mit dem Rotor bilden, zu steuern.
Vorteilhafterweise ist ein Ventil vorgesehen, das so be­ tätigt werden kann, daß es selektiv die Kühlluftströmung aus der Verteilerleitung während Betriebswechseln so ableitet, daß die Temperatur von Stator und Verkleidung zunimmt, um eine thermische Ausdehnung hervorzurufen oder Wärme zurückzuhalten und mechanische und thermische Ver­ größerung des Rotors während dieser Betriebsbedingungen zu erleichtern.
Die Kühlluft wird aus dem Verdichter in eine Füllkammer abgeleitet, von der aus sie dann selektiv entweder durch die Kühlluftverteilerleitung und in einen Auslaßkanal zum Kühlen anderer Komponenten geleitet werden kann, oder sie wird direkt in den Auslaßkanal geleitet, unter Umgehung der Verkleidung. Es ist aber auch möglich, die Kühlluft­ strömung in zwei entsprechende Teilströmungen aufzuteilen, die sich in dem Auslaßkanal wieder vereinigen.
Die Erfindung wird nachfolgend anhand der Beschreibung und Zeichnung von Ausführungsbeispielen näher erläutert. Es zeigt
Fig. 1 eine schematische Darstellung einer Gasturbinen­ maschine mit den Merkmalen der vorliegenden Er­ findung, und
Fig. 2 einen Axialschnitt durch den Verdichterbereich der Maschine nach Fig. 1.
In Fig. 1 ist der von der Erfindung umfaßte Bereich im ganzen mit 10 bezeichnet. Die Erfindung ist an einer Turbomaschine 11 verwirklicht mit einer Kernmaschine 12, die aus einem Ver­ dichter 13, einem Brenner 14 und einer Hochdruckturbine 16 besteht. Der Verdichter 13 ist mit der Hochdruckturbine 16 durch einen Kernrotor 17 verbunden und wird so betrieben, daß er Kühlluft unter relativ geringem Druck am Einlaß 18 auf­ nimmt und sie am Auslaß 19 unter vergrößertem Druck und er­ höhter Temperatur wieder abgibt. Die so verdichtete Luft wird dann mit Kraftstoff gemischt und im Brenner 14 verbrannt, wo­ durch die Temperatur weiter ansteigt, bevor die verbrannten Gase in die Hochdruckturbine 16 abgegeben werden. Nach dem Durchströmen der Hochdruckturbine 16 durchläuft das Gas dann eine Niederdruckturbine 22, die wiederum den Rotor 23 eines Vorverdichters über eine Welle 24 antreibt.
Der Axialverdichter 13 ist detailliert in Fig. 2 dargestellt. Er umfaßt einen Rotor 26, bestehend aus einer Vielzahl im Abstand zueinander angeordneter Scheiben 27, die an ihren äußeren Umfängen jeweils eine Reihe von Verdichterschaufeln 28 tragen. Alternierend zwischen benachbarten Schaufelreihen sind Reihen im Umfang verteilt angeordneter Leitschaufeln 29 angeordnet, die an einem zylindrischen Gehäuse bzw. einer Ständerkonstruktion 31 befestigt sind. Die Leitschaufeln 29 sind an der Ständerkonstruktion 31 in üblicher Weise befestigt, beispielsweise durch Einsetzen der Schaufelfüße 32 in im Quer­ schnitt T-förmige Umfangsschlitze 33 in der Ständerkonstruktion.
An der radial innen liegenden Seite des Verdichterströmungs­ weges 34 weist der Grenzbereich zwischen den stationären Leit­ schaufeln 29 und den Rotorschaufeln 28 eine Dichtungsanordnung auf, die aus einer Bienenwabenstruktur 36, die an den Enden der Leitschaufeln 29 befestigt ist, und einer mehrzähnigen Labyrinthdichtung 37 am Rotor 26 besteht. Die Zähne der Labyrinthdichtung 37 greifen in Rillen der Bienenwaben­ struktur 36 und stellen eine Barriere gegen Axialströmung von Verdichterluft zwischen den Leitschaufeln und dem Rotor dar.
An der Außenseite des Strömungsweges 34 ist eine solche Dich­ tungsanordnung nicht zweckmäßig. Obgleich es bei Niederdruck­ anwendungen, beispielsweise bei einer Niederdruckturbine mög­ lich ist, eine Schaufelverkleidung an den äußeren Enden der Schaufeln anzubringen, die mit einer Bienenwabenstruktur an einer stationären Verkleidung zusammenwirken, lassen sich derartige Maßnahmen bei schnellumlaufenden Verdichterrotoren nicht leicht anbringen. Es tritt demnach in dem zuletzt er­ wähnten Bereich, aber auch im achsnahen Bereich eine gewisse Lechströmung zwischen dem Rotor und dem Stator auf, die den Wirkungsgrad nachteilig beeinflußt. Die vorliegende Erfindung bringt eine Verbesserung in diesem Bereich.
Die erfindungsgemäße Einrichtung umfaßt eine Kühlluftverteiler­ leitung 38, die an der Außenseite eines Teils der Ständer­ konstruktion 31 befestigt ist und diese umgibt. Die Verteiler­ leitung 38 weist am vorderen Ende bei 39 eine Zuführeinrich­ tung auf, mit deren Hilfe Luft zum vorderen Ende der Verteiler­ leitung 38 zugeführt werden soll. Bei 41 weist sie einen Aus­ laß auf, aus welchem die von der Verteilerleitung abgegebene Luft austritt. Kühlluft wird der Verteilerleitung 38 selektiv in Abhängigkeit von einer Regeleinrichtung 42 zugeführt, die eine Ventileinrichtung 43 mit Hilfe konventioneller Mittel, wie beispielsweise einer hydraulischen oder pneumatischen Stellvorrichtung 44, beeinflußt. Alternativ kann die Steuer­ einrichtung 42 durch entsprechende Ventilstellung bewirken, daß die Kühlluft direkt längs des Strömungsweges 47 in einen Auslaßkanal 46 strömt. Die Ventileinrichtung 43 kann auch in eine Zwischenstellung gebracht werden, um eine Kombination von Strömungen in der Verzweigungsleitung 38 und in der Zuführeinrichtung 39 hervorzubringen. Der Auslaßkanal 46 be­ kommt demnach Kühlluft entweder von der Verteilerleitung 38 aus deren Auslaß 41 oder direkt entlang des Strömungsweges 47 von der Zuführungsrichtung 38, oder auch von beiden. Diese Luft fließt dann stromabwärts weiter und wird zur Kühlung der Hochdruckturbine und/oder der Niederdruckturbine in üblicher Weise verwendet.
Die Steuereinrichtung 42 arbeitet in Abhängigkeit von den gewählten Betriebsparametern der Maschine. In einer bevor­ zugten Ausführungsform fühlt ein Sensor 48 die Kerndrehzahl und das daraus gewonnene Signal wird der Steuereinrichtung 42 und über die Leitung 51 dem Stellantrieb 44 zugeführt. Spezielle Details der Betriebsweise werden später noch er­ läutert.
Wie aus Fig. 2 ersichtlich, enthält die Kühlluftverteiler­ leitung 38 einen Strömungsteiler oder ein vorderes Leitblech 52 und Zwischenleitbleche 53 und 54, die an der Außenseite 56 der Ständerkonstruktion 31 befestigt sind und sich radial nach außen gegen einen Deckel 57 erstrecken, der die äußere Begrenzung der Luftströmung durch die Verteilerleitung 38 dar­ stellt. Im vorderen Leitblech 52 und in den Zwischenleitblechen 53 und 54 sind mehrere Löcher ausgebildet, um die Kühlluft von einer Zuführkammer 58 durch die Verteilerleitung 38 längs der Außenseite 56 der Ständerkonstruktion nach hinten in eine Auslaßkammer 59 zu leiten, die Teil der Kühlluftauslaßeinrich­ tung 41 ist. Eine Strömungsverbindung zwischen der Verteiler­ leitung 38 und der Auslaßkammer 59 ist an einer Auslaßöffnung 61 vorhanden, die zwischen dem Deckel 57 und einem rückwärtigen Flansch 62 gebildet wird, welch letzterer sich von der Ständerkonstruktion 31 nach außen erstreckt. Die Auslaß­ kammer 59 wird nach hinten und nach außen von Gehäusewänden 63 und 64 begrenzt, nach innen von dem schon erwähnten Deckel 57. An der äußeren Gehäusewand 64 ist eine Öffnung 66 ausgebildet, die eine Strömungsverbindung zwischen der Auslaßkammer 59 und dem Auslaßkanal 46 über die Ventilein­ richtung 43 herstellt. Die Luftströmung durch diese Öffnung wird in später noch zu beschreibender Weise beeinflußt.
Die Luftzuführkammer 58 wird von der Ständerkonstruktion 31, dem vorderen Leitblech 52 und der äußeren Gehäusewand 64 be­ grenzt. Durch eine Mehrzahl von Eintrittsöffnung 67 in der Ständerkonstruktion 31 fließt Kühlluft in die Einlaßkammer 58. Die Kühlluft strömt vom Verdichter durch die Schaufel­ reihe 68, die Einlaßöffnungen 67 in die Einlaßkammer 58, von wo sie entweder in die Verteilerleitung 38 einströmt oder über eine Öffnung 69 direkt in den Auslaßkanal 46 ge­ leitet werden kann, je nach Stellung der Ventileinrichtung 43.
Zur Beeinflussung des Strömungsweges der Kühlluft zwischen den beiden möglichen Wegen ist in dem Auslaßkanal 46 eine Klappe 71 oder ein gleichwertiges Umschaltelement vorgesehen. Die Klappe ist schwenkbar an einem ringförmigen Flansch 72 gelagert und kann zwischen der aktiven Stellung, die in Fig. 2 mit durchgezogenen Linien eingezeichnet ist, in eine inaktive Stellung verschwenkt werden, die in Fig. 2 ge­ strichelt eingezeichnet ist. In der aktiven Stellung liegt die Ventilklappe 71 an dem Anschlag 73 an und blockiert die Luftströmung aus der Öffnung 69 in den Auslaßkanal 46 und zwingt die Luft durch die Verteilerleitung 38 in die Auslaß­ kammer 59. Von dort gelangt sie durch die Öffnung 66 in den Auslaßkanal 46. Wenn sich die Ventilklappe 71 in der inaktiven Stellung befindet, wie in Fig. 2 gestrichelt eingezeichnet ist, dann wird die Kühlluft aus der Einlaßkammer 58 sogleich abgezweigt und gelangt durch die Öffnung 69 direkt in den Auslaßkanal 46. Zwischenstellungen der Ventilklappe 71 erzeugen entsprechende Teilströmungen durch die Verteiler­ leitung hindurch oder direkt in den Abgaskanal.
Im normalen Dauerbetrieb der Maschine bringt die Steuer­ einrichtung 42 die Ventilklappe 71 in die aktive Lage, so daß die Kühlluft über die Außenseite 56 des Ständers strömt und auf die Bleche der Ständerkonstruktion auftrifft und diese somit kühlt. Die Folge davon ist eine Verringerung der Größe des Ständergehäuses 31 und eine Verringerung der Spaltbreite zwischen dem Stator und dem Rotor. Während Änderungen der Betriebszustände, beispielsweise während Drosselchops, Bursts und Rebursts, registriert der Sensor 48 Drehzahländerungen und das von ihm gelieferte Signal ge­ langt zur Steuereinrichtung 42, die das System so beeinflußt, daß die Ventilklappe 71 zwischen der aktiven und der inaktiven Lage hin und her bewegt wird. Beispielsweise wird während stärkerer Beschleunigungen Kühlluft zunächst durch die Ver­ teilerleitung 38 geleitet. Wegen des sich ergebenden Druck­ anstieges heizt sie den Ständer auf und bringt ihn zu thermi­ scher Ausdehnung. Während stärkerer Abbremsungen wird die Strömung durch die Verteilerleitung 38 unterbunden und der Ständer kann seine Wärme behalten und schrumpft daher nur langsam.
Das System bringt somit reduzierte Spaltweiten im Dauer­ betrieb und einen entsprechend verbesserten Wirkungsgrad, gewährt aber während Übergangsbetriebszuständen ausreichend weite Spaltweiten, um Abrieb zu vermeiden.
Es versteht sich, daß viele andere Konstruktionen und Aus­ führungsformen möglich sind, um die Erfindung zu verwirk­ lichen. Beispielsweise kann man die Steuereinrichtung so dimensionieren, daß sie auf die Drosselklappenstellung, Temperatur, Druck, Spaltweiten oder mit Zeitverzögerung anspricht. Die Ventileinrichtung kann auch in anderer Weise als durch eine Ventilklappe realisiert sein und kann entweder hydromechanisch, pneumatisch, elektronisch oder anders betätigt sein.
Obgleich hier das Ventil als Umschaltventil beschrieben ist, kann es doch auch in anderen Positionen betrieben werden. Wenn es beispielsweise wünschenswert ist, daß immer eine gewisse Luftmenge durch die Verteilerleitung fließt, dann darf das Ventil nicht immer völlig geschlossen sein, wie es gestrichelt eingezeichnet ist. Das Ventil kann Stellungen einnehmen, die zwischen den gezeichneten Stellungen liegen. Obgleich die Erfindung hier so beschrieben ist, daß sie im Dauerbetrieb als "aktiv" und in Übergangsbedingungen als "inaktiv" gilt, kann das Kühlsystem doch auch so geregelt sein, daß es auf andere Parameter oder Betriebsbedingungen anspricht. Beispielsweise kann im Steigflug das System ein­ geschaltet sein, obgleich die Maschine hierbei nicht mit jenen Bedingungen arbeitet, die im Dauerbetrieb vorherrschen.
Obgleich hier die Verkleidungen als Teil eines festen Gehäuses eingezeichnet sind, kann die Verkleidungsreibfläche aus ge­ trennten beschichteten und segmentierten Bändern bestehen, die ähnlich wie die Schaufelfüße gehalten sind oder sie können als Vorsprünge an den Schaufelfüßen ausgebildet sein. In diesem Falle wird die Steuerung der Spaltweite hauptsäch­ lich durch selektives Kühlen der die Verkleidung tragenden Konstruktion durchgeführt.

Claims (11)

1. Spaltsteuerung für eine Strömungsmaschine mit mehreren mit axialem Abstand angeordneten Stufen, die von einem in geringem radialem Abstand angeordneten Gehäuse umgeben sind, dadurch gekennzeichnet, daß für einen Verdichter (13) der Strömungsmaschine eine Steuer­ anordnung (42 bis 44) zum aktiven selektiven Steuern einer Kühlluftströmung entlang der äußeren Oberfläche des Gehäuses (31) vorgesehen ist.
2. Spaltsteuerung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Steueranordnung (42 bis 44) mit einer Kühlluftverteilerleitung (38) verbunden ist, die sich axial längs der Verdichterstufen erstreckt und die einen Einlaß (39) und einen Auslaß (41) aufweist.
3. Spaltsteuerung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß der Einlaß (39) mit dem Ver­ dichter (13) in Strömungsverbindung steht.
4. Spaltsteuerung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß der Einlaß (39) eine Öffnung (67) radial durch das Gehäuse (31) aufweist.
5. Spaltsteuerung nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß der Verdichter (13) Schaufeln (68) aufweist und die Kühllufteinlaßöffnung (67) für eine radiale Kühlluftströmung über Teile der Verdichterschaufeln (68) sorgt.
6. Spaltsteuerung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß sie eine Einrichtung (69) zum selektiven Ableiten der axialen Kühlluftströmung von der äußeren Oberfläche des Gehäuses (31) aufweist.
7. Spaltsteuerung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Ableiteinrichtung (69) einen Ableitkanal (46) und ein Durchflußsteuerventil (71) aufweist.
8. Spaltsteuerung nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß der Ableitkanal (46) mit der Kühllufteinlaßöffnung (39) in Strömungsverbindung steht.
9. Spaltsteuerung nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß das Durchflußsteuerventil (71) in dem Ableitkanal (46) angeordnet ist.
10. Spaltsteuerung nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß das Durchflußsteuerventil (71) zugleich den Kühlluftstrom in der Kühlluftleitung (38) und in dem Ableitkanal (46) steuert.
11. Spaltsteuerung nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß das Durchflußsteuerventil (71) in einer ersten Stellung den Kühlluftstrom in einen ersten Teilstrom, der längs der äußeren Oberfläche des Gehäuses (31) strömt, und einen zweiten Teilstrom (47) aufteilt, der an dem Gehäuse (31) vorbei strömt und sich mit dem ersten Teilstrom in einem Auslaßkanal wieder vereinigt.
DE19803028137 1979-07-25 1980-07-24 Spaltweitenregeleinrichtung an einer turbomaschine Granted DE3028137A1 (de)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US06/060,449 US4329114A (en) 1979-07-25 1979-07-25 Active clearance control system for a turbomachine

Publications (2)

Publication Number Publication Date
DE3028137A1 DE3028137A1 (de) 1981-02-12
DE3028137C2 true DE3028137C2 (de) 1989-12-07

Family

ID=22029551

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE19803028137 Granted DE3028137A1 (de) 1979-07-25 1980-07-24 Spaltweitenregeleinrichtung an einer turbomaschine

Country Status (7)

Country Link
US (1) US4329114A (de)
JP (1) JPS5634931A (de)
CA (1) CA1159660A (de)
DE (1) DE3028137A1 (de)
FR (1) FR2462555B1 (de)
GB (1) GB2054741B (de)
IT (1) IT1228129B (de)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3124782A1 (de) * 1980-06-26 1982-05-27 General Electric Co., Schenectady, N.Y. Spaltregeleinrichtung und -verfahren
DE10032454A1 (de) * 2000-07-04 2002-01-17 Man Turbomasch Ag Ghh Borsig Vorrichtung zum Kühlen eines ungleichmäßig stark temperaturbelasteten Bauteiles

Families Citing this family (101)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4304093A (en) * 1979-08-31 1981-12-08 General Electric Company Variable clearance control for a gas turbine engine
JPS5872716U (ja) * 1981-11-10 1983-05-17 ソニー株式会社 磁気ヘツド装置
FR2535795B1 (fr) * 1982-11-08 1987-04-10 Snecma Dispositif de suspension d'aubes statoriques de compresseur axial pour le controle actif des jeux entre rotor et stator
US4648241A (en) * 1983-11-03 1987-03-10 United Technologies Corporation Active clearance control
US4576547A (en) * 1983-11-03 1986-03-18 United Technologies Corporation Active clearance control
DE3428892A1 (de) * 1984-08-04 1986-02-13 MTU Motoren- und Turbinen-Union München GmbH, 8000 München Schaufel- und dichtspaltoptimierungseinrichtung fuer verdichter von gasturbinentriebwerken, insbesondere gasturbinenstrahltriebwerken
US4645416A (en) * 1984-11-01 1987-02-24 United Technologies Corporation Valve and manifold for compressor bore heating
US4632635A (en) * 1984-12-24 1986-12-30 Allied Corporation Turbine blade clearance controller
GB2169962B (en) * 1985-01-22 1988-07-13 Rolls Royce Blade tip clearance control
DE3606597C1 (de) * 1986-02-28 1987-02-19 Mtu Muenchen Gmbh Schaufel- und Dichtspaltoptimierungseinrichtung fuer Verdichter von Gasturbinentriebwerken
FR2614073B1 (fr) * 1987-04-15 1992-02-14 Snecma Dispositif d'ajustement en temps reel du jeu radial entre un rotor et un stator de turbomachine
US4928240A (en) * 1988-02-24 1990-05-22 General Electric Company Active clearance control
US4893983A (en) * 1988-04-07 1990-01-16 General Electric Company Clearance control system
US4893984A (en) * 1988-04-07 1990-01-16 General Electric Company Clearance control system
US5076050A (en) * 1989-06-23 1991-12-31 United Technologies Corporation Thermal clearance control method for gas turbine engine
US5090193A (en) * 1989-06-23 1992-02-25 United Technologies Corporation Active clearance control with cruise mode
US5005352A (en) * 1989-06-23 1991-04-09 United Technologies Corporation Clearance control method for gas turbine engine
US4999991A (en) * 1989-10-12 1991-03-19 United Technologies Corporation Synthesized feedback for gas turbine clearance control
US5088885A (en) * 1989-10-12 1992-02-18 United Technologies Corporation Method for protecting gas turbine engine seals
US5098133A (en) * 1990-01-31 1992-03-24 General Electric Company Tube coupling with swivelable piston
US5100291A (en) * 1990-03-28 1992-03-31 General Electric Company Impingement manifold
US5134844A (en) * 1990-07-30 1992-08-04 General Electric Company Aft entry cooling system and method for an aircraft engine
US5123242A (en) * 1990-07-30 1992-06-23 General Electric Company Precooling heat exchange arrangement integral with mounting structure fairing of gas turbine engine
DE69017685T2 (de) * 1990-10-17 1995-07-06 United Technologies Corp Aktive Rotor-Statorspielregelung für Gasturbine.
US5281085A (en) * 1990-12-21 1994-01-25 General Electric Company Clearance control system for separately expanding or contracting individual portions of an annular shroud
GB9027986D0 (en) * 1990-12-22 1991-02-13 Rolls Royce Plc Gas turbine engine clearance control
US5351478A (en) * 1992-05-29 1994-10-04 General Electric Company Compressor casing assembly
US5273396A (en) * 1992-06-22 1993-12-28 General Electric Company Arrangement for defining improved cooling airflow supply path through clearance control ring and shroud
US5261228A (en) * 1992-06-25 1993-11-16 General Electric Company Apparatus for bleeding air
US5399066A (en) * 1993-09-30 1995-03-21 General Electric Company Integral clearance control impingement manifold and environmental shield
US5685693A (en) * 1995-03-31 1997-11-11 General Electric Co. Removable inner turbine shell with bucket tip clearance control
US5996331A (en) * 1997-09-15 1999-12-07 Alliedsignal Inc. Passive turbine coolant regulator responsive to engine load
JP3564286B2 (ja) * 1997-12-08 2004-09-08 三菱重工業株式会社 ガスタービン静翼の段間シールアクティブクリアランス制御システム
US6190127B1 (en) * 1998-12-22 2001-02-20 General Electric Co. Tuning thermal mismatch between turbine rotor parts with a thermal medium
DE59908103D1 (de) * 1999-02-09 2004-01-29 Alstom Switzerland Ltd Gekühlte Gasturbinenkomponente mit verstellbarer Kühlung
US6397576B1 (en) * 1999-10-12 2002-06-04 Alm Development, Inc. Gas turbine engine with exhaust compressor having outlet tap control
US6435823B1 (en) * 2000-12-08 2002-08-20 General Electric Company Bucket tip clearance control system
FR2829193B1 (fr) * 2001-08-30 2005-04-08 Snecma Moteurs Systeme de prelevement d'air d'un compresseur
US6487491B1 (en) * 2001-11-21 2002-11-26 United Technologies Corporation System and method of controlling clearance between turbine engine blades and case based on engine components thermal growth model
US6732530B2 (en) * 2002-05-31 2004-05-11 Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. Gas turbine compressor and clearance controlling method therefor
US6910851B2 (en) * 2003-05-30 2005-06-28 Honeywell International, Inc. Turbofan jet engine having a turbine case cooling valve
DE102004032978A1 (de) * 2004-07-08 2006-02-09 Mtu Aero Engines Gmbh Strömungsstruktur für einen Turboverdichter
US7434402B2 (en) * 2005-03-29 2008-10-14 Siemens Power Generation, Inc. System for actively controlling compressor clearances
US7708518B2 (en) * 2005-06-23 2010-05-04 Siemens Energy, Inc. Turbine blade tip clearance control
DE102005045255A1 (de) * 2005-09-22 2007-03-29 Mtu Aero Engines Gmbh Verbesserter Verdichter in Axialbauart
US7293953B2 (en) * 2005-11-15 2007-11-13 General Electric Company Integrated turbine sealing air and active clearance control system and method
DE102006052786B4 (de) * 2006-11-09 2011-06-30 MTU Aero Engines GmbH, 80995 Turbomaschine
JP4304541B2 (ja) * 2007-06-27 2009-07-29 トヨタ自動車株式会社 抽気型ガスタービン
US8393855B2 (en) 2007-06-29 2013-03-12 General Electric Company Flange with axially curved impingement surface for gas turbine engine clearance control
US8197186B2 (en) 2007-06-29 2012-06-12 General Electric Company Flange with axially extending holes for gas turbine engine clearance control
US8434997B2 (en) * 2007-08-22 2013-05-07 United Technologies Corporation Gas turbine engine case for clearance control
US7921653B2 (en) * 2007-11-26 2011-04-12 General Electric Company Internal manifold air extraction system for IGCC combustor and method
EP2078837A1 (de) * 2008-01-11 2009-07-15 Siemens Aktiengesellschaft Zapfluftentnahmevorrichtung für einen Verdichter eines Gasturbinentriebwerks
US8296037B2 (en) * 2008-06-20 2012-10-23 General Electric Company Method, system, and apparatus for reducing a turbine clearance
EP2138676B1 (de) * 2008-06-24 2013-01-30 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zum Kühlen eines Gehäuses einer Gasturbine
US8517663B2 (en) * 2008-09-30 2013-08-27 General Electric Company Method and apparatus for gas turbine engine temperature management
US8172521B2 (en) * 2009-01-15 2012-05-08 General Electric Company Compressor clearance control system using turbine exhaust
US8092146B2 (en) * 2009-03-26 2012-01-10 Pratt & Whitney Canada Corp. Active tip clearance control arrangement for gas turbine engine
DE102009023062A1 (de) 2009-05-28 2010-12-02 Mtu Aero Engines Gmbh Spaltkontrollsystem, Strömungsmaschine und Verfahren zum Einstellen eines Laufspalts zwischen einem Rotor und einer Ummantelung einer Strömungsmaschine
DE102009023061A1 (de) 2009-05-28 2010-12-02 Mtu Aero Engines Gmbh Spaltkontrollsystem, Strömungsmaschine und Verfahren zum Einstellen eines Laufspalts zwischen einem Rotor und einer Ummantelung einer Strömungsmaschine
AU2009352304B2 (en) 2009-09-13 2015-09-03 Lean Flame, Inc. Combustion cavity layouts for fuel staging in trapped vortex combustors
US8662831B2 (en) * 2009-12-23 2014-03-04 General Electric Company Diaphragm shell structures for turbine engines
EP2552780A1 (de) 2010-03-31 2013-02-06 United Technologies Corporation Abstandskontrolle zwischen turbinenschaufelspitzen
JP4841680B2 (ja) * 2010-05-10 2011-12-21 川崎重工業株式会社 ガスタービン圧縮機の抽気構造
US20120070271A1 (en) 2010-09-21 2012-03-22 Urban Justin R Gas turbine engine with bleed duct for minimum reduction of bleed flow and minimum rejection of hail during hail ingestion events
RU2547541C2 (ru) * 2010-11-29 2015-04-10 Альстом Текнолоджи Лтд Осевая газовая турбина
RU2543101C2 (ru) * 2010-11-29 2015-02-27 Альстом Текнолоджи Лтд Осевая газовая турбина
US9458855B2 (en) * 2010-12-30 2016-10-04 Rolls-Royce North American Technologies Inc. Compressor tip clearance control and gas turbine engine
US20120301275A1 (en) * 2011-05-26 2012-11-29 Suciu Gabriel L Integrated ceramic matrix composite rotor module for a gas turbine engine
US8967951B2 (en) 2012-01-10 2015-03-03 General Electric Company Turbine assembly and method for supporting turbine components
JP6010348B2 (ja) * 2012-06-01 2016-10-19 三菱日立パワーシステムズ株式会社 軸流圧縮機及びこれを備えたガスタービン
US9528391B2 (en) 2012-07-17 2016-12-27 United Technologies Corporation Gas turbine engine outer case with contoured bleed boss
US9341074B2 (en) 2012-07-25 2016-05-17 General Electric Company Active clearance control manifold system
US9394792B2 (en) * 2012-10-01 2016-07-19 United Technologies Corporation Reduced height ligaments to minimize non-integral vibrations in rotor blades
US9982598B2 (en) * 2012-10-22 2018-05-29 General Electric Company Gas turbine engine variable bleed valve for ice extraction
BR112015018957A2 (pt) 2013-02-08 2017-07-18 Gen Electric aparelho de controle de folga para um motor de turbina a gás e método para controlar folga de turbina em um motor de turbina a gás
DE102013202786B4 (de) * 2013-02-20 2015-04-30 Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co Kg Vorrichtung zum Abblasen von Verdichterluft in einem Turbofantriebwerk
US9598974B2 (en) 2013-02-25 2017-03-21 Pratt & Whitney Canada Corp. Active turbine or compressor tip clearance control
WO2014143296A1 (en) 2013-03-14 2014-09-18 United Technologies Corporation Splitter for air bleed manifold
US10184348B2 (en) 2013-12-05 2019-01-22 Honeywell International Inc. System and method for turbine blade clearance control
US9963994B2 (en) * 2014-04-08 2018-05-08 General Electric Company Method and apparatus for clearance control utilizing fuel heating
EP2957503B1 (de) * 2014-06-19 2016-08-17 AIRBUS HELICOPTERS DEUTSCHLAND GmbH Flugzeug mit zwei Triebwerken welche mit Bypasslufteinlässe sowie Zapfluftauslässe ausgestattet sind sowie ein Flugzeugtriebwerk
BE1024024B1 (fr) * 2014-10-09 2017-10-30 Safran Aero Boosters S.A. Compresseur de turbomachine axiale avec rotor contrarotatif
US10337353B2 (en) 2014-12-31 2019-07-02 General Electric Company Casing ring assembly with flowpath conduction cut
GB201504010D0 (en) * 2015-03-10 2015-04-22 Rolls Royce Plc Gas bleed arrangement
US10393149B2 (en) 2016-03-11 2019-08-27 General Electric Company Method and apparatus for active clearance control
US10329941B2 (en) * 2016-05-06 2019-06-25 United Technologies Corporation Impingement manifold
US10731663B2 (en) * 2016-06-21 2020-08-04 Rolls-Royce North American Technologies Inc. Axial compressor with radially outer annulus
CN106194846A (zh) * 2016-07-12 2016-12-07 中国航空工业集团公司沈阳发动机设计研究所 一种双层机匣结构压气机及具有其的航空发动机
US10544803B2 (en) 2017-04-17 2020-01-28 General Electric Company Method and system for cooling fluid distribution
DE102017216119A1 (de) * 2017-09-13 2019-03-14 MTU Aero Engines AG Gasturbinenverdichtergehäuse
US10711629B2 (en) * 2017-09-20 2020-07-14 Generl Electric Company Method of clearance control for an interdigitated turbine engine
US11225915B2 (en) 2017-11-16 2022-01-18 General Electric Company Engine core speed reducing method and system
US11015475B2 (en) 2018-12-27 2021-05-25 Rolls-Royce Corporation Passive blade tip clearance control system for gas turbine engine
US11174798B2 (en) * 2019-03-20 2021-11-16 United Technologies Corporation Mission adaptive clearance control system and method of operation
DE102019208342A1 (de) * 2019-06-07 2020-12-10 MTU Aero Engines AG Gasturbinenkühlung
US20200400073A1 (en) * 2019-06-21 2020-12-24 United Technologies Corporation High pressure clearance control system for gas turbine engine
US11215074B2 (en) * 2019-07-08 2022-01-04 General Electric Company Oxidation activated cooling flow
US11255214B2 (en) * 2019-11-04 2022-02-22 Raytheon Technologies Corporation Negative thermal expansion compressor case for improved tip clearance
US11293298B2 (en) 2019-12-05 2022-04-05 Raytheon Technologies Corporation Heat transfer coefficients in a compressor case for improved tip clearance control system
EP3842619B1 (de) 2019-12-23 2022-09-28 Hamilton Sundstrand Corporation Ventilanordnung für ein aktives spaltkontrollsystem

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2837270A (en) * 1952-07-24 1958-06-03 Gen Motors Corp Axial flow compressor
US2848156A (en) * 1956-12-18 1958-08-19 Gen Electric Fixed stator vane assemblies
US3108767A (en) * 1960-03-14 1963-10-29 Rolls Royce By-pass gas turbine engine with air bleed means
DE1426818A1 (de) * 1963-07-26 1969-03-13 Licentia Gmbh Einrichtung zur Radialverstellung von Segmenten eines Ringes einer Axialturbomaschine,insbesondere -gasturbine,der Leitschaufeln traegt und/oder Laufschaufeln umgibt
DE1286810B (de) * 1963-11-19 1969-01-09 Licentia Gmbh Laufschaufelradialspalt-Abdeckring einer Axialturbomaschine, insbesondere -gasturbine
FR2280791A1 (fr) * 1974-07-31 1976-02-27 Snecma Perfectionnements au reglage du jeu entre les aubes et le stator d'une turbine
US3945759A (en) * 1974-10-29 1976-03-23 General Electric Company Bleed air manifold
US3966354A (en) * 1974-12-19 1976-06-29 General Electric Company Thermal actuated valve for clearance control
US4069662A (en) * 1975-12-05 1978-01-24 United Technologies Corporation Clearance control for gas turbine engine
US4019320A (en) * 1975-12-05 1977-04-26 United Technologies Corporation External gas turbine engine cooling for clearance control
GB1581566A (en) * 1976-08-02 1980-12-17 Gen Electric Minimum clearance turbomachine shroud apparatus
US4127357A (en) * 1977-06-24 1978-11-28 General Electric Company Variable shroud for a turbomachine
US4213296A (en) * 1977-12-21 1980-07-22 United Technologies Corporation Seal clearance control system for a gas turbine

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3124782A1 (de) * 1980-06-26 1982-05-27 General Electric Co., Schenectady, N.Y. Spaltregeleinrichtung und -verfahren
DE10032454A1 (de) * 2000-07-04 2002-01-17 Man Turbomasch Ag Ghh Borsig Vorrichtung zum Kühlen eines ungleichmäßig stark temperaturbelasteten Bauteiles

Also Published As

Publication number Publication date
GB2054741B (en) 1983-10-05
IT8023676A0 (it) 1980-07-24
IT1228129B (it) 1991-05-28
JPH0120320B2 (de) 1989-04-14
US4329114A (en) 1982-05-11
GB2054741A (en) 1981-02-18
CA1159660A (en) 1984-01-03
JPS5634931A (en) 1981-04-07
DE3028137A1 (de) 1981-02-12
FR2462555A1 (fr) 1981-02-13
FR2462555B1 (fr) 1987-07-31

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE3028137C2 (de)
DE69305326T2 (de) Ejektor für kühlfluid
DE2221895C3 (de) Einrichtung zur Kühlluftzufuhr in Kühlkanäle der Laufschaufeln eines Gasturbinenlaufrads
DE2718693C3 (de) Bypaßanordnung zur Geräuschverminderung einer Gebläsestufe eines Gasturbinenstrahltriebwerkes
DE3138856C1 (de) Rotorkuehleinrichtung fuer Gasturbinentriebwerke
DE69327180T2 (de) Schauffelzusammensetzung für eine gasturbine mit integrierter kühldüse
EP1260678B1 (de) Segmentanordnung für Plattformen
DE2532415C2 (de) Vorrichtung zum selbsttätigen Regeln des Spiels zwischen den Spitzen der Rotorschaufeln einer Gasturbine und der gegenüberliegenden Wand eines Turbinengehäuses
DE3606597C1 (de) Schaufel- und Dichtspaltoptimierungseinrichtung fuer Verdichter von Gasturbinentriebwerken
DE2805851C3 (de) Kühlsystem für Turbinenlaufräder von Gasturbinentriebwerken
DE2718661C2 (de) Leitschaufelgitter für eine axial durchströmte Gasturbine
DE2855157C2 (de) Spaltsteuereinrichtung für ein Gasturbinentriebwerk
DE69828255T2 (de) Dichtungsstruktur für gasturbinen
DE60133629T2 (de) Verfahren zum betrieb einer gasturbine mit verstellbaren leitschaufeln
DE69933601T2 (de) Gasturbine
DE69407539T2 (de) Turbomaschine mit System zur Heizung der Rotorscheiben in der Beschleunigungsphase
DE3446389C2 (de) Statoraufbau für eine Axial-Gasturbine
DE4242494C1 (en) Adjustable flow-guide for engine exhaust turbocharger - has axially-adjustable annular insert in sectors forming different kinds of guide grilles supplied simultaneously by spiral passages
DE69719579T2 (de) Rotorschaufelspitzenabdichtung einer Turbomaschine
DE69709010T2 (de) Dichtungsplatte für Turbinenmotor
DE69718229T2 (de) Spitzendichtung für Turbinenlaufschaufeln
EP2179143B1 (de) Spaltkühlung zwischen brennkammerwand und turbinenwand einer gasturbinenanlage
EP1111189B1 (de) Kühlluftführung für den Turbinenrotor eines Gasturbinen-Triebwerkes
DE3424229A1 (de) Kuehlluftstroemungs-modulationseinrichtung fuer eine gasturbine
DE2927781A1 (de) Steuerungseinrichtung fuer das spiel zwischen einem rotor und dessen ummantelung

Legal Events

Date Code Title Description
8128 New person/name/address of the agent

Representative=s name: MUELLER-BOERNER, R., DIPL.-ING., 1000 BERLIN WEY,

8110 Request for examination paragraph 44
8128 New person/name/address of the agent

Representative=s name: SCHUELER, H., DIPL.-CHEM. DR.RER.NAT., PAT.-ANW.,

D2 Grant after examination
8364 No opposition during term of opposition
8328 Change in the person/name/address of the agent

Free format text: VOIGT, R., DIPL.-ING., PAT.-ANW., 6232 BAD SODEN

8320 Willingness to grant licences declared (paragraph 23)
8339 Ceased/non-payment of the annual fee