DE2809914A1

DE2809914A1 - Brennkraftmaschine

Info

Publication number: DE2809914A1
Application number: DE19782809914
Authority: DE
Inventors: Uwe Dipl Ing Buddenhagen
Original assignee: MAN Maschinenfabrik Augsburg Nuernberg AG
Current assignee: MAN Truck and Bus SE
Priority date: 1978-03-08
Filing date: 1978-03-08
Publication date: 1979-09-13
Also published as: ATA137679A; US4235202A; FR2419396B1; SE7902027L; IN151235B; CH635894A5; FR2419396A1; JPS54126810A; IN153659B; JPS632572Y2; GB2016079B; IT7920797A0; TR20366A; IT1112034B; JPS6036528U; IN153658B; IN153660B; DD142373A1; DE2809914C2; SU1151222A3

Description

28099U

Maschinenfabrik Augsburg-Nürnberg
Aktiengesellschaft

Nürnberg, 7. März 1978

Brennkraftmaschine

Die Erfindung betrifft eine Brennkraftmaschine, welche im Kolbenboden oder Zylinderkopf einen rotationskörperförmigen, mit einem eingeschnürten Hals versehenen Brennraum aufweist, der am Ende des Verdichtungshubes nahezu die gesamte, in Rotation um die Brennraumlängsachse versetzte Verbrennungsluft aufnimmt.

In den Zylindern bzw. Brennräumen von Brennkraftmaschinen, insbesondere von direkt einspritzenden Brennkraftmaschinen, herrscht im allgemeinen eine intensive Luft- bzw. Gasbewegung, die bereits während des Ansaugvorganges eingeleitet wird und für eine gute Gemischaufbereitung, d.h. für eine gleichmäßige Vermischung des Kraftstoffes mit der Verbrennungsluft erforderlich ist.

In den meisten Fällen wird die Luft- bzw. Gasbewegung heute genau gelenkt, um auch gleichzeitig eine gute bzw. geordnete Verbrennung zu erreichen. Dies erfolgt in einfacher Weise beispielsweise dadurch, daß man, wie bereits erwähnt, im Kolbenboden oder Zylinderkopf einen rotationskörper- förmigen Brennraum vorsieht und der einströmenden Verbrennungsluft durch bekannte Drallkanäle, Schirmventile oder

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ähnliches eine Drehbewegung erteilt, die im Brennraum erhalten bleibt. Vielfach wird der Kraftstoff auch unmittelbar in der Nähe der Brennraumwand eingespritzt oder gar als dünner Film direkt auf diese aufgetragen, wo er durch die rotierende Luft in Dampfform abgelöst und mit ihr vermischt wird.

Bei derartigen Verfahren hat sich immer wieder gezeigt, daß die Gemischbildung und damit auch die Verbrennung dennoch unvollständig sind, was sich bekanntlich auf die Leistung, den Wirkungsgrad, den Kraftstoffverbrauch und besonders auf die Abgasqualität auswirkt.

Um diesen Nachteil zu vermeiden, wurde für nach dem Verfahren der Kraftstoff-Waridauftragung arbeitende Brennkraftmaschinen gemäß der DD-PS 96 750 bereits vorgeschlagen, einen längeren freien Kraftstoffstrahl zu wählen und hinter dem Auftreffpunkt desselben in der Brennraumwand eine abfallende Stufe vorzusehen, durch die der sich infolge seiner kinetischen Energie und der drehenden Luftschichten fortpflanzende Kraftstoffilm wenigstens zum Teil abreißt und unmittelbar mit der Luft vermischt. Insbesondere soll die durch die Stufe auftretende örtliche Wirbelbildung die Voroxydation eines Teiles des Kraftstoffes erhöhen.

Durch die DE-AS 1526 J5l6 ist es ferner bekannt, als zusätzliche Mittel zum Erreichen einer Voroxydation des Kraftstoffes in der Brennraumwand mehrere, quer zur Strömungsrichtung der Luft verlaufende, abfallende Stufen im Bereich des Auftreffpunktes des Kraftstoffes und dem Teil der Brennraumwand vorzusehen, an dem die Filmbildung erfolgen soll. Der Kraftstoff springt also zunächst von einer Stufe zur anderen und wird so voroxydiert und mit der Luft vermischt.

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Die Anbringung derartiger Zusatzmittel hat zwar zu einer Verbesserung der Gemischbildung geführt, jedoch nur zum Teil. Es wurde nämlich vielfach festgestellt, daß in den Stufen oder Rillen, die im Bereich des Kraftstoff!Ims liegen, immer wieder Kraftstoffansammlungen auftreten, dessen Verbrennung sich dann den örtlichen Gegebenheiten entsprechend lange hinauszieht, wodurch der durch die Zusatzmittel erreichte Vorteil zum Teil wieder aufgehoben wird. Hinzu kommt, daß durch die Stufen die für eine geordnete Verbrennung erforderliche Luftrotation zum Teil gestört wird.

Schließlich ist es durch die DE-Patentanmeldung P 26j55 bekannt, in Richtung der Luftdrehung gesehen, vor dem Kraftstoffilm eine etwa quer zum Luftdrall verlaufende, ansteigende Stufe in der Brennraumwand vorzusehen, durch die die laminare Grenzschichtströmung über dem Kraftstoff film zerstört wird.

All die genannten Mittel haben gemeinsam den Nachteil, daß sie nur bei direkt einspritzenden Brennkraftmaschinen wirkungsvoll anwendbar sind, die nach dem Verfahren der Kraftstoff-V/andauftragung arbeiten, denn sie sind darauf ausgerichtet, den Film von der Brennraumwand abzutragen.

Hier setzt nun die Erfindung ein, der die Aufgabe zugrunde liegt, neue Mittel und Wege zu finden, durch welche für Brennkraftmaschinen ganz allgemein, insbesondere jedoch für direkt einspritzende Brennkraftmaschinen eine bessere Gemischbildung und damit Verbrennung "."'ermöglicht wird, wenn die Brennkraftmaschine nur die eingangs genannten Voraussetzungen erfüllt. Dies kann auch bei Vorkammermotoren der Fall sein.

Nach der Erfindung wird die Aufgabe dadurch gelöst, daß

i
t

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unter Berücksichtigung des j eweils vorgegebenen Brennraumvolumens der größte Brennraumdurchmesser, die Brennraumtiefe, die Neigung bzw. Krümmung der Brennraumwand und die Neigung bzw. Krümmung des Überganges von der Brennraumwand zum Brennraumboden derart zueinander abgestimmt sind, daß unter Ausnützung der zwischen der Brennraumwand und der rotierenden Luft entstehenden Reibung eine Grenzschichtströmung erzeugt wird, durch die senkrecht oder nahezu senkrecht zur rotierenden Drehbewegung der Luft verlaufende, Sekundärwirbel erzeugende Geschwindigkeitskomponenten bestimmter Intensität entstehen.

Die Erfindung befaßt sich also mit einer bisher nie berücksichtigten Möglichkeit, wie man Sekundärströmungen erzeugen kann, ohne die Hauptströmung durch Rillen oder Stufen im Brennraum zu beeinträchtigen, indem die mehr oder minder wohl immer vorhandenen Grenzschichtströmungen durch bestimmte Formgebung des Brennraumes sinnvoll ausgenützt werden. Es wurde dabei von der Überlegung ausgegangen, daß der Druckgradient der Hauptströmung von der Brennraumachse aus gesehen zur Brennraumwand hin durch die Fliehkraft positiv ist und sich auf die Grenzschicht schließlich bei entsprechender Brennraumausbildung derart auswirkt, daß die einzelnen Partik'elchen entlang der Brennraumwand abgedrängt werden. Es entstehen senkrecht zur Hauptströmung verlaufende Geschwindigkeitskomponenten, die zu Sekundärwirbeln führen. Die Fliehkraft wird also in der Grenzschicht geringer als der Druckanstieg, daher die Umlenkung. Mit diesen Erkenntnissen kann man bei einem vorgegebenen Brennraumvolumen für einen bestimmten, durch die Hauptströmung und die Konzentrationsverteilung definierten Zustand der Zylinderladung mit Hilfe einer gezielten Formgebung der Brennraumkontur die Sekundärströmungen derart beeinflussen, daß die günstigsten Verhältnisse für die Gemischbildung, Aufbereitung und Verbrennung geschaffen werden. ,

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Vor allem bestimmt die Brennraumtiefe den Anteil der Sekundärströmungen an den Gesamtströmungen, wodurch deren Größe relativ leicht variierbar ist. Zudem ist der Beginn bzw. das Entstehen der Geschwindigkeitskomponenten und damit die Lage der Sekundärwirbel· - in Richtung der Brennraumtiefe gesehen - durch die Wahl der Neigung der Brennraumwand und des Überganges von der Brennraumwand zum Brennraumboden leicht bestimmbar.

Besonders stark ist, wie sich herausstellte, der Einfluß der Sekundärströmungen bei direkt einspritzenden Brennkraftmaschinen, bei denen der Kraftstoff durch eine nahe am Brennraumrand angeordnete Einspritzdüse überwiegend unmittelbar auf die Brennraumwand aufgespritzt wird und sich dort filmärtig ausbreitet, weil sich dadurch nahezu der gesamte Kraftstoff im Bereich der Grenzschichtströmung befindet. In diesem Falle wird als Weiterbildung der Erfindung vorgeschlagen, daß die Neigungen der Brennraumwand und des Überganges von der Brennraumwand zum Brennraumboden derart aufeinander abgestimmt sind, daß eine bestmögliche Filmausbreitung und Ablösung des Kraftstoffes von der Brennraumwand erfolgt und daß das Kraftstoff-Luftangebot über die gesamte Brennraumtiefe in einem gleichmäßig günstigen Verhältnis zueinander steht.

Hieraus geht hervor, daß man von einer absolut einheitlichen Brennraumform abgeht. Diese wird vielmehr immer genau den Betriebsverhältnissen eines Motore entsprechend angepaßt, wobei das Brennraumvolumen und die Brennraumtiefe von besonderer Bedeutung sind.

Wie die Brennräume für bestimmte Verhältnisse auszubilden sind, soll nachfolgend anhand einiger, in den Zeichnungen dargestellten Ausführungsbeispiele näher erläutert werden, wobei die einzelnen Brennräume jeweils für sich gesehen ebenfalls ureter Schutz gestellt werden sollen. Es zeigen:

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Fig. 1 einen Längsschnitt durch einen Brennraum, in dem die Strömungsverhältnisse der Luft angedeutet sind,

Fig. 2
bis 6 Längsschnitte durch Brennräume nach der Erfindung, wobei jeder Brennraum jeweils die günstigste Form für ein bestimmtes Verhältnis zwischen Brennraumvolumen und Brennraumtiefe darstellt und alle Brennräume für Motoren bestimmt sind, die nach dem Verfahren der Kraftstoff-Wandauftragung arbeiten.

In Fig. 1 ist ein rotationskörperförmiger Brennraum 1 dargestellt, der im wesentlichen durch einen eingeschnürten Hals 2, eine seitliche Brennraumwand 3, einen Brennraumboden 4 und eine Krümmung bzw. einen Übergang 5 von der Brennraumwand 3 zum Brennraumboden 4 begrenzt wird. Die Hauptströmung der Verbrennungsluft ist mitcü bezeichnet und bildet einen Drall um die Brennraumlängsachse x, der durch entsprechende Ausbildung des Einlaßkanals oder an- · dere Mittel beim Einströmen der Luft erzeugt wurde. Der Druckgradient Δ ρ der Hauptströmung ist - von der Brennraumlängsachse χ zur Brennraumwand 3 hin durch die Fliehkraft positiv.

In der Nähe der Brennraumwand 3 entsteht durch die Reibung der rotierenden Luft an der Brennraumwand 3 eine Grenzschichtströmung, durch die die Geschwindigkeit der Hauptströmung ίο verlangsamt wird, so daß die Fliehkraft geringer als der Druckanstieg ist. Dies hat zur Folge, daß die einzelnen Partikel entlang der Brennraumwand abgedrängt werden, es entstehen in Richtung zum Brennraumboden 4 hin Geschwindigkeitskomponenten ν. und in Richtung zum Brennraumhals 2 hin Geschwindigkeitskomponenten v₂, die schließlich zur Brennraummitte hin abgelenkt werden und so Sekundärwirbel UJ.

bilden. Die Sekundärwirbel CO₁ ,co^ unter-

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stützen nun die Hauptströmung OJ ,wodurch die Kraftstoffablösung ind Gemischbildung beschleunigt wird. Die Intensität der Sekundärwirbel <-O^\ , Cüfr kann im wesentlichen durch die Stärke der Umlenkung geregelt werden, wodurch der gewünschte Effekt leicht erreichbar ist.

Der Brennraum nach Fig. 2 ist speziell für «eine luftverdichtende, direkt einspritzende Brennkraftmaschine ausgelegt, bei der der Kraftstoff als dünner Film auf die Brennraumwand 3 aufgetragen wird, wobei das Verhältnis V/T zwischen 20,0 cm² und 22,29 cm² liegt. Mit V ist dabei das Brennraumvolumen und mit T die Brennraumtiefe bezeichnet. Hier wird die beste Gemischbildung erreicht, wenn der Durchmesser d des Brennraumhalses 2 das 0,839-bis 0,911-fache, seine Tiefe t das 0,036- bis 0,125-fache und die größte Brennraumtiefe T, gemessen vom Kolbenboden 6 aus, das 0,732- bis 0,839-fache des größten Brennraumdurchmessers D beträgt. Der die Neigung der Brennraumwand 3 erzeugende Radius hat eine Länge R von 0,875-D bis 0,929«D und sein Ansatzpunkt 7 bewegt' sich auf einem Kreis, der einen Abstand B von der Brennraumlängsachse χ von 0,375.D bis 0,446.D hat und in einer vom Kolbenboden 6 aus gemessenen Tiefe C von 0,375.D bis 0,464.D liegt. Der den Übergang 5 von der Brennraumwand 3 zum Brennraumboden 4 erzeugende Radius schließlich weist eine Länge r von 0,321.D bis 0,446.D auf und sein Ansatzpunkt 8 bewegt sich auf einem gedachten Kreis, der in einem Abstand b zwischen 0,054.D und 0,179.D von der Brennraumlängsachse χ und zwischen 0,321.D und 0,446.D vom Brennraumboden 4 entfernt liegt.

Die Fig. 3 bis 6 zeigen ebenfalls ganz spezielle Brennräume für Motoren, für die auch der Brennraum nach Fig. gedacht ist, lediglich ergeben sich andere, in den Ansprüchen 6 bis 9 angeführte Abmessungen, weil andere Ver-

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hältnisse .V/T vorliegen. Dieses Verhältnis V/T liegt

bei dem Brennraum nach Fig. 3 zwischen 22,3 cm und 22,74 cm ,

2 2

bei dem Brennraum nach Fig. 4 zwischen 23*0 cm und 25,00 cm ,

2 2

bei dem Brennraum nach Fig. 5 zwischen 22,75 cm u. 22,99 cm ,

ρ ρ

bei dem Brennraum nach Fig. 6 zwischen 14,8 cm und 16,0 cm .

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-h-

Leerseite

Claims

fo/kr

Maschinenfabrik Augsburg-Nürnberg
Aktiengesellschaft

Nürnberg, 7. März 1978

Patentansprüche

\\\ Brennkraftmaschine, welche im Kolbenboden oder Zylinderkopf einen rotationskörperförmigen, mit einem eingeschnürten Hals versehenen Brennraum aufweist, der am Ende des Verdichtungshubes nahezu die gesamte, in Rotation um die Brennraumlängsachse versetzte Verbrennungsluft aufnimmt, dadurch gekennzeichnet, daß unter Berücksichtigung des jeweils vorgegebenen Brennraumvolumens (V) der größte Brennraumdurchmesser (D), die Brennraumtiefe (T),-die Neigung bzw. Krümmung der Brennraumwand (3) und die Neigung bzw. Krümmung des. Überganges (5) von der Brennraumwand (3) zum Brennraumboden (4) derart zueinander abgestimmt sind, daß unter Ausnützung der zwischen der Brennraumwand (3) und der rotierenden Luft entstehenden Reibung eine Grenzschichtströmung erzeugt wird, durch die senkrecht oder nahezu senkrecht zur rotierenden Drehbewegung (f) der Luft verlaufende, Sekundärwirbel (co^oJj) erzeugende Geschwindigkeitskomponenten (v·; v^ ) bestimmter Intensität entstehen.
2. Brennkraftmaschine nach Anspruch I, dadurch gekennzeichnet, daß der zur Gemischaufbereitung beitragende Anteil

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OR'-Q!NAL

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der Sekundärwirbel {ίο_Λ ^) bzw. der Sekundärströmungen an der Gesamtströmung vorzugsweise durch entsprechende Wahl der Brennraumtiefe (T) bestimmbar ist.
3. Brennkraftmaschine nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Beginn bzw. das Entstehen der Geschwindigkeitskomponenten fa ,Vj/ ) und damit die Lage der Sekundär wirbel (tCfl,tt'2) - in Richtung der Brennraumtiefe (T) gesehen - durch die Wahl der Neigung der Brennraumwand (3) und des Überganges (5) von der Brennraumwand (3) zum Brennraumboden (4) bestimmbar ist.
4. Brennkraftmaschine nach den Ansprüchen I bis 3* wobei der Kraftstoff durch eine nahe am Brennraumrand angeordnete Einspritzdüse direkt in den Brennraum (l) eingespritzt und zu seinem überwiegenden Teil filmartig auf die Brennraumwand (3) aufgetragen wird, dadurch gekennzeichnet, daß die Neigungen der Brennraumwand (3) und des Überganges (5) von der Brennraumwand (3) zum Brennraumboden (4) derart aufeinander abgestimmt sind, daß eine bestmögliche Filmausbreitung und Ablösung des Kraftstoffes von der Brennraumwand (3) erfolgt,' und daß das Kraftstoff-Luftangebot über die gesamte Brennraumtiefe (T) in einem gleichmäßig günstigen Verhältnis zueinander steht.
5. Brennkraftmaschine nach den Ansprüchen I bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß das Verhältnis V/T zwischen 20,00 cm

P
und 22,29 cm liegt, wobei V das Brennraumvolumen und T die Brennraumtiefe bedeuten, daß der Durchmesser (d) des Brennraumhalses (2) das 0,839- bis 0,911-fache, seine Tiefe (t) das 0,036- bis 0,125-fache und die größte Brennraumtiefe (T), gemessen vom Kolbenboden (6) aus das 0,732- bis 0,839-fache des größten Brennraumdurchmessers (D) beträgt, daß der die Neigung der Brennraumwand (3) erzeugende Radius eine Länge (R)

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von 0,875.D bis 0/929.D aufweist und sich sein Ansatzpunkt (7) auf einem gedachten Kreis bewegt, der in einem Abstand (B) von der Brennraumlängsachse (x) von 0,375.D bis 0,446.D und in einer vom Kolbenboden (6) aus gemessenen Tiefe (C) von 0,375.D bis 0,464.D liegt, und daß der den Übergang von der Brennraumwand (3) zum Brennraumboden (4) erzeugende Radius eine Länge (r) von 0,321.D bis 0,446.D aufweist, und sich sein Ansatzpunkt (8) auf einem gedachten Kreis bewegt, der in einem Abstand (b) zwischen 0,054.D und 0,179.D von der Brennraumlängsachse (x) und zwischen 0,321.D und O,446.D vom Brennraumboden (4) entfernt liegt (Fig. 2).
6. Brennkraftmaschine nach den Ansprüchen 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß das Verhältnis V/T zwischen 22,3 cm

und 22,74 cm liegt, wobei V das Brennraumvolumen und T die Brennraumtiefe bedeuten, daß der Durchmesser (d) des Brennraumhalses (2) das 0,8l- bis 0,879-fache, seine Tiefe (t) das 0,036- bis 0,125-fache und die größte Brennraumtiefe (T), gemessen vom Kolbenboden

(6) aus, das 0,707- bis 0,81-fache des größten Brennräumdurchmessers (D) beträgt, daß der die Neigung der Brennraumwand (3) erzeugende Radius eine Länge (R) von O,724.D bis O,793.D aufweist und sich sein Ansatzpunkt (7) auf einem gedachten Kreis bewegt, der in einem Abstand (B) von der Brennraumlängsachse (x) von 0,22'4.D bis 0,293.D und in einer vom Kolbenboden (6) aus gemessenen Tiefe (C ) von 0,362.D bis 0,431.D liegt, und daß der den Übergang (5) von der Brennraumwand (3) zum Brennraumboden (4) erzeugende Radius eine Länge (r) von 0,3^5.0 bis 0,397.D aufweist, und sich ' sein Ansatzpunkt (8) auf einem gedachten Kreis bewegt, der in einem Abstand (b) zwischen 0,103.D und 0,138.D von der Brennraumlängsachse (x) und zwischen 0,345.D und 0,397

.D vom Brennraumboden (4) entfernt liegt

(Fig. 3).

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7. Brennkraftmaschine nach den Ansprüchen 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß das Verhältnis V/T zwischen

ρ p

23,0 cm und 25,0 cm liegt, wobei V das Brennraumvolumen und T die Brennraumtiefe bedeuten, daß der Durchmesser (d) des Brennraumhalses (2) das 0,81- bis 0,899-fache, seine Tiefe (t). das 0,035-

bis 0,123-faohe und die größte Brennraumtiefe (T), gemessen vom Kolbenboden (6) aus, das 0,719- bis 0,825-fache des größten Brennraumdurchmessers (D) beträgt, daß der die Neigung der Brennraumwand (3) erzeugende Radius eine Länge (R) von 1,053-D bis 1,14.D aufweist und sich sein Ansatzpunkt (7) auf einem gedachten Kreis bewegt, der in einem Abstand (B) von der Brennraumlängsachse (x) von 0,561.D bis 0,632.D und in einer vom Kolbenboden (6) aus gemessenen Tiefe (C) von O,4o4.D bis 0,474.D liegt, und daß der den Übergang von der Brennraumwand (3) zum Brennraumboden (4) erzeugende Radius eine Länge (r) von 0,07.D bis 0,l4.D aufweist und sich sein Ansatzpunkt (8) auf einem gedachten Kreis bewegt, der in einem Abstand (b) zwischen 0/333.D und O,4o4.D von der Brenn-__ raumlängsaehse (x) und zwischen 0,07.D und 0,14.D vom Brennraumboden (4) entfernt liegt (Fig. 4).
8. Brennkraftmaschine nach den Ansprüchen I bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß das Verhältnis V/T zwischen

ρ p

22,75 cm und 22,99 cm liegt, wobei V das Brennraumvolumen und T die Brennraumtiefe bedeuten, daß der Durchmesser d des Brennraumhalses (2) das 0,81- bis 0,879-fache, seine Tiefe (t) das 0,034- bis 0,212-fache und die größte. Brennraumtiefe (T), gemessen vom Kolbenboden (6) aus, das 0,707- bis 0,81-fache des größten Brennraumdurchmessers (D) beträgt, daß der die Neigung der Brennraumwand (3) erzeugende

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Radius eine Länge (R) von O,707.D bis 0,8l.D aufweist, und sich sein Ansatzpunkt (7) 'auf einem gedachten Kreis bewegt, der in einem Abstand (B) von der Brennraumlängsachse (x) von 0,224.D bis 0,293.D und in einer vom Kolbenboden (6) aus gemessenen Tiefe (C) von 0,^45.D bis 0,431.D liegt, und daß der den Übergang von der Brennraumwand (3) zum Brennraumboden· (4) erzeugende Radius eine Länge (r) von 0,10.3.D bis 0,172.D aufweist und sich sein Ansatzpunkt (8) auf einem gedachten Kreis bewegt, der in einem Abstand (b) zwischen 0,276.D und 0,345.D von der Brennraumlängsachse (x) und zwischen 0,103.D und 0,172.D vom Brennraumboden (4) entfernt liegt (Fig. 5).
9. Brennkraftmaschine nach den Ansprüchen 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß das Verhältnis V/T zwischen

p ρ

l4,8 cm und l6,0 cm liegt, wobei V das Brennraumvolumen und T die Brennraumtiefe bedeuten, daß der Durchmesser (d) des Brennraumhalses (2) das 0,825- bis 0,895-fache, seine Tiefe (t) das 0,035- bis 0,123-fache .und die größte Brennraumtiefe (T), gemessen vom Kolbenboden (6) aus, das O,6l4- bis 0,702-fache des größten Brennraumdurchmessers (D) beträgt, daß der die Neigung der Brennraumwand (3) erzeugende Radius eine Länge (R) von 0,614.D bis 0,702.D aufweist, und sich sein Ansatzpunkt (7) auf einem gedachten Kreis bewegt, der in einem Abstand (B) von der Brennraumlängsachse (x) von 0,123.D bis 0,193.D und in einer vom Kolbenboden (6) aus gemessenen Tiefe (C) von 0,3l6.D bis 0,386.D liegt, und daß der den Übergang von der Brennraumwand (3) zum Brennraumboden (4) erzeugende Radius eine Länge (r) von 0,105 D bis 0,175.D aufweist, und sich sein Ansatzpunkt (8) auf einem gedachten Kreis bewegt, der in einem Abstand (b) zwischen 0,298.D und 0,368.D von der Brennraumlängsachse (x) und zwischen 0,105.D und 0,175.D vom Brennraumboden (4) entfernt liegt .(Fig. 6).

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