DE19781951B4

DE19781951B4 - Verbundbahn mit einem Vliesstoff und einem Film

Info

Publication number: DE19781951B4
Application number: DE19781951A
Authority: DE
Inventors: Takeshi Toyonaka Noma; Shingo Moriyama Horiuchi; Yoshimi Moriyama Tsujiyama
Original assignee: Chisso Corp
Current assignee: JNC Corp
Priority date: 1996-08-26
Filing date: 1997-08-20
Publication date: 2004-09-09
Anticipated expiration: 2017-08-21
Also published as: TW352364B; DE19781951T1; WO1998008680A1; JP3872819B2; JP2001500437A; US6271155B1; AU3867497A; CN1228735A

Abstract

Laminierte Verbundbahn, mit einem thermoplastischen kristallinen wasserdichten Film und einem thermoplastische konjugierte Fasern aufweisenden Vliesstoff,
wobei der thermoplastische kristalline wasserdichte Film aus einem Linearpolyethylenfilm niedriger Dichte und einem Polypropylenfilm ausgewählt ist; die thermoplastische konjugierte Faser aus einer niedrigschmelzenden Komponente und einer hochschmelzenden Komponente zusammengesetzt ist und die Differenz der Schmelzpunkte zwischen der niedrigschmelzenden Komponente und der hochschmelzenden Komponente mindestens 10° C beträgt;
wobei die niedrigschmelzende Komponente ausgewählt ist aus einem Ethylen-Propylen-Copolymer, mit 85 bis 99 Gew.-% Propylen und 1 bis 15 Gew.-% Ethylen, einem Buten-Propylen-Copolymer, mit 50 bis 99 Gew.-% Propylen und 1 bis 50 Gew.-% 1-Buten, einem Ethylen-Octen-Copolymer, mit 73 bis 99 Gew.-% Ethylen und 1 bis 27 Gew.-% 1-Octen und einem Ethylen-Buten-Propylen-Terpolymer, mit 84 bis 97 Gew.-% Propylen, 1 bis 15 Gew.-% 1-Buten und 1 bis 10 Gew.-% Ethylen,
wobei die Differenz des Schmelzpunkts zwischen dem thermoplastischen kristallinen wasserdichten Film und der niedrigschmelzenden Komponente der...

Description

TECHNISCHES GEBIET
Die Erfindung betrifft eine Verbundbahn mit einem Film und einem Vliesstoff, die weich ist und einen ausgezeichneten Griff hat (im folgenden wird der Kürze halber "laminierte Vliesstoffbahn" verwendet). Insbesondere betrifft sie eine laminierte Vliesstoffbahn, die einen Vliesstoff und einen Film kombiniert und für wasserdichte Träger (wasserundurchlässige Träger) von Papierwindeln, Hygienebinden o. ä. nützlich ist.

Bisher wurden ein thermoplastisches Harz aufweisende Filme als wasserdichte Träger von Papierwindeln, Hygienebinden o. ä. verwendet. Allerdings treten beim Einsatz thermoplastischer Harzfilme für diese wasserdichten Träger einige Probleme auf. Anders ausgedrückt fühlen sich solche wasserdichten Träger auf der Haut des Benutzers kühl an; durch Glänzen fehlt ihnen ein stoffähnliches Erscheinungsbild, so daß sie nicht wie hochqualitative Produkte aussehen; und sie haben keinen guten Griff. Zur Lösung dieser Probleme, d. h. zur Bereitstellung eines hochqualitativen stoffähnlichen Aussehens sowie eines weichen und warmen Griffs, werden ver schiedene Arten von Vliesstoffen durch Verkleben mit einem Kunststoffilm unter Verwendung von Heißschmelzharz o. ä. laminiert. Zum Laminieren von Vliesstoffen mittels eines Heißschmelzharzes ist eine Vorrichtung zum Spritzen eines Heißschmelzharzes; eines Heißschmelzklebstoffs mit einem bei niedriger Temperatur schmelzenden Harz, das keine Wärmeschäden an einem Film und Vliesstoff verursacht, erforderlich, was das Gewicht und die Kosten der Produkte erhöht. Außerdem ist eine große Fläche zum Verkleben notwendig, um eine ausgezeichnete Haftung zwischen einem Film und Vliesstoff zu gewährleisten, so daß es schwierig ist, Heißschmelzharze als Klebestoff unauffällig und gleichmäßig aufzutragen.

Die Aufgabe der Erfindung besteht darin, diese Probleme zu lösen und eine Verbundbahn mit einem Vliesstoff und einem Film (eine laminierte Vliesstoffbahn) bereitzustellen, die für eine wasserdichte Bahn von z. B. Papierwindeln oder Hygienebinden geeignet ist, wobei ein Film und ein Vliesstoff ohne Verwendung eines spezifischen Klebstoffs, z. B. eines Heißschmelzklebstoffs o. ä., verklebt sind, so daß das Aussehen ausgezeichnet ist und ein Vliesstoff und Film leicht und dicht verbunden sind.

OFFENBARUNG DER ERFINDUNG

Die laminierte Vliesstoffbahn der Erfindung ist eine laminierte Verbundbahn, mit einem thermoplastischen kristallinen wasserdichten Film und einem thermoplastische konjugierte Fasern aufweisenden Vliesstoff,
wobei der thermoplastische kristalline wasserdichte Film aus einem Linearpolyethylenfilm niedriger Dichte und einem Polypropylenfilm ausgewählt ist; die thermoplastische konjugierte Faser aus einer niedrigschmelzenden Komponente und einer hochschmelzenden Komponente zusammengesetzt ist und die Differenz der Schmelzpunkte zwischen der niedrigschmelzenden Komponente und der hochschmelzenden Komponente mindestens 10 °C beträgt;
wobei die niedrigschmelzende Komponente ausgewählt ist aus einem Ethylen- Propylen-Copolymer, mit 85 bis 99 Gew.-% Propylen und 1 bis 15 Gew.-% Ethylen, einem Buten-Propylen-Copolymer, mit 50 bis 99 Gew.-% Propylen und 1 bis 50 Gew.-% 1-Buten, einem Ethylen-Octen-Copolymer, mit 73 bis 99 Gew.-% Ethylen und 1 bis 27 Gew.-% 1-Octen und einem Ethylen-Buten-Propylen-Terpolymer, mit 84 bis 97 Gew.-% Propylen, 1 bis 15 Gew.-% 1-Buten und 1 bis 10 Gew.-% Ethylen,
wobei die Differenz des Schmelzpunkts zwischen dem thermoplastischen kristallinen wasserdichten Film und der niedrigschmelzenden Komponente der konjugierten Faser nicht mehr als 30 ° beträgt;
die Temperatur der Position, welche 10 % der Fläche des durch DSK (gemäß JIS K 7122) gemessenen endothermen Peaks, ausgehend vom Startpunkt des Schmelzens, einer vollständigen konjugierten Faser entspricht, zwischen dem Schmelzstartpunkt und dem Schmelzendpunkt des durch DSK gemessenen endothermen Peaks des Films liegt; und
der thermoplastische kristalline wasserdichte Film und der Vliesstoff durch Verbinden mittels Wärmekleben laminiert sind.

Bei der laminierten Vliesstoffbahn der Erfindung ist bevorzugt, daß ein durch DSK gemessener endothermer Peak der thermoplastischen konjugierten Faser einer vollständigen konjugierten Faser in einen endothermen Peak einer niedrigschmelzenden Komponente und in einen endothermen Peak einer hochschmelzenden Komponente im Hinblick auf die Basislinie der endothermen Peakkurve getrennt ist und die Temperatur der Position, welche 20 % der Fläche des endothermen Peaks, ausgehend vom Startpunkt des Schmelzens, der niedrigschmelzenden Komponente der konjugierten Faser entspricht, zwischen dem Schmelzstartpunkt und dem Schmelzendpunkt des durch DSK gemessenen endothermen Peaks des thermoplastischen kristallinen wasserdichten Films liegt.

Ferner ist bei der laminierten Vliesstoffbahn der Erfindung bevorzugt, daß der thermoplastische kristalline wasserdichte Film luftdurchlässig ist.

Ferner ist bei der laminierten Vliesstoffbahn der Erfindung bevorzugt, daß der thermoplastische kristalline wasserdichte Film und die niedrigschmelzende Komponente der thermoplastischen konjugierten Faser aus Materialien der gleichen Gruppe hergestellt sind und die Differenz der Schmelzpunkte zwischen dem thermoplastischen kristallinen wasserdichten Film und der niedrigschmelzenden Komponente der konjugierten Faser höchstens 5 °C beträgt.

Ferner ist bei der laminierten Vliesstoffbahn der Erfindung bevorzugt, daß der Schmelzpunkt der niedrigschmelzenden Komponente der thermoplastischen konjugierten Faser niedriger als der Schmelzpunkt des thermoplastischen kristallinen wasserdichten Films ist.

Ferner ist bei der laminierten Vliesstoffbahn der Erfindung bevorzugt, daß der Vliesstoff, welcher thermoplastische konjugierte Fasern umfasst, ein Vliesstoff ist, welcher aus Filamenten zusammengesetzte thermoplastische konjugierte Fasern umfasst.

KURZE BESCHREIBUNG DER ZEICHNUNGEN

1 ist eine endotherme Peakkurve anhand einer DSK-Analyse, die eine Ausführungsform der thermoplastischen konjugierten Faser der Erfindung zeigt.

2 ist eine endotherme Peakkurve anhand einer DSK-Analyse, die eine weitere Ausführungsform der thermoplastischen konjugierten Faser der Erfindung zeigt.

3 ist eine endotherme Peakkurve anhand einer DSK-Analyse, die eine weitere Ausführungsform der thermoplastischen konjugierten Faser der Erfindung zeigt.

4 ist eine endotherme Peakkurve anhand einer DSK-Analyse, die eine weitere Ausführungsform der thermoplastischen konjugierten Faser der Erfindung zeigt.

5 ist eine endotherme Peakkurve anhand einer DSK-Analyse, die eine weitere Ausführungsform der thermoplastischen konjugierten Faser der Erfindung zeigt.

6 ist eine endotherme Peakkurve anhand einer DSK-Analyse, die eine weitere Ausführungsform der thermoplastischen konjugierten Faser der Erfindung zeigt.

7 ist eine endotherme Peakkurve anhand einer DSK-Analyse, die eine weitere Ausführungsform der thermoplastischen konjugierten Faser der Erfindung zeigt.

Als thermoplastischer kristalliner wasserdichter Film, der in der Erfindung zum Einsatz kommt, wird ein Linearpolyethylenfilm niedriger Dichte oder ein Polypropylenfilm verwendet. Diese thermoplastischen kristallinen Filme sind am weitesten verbreitet sowie leicht und billig erhältlich.
Genutzt werden kann ein mehrschichtiger Film, wobei aber angesichts der Kosten die Verwendung einschichtiger Filme vorteilhaft ist. Der Grund für den Einsatz eines kristallinen Films anstelle anderer thermoplastischer Filme ist, daß der kristalline Film eine relativ hohe Festigkeit hat und beim Wärmeverkleben kaum Schäden (geringe Bildung von Löchern) erleidet.
Die Dicke dieser Filme läßt sich je nach den jeweiligen Anwendungen festlegen. Insbesondere ist bevorzugt, daß die Dicke im Bereich von 10 bis 40 μm liegt. Allerdings ist die Dicke nicht auf diesen Bereich beschränkt. Außerdem ist bevorzugt, daß diese Filme biaxial gereckt sind, wobei aber auch nicht orientierte Filme zum Einsatz kommen können.
Werden die Filme für eine Anwendung gebraucht, bei der es zur Berührung des menschlichen Körpers kommt, z. B. bei wasserdichten Bahnen von Papierwindeln oder Hygienebinden o. ä., ist ferner bevorzugt, daß der Film luftdurchlässig ist. Hier bezeichnet Luftdurchlässigkeit einen Zustand, in dem die Wasserdampfdurchlässigkeit mindestens 1500 g/m² 24 h unter Beibehaltung eines hydraulischen Druckwiderstands von mindestens 2000 mm H₂O unter folgenden Bedingungen nach JIS K7129 beträgt: Prüftemperatur 32 °C und relative Feuchtigkeit 50 %. Im Handel sind derartige Filme erhältlich. Zu Beispielen für den handelsüblichen Film zählt "ESPOIR" (ein Linearpolyethylenfilm niedriger Dichte, hergestellt von Mitsui Toatsu Chemicals, Inc.).
Daher sind bei Verwendung von Filmen für die wasserdichten Bahnen (wasserdichten Träger) von Papierwindeln oder Hygienebinden o. ä. keine Filme als wasserdichte Träger bevorzugt, die durch Vorhandensein solch großer Löcher luftdurchlässig sind, daß flüssiges Wasser durchtreten kann.
Zu Beispielen für die Vliesstoffe mit einer thermoplastischen konjugierten Faser der Erfindung können gehören: ein durch ein Kardierverfahren hergestellter Vliesstoff mit konjugierter Faser (Stapelfaser); ein durch ein Luftauflageverfahren hergestellter Vliesstoff mit konjugierter Faser (Stapelfaser); ein durch ein Naßverfahren zur Papierherstellung hergestellter Vliesstoff mit konjugierter Faser (Stapelfaser) und ein durch ein Schmelzblasverfahren hergestellter Vliesstoff mit konjugierter Faser (Stapelfaser); sowie ein Vliesstoff mit konjugierter Faser (Filament, insbesondere ein kontinuierliches Filament), der durch ein Schmelzspinn- bzw. Spun-Bond-Verfahren hergestellt ist. Vorzugsweise kommt ein Vliesstoff mit Filamenten insbesondere zum Einsatz, da er eine hohe Festigkeit und geringe Faserigkeit hat. Speziell ist der durch das Spun-Bond-Verfahren hergestellte Vliesstoff bevorzugt, da Vliesstoffe ohne Anwendung von Schmälzmitteln zum Faserspinnen hergestellt werden können, kein Reckschritt nach Verfestigung eines aus der Spinndüse gesponnenen Schmelzspinnfilaments durchgeführt wird und eine Kristallorientierung in den Filamenten mit geringerer Wahrscheinlichkeit als bei Stapelfasern auftritt, die durch ein Verfahren mit einem Reckschritt hergestellt werden, so daß sich solche Filamente leicht mit einem thermoplastischen kristallinen Film verbinden lassen. Zudem ist das Spun-Bond-Verfahren bevorzugt, da seine Kosten sinnvoll sind.
Als thermoplastische konjugierte Faser eines Vliesstoffs der Erfindung muß eine thermoplastische konjugierte Faser verwendet werden, bei der die Differenz der Schmelzpunkte zwischen einer niedrigschmelzenden Komponente und einer hochschmelzenden Komponente mindestens 10 °C beträgt. Liegt bei der konjugierten Faser die Differenz der Schmelzpunkte zwischen einer niedrigschmelzenden Komponente und einer hochschmelzenden Komponente unter 10 °C, wird die hochschmelzende Komponente, die hauptsächlich für die Festigkeit der konjugierten Faser sorgt, beim Wärmeverkleben mit dem Film beschädigt oder in ihren physikalischen Eigenschaften usw. beeinträchtigt. Dadurch wird die Griffigkeit der Verbundbahn leicht zu hart, und die Bauschigkeit des Vliesstoffs neigt dazu, geringer zu werden.
Eine endotherme Peakkurve anhand einer DSK-Analyse (Analyse mit Differentialscanningkalorimetrie) einer gesamten konjugierten Faser variiert je nach den Kombinationen oder Arten der niedrigschmelzenden Komponenten und hochschmelzenden Komponenten der konjugierten Faser. Typische Arten der endothermen Peakkurven sind in 1 bis 7 dargestellt. Hierbei haben die jeweiligen Markierungen die im folgenden dargestellten Bedeutungen. Die Markierung "a" bezeichnet einen endothermen Peak der niedrigschmelzenden Komponente der konjugierten Faser; "a₁" bezeichnet einen endothermen Peak der Komponente mit einem niedrigeren Schmelzpunkt, wenn die niedrigschmelzende Komponente der konjugierten Faser eine Mischung aus zwei Teilen aufweist; "a₂" bezeichnet einen endothermen Peak der Komponente mit einem höheren Schmelzpunkt, wenn die niedrigschmelzende Komponente der konjugierten Faser eine Mischung aus zwei Teilen aufweist; "b" bezeichnet einen endothermen Peak der hochschmelzenden Komponente der konjugierten Faser; die Zahl 1 bezeichnet einen Schmelzanfangspunkt, 2 bezeichnet eine Temperatur, die 10 % der Fläche von der Seite des Schmelzanfangspunkts des endothermen Peaks der gesamten konjugierten Faser anhand der DSK-Analyse entspricht; 3 bezeichnet eine Temperatur, die 20 % der Fläche von der Seite des Schmelzanfangspunkts des endothermen Peaks der niedrigschmelzenden Komponenten der konjugierten Faser ("a" oder "a₁" + "a₂") anhand der DSK-Analyse entspricht; 4 bezeichnet einen Schmelzpunkt der niedrigschmelzenden Komponente; 4' bezeichnet einen Schmelzpunkt der Komponente mit einem niedrigeren Schmelzpunkt, wenn die niedrigschmelzende Komponente eine Mischung aus zwei Teilen aufweist; 4'' bezeichnet einen Schmelzpunkt der Komponenten mit dem höheren Schmelzpunkt, wenn die niedrigschmelzende Komponente eine Mischung aus zwei Teilen aufweist; 5, 5', 5'' bezeichnen jeweils ein Tal der endothermen Peaks; 6 bezeichnet einen Schmelzpunkt der hochschmelzenden Komponente; 7 bezeichnet einen Schmelzabschlußpunkt (anders ausgedrückt den Punkt, an dem das Schmelzen oder ein Phasenübergang abgeschlossen ist); und 8 bezeichnet eine Basislinie der endothermen Peakkurve. In 1 bis 7 zeigt eine senkrechte Achse einen Wärmefluß (Wärmestrom) (allgemein lautet die Einheit mW oder Milliwatt) und entspricht der endothermen Energie; und eine waagerechte Achse zeigt Temperaturen (allgemein lautet die Einheit °C).
1 ist eine endotherme Peakkurve anhand einer DSK-Analyse und zeigt eine Ausführungsform der thermoplastischen konjugierten Faser, wobei der endotherme Peak der gesamten konjugierten Faser anhand der DSK-Analyse in einen endothermen Peak "a" der niedrigschmelzenden Komponente und einen endothermen Peak "b" der hochschmelzenden Komponente bezüglich der Basislinie 8 der endothermen Peakkurve getrennt ist. Hierbei bezeichnet die Basislinie der endothermen Peakkurve die DSK-Kurve im Temperaturbereich, in dem kein Übergang und keine Reaktion in einem Prüfstück bei der DSK auftreten. Ist der Temperaturbereich schmal, wird die Basislinie mitunter als Gerade betrachtet. Zudem bedeutet die "Trennung in einen endothermen Peak "a" der niedrigschmelzenden Komponente und einen endothermen Peak "b" der hochschmelzenden Komponente bezüglich der Basislinie 8 der endothermen Peakkurve", daß ein Tal 5 der endothermen Peaks der endothermen Peakkurve die Basislinie 8 so berührt, daß ein endother mer Peak der niedrigschmelzenden Komponente "a" und ein endothermer Peak der hochschmelzenden Komponente "b" als zwei oder mehr völlig getrennte und verschiedenartige Peaks erscheinen. Zum Beispiel gehört gemäß der späteren Beschreibung von 4 usw. der Fall, in dem das Tal 5' eines endothermen Peaks nicht die Basislinie 8 der endothermen Peakkurve berührt, auch wenn der endotherme Peak "a" der niedrigschmelzenden Komponente und der endotherme Peak "b" der hochschmelzenden Komponente zwei oder mehr durch 4 und 6 dargestellte Peaks haben, nicht zur Kategorie einer: "thermoplastischen konjugierten Faser, wobei die endothermen Peaks einer durch DSK bewerteten gesamten konjugierten Faser in einen endothermen Peak "a" der niedrigschmelzenden Komponente und einen endothermen Peak "b" der hochschmelzenden Komponente im Hinblick auf die Basislinie 8 der endothermen Peakkurve getrennt sind". Konjugierte Fasern gemäß 4 bis 7, die nicht zu dieser Kategorie gehören, d. h., bei denen die endothermen Peakkurven der konjugierten Faser nicht in zwei Peaks getrennt sind, können ebenfalls vorzugsweise in der Erfindung verwendet werden. Jedoch kommen die Fasern, bei denen "die durch DSK gemessenen endothermen Peaks in einen endothermen Peak "a" der niedrigschmelzenden Komponente und einen endothermen Peak "b" der hochschmelzenden Komponente im Hinblick auf die Basislinie 8 der endothermen Peakkurve getrennt sind", stärker bevorzugt zum Einsatz, da ein Film und ein Vliesstoff leicht im Temperaturbereich wärmeverklebt werden, in dem Wärmeschäden, z. B. eine Orientierungsrelaxation der hochschmelzenden Komponente usw., mit geringerer Wahrscheinlichkeit auftreten.
2 ist eine endotherme Peakkurve anhand einer DSK-Analyse, die eine weitere Ausführungsform einer thermoplastischen konjugierten Faser zeigt, wobei der endotherme Peak einer gesamten konjugierten Faser in einen endothermen Peak der niedrigschmelzenden Komponente und einen endothermen Peak der hochschmelzenden Komponente im Hinblick auf die Basislinie der endothermen Peakkurve getrennt ist. Weist eine niedrigschmelzende Komponente der konjugierten Faser zwei Arten von Polymerteilen auf, erscheint gemäß 2 ein Peak zwei mal in der endothermen Peakkurve. Das heißt, ein endothermer Peak a₁ der Komponente mit einem niedrigeren Schmelzpunkt der niedrigschmelzenden Komponente hat einen Peak 4', und ein endothermer Peak a₂ der Komponente mit einem höheren Schmelzpunkt der niedrigschmelzenden Komponente zeigt einen Peak 4''. Weist eine niedrigschmelzende Komponente einer konjugierten Faser mehr als zwei Polymermischungen auf, erscheint ein Peak mitunter dreimal oder öfter (nicht gezeigt). In jedem Fall berührt ein Tal 5 der endothermen Peaks in der endothermen Peakkurve die Basislinie 8 der endothermen Peakkurve. Daher sind die endothermen Peaks zweimal gezeigt: Einer ist durch a₁, a₂, ... a_n dargestellt, wobei es sich um die endothermen Peaks der niedrigschmelzenden Komponenten handelt (a_n bezeichnet einen n-ten Peak, der auf der DSK-Kurve einer n-ten niedrigschmelzenden Komponente erscheint und dem Schmelzpunkt einer n-ten Komponente entspricht, wobei n eine positive ganze Zahl ist); ein weiterer ist durch "b" dargestellt, wobei es sich um den endothermen Peak der hochschmelzenden Komponente handelt. Daher gehört zu den bevorzugten Beispielen für eine thermoplastische konjugierte Faser eine, bei der die endothermen Peaks einer durch DSK bewerteten gesamten konjugierten Faser in einen endothermen Peak der niedrigschmelzenden Komponente und einen endothermen Peak der hochschmelzenden Komponente im Hinblick auf die Basislinie 8 der endothermen Peakkurve getrennt sind.
3 ist eine endotherme Peakkurve anhand einer DSK-Analyse, die eine weitere Ausführungsform einer thermoplastischen konjugierten Faser zeigt, wobei der endotherme Peak einer durch DSK bewerteten gesamten konjugierten Faser in einen endothermen Peak der niedrigschmelzenden Komponente und einen endothermen Peak der hochschmelzenden Komponente im Hinblick auf die Basislinie der endothermen Kurve getrennt ist. Die endotherme Peakkurve von 3 unterscheidet sich von der in 2 geringfügig in folgendem: Weist z. B. eine niedrigschmelzende Komponente einer konjugierten Faser eine Mischung aus zwei Arten von Polymeren auf, erscheinen der endotherme Peak "a₁" einer Komponente mit einem niedrigeren Schmelzpunkt der niedrigschmelzenden Komponente und der endotherme Peak "a₂" einer Komponente mit einem höheren Schmelzpunkt der niedrigschmelzenden Komponente nicht in der Form von zwei Peaks (dargestellt durch die Zahlen 4' und 4'') wie in 2 sondern einer der Peaks erscheint in Form eines schulterförmigen Punkts, was durch 4' in 3 gezeigt ist. Mit Wahrscheinlichkeit tritt dies im Fall auf, in dem die Schmelzpunkte A1 und B1 relativ nahe beieinander liegen. Hierbei stellen A1 und B1 die beiden Arten von Komponenten dar, die die gemischte niedrigschmelzende Komponente bilden. Ist die niedrigschmelzende Komponente eine Mischung mit mehr als zwei Polymeren (nicht gezeigt), treten zwei oder mehrere schulterförmige Punkte auf. In jedem Fall berührt ein Tal 5 der endothermen Peaks in der endothermen Peakkurve die Basislinie 8 der endothermen Peakkurve. Daher sind die endothermen Peaks zweimal gezeigt: Einer ist durch a₁, a₂, ... a_n dargestellt, wobei es sich um die endothermen Peaks der niedrigschmelzenden Komponenten handelt (a_n bezeichnet einen n-ten Peak, der auf der DSK-Kurve einer n-ten niedrigschmelzenden Komponente erscheint und dem Schmelzpunkt einer n-ten Komponente entspricht, wobei n eine positive ganze Zahl ist); ein weiterer ist durch "b" dargestellt, wobei es sich um einen endothermen Peak der hochschmelzenden Komponente handelt. Daher gehört zu den bevorzugten Beispielen für eine thermoplastische konjugierte Faser eine, bei der die endothermen Peaks einer durch DSK bewerteten gesamten konjugierten Faser in einen endothermen Peak der niedrigschmelzenden Komponente und einen endothermen Peak der hochschmelzenden Komponente im Hinblick auf die Basislinie 8 der endothermen Peakkurve getrennt sind.
Treten gemäß 2 und 3 zwei oder mehrere Peaks oder schulterartige Punkte auf der endothermen Peakkurve anhand der DSK-Analyse auf, d. h., weist eine niedrigschmelzende Komponente zwei oder mehr thermoplastische Polymermischungen auf, bezeichnet der Schmelzpunkt der niedrigschmelzenden Komponente in der Erfindung einen Schmelzpunkt der Komponente mit dem höchsten Schmelzpunkt unter den vorgenannten zwei oder mehr thermoplastischen Polymeren. In 2 oder 3 ist die Temperatur der durch einen Peak 4'' dargestellten Po sition als Schmelzpunkt der niedrigschmelzenden Komponente der konjugierten Faser definiert.
Als nächstes ist 4 eine endotherme Peakkurve anhand einer DSK-Analyse, die eine Ausführungsform einer thermoplastischen konjugierten Faser zeigt, wobei der endotherme Peak der durch DSK bewerteten gesamten konjugierten Faser nicht vollständig in einen endothermen Peak der niedrigschmelzenden Komponente und einen endothermen Peak der hochschmelzenden Komponente bezüglich der Basislinie der endothermen Peakkurve getrennt ist. (Im folgenden wird der Kürze halber "nicht getrennter endothermer Peak" verwendet.) Im Gegensatz zur endothermen Peakkurve von 1 sind bei dieser Art der endothermen Kurve der konjugierten Faser der endotherme Peak "a" der niedrigschmelzenden Komponente und ein endothermer Peak "b" der hochschmelzenden Komponente als zwei oder mehr Peaks in der Darstellung durch 4 und 6 gezeigt, wobei aber das Tal 5' der endothermen Peaks nicht die Basislinie 8 der endothermen Peakkurve berührt.
5 ist eine endotherme Peakkurve der konjugierten Faser anhand einer DSK-Analyse, die eine weitere Ausführungsform der thermoplastischen konjugierten Faser mit nicht getrenntem endothermem Peak zeigt. Weist eine niedrigschmelzende Komponente der konjugierten Faser eine Mischung aus zwei Polymeren auf, erscheint der Peak zweimal auf der endothermen Peakkurve. Das heißt, ein endothermer Peak a₁ der Komponente mit einem niedrigeren Schmelzpunkt der niedrigschmelzenden Komponente zeigt den Peak 4', und ein endothermer Peak a₂ der Komponente mit einem höheren Schmelzpunkt der niedrigschmelzenden Komponente zeigt den Peak 4''. Wie anhand von 2 erläutert wurde, erscheint in einem Fall, in dem eine niedrigschmelzende Komponente einer konjugierten Faser eine Mischung aus mehr als zwei Polymeren aufweist, ein Peak mitunter dreimal oder öfter (nicht gezeigt).
6 ist eine endotherme Peakkurve der konjugierten Faser anhand einer DSK-Analyse, die eine weitere Ausführungsform der thermoplastischen konjugierten Faser mit dem nicht getrennten endothermen Peak zeigt. In diesem Fall hat der Schmelzpunkt 4 der niedrigschmelzenden Komponente "a" nicht die Form eines Peaks, sondern ist ein schulterförmiger Punkt. Der Schmelzpunkt des endothermen Peaks "b" der hochschmelzenden Komponente ist eine durch 6 dargestellte Temperatur. Zu einem solchen Muster der endothermen Peakkurve kommt es in der Regel, wenn die Schmelzpunkte der niedrigschmelzenden Komponente und der hochschmelzenden Komponente näher aneinander liegen als in der Fällen von 1 oder 4.
7 ist eine endotherme Peakkurve der konjugierten Faser anhand einer DSK-Analyse, die eine weitere Ausführungsform der thermoplastischen konjugierten Faser mit dem nicht getrennten endothermen Peak zeigt. Diese zeigt sich leicht dann, wenn die Schmelzpunkte A1 und B1 relativ nahe beieinander liegen. Hierbei stellen A1 und B1 zwei Arten von Komponenten dar, die die Mischung für eine niedrigschmelzende Komponente bilden. Ist die niedrigschmelzende Komponente eine Mischung mit mehr als zwei Polymeren (nicht gezeigt), treten zwei oder mehrere schulterförmige Punkte auf.
Treten gemäß 5 oder 7 zwei oder mehrere Peaks oder schulterförmige Punkte auf der endothermen Peakkurve anhand der DSK-Analyse auf, d. h. weist eine niedrigschmelzende Komponente eine Mischung aus zwei oder mehr thermoplastischen Polymeren auf, bezeichnet der Schmelzpunkt der niedrigschmelzenden Komponente der Erfindung einen Schmelzpunkt der Komponente mit dem höchsten Schmelzpunkt unter den vorgenannten zwei oder mehr thermoplastischen Polymeren. In 5 oder 7 ist die Temperatur der durch den Peak 4'' dargestellten Position als Schmelzpunkt der niedrigschmelzenden Komponente der konjugierten Faser definiert.
Während die endothermen Peakkurven von 4 bis 7 als "nicht getrennter endothermer Peak" bezeichnet werden, werden die endothermen Peakkurven gemäß 1 bis 3 im folgenden nur als "getrennter endothermer Peak" bezeichnet. Bei der Erfindung ist beim nicht getrennten endothermen Peak von 4 bis 7 "eine Temperatur, die 10% der Fläche des durch DSK gemessenen endothermen Peaks, ausgehend vom Startpunkt des Schmelzens, einer gesamten konjugierten Faser entspricht" wie folgt erläutert: Unter der Annahme, daß z. B. der schraffierte Abschnitt (der Abschnitt, der durch eine 1, 2 und 10 verbindende Linie begrenzt ist) 10% im Hinblick auf die Fläche entspricht, die von der endothermen Peakkurve und der Basislinie umgeben ist, ist die Temperatur des durch 2 dargestellten Punkts die zuvor definierte Temperatur. Beim getrennten endothermen Peak von 1 bis 3 bezeichnet andererseits "eine Temperatur, die 10% der Fläche des durch DSK gemessenen endothermen Peaks, ausgehend vom Startpunkt des Schmelzens, einer gesamten konjugierten Faser entspricht" folgendes: Unter der Annahme, daß in 1 der schraffierte Abschnitt (der Abschnitt, der durch eine 1, 2 und 10 verbindende Linie begrenzt ist) 10 % im Hinblick auf die Fläche entspricht, die vom Peak "a", "b" und der Basislinie umgeben ist, ist die Temperatur des durch 2 dargestellten Punkts die zuvor definierte Temperatur; und unter der Annahme, daß in 2 oder 3 der schraffierte Abschnitt (der Abschnitt, der durch die 1, 2 und 10 verbindende Linie begrenzt ist) 10 % im Hinblick auf die Gesamtfläche entspricht, die vom Peak "a₁", "a₂" und "b" sowie der Basislinie umgeben ist, ist die Temperatur des durch 2 dargestellten Punkts die zuvor definierte Temperatur. Beim getrennten endothermen Peak gemäß der Erläuterung anhand von 1 bis 3 bezeichnet ferner "eine Temperatur, die 20 % der Fläche, ausgehend vom startpunkt des Schmelzens, des endothermen Peaks einer niedrigschmelzenden Komponente" der vorgenannten konjugierten Faser entspricht, folgendes: Unter der Annahme, daß in 1 z. B. die Fläche mit entgegengesetzter Schraffur (der Abschnitt, der durch eine 1, 3 und 11 verbindende Linie begrenzt ist) 20 % im Hinblick auf die Fläche entspricht, die nur vom Peak "a" und von der Basislinie umgeben ist, zu der die vom endothermen Peak "b" und der Basislinie umgebene Fläche nicht gehört, ist die Temperatur des durch 3 dargestellten Punkts die zuvor definierte Temperatur. Unter der Annahme, daß in 2 oder 3 andererseits die Fläche mit entgegengesetzter Schraffur (der Abschnitt, der durch eine 1, 3 und 11 verbindende Linie begrenzt ist) 20 % im Hinblick auf die Fläche entspricht, die nur vom Peak "a₁", "a₂" und von der Basislinie 8 umgeben ist, zu der die vom endothermen Peak "b" und der Basislinie umgebene Fläche nicht gehört, ist die Tempera tur des durch 3 dargestellten Punkts die zuvor definierte Temperatur.
Als in der Erfindung verwendete konjugierte Faser kommt eine konjugierte Mantel-Kern-Faser oder eine konjugierte nebeneinandergelagerte Faser zum Einsatz. Die konjugierte Mantel-Kern-Faser weist eine exzentrische konjugierte Mantel-Kern-Faser auf. In der konjugierten Mantel-Kern-Faser wird eine niedrigschmelzende Komponente für einen Mantel verwendet, während eine hochschmelzende Komponente für einen Kern eingesetzt wird. Insbesondere kann durch Verwendung einer exzentrischen konjugierten Mantel-Kern-Faser oder konjugierten nebeneinandergelagerten Faser eine Kräuselfaser hergestellt werden, wodurch vorzugsweise ein Vliesstoff mit hoher Bauschigkeit und guter Griffigkeit produziert wird. In der nebeneinandergelagerten konjugierten Faser kann das Verhältnis der niedrigschmelzenden Komponente zur hochschmelzenden Komponente im Querschnitt 1:1 betragen. Es erübrigt sich, darauf zu verweisen, daß eine Komponente im Querschnitt mehr als die andere Komponente ausmachen kann. Das Volumenverhältnis (das dem Flächenverhältnis entspricht, berücksichtigt man den Faserquerschnitt) der niedrigschmelzenden Komponente zur hochschmelzenden Komponente beträgt gewöhnlich 10:90 bis 90:10. Stärker bevorzugt beträgt das Verhältnis 30:70 bis 70:30.
Als hochschmelzende Komponente der konjugierten Faser kommt ein thermoplastisches kristallines Harz zum Einsatz. Zu spezifischen Beispielen für die thermoplastischen kristallinen Harze zählen Polyethylen hoher Dichte, Polypropylen, Polyethylenterephthalat und Polyamid, z. B. Nylon 6 und Nylon 66. Von den vorgenannten Beispielen werden vorzugsweise Polypropylen und Polyethylenterephthalat verwendet.
Als niedrigschmelzende Komponente der konjugierten Faser kommen Ethylen-Propylen-Copolymer mit 85 bis 99 Gew.-% Propylen und 1 bis 15 Gew.-% Ethylen, Buten-Propylen-Copolymer mit 50 bis 99 Gew.-% Propylen und 1 bis 50 Gew.-% 1-Buten, Ethylen-Octen-Copolymer mit 73 bis. 99 Gew.-% Ethylen und 1 bis 27 Gew.-% 1-Octen und Ethylen-Buten-Propylen-Terpolymer mit 84 bis 97 Gew.-% Propylen, 1 bis 15 Gew.-% 1-Buten und 1 bis 10 Gew.-% Ethylen zum Einsatz. Bevorzugt ist die Verwendung der vorgenannten Copolymere, da sie eine den Copolymeren eigene Weichheit zeigen, Weichheit oder Griffigkeit oder Griff ausgezeichnet sind und die Wärmehaftung am vorgenannten Linearpolyethylenfilm niedriger Dichte oder Polypropylenfilm gut ist.
In jedem Fall sollten beim Kombinieren eines thermoplastischen kristallinen wasserdichten Films und eines Vliesstoffs mit thermoplastischer konjugierter Faser ein thermoplastischer kristalliner wasserdichter Film und ein Vliesstoff mit einer thermoplastischen konjugierten Faser die folgenden Bedingungen erfüllen: Die thermoplastische konjugierte Faser weist eine niedrigschmel zende Komponente und eine hochschmelzende Komponente auf, und die Differenz des Schmelzpunkts zwischen der niedrigschmelzenden Komponente und der hochschmelzenden Komponente beträgt mindestens 10 °C; die Differenz des Schmelzpunkts zwischen dem thermoplastischen kristallinen wasserdichten Film und der niedrigschmelzenden Komponente der konjugierten Faser beträgt höchstens 30 °C; und die Temperatur der Position, die 10 % der Fläche des durch DSK gemessenen endothermen Peaks, ausgehend vom (Startpunkt des Schmelzens, einer gesamten konjugierten Faser entspricht, liegt zwischen dem Schmelzstartpunkt und dem Schmelzendpunkt des durch DSK gemessenen endothermen Peaks des Films. Bei Auswahl einer nicht diese Bedingungen erfüllenden Kombination aus einem thermoplastischen kristallinen wasserdichten Film und einem Vliesstoff mit einer thermoplastischen konjugierten Faser verschlechtert sich die Haftung zwischen dem thermoplastischen kristallinen wasserdichten Film und dem Vliesstoff mit der thermoplastischen konjugierten Faser. Dadurch läßt sich keine ausgezeichnete Verbundbahn erhalten. Werden ferner der thermoplastische kristalline wasserdichte Film und Vliesstoff mit einer thermoplastischen konjugierten Faser zum Wärmeverkleben gezwungen, entstehen Löcher im Film, oder die konjugierten Fasern werden durch Wärme beschädigt, woraus sich einige Nachteile ergeben: z. B. ist die Bauschigkeit des Vliesstoffs verringert, die Griffigkeit ist verschlechtert usw.
Stärker bevorzugt wird zusätzlich zu den vorgenannten Bedingungen als Kombination aus einer thermoplastischen konjugierten Faser und einem Film die Kombination ausgewählt, die die folgenden Bedingungen erfüllt: Ein endothermer Peak der thermoplastischen konjugierten Faser einer durch DSK bewerteten gesamten konjugierten Faser ist in einen endothermen Peak einer niedrigschmelzenden Komponente und einen endothermen Peak einer hochschmelzenden Komponente im Hinblick auf die Basislinie der endothermen Peakkurve getrennt, und die Temperatur der Position, die 20 % der Fläche des endothermen Peaks, ausgehend vom Startpunkt des Schmelzens der niedrigschmelzenden Komponente der konjugierten Faser entspricht, liegt zwischen dem Schmelzstartpunkt und dem Schmelzendpunkt der endothermen Kurve des thermoplastischen kri stallinen wasserdichten Films anhand der DSK-Analyse. Bei Auswahl der Kombination, bei der solche Bedingungen zusätzlich zugefügt sind, läßt sich das Wärmeverkleben leicht unter Temperaturbedingungen durchführen, bei denen Wärmeschäden, z. B. Orientierungsrelaxation der hochschmelzenden Komponente, mit geringerer Wahrscheinlichkeit auftreten, weshalb ein derartiges Harz bevorzugt ist.
Zu Kombinationen der vorgenannten konjugierten Faser gehören.
Kombinationen aus einer niedrigschmelzenden Komponente, die mindestens eine ist, die aus der Gruppe ausgewählt ist, die aus dem vorgenannten binären Olefincopolymer und Olefinterpolymer besteht, und einer hochschmelzenden Komponente, die aus Polypropylen oder Polyethylenterephthalat o. ä. ausgewählt ist.
Wird ein Vliesstoff unter Verwendung von konjugierter Stapelfaser erhalten, läßt sich eine konjugierte Faser mit der Kombination aus der niedrigschmelzenden Komponente und der hochschmelzenden Komponente leicht erhalten, da sie handelsüblich sind. Die durch das Spun-Bond-Verfahren hergestellte konjugierte Faser ist handelsüblich und leicht erhältlich. Außerdem kann ein Vliesstoff aus einer Stapelfaser hergestellt werden, die aus der konjugierten Faser unter Verwendung einer Spinndüse gesponnen ist, und ein Vliesstoff läßt sich direkt aus der konjugierten Faser durch das Schmelzblasverfahren herstellen. Ferner läßt sich ein Vliesstoff erhalten, der direkt aus Filamenten durch das Spun-Bond-Verfahren o. ä. durch Anwenden einer Einrichtung zur Herstellung eines konjugierten Filaments hergestellt ist.
Bei der Erfindung sollte beim Wärmeverkleben eines Vliesstoffs und Films gemäß der vorstehenden Beschreibung die Kombination aus dem thermoplastischen kristallinen wasserdichten Film und dem Vliesstoff mit einer thermoplastischen konjugierten Faser so ausgewählt sein, daß die folgenden Punkte erfüllt sind: Die thermoplastische konjugierte Faser weist eine niedrigschmelzende Komponente und eine hochschmelzende Komponente auf, und die Differenz der Schmelzpunkte zwischen der niedrigschmelzenden Komponente und der hochschmelzenden Komponente beträgt mindestens 10 °C; die Differenz des Schmelzpunkts zwischen dem thermoplastischen kristallinen wasserdichten Film und der niedrigschmelzenden Komponente der konjugierten Faser beträgt höchstens 30 °C; und die Temperatur der Position, die 10 der Fläche des durch DSK gemessenen endothermen Peaks, ausgehend vom Startpunkt des Schmelzens, einer gesamten konjugierten Faser entspricht, liegt zwischen dem Schmelzstartpunkt und dem Schmelzendpunkt des durch DSK gemessenen endothermen Peaks des Films. Zusätzlich zu diesen Bedingungen ist stärker bevorzugt, daß die Kombination aus dem thermoplastischen kristallinen wasserdichten Film und dem Vliesstoff mit einer ther moplastischen konjugierten Faser die Bedingung erfüllt, daß ein endothermer Peak einer gesamten konjugierten Faser der durch DSK bewerteten thermoplastischen konjugierten Faser in einen endothermen Peak einer niedrigschmelzenden Komponente und einen endothermen Peak einer hochschmelzenden Komponente im Hinblick auf die Basislinie der endothermen Peakkurve getrennt ist, und daß die Temperatur der Position, die 20 % der Fläche des endothermen Peaks, ausgehend vom Startpunkt des Schmelzens, der niedrigschmelzenden Komponente der konjugierten Faser entspricht, zwischen dem Schmelzstartpunkt und dem Schmelzendpunkt der endothermen Kurve des durch DSK bewerteten thermoplastischen kristallinen wasserdichten Films liegt. Werden z. B. ein Film mit Linearpolyethylen niedriger Dichte und ein Vliesstoff verwendet, der aus einem einzelnen Element aus Polypropylen durch das Spun-Bond-Verfahren hergestellt ist, verkleben sie nur durch Wärmeverkleben nicht gut. Wird ferner die Temperatur zwangsweise so gesteigert, daß der Vliesstoff und der Film verklebt werden, kommt es zur Bildung von Löchern im Film, so daß keine wasserdichte (wasserundurchlässige) Eigenschaft vorliegen kann.
Außerdem ist es bei der Erfindung notwendig, daß die Differenz zwischen dem Schmelzpunkt des thermoplastischen kristallinen wasserdichten Films und dem Schmelzpunkt der niedrigschmelzenden Komponente der konjugierten Faser höchstens 30 °C beträgt. Ist die Differenz der Schmelzpunkte größer als 30 °C, verschlechtert sich die Wärmehaftung zwischen einem Vliesstoff und Film. Bei Temperaturerhöhung, um den Vliesstoff und Film zu verkleben, wenn der Schmelzpunkt des thermoplastischen kristallinen Films niedriger als der Schmelzpunkt der niedrigschmelzenden Komponente der konjugierten Faser des Vliesstoffs ist, werden zudem große Löcher im Film erzeugt, oder physikalische Eigenschaften des Films werden durch Wärme stark beeinträchtigt. Im gleichen Fall wie dem vorgenannten Fall mit der Ausnahme, daß der Schmelzpunkt des thermoplastischen kristallinen Films höher als der Schmelzpunkt der niedrigschmelzenden Komponente der konjugierten Faser des Vliesstoffs ist, werden zudem die physikalischen Eigenschaften der hochschmelzenden Komponente der den Vliesstoff bildenden konjugierten Faser stärker durch Wärme beeinträchtigt, die Bauschigkeit wird stärker verringert, und die Griffigkeit des Vliesstoffs erscheint härter. Daher ist dieser Fall im Vergleich zum vorgenannten Fall nicht bevorzugt.
Bei der Erfindung ist die Kombination aus dem Film und Vliesstoff bevorzugt, bei der der thermoplastische kristalline wasserdichte Film und die niedrigschmelzende Komponente der thermoplastischen konjugierten Faser aus Materialien der gleichen Gruppe hergestellt sind und die Differenz der Schmelzpunkte zwischen dem thermoplastischen kristallinen Film und der niedrigschmelzenden Komponente der konjugierten Faser höchstens 5 °C beträgt, um eine noch bessere Haftung und eine höhere Haftfestigkeit zu erreichen. Hierbei bedeutet "gleiche Gruppe" die Zugehörigkeit zur gleichen Polymerreihe in der breiteren Polymerklassifikation. Anders ausgedrückt bezeichnet sie "homolog". Zu spezifischen Beispielen gehören z. B. die Kombination aus einem Polyolefin und einem weiteren Polyolefin, z. B. eine Kombination aus Polyethylen und Ethylen-Propylen-Copolymer usw.
Bevorzugt bei der Erfindung ist, daß die Kombination aus einem Film und Vliesstoff verwendet wird, bei der ein Vliesstoff mit einer Stapelfaser und/oder einem Filament mit einer konjugierten Faser mit einer niedrigschmelzenden Komponente und einer hochschmelzenden Komponente zum Einsatz kommt, und die niedrigschmelzende Komponente des Vliesstoffs bei einer Temperatur erweicht und verklebt wird, die dem Film keine Wärmeschäden zufügt. Daher ist zusätzlich zu den vorgenannten Bedingungen die Kombination zwischen einem Film und Vliesstoff stärker bevorzugt, bei der der Schmelzpunkt der niedrigschmelzenden Komponente der thermoplastischen konjugierten Faser niedriger als der Schmelzpunkt des thermoplastischen kristallinen wasserdichten Films ist.
Das Verfahren zum Wärmeverkleben dieser Filme und Vliesstoffe kann aufweisen: ein Verfahren unter Verwendung einer Wärmeprägewalze, ein Ultraschallschweißverfahren, ein Verfahren unter Verwendung eines Heißlufttrockners und ein Verfahren unter Verwendung einer Strahlungsheizung im fernen Infrarotbereich o. ä. Außerdem braucht der Vliesstoff nicht immer vorab hergestellt zu sein. Eine Faser kann mit einem Film in dem Schritt verbunden werden, in dem aus einer Faser ein Vliesstoff hergestellt werden soll. Beispielsweise wird ein Film auf eine nicht verbundene Kardenmatte gelegt, und der Film und die Matte können mittels einer Wärmeprägewalze verklebt werden. Wird das Verfahren zum Wärmeverkleben durch Verwendung einer Wärmeprägewalze angewendet, kann bei Bedarf das Wärmeverkleben ferner so durchgeführt werden, daß die Wärmeprägewalze in Berührung mit der Vliesstoffseite gebracht wird, und die nicht erwärmte oder Kühl- und Glättwalze oder eine Gummiwalze mit der Filmseite in Berührung gebracht wird.
Der Vliesstoff kann auf eine Seite des Films oder auf beide Seiten des Films laminiert sein. Die geeignete Laminierkombination läßt sich je nach Einsatzgebieten oder Nutzeranforderungen verwenden. Ein Flächengewicht (Gewicht je Quadratmeter) des zum Laminieren verwendeten Vliesstoffs ist nicht speziell eingeschränkt, und ein geeignetes Flächenge wicht wird je nach den Einsatzgebieten festgelegt. Gewöhnlich liegt das Flächengewicht des Vliesstoffs im Bereich von 5 bis 50 g/m². Für den Einsatz der wasserdichten Träger von Papierwindeln oder Hygienebinden liegt es vorzugsweise im Bereich von 10 bis 30 g/m².
Bei absorbierenden Artikeln, z. B. Papierwindeln und Hygienebinden u. ä., weisen diese Artikel gewöhnlich eine flüssigkeitsdurchlässige Deckschichtbahn, eine flüssigkeitsundurchlässige Rückschichtbahn und einen absorbierenden Kern auf, der wasserabsorbierende Harzteilchen und hydrophiles Fasermaterial aufweist, wobei der absorbierende Kern zwischen der Rückschichtbahn und der Deckschichtbahn angeordnet ist. Einzelheiten zu diesen absorbierenden Artikeln sind in der US-A-3670731 und US-A-4654039 offenbart.
Die flüssigkeitsundurchlässige Rückschichtbahn stellt den wasserdichten Träger dar. Die laminierte Vliesstoffbahn der Erfindung ist für wasserdichte Träger der absorbierenden Artikel geeignet.
Im folgenden wird die Erfindung näher anhand von Beispielen und Vergleichsbeispielen erläutert, wobei sie aber nicht nur auf diese beschränkt ist.
Für DSK und Ablösefestigkeit erfolgt die Bewertung jeweils gemäß den nachfolgend aufgeführten Verfahren.
DSK: Vorzugsweise werden Abschnitte der Prüfkörper mit Ausnahme der Abschnitte entnommen und gemessen, deren Wärmehistorie eindeutig hoch ist, z. B. der Abschnitt zum Wärmeverkleben. Die Erwärmungsgeschwindigkeit wird mit 10 °C je Minute erhöht. Das Gewicht des Prüfkörpers beträgt etwa 4 mg. Die Messung erfolgt auf einen Wert von 0,01 mg. Ein hierbei verwendeter Behälter für eine Probe ist aus Aluminium hergestellt. Das Aluminium des Behälters hat eine gleichmäßige Dicke und eine Reinheit von 99,9 bis 99,99 %. Zur stärkeren Wärmeleitung werden Proben dünn in der Mitte des Behälters plaziert und mit einem vorbestimmten Druck an den Behälterboden gedrückt, um vorhandene Luft zwischen Probe und Bodenfläche des Behälters zu entfernen. Als atmosphärisches Gas kommt Stickstoffgas zum Einsatz, und Sauerstoff oder Wasser werden entfernt. Die Meßtemperatur in der Erfindung ist die Tempera tur der Probe selbst, anders gesagt ohne Durchführung einer spezifischen Wärmebehandlung, z. B. vorheriges Erschmelzen der Proben. Die der Fläche des endothermen Peaks entsprechende Temperatur wird auf der Grundlage der in JIS K 7122 festgelegten Bedingungen gemessen, d. h., eine Peakkurve wird mit einem Schreiber registriert und ausgeschnitten, und das Gewicht wird gemessen, oder die Messung zur Analyse erfolgt am Bildschirm.
Ablösefestigkeit: Die laminierte Vliesstoffbahn wird in rechteckige Stücke mit einer Breite von 2,5 cm geschnitten. Am rechteckförmigen Vliesstoff wird die Verbindungsfläche zwischen einem Vliesstoff und einem Film teilweise abgezogen. Die Prüfung zur Messung der Zugfestigkeit erfolgt durch Abziehen jeder Kante des Vliesstoffs und des Films an der Verbindungsfläche mittels eines Zugprüfers ("AUTOGRAPH", hergestellt von Shimadzu Corporation). Berechnet wird der mittlere Festigkeitswert. Bei einer Ablösefestigkeit von mindestens 70 g je 2,5 cm Breite wird davon ausgegangen, daß die Festigkeit einem normalen Gebrauch widersteht.
Referenzbeispiel 1
Verwendet wurde eine konzentrische konjugierte Mantel-Kern-Stapelfaser, bestehend aus Polypropylen (Schmelzpunkt anhand der DSK-Analyse 160 °C) als Kernkomponente und Linearpolyethylen niedriger Dichte (Schmelzpunkt anhand der DSK-Analyse 125 °C) als Mantelkomponente im Volumenverhältnis 50:50. Die Temperatur der Position, die 10 % der Fläche des durch DSK gemessenen endothermen Peaks, ausgehend vom Startpunkt des Schmelzens, der gesamten konjugierten Faser entsprach, betrug 103 °C, und die Temperatur der Position, die 20 % der Fläche des endothermen Peaks, ausgehend vom Startpunkt des Schmelzens, der niedrigschmelzenden Komponente der konjugierten Faser entsprach, betrug 105 °C. Die Faser hatte eine Feinheit von 2 d/f und eine Schnittlänge von 51 mm und wurde durch das Kardierverfahren zu einer Matte mit einem Flächengewicht (Gewicht je Quadratmeter) von 25 g/m² ausgebildet. Die Matte wurde in eine Wärmeprägewalze eingeführt. Gleichzeitig wurde ein Linearpolyethylenfilm niedriger Dichte mit einer Dicke von 25 μm und einer Wasserdampfdurchlässigkeit von 1500 g/m² 24 h ("ESPOIR", hergestellt von Mitsui Toatsu Chemicals, Inc.; Schmelzstartpunkt des endothermen Peaks anhand der DSK-Analyse 61 °C, Schmelzendpunkt 132 °C und Schmelzpunkt 120 °C) in die Seite einer Wärmegummiwalze eingeführt. Die Matte und der Film wurden bei einer Prägewalzentemperatur von 115 °C, Gummiwalzentemperatur von 55 °C, einem Lineardruck (einer Linearbelastung) von 28 kg/cm und einer Bearbeitungsgeschwindigkeit von 10 m/min wärmeverklebt. Hierbei war die Oberflächenform des konvexen Abschnitts der Prägewalze ein lateral längerer Rhombus, die Fläche jedes konvexen Abschnitts betrug 0,35 mm² (1,18 × 0,59 mm), die Höhe des konvexen Abschnitts betrug 0,65 mm, und das Flächenverhältnis des konvexen Abschnitts betrug 15 %.
Gemessen wurde die Ablösefestigkeit zwischen Vliesstoff und Film in der resultierenden laminierten Vliesstoffbahn. Der Wert betrug 100 g je 2,5 cm Breite, was ausreichender Haftung entsprach. Außerdem wurden keine Fehler, z. B. wärmebedingte Nadellöcher, am Filmabschnitt beobachtet. Da der Film und Vliesstoff ohne Verwendung eines spezifischen Klebeharzes, z. B. Heißschmelzklebstoff, in der Verbundbahn der Erfindung verklebt waren, lag kein Auftrag von Heißschmelzklebstoff an unnötigen Abschnitten vor, und der Auftragsabschnittvon Heißschmelzharz war unauffällig. Dadurch wurde eine laminierte Vliesstoffbahn erhalten, die für wasserdichte Träger von Papierwindeln oder Hygienebinden geeignet war, wobei das Aussehen ausgezeichnet war und Vliesstoff und Film leicht und dicht verbunden wurden. Hierbei entsprach das Muster des endothermen Peaks einer durch DSK bewerteten gesamten konjugierten Faser dem in 1 gezeigten Typ.
Referenzbeispiel 2
Zum Einsatz kam ein handelsüblicher Spun-Bond-Vliesstoff, bestehend aus Polyethylenterephthalat (Schmelzpunkt anhand der DSK-Analyse 260 °C) als Kernkomponente und Polyethylen hoher Dichte (Schmelzpunkt anhand der DSK-Analyse 129 °C) als Mantelkomponente im Volumenverhältnis 60:40 ("ELEVES", hergestellt von Unitika, Ltd.). Die Temperatur der Position, die 10 % der Fläche des durch DSK gemessenen endothermen Peaks, ausgehend vom Startpunkt des Schmelzens, einer gesamten konjugierten Faser entsprach, betrug 115 °C, und die Temperatur der Position, die 20 % der Fläche des endothermen Peaks, ausgehend vom Startpunkt des Schmelzens, der- niedrigschmelzenden Komponente der konjugierten Faser entsprach, betrug 120°C. Das Flächengewicht des Vliesstoffs betrug 20 g/m². Der Stoff wurde vorab durch eine Strahlungsheizung im fernen Infrarotbereich erwärmt (die mit einem wärmeempfindlichen Papier gemessene Oberflächentemperatur des Vliesstoffs betrug 125 °C). Danach wurden dieser Vliesstoff und der gleiche Linearpolyethylenfilm niedriger Dichte wie im Referenzbeispiel 1 (Schmelzstartpunkt des endothermen Peaks anhand der DSK-Analyse. 61 °C, Schmelzendpunkt 132 °C und Schmelzpunkt 120 °C) verklebt, während eine Abkühlung mittels einer Gummikontaktwalze auf der Vliesstoffseite und einer hochglanzpolierten Chromwalze (Walzentemperatur auf. Raumtemperatur) auf der Filmseite erfolgte.
Gemessen wurde die Ablösefestigkeit zwischen Vliesstoff und Film in der resultierenden laminierten Vliesstoffbahn. Der Wert betrug 100 g je 2,5 cm Breite. Außerdem wurden keine Fehler, z. B. wärmebedingte Nadellöcher, am -Filmabschnitt beobachtet. Das Muster des endothermen Peaks einer durch DSK bewerteten gesamten konjugierten Faser entsprach dem in 1 gezeigten Typ.
Referenzbeispiel 3
Hergestellt wurde eine konjugierte Faser, bestehend aus Polypropylen (Schmelzpunkt anhand der DSK-Analyse 160 °C) als Kernkomponente und Linearpolyethylen niedriger Dichte (Schmelzpunkt anhand der DSK-Analyse 122 °C) als Mantelkomponente im Volumenverhältnis 50:50 durch ein Schmelzspinnverfahren unter Verwendung einer exzentrischen. Kern-Mantel-Düse. Die Düse hatte 120 kreisförmige Spinnlöcher mit einem Durchmesser von 0,4 mm. Die aus der Düse gesponnenen Fasern wurden in eine Luftsaugvorrichtung eingeführt, in der ein Recken erfolgte. Dadurch wurde eine Gruppe von Filamenten hergestellt. Anschließend wurde eine aus der Luftsaugvorrichtung abgegebene Gruppe von Filamenten veranlaßt; zwischen einem Paar schwingflügelartigen Werkzeugen zum Öffnen durchzulaufen. Ei ne Gruppe der geöffneten Filamente wurde auf einem Endlosbandförderer mit einer Saugvorrichtung auf seiner Rückfläche aufgefangen, um Filamentmatten zu bilden. Hierbei wurde die Filamentfeinheit so gesteuert, daß sie 2,2 d/f betrug, indem die Reckrate der Luftsaugvorrichtung variiert wurde. Aus dem resultierenden exzentrischen konjugierten Kern-Mantel-Filament wurde eine Matte mit einem Flächengewicht von 25 g/m² durch Steuern der Bewegungsgeschwindigkeit des Endlosbandförderers hergestellt. Anschließend wurde der Vliesstoff bei einer Temperatur von 127 °C durch ein Heißluft-Durchgangsverfahren erhalten. (Beim resultierenden Vliesstoff betrug die Temperatur der Position, die 10 % der Fläche des durch DSK gemessenen endothermen Peaks, ausgehend vom Startpunkt des Schmelzens, einer gesamten konjugierten Faser entsprach, 101 °C und die Temperatur der Position, die 20 % der Fläche des endothermen Peaks, ausgehend vom Startpunkt des Schmelzens, der niedrigschmelzenden Komponente der konjugierten Faser entsprach, betrug 105 °C.) Danach wurde der resultierende Vliesstoff in die Wärmeprägewalze eingeführt. Gleichzeitig wurde der gleiche Linearpolyethylenfilm niedriger Dichte wie im Referenzbeispiel 1 (Schmelzstartpunkt des endothermen Peaks anhand der DSK-Analyse 61 °C, Schmelzendpunkt 132 °C und Schmelzpunkt 120 °C) auf der Seite der Wärmegummiwalze eingeführt. Der Vliesstoff und Film wurden bei einer Prägewalzentemperatur von 109 °C, Gummiwalzentemperatur von 50 °C, Linearbelastung von 28 kg/cm und Bearbeitungsgeschwindigkeit von 10 m/min wärmeverklebt. Hierbei war die Oberflächenform des konvexen Abschnitts dieser Prägewalze ein lateral längerer Rhombus, die Fläche jedes konvexen Abschnitts betrug 0,35 mm² (1,18 × 0,59 mm), die Höhe des konvexen Abschnitts betrug 0,65 mm, und das Flächenverhältnis des konvexen Abschnitts betrug 15 %.
Gemessen wurde die Ablösefestigkeit zwischen Vliesstoff und Film in der resultierenden laminierten Vliesstoffbahn. Der Wert betrug 130 g je 2,5 cm Breite, was ausreichender Haftung entsprach. Außerdem wurden keine Fehler, z. B. wärmebedingte Nadellöcher, am Filmabschnitt beobachtet. Das Muster des endothermen Peaks einer durch DSK bewerteten gesamten konjugierten Faser entsprach dem in 1 gezeigten Typ.
Beispiele 4 und 5
Hergestellt wurde ein konjugiertes Filament, bestehend aus einer Kernkomponente und einer Mantelkomponente im Volumenverhältnis 50:50, durch das Schmelzspinnverfahren unter Verwendung einer konzentrischen Kern-Mantel-Düse, aus dem eine konjugierte Filamentmatte mit einer Feinheit von 3,5 d/f hergestellt wurde. Anstatt des niedrigschmelzenden Komponentenharzes des Filaments von Referenzbeispiel 3 kamen ein Ethylen-Octen-Copolymer mit 2,0 Gew.-% 1-Octen und ein Ethylen-Octen-Copolymer mit 13,4 Gew.-% 1-Octen (durch DSK gemessene Schmelzpunkte von 121 °C bzw. 100 °C) als niedrigschmelzende Komponentenharze in den Beispielen 4 und 5 zum Einsatz. Die Temperaturen der Position, die 10 % der Fläche des durch DSK gemessenen endothermen Peaks, ausgehend vom Startpunkt des Schmelzens, einer gesamten konjugierten Faser entsprach, betrugen 92 °C bzw. 73 °C, und die Temperaturen der Position, die 20 % der Fläche des endothermen Peaks, ausgehend vom Startpunkt des Schmelzens, der niedrigschmelzenden Komponente der konjugierten Faser entsprach, betrugen 87 °C bzw. 69 °C. Aus den resultierenden konzentrischen konjugierten Kern-Mantel-Filamenten wurde eine Matte mit einem Flächengewicht von 25 g/m² durch Steuern der Bewegungsgeschwindigkeit des Endlosbandförderers hergestellt, die danach in die Wärmeprägewalze eingeführt wurde. Gleichzeitig wurden gleiche Linearpolyethylenfilme niedriger Dichte wie im Referenzbeispiel 1 (Schmelzstartpunkt des anhand der DSK-Analyse bewerteten endothermen Peaks 61 °C, Schmelzendpunkt 132 °C und Schmelzpunkt 120 °C) auf der Seite der Wärmegummiwalze eingeführt. Diese Matten und Filme wurden bei einer Prägewalzentemperatur von 75 °C bzw. 58 °C, Gummiwalzentemperatur von 56 °C bzw. 40 °C, Linearbelastung von 28 kg/cm und Bearbeitungsgeschwindigkeit von 10 m/min wärmeverklebt. Hierbei war die Form des konvexen Abschnitts dieser Prägewalze ein regelmäßiges Quadrat, die Fläche jedes konvexen Abschnitts betrug 0,25 mm² (0,5 × 0,5 mm), die Höhe des konvexen Abschnitts betrug 1,0 mm, und das Flächenverhältnis des konvexen Abschnitts betrug 4 %.
Gemessen wurde die Ablösefestigkeit zwischen Vliesstoff und Film der resultierenden laminierten Vliesstoffbahn. Der Wert betrug 90 g je 2,5 cm Breite bzw. 85 g je 2,5 cm Breite, was ausreichend widerstandsfähiger Haftung im Gebrauch entsprach. Außerdem wurden keine Fehler, z. B. wärmebedingte Nadellöcher, am Filmabschnitt beobachtet. Das Muster des endothermen Peaks einer durch DSK bewerteten gesamten konjugierten Faser entsprach dem in 1 gezeigten Typ.
Beispiel 6
Statt der Verwendung der konzentrischen konjugierten Kern-Mantel-Faser von Referenzbeispiel 1 erfolgte die Herstellung einer konzentrischen konjugierten Kern-Mantel-Faser, bestehend aus Polypropylen (Schmelzpunkt anhand der DSK-Analyse 163 °C) als Kernkomponente und Ethylen-Buten-Propylen-Terpolymer mit 2,5 Gew.-% Ethylen und 4,5 Gew.-% 1-Buten (Schmelzpunkt anhand der DSK-Analyse 142 °C) als Mantelkomponente im Volumenverhältnis 50:50. Hergestellt wurde ferner eine nebeneinandergelagerte konjugierte Faser, bestehend aus Polypropylen (Schmelzpunkt anhand der DSK-Analyse 163 °C) und Linearpolyethylen niedriger Dichte (Schmelzpunkt anhand der DSK-Analyse 125 °C) im Volumenverhältnis 45:55. Jede konjugierte Faser war eine Stapelfaser mit einer Feinheit von 2 d/f und einer Schnittlänge von 51 mm. Aus der Mischung, in der diese beiden konjugierten Fasern im Gewichtsverhältnis 70:30 gemischt waren, wurde eine Matte durch das Kardierverfahren hergestellt, um eine Matte mit einem Flächengewicht von 25 g/m² zu bilden. (Die Temperatur der Position, die 10 % der Fläche des durch DSK gemessenen endothermen Peaks, ausgehend vom Startpunkt des Schmelzens, einer gesamten konjugierten Faser entsprach, betrug 113°C.) Anschließend wurde die Matte in die Wärmeprägewalze eingeführt. Gleichzeitig wurde ein Linearpolyethylenfilm niedriger Dichte wie im Referenzbeispiel 1 (Schmelzstartpunkt des endothermen Peaks anhand der DSK-Analyse 61 °C, Schmelzendpunkt 132 °C und Schmelzpunkt 120 °C) an der Seite der wärmegummiwalze eingeführt. Die Matte und der Film wurden bei einer Prägewalzentemperatur von 119 °C, Gummiwalzentemperatur von 55 °C, Linearbelastung von 42 kg/cm und Bearbeitungsgeschwindigkeit von 10 m/min wärmeverklebt. Hierbei war die Form des konvexen Abschnitts dieser Prägewalze ein lateral. längerer Rhombus, die Fläche jedes konvexen Abschnitts betrug 0,35 mm² (1,18 × 0,59 mm) , die Höhe des konvexen Abschnitts betrug 0,65 mm, und das Flächenverhältnis des konvexen Abschnitts betrug 15%.
Gemessen wurde die Ablösefestigkeit zwischen Vliesstoff und Film der resultierenden laminierten Vliesstoffbahn. Der Wert betrug 90 g je 2,5 cm Breite. Außerdem wurden keine Fehler, z. B. wärmebedingte Nadellöcher, am Filmabschnitt beobachtet. Das Muster des endothermen Peaks einer durch DSK bewerteten gesamten konjugierten Faser entsprach dem in 7 gezeigten Typ.
Beispiele 7 und 8
Statt der Verwendung der konzentrischen konjugierten Kern-Mantel-Faser von Referenzbeispiel 1 erfolgte die Herstellung von konzentrischen konjugierten Kern-Mantel-Fasern, bestehend aus Polypropylen (Schmelzpunkt anhand der DSK-Analyse 163 °C) als Kernkomponente und Ethylen-Propylen-Copolymer mit 5,2 Gew.-% Ethylen und Ethylen-Propylen-Copolymer mit 6,1 Gew.-% Ethylen (Schmelzpunkte anhand der DSK-Analyse 141 °C bzw. 132 °C) als Mantelkomponente im Volumenverhältnis 60:40. Jede konjugierte Faser war eine Stapelfaser mit einer Feinheit von 2 d/f und einer Schnittlänge von 51 mm und wurde durch das Kardierverfahren zu einer Matte mit einem Vliesstoff-Flächengewicht von 2.5 g/m² ausgebildet. Die Matten wurden durch das Bearbeitungsverfahren mit Heißluftdurchgang bei einer Bearbeitungstemperatur von 140 °C bzw. 133 °C wärmeverklebt, um so Vliesstoffe herzustellen. Die Temperaturen der Position, die 10 % der Fläche des durch DSK gemessenen endothermen Peaks, ausgehend vom Startpunkt des Schmelzens, einer gesamten konjugierten Faser entsprach, betrugen 123 °C bzw. 115 °C. Anschließend wurden die Vliesstoffe in eine Ultraschallschweißmaschine eingeführt. Gleichzeitig wurde ein durch das Reckverfahren erhaltener Polypropylenfilm mit 25 μm Dicke und einer Wasserdampfdurchlässigkeit von 1800 g/m² · 24 h (Schmelzstartpunkt des endothermen Peaks anhand der DSK-Analyse 108 °C, Schmelzendpunkt 167 °C und Schmelzpunkt 159 °C) an einer Trichterseite eingeführt (hierbei bezeichnet "Trichter" den Abschnitt der Ultraschallschweißvorrichtung zum Durchführen des Schweißverfahrens mit einer Schweißwalze an seinem Ende). Das Verkleben von Vliesstoff und Film erfolgte bei einem Druck von 1 kg/cm², einer Ausgabesteuerung von 3 und 7 (gemäß den Skaleneinstellungen des Steuerknopfs zum Steuern der Schweißstärke durch Steuern der Leistung einer Schweißvorrichtung "Brother Ultrasonic welding apparatus BU3-115S", hergestellt von Brother Industries, Ltd.) und einer Schweißgeschwindigkeit von 6 m/min. Die hierbei verwendete Schweißwalze entsprach der nachfolgenden Beschreibung. Die Schweißwalzenform hatte 23 mm Breite und 50,5 mm Durchmesser. Auf ihrer Oberfläche hatte die Walze konvexe Abschnitte, wobei die Form der konvexen Abschnitte einem rechtwinkligen Quader mit 2 mm Länge, 1 mm Breite und 1 mm Höhe entsprach. Diese rechtwinkligen Quader waren in 1,2 mm Abstand auf der Walzenoberfläche angeordnet. In Längenrichtung verliefen die konvexen Abschnitte in einem 45-Grad-Winkel schräg zur Wal zenachse.
Gemessen wurde die Ablösefestigkeit zwischen Vliesstoff und Film der resultierenden laminierten Vliesstoffbahnen. Der Wert betrug 150 g je 2,5 cm Breite bzw. 135 g je 2,5 cm Breite, was ausreichender Haftung entsprach. Außerdem wurden keine Fehler, z. B. wärmebedingte Nadellöcher, am Filmabschnitt beobachtet. Beide Muster des endothermen Peaks von durch DSK bewerteten gesamten konjugierten Fasern entsprachen dem in 4 gezeigten Typ.
Beispiel 9
Anstelle einer Verwendung des konjugierten Filaments von Referenzbeispiel 3 erfolgte die Herstellung einer konzentrischen konjugierten Kern-Mantel-Faser, bestehend aus Polyethylenterephthalat (Schmelzpunkt anhand der DSK-Analyse 257 °C) als Kernkomponente und Buten-Propylen-Copolymer mit 20,1 Gew.-% 1-Buten (Schmelzpunkt anhand der DSK-Analyse 130 °C) als Mantelkomponente im Volumenverhältnis 40:60, durch das Schmelzspinnverfahren mittels einer konzentrischen Kern-Mantel-Düse. Ähnlich wie im Referenzbeispiel 3 wurden unter ausgezeichneten Spinnbedingungen die Filamentmatten zusammengeführt. Die resultie renden Filamente hatten eine Feinheit von 2,6 d/f. Die Temperatur der Position, die 10 % der Fläche des durch DSK gemessenen endothermen Peaks, ausgehend vom Startpunkt des Schmelzens, einer gesamten konjugierten Faser entsprach, betrug 110 °C, und die Temperatur der Position, die 20 % der Fläche, des endothermen Peaks, ausgehend vom Startpunkt des Schmelzens, der niedrigschmelzenden Komponente der konjugierten Faser entsprach, betrug 115 °C. Aus den erhaltenen konzentrischen konjugierten Kern-Mantel-Filamenten wurde eine Matte mit einem Flächengewicht von 25 g/m² durch Steuern der Bewegungsgeschwindigkeit des Endlosbandförderers hergestellt. Danach wurden die Matten in die Wärmeprägewalze eingeführt. Gleichzeitig wurde Polypropylenfilm wie in den Beispielen 7 und 8 (Schmelzstartpunkt des endothermen Peaks anhand der DSK-Analyse 108 °C, Schmelzendpunkt 167 °C und Schmelzpunkt 159 °C) an der Seite der Wärmegummiwalze eingeführt. Die Bahnen und die Filme wurden bei einer Prägewalzentemperatur von 112 °C, Gummiwalzentemperatur von 70 °C, Linearbelastung von 42 kg/cm und Bearbeitungsgeschwindigkeit von 20 m/min wärmeverklebt. Hierbei war die Oberflächenform des konvexen Abschnitts der Prägewalze ein regelmäßiges Quadrat, die Fläche jedes konvexen Abschnitts betrug 0,25 mm² (0,5 × 0,5 mm), die Höhe des konvexen Abschnitts betrug 1,0 mm, und das Flächenverhältnis des konvexen Abschnitts betrug 4%.
Gemessen wurde die Ablösefestigkeit zwischen Vliesstoff und Film der resultierenden laminierten Vliesstoffbahn. Der Wert betrug 100 g je 2,5 cm Breite. Außerdem wurden keine Fehler, z. B. wärmebedingte Nadellöcher, am Filmabschnitt beobachtet. Das Muster des endothermen Peaks einer durch DSK bewerteten gesamten konjugierten Faser entsprach dem in 1 gezeigten Typ.
Beispiel 10
Anstelle des konjugierten Filaments von Beispiel 9 erfolgte die Herstellung einer konzentrischen konjugierten Kern-Mantel-Faser, bestehend aus Polypropylen (Schmelzpunkt anhand der DSK-Analyse 161 °C) als Kernkomponente und Ethylen-Buten-Propylen-Terpolymer mit 13,2 Gew.-% Ethylen und 1,1 Gew.-% 1-Buten (Schmelzpunkt anhand der DSK-Analyse 131 °C) als Mantelkomponente im Volumenverhältnis 55:45, durch das Schmelzspinnverfahren mittels einer konzentrischen Kern-Mantel-Düse. Ähnlich wie im Beispiel 9 wurden unter ausgezeichneten Spinnbedingungen Filamentmatten zusammengeführt. Die resultierenden Filamente hatten eine Feinheit von 2,5 d/f. Die Temperatur der Position, die 10 % der Fläche des durch DSK gemessenen endothermen Peaks, ausgehend vom Startpunkt des Schmelzens, einer gesamten konjugierten Faser entsprach, betrug 111 °C. Aus den resultierenden konzentrischen konjugierten Kern-Mantel-Filamenten wurden Vliesstoffe mit einem Flächengewicht von 25 g/m² durch Steuern der Bewegungsgeschwindigkeit des Endlosbandförderers hergestellt. Anschließend wurde die Matte in die Wärmeprägewalze eingeführt. Gleichzeitig wurde ein Polypropylenfilm wie in den Beispielen 7 und 8 (Schmelzstartpunkt endothermen Peaks anhand der DSK-Analyse 108 °C, Schmelzendpunkt 167 °C und Schmelzpunkt 159 °C) an der Seite der Wärmegummiwalze eingeführt. Die Matte und der Film wurden bei einer Prägewalzentemperatur von 110 °C, Gummiwalzentemperatur von 70 °C, Linearbelastung von 28 kg/cm und Bearbeitungsgeschwindigkeit von 10 m/min wärmeverklebt. Hierbei war die Form des konvexen Abschnitts dieser Prägewalze ein lateral längerer Rhombus, die Fläche jedes konvexen Abschnitts betrug 0,25 mm² (0,5 × 0,5 mm), die Höhe des konvexen Abschnitts betrug 1,0 mm, und das Flächenver- hältnis des konvexen Abschnitts betrug 4 %.
Gemessen wurde die Ablösefestigkeit zwischen Vliesstoff und Film der resultierenden laminierten Vliesstoffbahn. Der Wert betrug 120 g je 2,5 cm Breite. Außerdem wurden keine Fehler, z. B. wärmebedingte Nadellöcher, am Filmabschnitt beobachtet. Das Muster des endothermen Peaks einer durch DSK bewerteten gesamten konjugierten Faser entsprach dem in 6 gezeigten Typ.
Referenzbeispiel 11
Hergestellt wurde eine konzentrische konjugierte Kern-Mantel-Faser, bestehend aus Polypropylen (Schmelzpunkt anhand der DSK-Analyse 160 °C) als Kernkomponente und Linearpolyethylen niedriger Dichte (Schmelzpunkt anhand der DSK-Analyse 122 °C) als Mantelkomponente im Volumenverhältnis 50:50, durch das Schmelzspinnverfahren unter Verwendung einer konzentrischen Kern-Mantel-Düse. Die Düse hatte 120 kreisförmige Spinnlöcher mit 0,4 mm Durchmesser. Die aus dieser Düse gesponnene Fasergruppe wurden in eine Luftsaugvorrichtung eingeführt, wonach sie gezogen und gereckt wurde, um eine Gruppe von Filamenten zu erhalten. Anschließend wurde eine aus der Luftsaugvorrichtung abgegebene Gruppe von Filamenten veranlaßt, zwischen einem Paar schwingflügelartigen Werkzeugen zum öffnen durchzulaufen. Eine Gruppe der geöffneten Filamente wurde auf einem Endlosbandförderer mit einer Saugvorrichtung auf der Rückseite aufgefangen, um Filamentmatten zu bilden. Hierbei betrug die Filamentfeinheit 2,2 d/f, indem die Reckrate der Luftsaugvorrichtung variiert wurde. Aus dem resultierenden konzentrischen konjugierten Kern-Mantel-Filament wurde eine Matte mit einem Vliesstoff-Flächengewicht von 25 g/m² durch Steuern der Bewegungsgeschwindigkeit des Endlosbandförderers hergestellt. Anschließend wurde der Vliesstoff durch Wärmeverkleben bei einer Prägewalzentemperatur von 118 °C, Flachwalzentemperatur von 116 °C, Linearbelastung von 70 kg/cm und Bearbeitungsgeschwindigkeit von 35 m/min erhalten. Hierbei war die Form des konvexen Abschnitts dieser Prägewalze ein regelmäßiges Quadrat, die Fläche jedes konvexen Abschnitts betrug 0,36 mm² (0,6 × 0,6 mm), die Höhe des konvexen Abschnitts betrug 0,7 mm, und das Flächenverhältnis des konvexen Abschnitts betrug 9%. Die Temperaturen der Position, die 10 % der Fläche des durch DSK gemessenen endothermen Peaks, ausgehend vom Startpunkt des Schmelzens, einer gesamten konjugierten Faser entsprach, betrug 101 °C, und die Temperatur der Position, die 20 % der Fläche des endothermen Peaks, ausgehend vom Standpunkt des Schmelzens, der niedrigschmelzenden Komponente der konjugierten Faser entsprach, betrug 105 °C. Danach wurde der resultierende Vliesstoff in die Wärmeprägewalze eingeführt. Gleichzeitig wurde der Linearpolyethylenfilm geringer Dichte wie im Referenzbeispiel 1 (Schmelzstartpunkt des endothermen Peaks anhand der DSK-Analyse 61 °C, Schmelzendpunkt 132 °C und Schmelzpunkt 120 °C in die Seite einer Flachwalze (hochglanzpolierte Chromwalze) eingeführt. Der Vliesstoff und Film wurden bei einer Prägewalzentemperatur von 113 °C, Wärmeflachwalzentemperatur von 108 °C, Linearbelastung von 42 kg/cm und Bearbeitungsgeschwindigkeit von 10 m/min wärmeverklebt. Hierbei war die Oberflächenform des konvexen Abschnitts dieser Prägewalze ein lateral längerer Rhombus, die Fläche jedes konvexen Abschnitts betrug 0,35 mm² (1,18 × 0,59 mm), die Höhe des konvexen Abschnitts betrug 0,65 mm, und das Flächenverhältnis des konvexen Abschnitts betrug 15 %.
Gemessen wurde die Ablösefestigkeit zwischen Vliesstoff und Film der resultierenden laminierten Vliesstoffbahn. Sie betrug 120 g je 2,5 cm Breite, was ausreichender Haftung entsprach. Außerdem wurden keine Fehler, z. B. wärmebedingte Nadellöcher und Faltenbildung infolge von Wärmeschrumpfen, am Filmabschnitt beobachtet. Das Muster des endothermen Peaks einer durch DSK bewerteten gesamten konjugierten Faser entsprach dem in 1 gezeigten Typ.
Referenzbeispiel 12
Hergestellt wurde eine konzentrische konjugierte Kern-Mantel-Faser aus Polypropylen (Schmelzpunkt anhand der DSK-Analyse 160 °C) als Kernkomponente und Linearpolyethylen niedriger Dichte (Schmelzpunkt anhand der DSK-Analyse 122 °C) als Mantelkomponente im Volumenverhältnis 50:50 durch das Schmelzspinnverfahren unter Verwendung einer konzentrischen Kern-Mantel-Düse. Ähnlich wie im Referenzbeispiel 11 wurden Filamentmatten unter ausgezeichneten Spinnbedingungen zusammengeführt. Die resultierenden Filamente hatten eine Feinheit von 2,2 d/f. Die Temperatur der Position, die 10 % der Fläche des durch DSK gemessenen endothermen Peaks, ausgehend vom Startpunkt des Schmelzens, einer gesamten konjugierten Faser entsprach, betrug 101 °C, und die Temperatur der Position, die 20 % der Fläche des endothermen Peaks, ausgehend vom Startpunkt des Schmelzens, der niedrigschmelzenden Komponente der konjugierten Faser entsprach, betrug 105 °C. Aus dem resultierenden konzentrischen konjugierten Kern-Mantel-Filament wurde eine Matte mit einem Flächengewicht von 25 g/m² durch Steuern der Bewegungsgeschwindigkeit des Endlosbandförderers hergestellt. Danach wurde die Matte in die Wärmeprägewalze einge führt. Gleichzeitig wurde ein Linearpolyethylenfilm niedriger Dichte wie im Referenzbeispiel 11 (Schmelzstartpunkt des endothermen Peaks anhand der DSK-Analyse 61 °C, Schmelzendpunkt 132 °C und Schmelzpunkt 120 °C) an der Seite einer Flachwalze (hochglanzpolierte Chromwalze) eingeführt. Die Matte und der Film wurden bei einer Prägewalzentemperatur von 109 °C, Wärmeflachwalzentemperatur von 109 °C, Linearbelastung von 42 kg/cm und Bearbeitungsgeschwindigkeit von 10 m/min wärmeverklebt. Hierbei war die Form des konvexen Abschnitts dieser Prägewalze ein lateral längerer Rhombus, die Fläche jedes konvexen Abschnitts betrug 0,36 mm² (1,18 × 0,59 mm), die Höhe des konvexen Abschnitts betrug 0,65 mm, und das Flächenverhältnis des konvexen Abschnitts betrug 15 %.
Gemessen wurde die Ablösefestigkeit zwischen Vliesstoff und Film der resultierenden laminierten Vliesstoffbahn. Der Wert betrug 110 g je 2,5 cm Breite, was ausreichender Haftung entsprach. Außerdem wurden keine Fehler, z. B. wärmebedingte Nadellöcher und Faltenbildung infolge von Wärmeschrumpfen, am Filmabschnitt beobachtet. Das Muster des endothermen Peaks einer durch DSK bewerteten gesamten konjugierten Faser entsprach dem in 1 gezeigten Typ.
Beispiel 13
Anstelle der konzentrischen konjugierten Kern-Mantel-Faser von Referenzbeispiel 1 erfolgte die Herstellung einer konzentrischen konjugierten Kern-Mantel-Faser aus Polypropylen (Schmelzpunkt anhand der DSK-Analyse 160 °C) als Kernkomponente und Ethylen-Buten-Propylen-Terpolymer mit 2,5 Gew.-% Ethylen und 4,5 Gew.-% 1-Buten (Schmelzpunkt anhand der DSK-Analyse 142 °C) als Mantelkomponente im Volumenverhältnis 50:50 durch das Schmelzspinnverfahren mittels einer konzentrischen Kern-Mantel-Düse. Ähnlich wie im Referenzbeispiel 11 wurden Filamentmatten unter ausgezeichneten Spinnbedingungen zusammengeführt. Das resultierende Filament hatte eine Feinheit von 2,2 d/f. Aus den resultierenden konzentrischen konjugierten Kern-Mantel-Filamenten wurde eine Matte mit einem Flächengewicht von 25 g/m² durch Steuern der Bewegungsgeschwindigkeit des Endlosbandförderers hergestellt. Die Matte wurde bei einer Prägewalzentemperatur von 123 °C, Flachwalzentempe ratur von 121 °C, Linearbelastung von 70 kg/cm und Bearbeitungsgeschwindigkeit von 35 m/min wärmeverklebt. Hierbei war die Form des konvexen Abschnitts dieser Prägewalze ein regelmäßiges Quadrat, die Fläche jedes konvexen Abschnitts betrug 0,36 mm² (0,6 × 0,6 mm), die Höhe des konvexen Abschnitts betrug 0,7 mm, und das Flächenverhältnis des konvexen Abschnitts betrug 9 %. Die Temperaturen der Position, die 10 % der Fläche des durch DSK gemessenen endothermen Peaks, ausgehend vom Startpunkt des Schmelzens, einer gesamten konjugierten Faser entsprach, betrug 111 °C. Danach wurde die Matte in die Wärmeprägewalze eingeführt. Gleichzeitig wurde ein Polypropylenfilm mit 25 μm Dicke und einer Wasserdampfdurchlässigkeit von 1800 g/m² · 24 h, der durch das Reckverfahren erhalten wurde (Schmelzstartpunkt des endothermen Peaks anhand der DSK-Analyse 108 °C, Schmelzendpunkt 167 °C und Schmelzpunkt 159 °C), in die Seite einer Flachwalze (hochglanzpolierte Chromwalze) eingeführt. Der Vliesstoff und Film wurden bei einer Prägewalzentemperatur von 130 °C, Wärmeflachwalzentemperatur von 130 °C, Linearbelastung von 28 kg/cm und Bearbeitungsgeschwindigkeit von 10 m/min wärmeverklebt. Hierbei war die Form des konvexen Abschnitts dieser Prägewalze ein lateral längerer Rhombus, die Fläche jedes konvexen Abschnitts betrug 0,35 mm² (1,18 × 0,59 mm), die Höhe des konvexen Abschnitts betrug 0,65 mm, und das Flächenverhältnis des konvexen Abschnitts betrug 15 %.
Gemessen wurde die Ablösefestigkeit zwischen Vliesstoff und Film der resultierenden laminierten Vliesstoffbahn. Der Wert betrug 140 g je 2,5 cm Breite, was ausreichender Haftung entsprach. Außerdem wurden keine Fehler, z. B. wärmebedingte Nadellöcher und Faltenbildung infolge von Wärmeschrumpfen, im Filmabschnitt beobachtet. Das Muster des endothermen Peaks einer durch DSK bewerteten gesamten konjugierten Faser entsprach dem in 6 gezeigten Typ.
Vergleichsbeispiel 1
Aus einer konzentrischen konjugierten Mantel-Kern-Faser, bestehend aus Polypropylen (Schmelzpunkt anhand der DSK-Analyse 160 °C) als Kernkomponente und Linearpolyethylen niedri ger Dichte (Schmelzpunkt anhand der DSK-Analyse 125 °C) als Mantelkomponente im Volumenverhältnis 50:50, als Stapelfaser mit 2 d/f Feinheit und 51 mm Schnittlänge wurde eine Matte mit 25 g/m² Flächengewicht durch das Kardierverfahren hergestellt. Die Temperatur der Position, die 10 % der Fläche des durch DSK gemessenen endothermen Peaks, ausgehend vom Startpunkt des Schmelzens, einer gesamten konjugierten Faser entsprach, betrug 103 °C, und die Temperatur der Position, die 20 % der Fläche des endothermen Peaks, ausgehend vom Startpunkt des Schmelzens, der niedrigschmelzenden Komponente der konjugierten Faser entsprach, betrug 105 °C. Die Matte wurde in eine Wärmeprägewalze eingeführt. Gleichzeitig wurde ein Polypropylenfilm mit 25 μm Dicke und einer Wasserdampfdurchlässigkeit von 1800 g/m² · 24 h, der durch das Reckverfahren erhalten wurde (Schmelzstartpunkt des endothermen Peaks anhand der DSK-Analyse 108 °C, Schmelzendpunkt 167 °C und Schmelzpunkt 159 °C), an der Seite der Wärmegummiwalze eingeführt. Die Matte und der Film wurden bei einer Prägewalzentemperatur von 114 °C, Gummiwalzentemperatur von 70 °C, Linearbelastung von 42 kg/cm und Bearbeitungsgeschwindigkeit von 10 m/min wärmeverklebt. Hierbei war die Oberflächenform des konvexen Abschnitts dieser Prägewalze die gleiche wie im Referenzbeispiel 1. Der resultierende laminierte Vliesstoff behielt die Formen eines Films und Vliesstoffs bei, die sich aber leicht und widerstandslos mit der Hand auseinanderziehen ließen. Daher wurde der resultierende laminierte Vliesstoff nicht für praktische Anwendungen in Betracht gezogen.
Beim Wärmeverkleben dieses Vliesstoffs und Films bei einer Prägewalzentemperatur von 135 °C, Gummiwalzentemperatur von 80 °C, Linearbelastung von 42 kg/cm und Bearbeitungsgeschwindigkeit von 10 m/min wurden der Vliesstoff und Film zwar wärmeverklebt, aber die Griffigkeit des Vliesstoffs war hart, und zudem hatte der Film Löcher. Die resultierende laminierte Vliesstoffbahn hatte keinen praktischen Nutzen. Hierbei entsprach das Muster des endothermen Peaks einer durch DSK bewerteten gesamten konjugierten Faser dem in 1 gezeigten Typ.
Vergleichsbeispiel 2
Statt einer Verwendung der konzentrischen konjugierten Kern-Mantel-Faser von 3 erfolgte die Herstellung einer konzentrischen konjugierten Kern-Mantel-Faser, bestehend aus Polyethylenterephthalat (Schmelzpunkt anhand der DSK-Analyse 257 °C) als Kernkomponente und Polypropylen (Schmelzpunkt anhand der DSK-Analyse 160 °C) als Mantelkomponente im Volumenverhältnis 40:60, durch das Schmelzspinnverfahren mittels einer konzentrischen Kern-Mantel-Düse. Ähnlich wie im Referenzbeispiel 3 wurden unter ausgezeichneten Spinnbedingungen die Filamentmatten zusammengeführt. Die erhaltenen Filamente hatten eine Feinheit von 2,2 d/f. Die Temperatur der Position, die 10 % der Fläche des durch DSK gemessenen endothermen Peaks, ausgehend vom Startpunkt des Schmelzens, einer gesamten konjugierten Faser entsprach, betrug 136 °C, und die Temperatur der Position, die 20 % der Fläche des endothermen Peaks, ausgehend vom Startpunkt des Schmelzens, der niedrigschmelzenden Komponente der konjugierten Faser entsprach, betrug 142 °C. Aus den resultierenden konzentrischen konjugierten Kern-Mantel-Filamenten wurde eine Matte mit einem Flächengewicht von 25 g/m² durch Steuern der Bewegungsgeschwindigkeit des Endlosbandförderers hergestellt. Anschließend wurde die Matte in die Wärmeprägewalze eingeführt. Zugleich wurde ein Linearpolyethylenfilm niedriger Dichte wie im Referenzbeispiel 1 (Schmelzstartpunkt des endothermen Peaks anhand der DSK-Analyse 61 °C, Schmelzendpunkt 132 °C und Schmelzpunkt 120 °C) an der Seite der Wärmegummiwalze eingeführt. Die Matten und Filme wurden bei einer Prägewalzentemperatur von 125 °C, Gummiwalzentemperatur von 60 °C, Linearbelastung von 42 kg/cm und Bearbeitungsgeschwindigkeit von 10 m/min wärmeverklebt. Hierbei war die Form des konvexen Abschnitts dieser Prägewalze die gleiche wie im Referenzbeispiel 1. Die resultierenden laminierten Vliesstoffe behielten die Formen eines Films und Vliesstoffs bei, ließen sich aber leicht und widerstandslos mit der Hand auseinanderziehen. Daher wurde der resultierende laminierte Vliesstoff nicht für praktische Anwendungen in Betracht gezogen.
Beim Wärmeverkleben dieses Vliesstoffs und Films bei einer Prägewalzentemperatur von 145 °C, Gummiwalzentemperatur von 100 °C, Linearbelastung von 42 kg/cm und Bearbeitungsgeschwindigkeit von 10 m/min wurden Vliesstoff und Film wärmeverklebt, aber der Film hatte Löcher, und im Film waren Wärmefalten vorhanden. Die resultierende laminierte Vliesstoffbahn hatte keinen praktischen Nutzen. Hierbei entsprach das Muster des endothermen Peaks einer durch DSK bewerteten gesamten konjugierten Faser dem in 1 gezeigten Typ.
Vergleichsbeispiel 3
Anstelle der konjugierten Filamente von Referenzbeispiel 3 wurde eine Faser mit einer einzelnen Komponente aus Polypropylen (Schmelzpunkt anhand der DSK-Analyse 160 °C) gesponnen, wonach ähnlich wie im Beispiel 3 Filamentmatten zusammengeführt wurden. Die resultierenden Filamente hatten eine Feinheit von 2,3 d/f. Die Temperatur der Position, die 10 % der Fläche des durch DSK gemessenen endothermen Peaks, ausgehend vom Startpunkt des Schmelzens, einer gesamten konjugierten Faser entsprach, betrug 138 °C. Aus den resultierenden Einkomponenten-Filamenten wurde eine Matte mit 25 g/m² Flächengewicht durch Steuern der Bewegungsgeschwindigkeit des Endlosbandförderers hergestellt. Danach wurden die Matten in die Wärmeprägewalze eingeführt. Gleichzeitig wurde ein Polypropylenfilm wie in den Beispielen 7 und 8 (Schmelzstartpunkt des endothermen Peaks anhand der DSK-Analyse 108 °C, Schmelzendpunkt 167 °C und Schmelzpunkt 159 °C) an der Seite der Wärmegummiwalze eingeführt. Die Matten und Filme wurden bei einer Prägewalzentemperatur von 145 °C, Gummiwalzentemperatur von 95 °C, Linearbelastung von 28 kg/cm und Bearbeitungsgeschwindigkeit von 10 m/min wärmeverklebt. In diesem Fall wurden der Vliesstoff und der Film verklebt. Allerdings waren die Fasern gleichmäßig geschmolzen, so daß die Griffigkeit des laminierten Vliesstoffs praktisch nutzlos war. Die resultierende laminierte Vliesstoffbahn hatte keinen praktischen Nutzen. Hierbei war die Form des konvexen Abschnitts der Prägewalze die gleiche wie im Referenzbeispiel 1.
Erfindungsgemäß wird eine laminierte Verbundvliesstoffbahn mit einem thermoplastischen kristallinen wasserdichten Film und einem Vliesstoff mit einer thermoplastischen konjugierten Faser bereitgestellt, wobei die thermoplastische konjugierte Faser eine niedrigschmelzende Komponente und eine hochschmelzende Komponente aufweist und die Differenz des Schmelzpunkts zwischen einer niedrigschmelzenden Komponente und einer hochschmelzenden Komponente mindestens 10 °C beträgt; die Differenz des Schmelzpunkts zwischen dem thermoplastischen kristallinen wasserdichten Film und der niedrigschmelzenden Komponente der konjugierten Faser höchstens 30 °C beträgt; und die Temperatur der Position, die 10 % der Fläche des durch DSK gemessenen endothermen Peaks, ausgehend vom Startpunkt des Schmelzens, einer gesamten konjugierten Faser zwischen dem Schmelzstartpunkt und dem Schmelzendpunkt des durch DSK gemessenen endothermen Peaks des Films liegt. Daher können bei dieser laminierten Vliesstoffbahn ein Vliesstoff und Film breit und gleichmäßig verklebt werden, ohne daß ein spezifischer Klebstoff verwendet wird, so daß sich das Gewicht der Teile verringern läßt. Kommt die Verbundbahn der Erfindung in solchen Anwendungen wie Papierwindeln oder Hygienebinden zum Einsatz, lassen sich außerdem die Bearbeitungsschritte vereinfachen. Ferner werden thermoplastische konjugierte Fasern verwendet, bei denen die Schmelzpunktdifferenz zwischen der niedrigschmelzenden Komponente und der hochschmelzenden Komponente mindestens 10 °C beträgt, so daß die Faser des Vliesstoffs beim Verfahren zum Wärmeverkleben keine Wärmebeeinträchtigung der physikalischen Eigenschaften erfährt. Da zudem die Schmelzpunktdifferenz zwischen dem Schmelzpunkt des thermoplastischen kristallinen wasserdichten Films und der niedrigschmelzenden Komponente der konjugierten Faser höchstens 30°C beträgt werden keine Löcher im Film erzeugt, die Haftung zwischen Vliesstoff und Film ist ausgezeichnet, und das Aussehen wird durch Klebstoff nicht verschlechtert. Die laminierte Vliesstoffbahn mit ausgezeichnetem Aussehen kann als wasserdichter Träger für Papierwindeln, Hygienebinden o. ä. vorgesehen und zweckmäßig dafür angewendet werden. Wird außerdem die niedrigschmelzende Komponente der Faser gemäß den Filmmaterialien ausgewählt, läßt sich der Vliesstoff mit verschiedenen Arten von Filmen verbinden.
Bei der laminierten Vliesstoffbahn der Erfindung ist bevorzugt, daß ein endothermer Peak der thermoplastischen konjugierten Faser einer durch DSK bewerteten gesamten konjugierten Faser in einen endothermen Peak einer niedrigschmelzenden Komponente und einen endothermen Peak einer hochschmelzenden Komponente im Hinblick auf die Basislinie der endothermen Peakkurve getrennt ist und die Temperatur der Position, die 20 % der Fläche des durch DSK gemessenen endothermen Peaks, ausgehend vom Startpunkt des Schmelzens, der niedrigschmelzenden Komponente der konjugierten Faser entspricht, zwischen Schmelzstartpunkt und Schmelzendpunkt der durch DSK gemessenen endothermen Kurve des thermoplastischen kristallinen wasserdichten Films liegt. Durch eine solche bevorzugte Ausführungsform läßt sich das Wärmeverkleben leicht unter den Temperaturbedingungen durchführen, bei denen Wärmeschäden, z. B. Orientierungsrelaxation der hochschmelzenden Komponente, mit geringerer Wahrscheinlichkeit auftreten.
Ferner ist bei der laminierten Vliesstoffbahn der Erfindung bevorzugt, daß der Schmelzpunkt des thermoplastischen kristallinen wasserdichten Films höher als der der niedrigschmelzenden Komponente der konjugierten Faser ist. Durch eine solche bevorzugte Ausführungsform wird die niedrigschmelzende Komponente der konjugierten Faser mit dem Film durch Schmelzen der niedrigschmelzenden Komponente der konjugierten Faser verklebt, so daß sich eine Beeinträchtigung der physikalischen Eigenschaften des Films selbst oder eine Bildung von Löchern verhindern läßt, wodurch eine laminierte Vliesstoffbahn bereitgestellt wird, die ausgezeichnete wasserdichte Eigenschaften hat.
Ferner ist bei der laminierten Vliesstoffbahn der Erfindung bevorzugt, daß der thermoplastische kristalline wasserdichte Film luftdurchlässig und einer ist, der aus der Gruppe ausgewählt ist, die aus einem Linearpolyethylenfilm niedriger Dichte und einem Polypropylenfilm besteht. Durch eine solche bevorzugte Ausführungsform lassen sich diese Filme leicht mit der konjugierten Faser verkleben, sind ausgezeichnet wasserdicht, haben eine ausreichende physikalische Festigkeit, sind relativ weich, preisgünstig und luftdurchlässig. Dadurch wird verhin dert, daß sich die Haut des Benutzers zusetzt und infolge von Urinieren einen Ausschlag bekommt, und die Gesundheit verbessert sich. Daher kann die laminierte Vliesstoffbahn der Erfindung vorzugsweise für die wasserdichten Träger von Papierwindeln, Hygienebinden o. ä. verwendet werden.
Ferner ist bei der laminierten Vliesstoffbahn der Erfindung bevorzugt, daß das Material des thermoplastischen kristallinen wasserdichten Films und das Material der niedrigschmelzenden Komponente der thermoplastischen konjugierten Faser zu einer homologen Gruppe gehören und die Differenz der Schmelzpunkte zwischen dem thermoplastischen kristallinen wasserdichten Film und der niedrigschmelzenden Komponente der konjugierten Faser höchstens 5 °C beträgt. Durch eine solche bevorzugten Ausführungsform läßt sich eine laminierte Vliesstoffbahn bereitstellen, bei der das Wärmeverkleben leicht durchgeführt wird und die Haftfestigkeit ausgezeichnet ist.
Bei der laminierten Vliesstoffbahn der Erfindung ist die niedrigschmelzende Komponente der thermoplastischen konjugierten Faser ein Ethylen-Propylen-Copolymer mit 85 bis 99 Gew.-% Propylen und 1 bis 15 Gew.-% Ethylen, ein Buten-Propylen-Copolymer mit 50 bis 99 Gew.-% Propylen und 1 bis 50 Gew.-% 1-Buten, ein Ethylen-Octen-Copolymer mit 73 bis 99 Gew.-% Ethylen und 1 bis 27 Gew.-% 1-Octen oder ein Ethylen-Buten-Propylen-Terpolymer mit 84 bis 97 Gew.-% Propylen, 1 bis 15 Gew.-% 1-Buten und 1 bis 10 Gew.-% Ethylen ist. Dadurch werden laminierte Vliesstoffbahnen bereitgestellt, deren Herstellungskosten gering sind, die ausgezeichnete wasserdichte Eigenschaften sowie eine ausgezeichnete Wärmehaftung und Haftfestigkeit am Linearpolyethylenfilm niedriger Dichte oder Polypropylenfilm aufweisen.
Ferner wird bei der laminierten Vliesstoffbahn der Erfindung der Film und Vliesstoff durch Verbinden mittels Wärmeverkleben laminiert. Durch eine solche Ausführungsform tritt keine Umweltverschmutzung wie bei Verwendung lösungsmittelhaltiger Klebstoffe auf. Beim Einsatz des laminierten Vliesstoffs für Anwendungszwecke mit direkter Berührung des menschlichen Körpers, z. B. für Papierwindeln, Hygienebinden o. ä., ist es weniger wahrscheinlich, daß die Sicherheit des Benutzers negativ beeinflußt ist. Beispielsweise kann die Haut des Benutzers nicht aufgrund von aus der Bahn extrahierten schädlichen chemischen Stoffe verkleben. Zudem sind keine Klebstoffe vorhanden, die das Aussehen beeinträchtigen, so daß eine ausgezeichnete laminierte Vliesstoffbahn mit gutem Aussehen und weichem Griff bereitgestellt werden kann.
Ferner ist bei der laminierten Vliesstoffbahn der Erfindung bevorzugt, daß der Vliesstoff mit der thermoplastischen konjugierten Faser aus einer thermoplastischen konjugierten Faser mit Filamenten besteht. Durch eine solche bevorzugte Ausführungsform ist die Festigkeit einer gesamten laminierten Vliesstoffbahn erhöht. Außerdem läßt sich eine thermoplastische konjugierte Faser mit Filamenten im Vergleich zum Vliesstoff aus Stapelfasern billig herstellen und fusselt kaum. Vorzugsweise kommt insbesondere ein durch das Spun-Bond-Verfahren hergestellter Vliesstoff mit Filamenten zum Einsatz, da er hohe Festigkeit und geringe Faserigkeit hat. Speziell im Fall des Spun-Bond-Verfahrens läßt sich ein Vliesstoff ohne Schmälzmittel zum Faserspinnen herstellen, und nach der Verfestigung des aus der Düse gesponnenen Schmelzspinnfilaments wird kein Reckschritt durchgeführt, wodurch eine Kristallorientierung gering und der Schmelzpunkt somit niedriger ist und die Fasern leicht mit dem thermoplastischen Film verbunden werden.
GEWERBLICHE ANWENDBARKEIT
Wie zuvor erwähnt wurde, ist die laminierte Vliesstoffbahn der Erfindung für die wasserdichten Träger von Papierwindeln oder Hygienebinden o. ä. geeignet, aber nicht nur auf diese beschränkt.

Claims

Laminierte Verbundbahn, mit einem thermoplastischen kristallinen wasserdichten Film und einem thermoplastische konjugierte Fasern aufweisenden Vliesstoff, wobei der thermoplastische kristalline wasserdichte Film aus einem Linearpolyethylenfilm niedriger Dichte und einem Polypropylenfilm ausgewählt ist; die thermoplastische konjugierte Faser aus einer niedrigschmelzenden Komponente und einer hochschmelzenden Komponente zusammengesetzt ist und die Differenz der Schmelzpunkte zwischen der niedrigschmelzenden Komponente und der hochschmelzenden Komponente mindestens 10° C beträgt; wobei die niedrigschmelzende Komponente ausgewählt ist aus einem Ethylen-Propylen-Copolymer, mit 85 bis 99 Gew.-% Propylen und 1 bis 15 Gew.-% Ethylen, einem Buten-Propylen-Copolymer, mit 50 bis 99 Gew.-% Propylen und 1 bis 50 Gew.-% 1-Buten, einem Ethylen-Octen-Copolymer, mit 73 bis 99 Gew.-% Ethylen und 1 bis 27 Gew.-% 1-Octen und einem Ethylen-Buten-Propylen-Terpolymer, mit 84 bis 97 Gew.-% Propylen, 1 bis 15 Gew.-% 1-Buten und 1 bis 10 Gew.-% Ethylen, wobei die Differenz des Schmelzpunkts zwischen dem thermoplastischen kristallinen wasserdichten Film und der niedrigschmelzenden Komponente der konjugierten Faser nicht mehr als 30° C beträgt; die Temperatur der Position, welche 10 % der Fläche des durch DSK (gemäß JIS K 7122) gemessenen endothermen Peaks, ausgehend vom Startpunkt des Schmelzens, einer vollständigen konjugierten Faser entspricht, zwischen dem Schmelzstartpunkt und dem Schmelzendpunkt des durch DSK gemessenen endothermen Peaks des Films liegt; und der thermoplastische kristalline wasserdichte Film und der Vliesstoff durch Verbinden mittels Wärmekleben laminiert sind.
Laminierte Verbundbahn nach Anspruch 1, wobei ein durch DSK gemessener endothermer Peak der thermoplastischen konjugierten Faser einer vollständigen konjugierten Faser in einen endothermen Peak einer niedrigschmelzenden Komponente und in einen endothermen Peak einer hochschmelzenden Komponente im Hinblick auf die Basislinie der endothermen Peakkurve getrennt ist und die Temperatur der Position, welche 20 % der Fläche des endothermen Peaks, ausgehend vom Startpunkt des Schmelzens, der niedrigschmelzenden Komponente der konjugierten Faser entspricht, zwischen dem Schmelzstartpunkt und dem Schmelzendpunkt der, durch DSK gemessenen endothermen Peak des thermoplastischen kristallinen wasserdichten Films liegt.
Laminierte Verbundbahn nach Anspruch 1 oder 2, wobei der thermoplastische kristalline wasserdichte Film luftdurchlässig ist.
Laminierte Verbundbahn nach Anspruch 1 oder 2, wobei der thermoplastische kristalline wasserdichte Film und die niedrigschmelzende Komponente der thermoplastischen konjugierten Faser aus Materialien der gleichen Gruppe hergestellt sind und die Differenz der Schmelzpunkte zwischen dem thermoplastischen kristallinen wasserdichten Film und der niedrigschmelzenden Komponente der konjugierten Faser höchstens 5° C beträgt.
Laminierte Verbundbahn nach Anspruch 1 oder 2, wobei der Schmelzpunkt der niedrigschmelzenden Komponente der thermoplastischen konjugierten Faser niedriger als der Schmelzpunkt des thermoplastischen kristallinen wasserdichten Films ist.
Laminierte Verbundbahn nach Anspruch 1 oder 2, wobei der Vliesstoff, welcher thermoplastische konjugierte Fasern umfasst, ein Vliesstoff ist, welcher aus Filamenten zusammengesetzte thermoplastische konjugierte Fasern umfasst.