DE1185254B - Kettenverstaerker - Google Patents

Description

BUNDESREPUBLIK DEUTSCHLAND

DEUTSCHES

PATENTAMT

AUSLEGESCHRIFT

Internat. Kl.: H03f

Deutsche Kl.: 21 a4- 29/01

Nummer: 1185 254

Aktenzeichen: T 21980IX d/21 a4

Anmeldetag: 17. April 1962

Auslegetag: 14. Januar 1965

Die Erfindung bezieht sich auf einen Kettenverstärker, bei dem durch eine Verkleinerung des Wellenwiderstandes des ausgangsseitigen Kettenleiters von Glied zu Glied erreicht wird, daß der Leistungsfluß nur zum Lastwiderstand gerichtet ist. Bei solchen Kettenverstärkern erhöht sich die Spannungsverstärkung nicht mit wachsender Stufenzahl, sondern bleibt gleich der der ersten Verstärkerstufe. Um mit diesen Kettenverstärkern eine höhere Spannungsverstärkung zu erzielen, ist es bekannt, in den ausgangsseitigen Kettenleiter vor jedem Anschlußpunkt einer Verstärkerstufe einen Spannungserhöhenden Transformator einzufügen, der die Spannung höchstens im Verhältnis 1: 2 herauftransformiert (deutsche Auslegeschrift 1 126 947). Man hat erkannt, daß eine Spannungstransformation im Verhältnis 1:2 nicht nach jeder Stufe möglich ist, sondern daß von Stufe zu Stufe abnehmende Übersetzungsverhältnisse der Transformatoren vorgesehen werden müssen. Um den erforderlichen Aufwand für die Transformatoren zu verringern, werden gemäß der Erfindung die Spannungstransformationen mit dem bevorzugten Spannungsübersetzungsverhältnis m = 2 nicht nach jeder, sondern in Abständen von mehreren Verstärkerstufen durchgeführt. Die Anzahl der Verstärkerstufen zwischen zwei Transformatoren oder Transformationsschaltungen ist so gewählt, daß der Widerstandswert, der sich ergibt, wenn der transformierte Wert des Wellenwiderstandes des Kettengliedes vor der Transformationsschaltung mit dem Arbeitswiderstand der auf die Transformationsschaltung folgenden Verstärkerstufe parallel geschaltet wird, den des an dieser Stelle zulässigen, durch die Grenzfrequenz des Kettenleiters und die Elektrodenkapazität des Verstärkerelementes bestimmten Wellenwiderstandes nicht überschreitet.

Ein Spannungsübersetzungsverhältnis mit dem Wert 2 wird deshalb bevorzugt, weil es, abgesehen davon, daß es das größtmögliche Übersetzungsverhältnis ist, Transformationsschaltungen mit dem festen Übersetzungsverhältnis m = 2 gibt, die über einen breiten Frequenzbereich verwendbar sind. So ist besonders für einen Gegentaktkettenverstärker eine Transformationsschaltung geeignet, die aus zwei symmetrisch zueinander liegenden koaxialen Leitungsstücken besteht, deren Innenleiter und Außenleiter am Eingang kreuzweise miteinander verbunden sind, während am Ausgang die beiden Außenleiter miteinander verbunden und gemeinsam geerdet sind und die beiden Innenleiter zu den Ausgangsklemmen führen. Bei der Verwendung einer solchen sogenannten Transformationsschleife, die das feste Spannungsüber-Kettenverstärker

Anmelder:

Telefunken Patentverwertungsgesellschaft

m. b. H., Ulm/Donau, Elisabethenstr. 3

Als Erfinder benannt:
Dr.-Ing. Werner Buschbeck, Ulm/Donau

Setzungsverhältnis m = 2 aufweist, werden die Kettenglieder vor und hinter der Transformationsschaltung zweckmäßig als Bandpässe ausgebildet, und die Endkapazität des Kettengliedes vor der Transformationsschaltung wird durch die Elektrodenkapazität eines zusätzlichen Verstärkerelementes verwirklicht.

Zur näheren Erläuterung der Erfindung wird auf die Zeichnung Bezug genommen.

F i g. 1 und 2 sind Prinzipdarstellungen von Schaltungen, die der Erfindung zugrunde liegen;

Fig. 3 zeigt das Erfindungsprinzip;

F i g. 4 und 5 sind Darstellungen eines Gegentaktkettenverstärkers nach der Erfindung;

F i g. 6 ist ein verbessertes Ausführungsbeispiel eines Gegentaktkettenverstärkers nach der Erfindung.

F i g. 1 zeigt das bekannte Prinzip eines Kettenverstärkers mit stufenweiser Verminderung des Wellenwiderstandes des ausgangsseitigen Kettenleiters. Dessen Wirkungsweise läßt sich an Hand der Ersatzschaltung nach Fig. la anschaulich zeigen. Bei beiden Figuren ist der Eingangskettenleiter fortgelassen, da sich die Wellenwiderstandsverminderung auf ihn nicht bezieht. Die Glieder des Ausgangskettenleiters sind als Leitungsstücke dargestellt, die die Anoden der Verstärkerröhren verbinden. In dem gezeigten Prinzipbild sind die Verstärkerröhren als Spannungsquellen aufgefaßt.

Eine Spannungsquelle I arbeitet über eine Leitung des Wellenwiderstandes Z₁ auf den Verbraucher R = Z₁, ebenso die Spannungsquellen II, III und IV. Werden die einzelnen Spannungsquellen phasenmäßig so ausgesteuert, daß ihre Spannungen um das Phasenmaß δ der Leitungsstücke zwischen ihnen phasenverschoben sind, ist die Spannung der Quelle I an der Stelle 2 amplituden- und phasengleich der Spannung der Quelle II an der Stelle 2'. Die beiden Leitungen können also an der Stelle 2'-2 verbunden werden, ohne daß sich an den physikalischen Verhältnissen etwas ändert. Entsprechendes gilt für die

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Stelle 3-3'-3" und 4-4'-4"-4'", so daß die resultierenden Wellenwiderstände der Leitungsstücke

ZZZ

Z₁: Z₂= --¹-; Z₃ = - - * ; Z₄ = -*-

werden. Der Vorteil dieser Schaltung ist, daß jede Röhre auf denselben definierten Abschlußwiderstand R-Z₁ arbeitet, obwohl das letzte Leitungsstück mit

dem result.erenden Lastwiderstand

schlossen ist. Statt der vier im Beispiel gezeigten Röhren können natürlich auch mehr, z. B. η i?öhren in einer solchen Kettenschaltung betrieben werden. Der

,. jTx-jxj-xj r. Z

result.erende Lastwiderstand ist dann R_Last = -f

Die Größe des Arbeitswiderstandes R der Röhren ist allein durch den Wellenwiderstand des ersten Kettengliedes bzw. Leiterstückes beschränkt, dieser hängt wiederum von der Röhrenkapazität, der höchsten zu verarbeitenden Frequenz und dem zulässigen Anpassungsfehler ab, wie an einem Beispiel gezeigt werden soll.

Gesehen ist:

Die maximale Betriebsfrequenz f_Bmax = 30 MHz Anoden-Kathoden-Kapazität
der Röhren C_a = lOpF

Zulässige Fehlanpassung s =

Z(co)

Das erste Kettenleiterglied sei ein Tiefpaß-rc-Glied mit Ca als Querreaktanz und IL als Längsreaktanz. Aus Anpassungsgründen darf der Tiefpaß nicht bis zu seiner Grenzfrequenz ausgenutzt werden, sondern bei der vorgegebenen Fehlanpassung wegen

Z (ω)
Z₁

nur bis ω — mB_max = 0>42 m_g, d. h. nur bis zur 0,42fachen Grenzfrequenz oder einem Winkel b =50°. Damit wäre mit "

COg =

Z = I/ =
\ Ca
it _A~

Ζ =

ΟΒη

g C_a ' τη η

der höchstzulässige Wellenwiderstand des ersten Kettengliedes und wegen R=Z₁ auch der Arbeitswiderstand der Röhren. Dieser Wert ist im allgemeinen zur Erzielung eines guten Wirkungsgrades (optimale Ausnutzung der Röhren) zu niedrig. Es bestehen noch einige Möglichkeiten, den Arbeitswiderstand der Röhren etwas zu vergrößern, ohne dadurch besondere Nachteile in Kauf zu nehmen, z. B. durch Zulassung einer höheren Fehlanpassung beim ersten Kettenglied und geeigneter Wahl des Anpassungspunktes. Diese Maßnahmen reichen aber nicht aus, die Arbeitswiderstände der Verstärkerröhren so zu erhöhen, daß eine optimale Ausnutzung der Röhren möglich wird. Mit der Einschaltung von Transformatoren in den Ausgangskettenleiter (Anodenkettenleiter) ist jedoch ein Mittel bekannt, dieses Ziel zu erreichen.

F i g. 2 zeigt das Prinzip der Spannungstransformation im Anodenkettenleiter. Wie in Fig. 1, la ist ^^er Kettenleiter durch Leitungsstücke entsprechenden Wellenwiderstandes dargestellt und der Gitterkettenleiter der Einfachheit halber weggelassen, weil in ihm keine Transformation erfolgt.

Es sei angenommen, daß die Anoden-Kathoden-Kapazität C_a der ersten Verstärkerröhre V₁ entsprechend dem oben angeführten Beispiel einen 4_{llenwiderstand des} J^ _KettengHe ^P _{des bzw}. Leitungsstückes der Größe Z₁ zuläßt und die Röhre für sich auf einen Arbeitswiderstand R der Größe Z₁ arbeitet. Durch einen idealen Transformator mit dem Spannungsübersetzungsverhältnis m wird dieser Wider- ^ J _{dgn Wert} ^₂. ^ _{transformiert> Die} Verstärkerröhre V₂ muß, damit — analog Fig. la — die Leitungen an den Punkten 2-2' verbunden werden können, bei gleichem Strom die w-fache Spannung liefern wie die Röhre V₁, muß also auf einen m-mal größeren Widerstand, d. h. für sich auf eine Leitung des Wellenwiderstandes m · Z₁ arbeiten. Der resultierende Wellenwiderstand an der Stelle 2-2' ist also durch die Parallelschaltung der beiden Leitungen des Wellenwiderstandes m» · Z₁ und m ■ Z₁ gegeben, also ^durctl

Z₂ =

Z₁.

Andererseits ist, nimmt man den ungünstigen Fall an, daß die Kapazität C_a2 der Röhre V₂ voll als Querkapazität des zweiten Kettengliedes zu rechnen ^sei> ^dessen Wellenwiderstand bei gleicher Grenzfrequenz auf den Wert

^2 ~~ ~«r~.~r *

^ω<> ^Cet2

beschränkt. (Bei gleichen Röhren ist C_ai = C_ai).
Mit

— ζ — -

¹²Z

folgt daraus

m + 1

— 1 oder m == 1,62

⁴S _aj_s höchstzulässiges Transformationsverhältnis.

Berücksichtigt man jedoch, daß ein Teil der Kapazitat Co₂ der Röhre V₂ als Endkapazität des ersten Kettengliedes dienen kann, ist ein höheres Transformationsverhältnis zulässig. Es ist nämlich dann

^C«2 - ^C2 + C₂ .

C₂' dient, transformiert auf den Wert

^m2' C₂' = C_ai,
als Endkapazität des ersten Kettengliedes,

² ~ ^a2~ ²

als Anfangskapazität des zweiten Kettengliedes.
Bei gleichen Röhrenkapazitäten

_ _

C ^m ~~

m²

_A ^Unter der Voraussetzung, daß die Grenzfrequenz ^{des zweiten} Kettengliedes gleich der des ersten ist, also L₁ ■ C_ai = L₂ · C₂"

5 6

gilt für die Längsinduktivitäten der Wellenwiderstand des Kettenleiters bzw. der

Leitung von dem Wert Z₂ = γ Z₁ auf einen Wert

gleich oder kleiner -¹ abgesunken ist. Dies ist bei

j __ L₁ · C m- Leitung von dem Wert Z₂ = γ Z₁ auf einen Wert

daraus ergibt sich der Wellenwiderstand ⁵

dem angeführten Beispiel nach vier Stufen der Fall,

Z₂ == /—1₇- -Z₁- ■ ; nach denen Z₅ = ^ Z₁ ist, wobei man sich wieder

j. c . · Duj η ii ι i. 14. ^nacn Fig· *^a vorstellen kann, daß jede der vier

dieses Ergebnis muß aber dem Parallelschaltungswert ₁₀ Verstärkerröhren F₂ bis F₅ für sich auf eine Leitung

_m2 des Wellenwiderstandes 2Z₁ arbeitet, die mit R=IZ_x

Z^ = Z₁ —- abgeschlossen ist, die Parallelschaltung dieser Leitun-

^m "^" gen also die entsprechenden Werte entsprechen.

^Aus ₂ . ¹S Z₃= 5Z₁; Z₄=|z_i; Z^fZ₁Kl-Z₁

m² __ m² ■> _' y /

mTT ^ »J²- I ergibt.

Diesem Prinzip folgend, ist eine dritte Trans-

erhält man m = 2 als höchstzulässiges Transforma- formation 1:2 erst wieder nach weiteren acht Ver-

tionsverhältnis. 20 stärkerstufen, d. h. nach der Röhre F₁₃ nach der der Dieses Verfahren kann jedoch bei der folgenden „. „ ., . , ~ 4 „ _e _ 4 _

Verstärkerstufe und den weiteren Stufen nicht in Wellenwiderstand von Z₆^yZ₁ auf Z₁₃ ^ _w Z₁

gleicher Weise fortgesetzt werden, um den Arbeits- verringert ist, möglich.

widerstand jeweils zu verdoppeln, weil die Kapazität Man sieht, daß eine Vergrößerung des Arbeitsderfolgenden Röhren nicht mehr im gleichen Verhält- 25 Widerstandes der Röhren, durch eine Spannungsnis aufgeteilt werden kann, der zulässige Wellenwider- transformation über den Faktor 4 hinaus zwar stand des Kettengliedes aber von der Restkapazität prinzipiell möglich ist, aber eine große Anzahl von abhängt. Die Rechnung zeigt, daß das bei der zweiten Verstärkerstufen voraussetzt.

Transformation zulässige Transformationsverhältnis Bei der praktischen Ausgestaltung des beschriebenen

nur noch gleich 1,5 sein darf, mit jeder weiteren Stufe 30 Prinzips stößt man auf Schwierigkeiten, da für das

nach der Beziehung m, = i±! abnimmt und sich technisch interessierende Frequenzgebiet von 0,3 bis ⁶ * ι 300 MHz (das entspricht einem Wellenlangenbereich dem Wert 1 nähert. von λ = 1 bis 1000 m) keine mit erträglichem AufStatt nach jeder Verstärkerstufe eine Transformation wand herstellbaren breitbandigen Transformatoren 1:2 durchzuführen, wobei das Transformationsverhältnis 35 bekannt sind.

immer kleiner wird, wird der durch die Erfindung Es ist jedoch schon bekannt, daß für einen Spargezeigte Weg beschritten. transformator ein Ersatzbild mit einseitiger Streu-Wie das in Fig. 3 dargestellte Beispiel zeigt, folgt induktivität und nachgeschaltetem idealen Übertrager auf eine Spannungstransformation 1:2 eine weitere gilt. Verwendet man diese einseitige Ersatzstreumit dem gleichen Transformationsverhältnis erst 40 induktivität als Längsinduktivität, die Ersatzquerwieder nach vier Stufen. Dem liegt folgende Über- induktivität als Querinduktivität eines π-Bandpasses, legung zugrunde: so erhält man trotz endlicher Streuung des Trans-Unter der Voraussetzung, daß wieder ein Viertel der formators eine sehr breitbandige Transformations-Röhrenkapazität abgezweigt werden kann, ist der schaltung. Es ist zwar erforderlich, das vor dem Wellenwiderstand Z₆ des Kettengliedes bzw. Leitungs- 45 Transformator liegende Kettenglied als Bandpaß ausstückes hinter dem zweiten Transformator U₂ gegeben zuführen, das ist aber, wenn man von dem etwas durch höheren Aufwand absieht, sogar besonders vorteilhaft, „ _ 1 _ 4 weil ein Bandpaßglied bei gleicher Querkapazität ~~ Wg · C^ 3 gegenüber dem Tiefpaßglied einen um 10% größeren

50 Abschlußwiderstand, d.h. einen um 10% größeren

Er setzt sich, benutzt man das in F i g. 2 verwendete Arbeitswiderstand der Röhren bei gleicher FehlModell, aus dem transformierten Wert m² · Z₅ = 4Z₅ anpassung erlaubt. Die Verwendung "eines Bandpasses und dem dem Arbeitswiderstand i?_e = 4Z₁ der Ver- ist also, wenn Anpassungsschwierigkeiten vorliegen, stärkerröhre F₆ entsprechenden Wert zusammen. (Der auch vorteilhaft, wenn man nicht durch die Eigenart Arbeitswiderstand der Röhre F₆ muß wegen der 55 der Transformationsschaltung dazu genötigt ist. zweimaligen Spannungstransformation viermal so groß Eine weitere Möglichkeit der breitbandigen Spansein wie der der Röhre F₁.) Es ist also nungstransformation 1: 2 ist durch die Verwendung

der Transformationsschaltung nach der deutschen

_{z =} 4Z ₅ -4Z₁ _ 4 _z Patentschrift 756 670 gegeben. Bei dieser Transforma-

⁶ 4Z₅ + 4Z₁ 3 ¹ 60 tionsschaltung mit Hochfrequenzenergieleitungen ist

j , ., eine symmetrische Doppelleitung in zwei symmetrisch

^{un ami} zueinander liegenden koaxialen Leitungsabschnitten

1 weitergeführt, deren Außenleiter am Eingang mitein-

Zs = 2 -Z₁ ander verbunden und gemeinsam geerdet sind, während

65 die Innen- und Außenleiterenden am Ausgang kreuz-

oder kleiner. weise miteinander verbunden sind (Transformations-

Daraus folgt, daß nach der ersten Transformation schleife). Da von einem kleineren Widerstand auf

so viele Stufen ohne Transformation folgen müssen, bis einen großen transformiert werden soll, wird die

Röhren F₈, F₂ und F₃, V₃' verbunden ist, weil die Arbeitswiderstände der Röhren nach einer Transformation immer /w-mal so groß sind wie die der Röhren vor der Transformation, ist eine Beseitigung dieses Nach-5 teils wünschenswert. Das kann dadurch geschehen, daß an Stelle der künstlich zuzufügenden Endkapazität des ersten Kettengliedes eine Arbeitsröhre eingesetzt wird, wie F i g. 6 zeigt. Die erste F₁, F₁' und die zusätzliche zweite Röhre F₂, F₂' können jetzt auf den maxi-

Transformationsschleife in umgekehrter Richtung betrieben, d. h. Eingang und Ausgang vertauscht. Die Transformationsschleife ist besonders für Gegentakt-Kettenverstärker geeignet, da mit ihr die Transformation für beide Verstärkerzweige gemeinsam durchgeführt werden kann. Gegentakt-Kettenverstärker sind in manchen Fällen dem Eintakt-Kettenverstärker vorzuziehen, so z. B., wenn sie als Steuersender von Großleistungs-Senderendstufen dienen sollen, die im

Gegentakt geschaltet sein müssen, damit durch 10 mal möglichen Arbeitswiderstand R = Z₁ arbeiten, frequenzunabhängige neutralisierte Gegenkopplung, Der resultierende Ausgangswiderstand beträgt jetzt

tiLrZZ&JE *<Ά£Ε& f.erwirdd^hdieXransfo^ona.flZ.gebrach,

verlustlos auf eine gewünschte Größe gebracht werden und liefert mit dem Arbeitswiderstand 2Z₁ der

kann. Dies ist z. B. bei Sendern, die auf fehlangepaßte 15 dritten Stufe gerade den zulässigen Wert

Antennen arbeiten müssen, erforderlich. Außerdem ,

liefert der Gegentaktkettenverstärker aus Symmetrie- Z₂ = Z₁ = —— .

gründen an analogen Punkten um 180° phasen- co_gL_a verschobene Spannungen gleicher Größe, so daß eine Der Arbeitswiderstand der dritten Röhre F₃, F₃' einfache frequenzunabhängige Neutralisierung mög- 20 und der folgenden Röhren F₄, F₄' usw. kann also lieh wird, die unter Umständen auch die Verwendung durch die Einfügung der Zusatzröhre um vier Drittel einfacher Trioden mit ihren gegenüber Tetroden und höher sein, ohne daß ein schaltungsmäßiger Mehr-Pentoden kleineren Kapazitäten oder sogar die Ver- aufwand entsteht. Ein zweiter Vorteil dieser Lösung wendung von Transistoren gestattet. ist, daß der Wellenwiderstand der Leitung innerhalb Die F i g. 4 zeigt das Prinzip der Anfangsstufen 25 der Transformationsschleife statt

nur noch

4·-J-Z₁ = 3Z₁

A-I:

betragen muß.
Durch den Kunstgriff, die Kapazitäten von je zwei

eines Gegentakt-Kettenverstärkers mit den Röhren F₁, F₂, V₃, den zugehörigen Gegentaktröhren F₁', F₂', F₃ und mit einer Transformationsschleife zwischen der ersten und zweiten Stufe. F i g. 5 ist ihr Ersatzbild. Man sieht, daß zwischen dem Ausgang des ersten Kettengliedes und dem Eingang des zweiten Kettengliedes die im Innern der Transformationsschleife untergebrachte Leitung liegt. Die hohen Wellenwiderstände an dieser Stelle machen einen gewendelten

Innenleiter erforderlich, was eine beträchtliche elek- 35 Röhren als Anfangs- und Endkapazitäten eines auf die irische Verlängerung der Leitung zur Folge hat. Um mittlere Welle abgestimmten Bandpasses zu verwenden, diese Leitungslänge unschädlich zu machen, muß der bei gleicher Röhrenkapazität gegenüber dem Tief-Anpassung vorhanden sein. Aus diesem Grunde kann paßglied einen um etwa 10% höheren Arbeitswideraber die Endkapazität des ersten Kettengliedes nicht stand bei gleicher Fehlanpassung erlaubt, können die von der Kapazität der zweiten Röhre F₂, F₂' abge- 40 Arbeitswiderstände der Eingangsröhren auf den zweigt werden, lediglich die verteilten Kapazitäten des höchstmöglichen durch Kapazität, Frequenzbereich Längsgliedes und der Querspulen können in diese und zulässige Fehlanpassung bestimmten Wert geKapazität einbezogen werden. Die Abzweigung von bracht werden. Nach der auf die erste Transformation einem Viertel der Kapazität der zweiten Röhre F₂, F₂' folgenden Verdopplung der Arbeitswiderstände kann ist aber, wie eingangs gezeigt wurde, Bedingung für 45 eine weitere Transformation und damit eine weitere ein zulässiges Transformationsverhältnis m = 2; ist Verdopplung der Arbeitswiderstände nach der siebendies nicht möglich, darf es den Wert 1,62 nicht über- ten Stufe je Seite, also nach den Röhren F₇, F₇' schreiten. Da aber das Transformationsverhältnis erfolgen.

m = 2 durch die Transformationsschleife vorgegeben Die Ausbildung der Kettenglieder als Bandpaß wie

ist, bleibt, wenn der Wellenwiderstand des zweiten 50 es sich für die Anfangsglieder als vorteilhaft erweist, Kettengliedes einen Wert ist vom dritten Kettenglied an nicht mehr notwendig,

0}g i^(i2

nicht überschreiten soll, wegen

•y' ___ y "~7

²~ m+T *~Τ ^x

(bei m = 2) nur die Möglichkeit, den Wellenwiderstand des ersten Kettengliedes auf drei Viertel des für dieses Glied an sich möglichen Wertes

7 -

-7

zu reduzieren. Da mit der Reduzierung des Wellen-Widerstandes des ersten Kettengliedes und damit des Arbeitswiderstandes der ersten Röhre F₁, F₁' eine Reduzierung der Arbeitswiderstände aller folgenden

da der Wellenwiderstand von diesem Glied ab bereits so niedrig ist, daß ein einfacheres Tiefpaßglied ausreicht, die Anpassungsbedingungen zu erfüllen.

Claims (2)

Patentansprüche:

1. Kettenverstärker, in dessen Ausgangskettenleiter der Leistungsfluß vollständig zum Lastwiderstand gerichtetist, dadurch gekennzeichnet, daß die Spannungstransformationen mit einem bevorzugten Spannungsübersetzungsverhältnis m = 2 in Abständen von mehreren Verstärkerstufen durchgeführt werden, wobei die Anzahl der Verstärkerstufen zwischen zwei Transformationsschaltungen so gewählt ist, daß der Widerstandswert, der sich ergibt, wenn der transformierte Wert des Wellenwiderstandes des Kettengliedes vor der Transformationsschaltung mit dem Arbeitswider-

stand der auf die Transformationsschaltung folgenden Verstärkerstufe parallel geschaltet wird, den des an dieser Stelle zulässigen, durch Grenzfrequenz des Kettenleiters und Elektrodenkapazität des Verstärkerelementes gegebenen Wellenwiderstandes nicht überschreitet.

2. Kettenverstärker nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß bei seiner Ausbildung als Gegentaktkettenverstärker die Spannungstransformation mit dem Übersetzungsverhältnis m = 2 für beide Ausgangskettenleiter gemeinsam mit einer an sich bekannten Transformationsschaltung erfolgt, die aus zwei symmetrisch zueinander liegenden koaxialen Leitungsstücken besteht, deren

Innenleiter und Außenleiter am Eingang kreuzweise miteinander verbunden sind, während am Ausgang die beiden. Außenleiter miteinander verbunden und gemeinsam geerdet sind und die beiden Innenleiter zu den Ausgangsklemmen führen, daß die Kettenglieder vor und hinter der Transformationsschaltung als Bandpässe ausgebildet sind und daß die Endkapazität des Kettengliedes vor der Transformationsschaltung durch die Elektrodenkapazität eines zusätzlichen Verstärkerelementes gebildet wird.

In Betracht gezogene Druckschriften:
Deutsche Auslegeschrift Nr. 1 126 947.

Hierzu 1 Blatt Zeichnungen

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