DE102006059477A1

DE102006059477A1 - heat exchangers

Info

Publication number: DE102006059477A1
Application number: DE102006059477A
Authority: DE
Inventors: Hironaka Oyama Sasaki
Original assignee: Showa Denko KK
Current assignee: Resonac Holdings Corp
Priority date: 2005-12-14
Filing date: 2006-12-14
Publication date: 2007-06-28
Also published as: JP2007163042A; US20070131393A1

Abstract

Ein Wärmetauscher zur Verwendung als ein Gaskühler hat einen Kältemittel-Einlass und einen Kältemittel-Auslass, die an oberen und unteren Sammelbehälter-Abschnitten eines ersten Sammelbehälter-Tanks jeweils vorgesehen sind. Ein Wert, der durch eine Formel {(L1+L2)/2} + (Tx2N) dargestellt ist, ist als eine durchschnittliche Strömungspfadlänge L0 definiert, wobei L1 die gesamte Innenlänge von beiden Sammelbehälter-Abschnitten des ersten Sammelbehälter-Tanks darstellt, L2 die Innenlänge der Sammelbehälter-Abschnitte des zweiten Sammelbehälter-Tanks darstellt, T die Länge der flachen Rohre darstellt und N die Anzahl der Sammelbehälter-Abschnitte in dem zweiten Sammelbehälter-Tank darstellt. Die Positionen des Kältemittel-Einlasses und -Auslasses werden bestimmt, um der Beziehung 0,8 ≦ LX/L0 ≦ 1,2 zu genügen, wobei LX eine Strömungspfadlänge für ein Kältemittel darstellt, welches in den oberen Sammelbehälter-Abschnitt von dem Kältemittel-Einlass einströmt und aus dem Kältemittel-Auslass ausströmt.One heat exchangers for use as a gas cooler has a refrigerant inlet and a refrigerant outlet, the upper and lower header sections of a first Collecting tanks are provided in each case. A value represented by a formula {(L1 + L2) / 2} + (Tx2N) is defined as an average flow path length L0, where L1 is the entire inside length from both sump sections of the first sump tank L2 represents the inside length the sump sections of the second sump tanks T represents the length of the flat tubes and N represents the number of sump sections in the second sump tank. The positions of the refrigerant inlet and outlet are determined to satisfy the relationship 0.8 ≦ LX / L0 ≦ 1.2, wherein LX is a flow path length for a refrigerant which is in the upper header section of the refrigerant inlet flows and from the refrigerant outlet flows.

Description

HINTERGRUND DER ERFINDUNGBACKGROUND THE INVENTION

Die vorliegende Erfindung betrifft einen Wärmetauscher und insbesondere einen Wärmetauscher, der in vorteilhafter Weise als ein Gaskühler eines überkritischen Kältekreislaufes verwendet werden kann, in welchem ein CO₂ (Kohlendioxid) – Kältemittel oder ein ähnliches überkritisches Kältemittel verwendet wird.The present invention relates to a heat exchanger, and more particularly, to a heat exchanger which can be advantageously used as a gas cooler of a supercritical refrigeration cycle in which a CO ₂ (carbon dioxide) refrigerant or a similar supercritical refrigerant is used.

Hierin und in den beiliegenden Ansprüchen bezeichnet der Begriff „überkritischer Kältekreislauf" einen Kältekreislauf, in welchem ein Kältemittel auf der Hochdruckseite sich in einem überkritischen Zustand befindet, d.h. einen Druck oberhalb eines kritischen Druckes annimmt. Der Begriff „überkritisches Kältemittel" bezeichnet ein Kältemittel, welches in einem überkritischen Kältekreislauf verwendet wird.Here in and designated in the appended claims the term "supercritical Refrigeration cycle "a refrigeration cycle, in which a refrigerant on the high pressure side is in a supercritical state, i.e. assumes a pressure above a critical pressure. Of the Term "supercritical refrigerant" means a refrigerant, which in a supercritical Refrigeration circuit is used.

Ein überkritischer Kältekreislauf umfasst einen Kompressor, einen Gaskühler, einen Verdampfer, eine Druckreduzierungsvorrichtung und einen Zwischenwärmetauscher, um Wärme zwischen einem Kältemittel, welches aus dem Gaskühler ausströmt, und dem Kältemittel, welches aus dem Verdampfer strömt, auszutauschen. Die japanische offengeleg te Patentanmeldung (kokai) Nr. 2003-279194 offenbart einen Wärmetauscher, der als ein Gaskühler für einen solchen überkritischen Kältekreislauf verwendet wird. Der offenbarte Wärmetauscher umfasst erste und zweite Sammelbehälter-Tanks, die beabstandet voneinander angeordnet sind und sich vertikal erstrecken; und eine Mehrzahl von flachen Rohren, die in vertikalen Intervallen zwischen den beiden Sammelbehälter-Tanks angeordnet sind und gegenüberliegende Endbereiche besitzen, welche mit den entsprechenden Sammelbehälter-Tanks verbunden sind. Der erste Sammelbehälter-Tank umfasst obere und untere Sammelbehälter-Abschnitte, und der zweite Sammelbehälter-Tank umfasst einen einzigen Sammelbehälter-Abschnitt, welcher den ersten und zweiten Sammelbehälter-Abschnitten des ersten Sammelbehälter-Tanks zugewandt ist. Ein Kältemittel-Einlass ist an dem oberen Sammelbehälter-Abschnitt des ersten Sammelbehälter-Tanks vorgesehen, und ein Kältemittel-Auslass ist an dem unteren Sammelbehälter-Abschnitt des ersten Sammelbehälter-Tanks vorgesehen. Die flachen Rohre bilden obere und untere Pfade, die jeweils aus einer Mehrzahl von vertikal angeordneten flachen Rohren bestehen.A supercritical Refrigeration circuit includes a compressor, a gas cooler, an evaporator, a Pressure reduction device and an intermediate heat exchanger to heat between a refrigerant, which from the gas cooler flows, and the refrigerant, which flows out of the evaporator, exchange. Japanese Laid-Open Patent Application (kokai) No. 2003-279194 discloses a heat exchanger serving as a gas cooler for a such supercritical refrigeration cycle is used. The disclosed heat exchanger includes first and second reservoir tanks spaced apart are arranged from each other and extend vertically; and a Plurality of flat tubes in vertical intervals between the two sump tanks are arranged and opposite Have end areas, which with the corresponding sump tanks are connected. The first sump tank includes upper and lower sump sections, and the second header tank includes a single sump section which the first and second sump sections of the first sump tank is facing. A refrigerant inlet is on the upper sump section of the first sump tank provided, and a refrigerant outlet is at the lower header section of the first sump tank intended. The flat tubes form upper and lower paths, the each of a plurality of vertically arranged flat tubes consist.

Die japanische offengelegte Patentanmeldung (kokai) Nr. 2004-138306 offenbart auch einen Wärmetauscher, der als ein Gaskühler von einem solchen überkritischen Kältekreislauf verwendet wird. Der offenbarte Wärmetauscher umfasst erste und zweite Sammelbehälter-Tanks, die beabstandet voneinander angeordnet sind und sich vertikal er strecken; und eine Mehrzahl von flachen Rohren, die in vertikalen Intervallen zwischen den beiden Sammelbehälter-Tanks angeordnet sind und gegenüberliegende Endbereiche haben, die mit den entsprechenden Sammelbehälter-Tanks verbunden sind. Jeder der ersten und zweiten Sammelbehälter-Tanks umfasst obere und untere Sammelbehälter-Abschnitte. Ein Kältemittel-Einlass ist an dem unteren Sammelbehälter-Abschnitt des ersten Sammelbehälter-Tanks vorgesehen, und ein Kältemittel-Auslass ist an dem oberen Sammelbehälter-Abschnitt des zweiten Sammelbehälter-Tanks vorgesehen. Die flachen Rohre bilden drei vertikal angeordnete Pfade, die jeweils aus einer Mehrzahl von vertikal angeordneten flachen Rohren bestehen.The Japanese Laid-Open Patent Application (kokai) No. 2004-138306 also discloses a heat exchanger, as a gas cooler from such a supercritical Refrigeration circuit is used. The disclosed heat exchanger includes first and second reservoir tanks spaced apart are arranged from each other and vertically he stretch; and a Plurality of flat tubes in vertical intervals between the two sump tanks are arranged and opposite Have end areas that are connected to the corresponding sump tanks. Each of the first and second header tanks includes upper and lower tanks lower sump sections. One Refrigerant inlet is at the lower header section the first sump tank provided and a refrigerant outlet is at the upper header section of the second sump tank intended. The flat tubes form three vertically arranged paths, each of a plurality of vertically arranged flat Tubes exist.

Als ein Ergebnis von verschiedenen Studien hat die vorliegende Erfindung jedoch herausgefunden, dass der Wärmetauscher, welcher in der japanischen offengelegten Patentanmeldung Nr. 2003-279194 offenbart ist, das folgende Problem mit sich bringt, weil der Kältemittel-Einlass und der Kältemittel-Auslass an den Mittelbereichen der entsprechenden Sammelbehälter-Abschnitte in Bezug auf die Längsrichtung vorgesehen sind. Das Problem besteht darin, dass das Kältemittel, welches in den Innenraum des oberen Sammelbehälter-Abschnitts des ersten Sammelbehälter-Tanks über den Kältemittel-Einlass eingeströmt ist, in eine Mehrzahl von flachen Rohren strömt, welche mit dem oberen Sammelbehälter-Abschnitt in Verbindung stehen, d.h. in die flachen Rohre des oberen Pfades, und in den Innenraum des Sammelbehälter-Abschnitts des zweiten Sammelbehälter- Tanks über die flachen Rohre strömt. Das Kältemittel strömt dann in eine Mehrzahl von flachen Rohren, welche mit dem unteren Sammelbehälter-Abschnitt des ersten Sammelbehälter-Tanks verbunden sind, d.h. die flachen Rohre des unteren Pfades, und strömt in den Innenraum des unteren Sammelbehälter-Abschnitts des ersten Sammelbehälter-Tanks über die flachen Rohre. Das Kältemittel strömt dann aus dem Kältemittel-Auslass. Eine Strömungspfadlänge des Kältemittels, welches durch ein flaches Rohr des oberen Pfades strömt, wobei das Rohr in einer vertikalen Position in der Nähe des Kältemittel-Einlasses plaziert ist, und dann durch ein flaches Rohr des unteren Pfades, welches an eine vertikale Position in der Nähe des Kältemittel-Auslasses plaziert ist, strömt, unterscheidet sich von dem eines Kältemittels, welches durch das oberste flache Rohr des oberen Pfades strömt und durch das unterste flache Rohr des unteren Pfades strömt. Als ein Ergebnis kommen die Strömungsrate und Strömungsgeschwindigkeit des Kältemittels außer Gleichgewicht oder werden ungleichmäßig in den flachen Rohren und ist die Wärmestrahlung für die Verwendung als ein Gaskühler eines überkritischen Kältekreislaufes unzureichend.When a result of various studies has the present invention However, found that the heat exchanger, which in the Japanese Laid-Open Patent Application No. 2003-279194 is that brings the following problem because of the refrigerant inlet and the refrigerant outlet at the central areas of the respective sump sections in terms of the longitudinal direction are provided. The problem is that the refrigerant, which in the interior of the upper header portion of the first Storage tank tanks over the Refrigerant inlet flown is flowing into a plurality of flat tubes, which with the upper header section in connection, i. into the shallow tubes of the upper path, and in the interior of the sump portion of the second Storage tank tanks over the flat pipes flows. The refrigerant flows then in a plurality of flat tubes, which with the lower Header section of the first sump tank are connected, i. the flat tubes of the lower path, and flows into the Interior of lower sump section of the first sump tank over the flat pipes. The refrigerant flows then from the refrigerant outlet. A Flow path length of Refrigerant which flows through a flat tube of the upper path, wherein the pipe is placed in a vertical position near the refrigerant inlet is, and then by a flat tube of the lower path, which on a vertical position nearby of the refrigerant outlet is placed, flows, differs from that of a refrigerant, which by the top upper path flat tube flows through and through the lowest flat Tube of the lower path flows. As a result, the flow rate and flow rate of the refrigerant except Balance or become uneven in the flat tubes and is the heat radiation for the use as a gas cooler a supercritical refrigeration cycle insufficient.

Wie der Wärmetauscher, welcher in der japanischen offengelegten Patentanmeldung Nr. 2003-279194 offenbart ist, hat auch der Wärmetauscher, welcher in der japanischen offengelegten Patentanmeldung Nr. 2004-138306 offenbart ist, eine unzureichende Wärmestrahlung zur Verwendung als ein Gaskühler eines überkritischen Kältekreislaufes, weil der Kältemittel-Einlass und der Kältemittel-Auslass an den Mittelbereichen der entsprechenden Sammelbehälter-Abschnitte in Bezug auf die Längsrichtung vorgesehen sind.As the heat exchanger, which is disclosed in Japanese Laid-Open Patent Application No. 2003-279194 is disclosed, the heat exchanger, which in Japanese Laid-Open Patent Application No. 2004-138306 is disclosed, insufficient heat radiation for use as a gas cooler a supercritical Refrigeration cycle because of Refrigerant inlet and the refrigerant outlet at the central portions of the respective sump portions in relation on the longitudinal direction are provided.

ZUSAMMENFASSUNG DER ERFINDUNGSUMMARY THE INVENTION

Ein Aufgabe der Erfindung ist es, das obige Problem zu lösen und einen Wärmetauscher zu schaffen, welcher Wärme in einer größeren Menge abstrahlen kann, wenn er als ein Gaskühler eines überkritischen Kältekreislaufes verwendet wird.One The object of the invention is to solve the above problem and a heat exchanger to create which heat radiate in a larger amount if he can as a gas cooler a supercritical Refrigeration circuit is used.

Um die obige Aufgabe zu lösen, umfasst die vorliegende Erfindung die folgenden Modi.

1) Ein Wärmetauscher mit ersten und zweiten Sammelbehälter-Tanks, die beabstandet voneinander angeordnet sind; und einer Mehrzahl von flachen Rohren, die zwischen den ersten und zweiten Sammelbehälter-Tanks derart angeordnet sind, dass die flachen Rohre voneinander in der Längsrichtung der Sammelbehälter-Tanks beabstandet sind, wobei gegenüberliegende Endbereiche der flachen Rohre an den entsprechenden Sammelbehälter-Tanks angebracht sind, der erste Sammelbehälter-Tank eine Mehrzahl von Sammelbehälter-Abschnitten besitzt, die in der Längsrichtung des ersten Sammelbehälter-Tanks angeordnet sind, der zweite Sammelbehälter-Tank einen einzigen Sammelbehälter-Abschnitt oder eine Mehrzahl von Sammelbehälter- Abschnitten, die in der Anzahl um eins geringer als die Sammelbehälter-Abschnitte des ersten Sammelbehälter-Tanks sind, aufweist, der erste Sammelbehälter-Abschnitt oder jeder der Sammelbehälter-Abschnitte zwei benachbarten Sammelbehälter-Abschnitten des ersten Sammelbehälter-Tanks zugewandt ist, ein Kältemittel-Einlass an einem Sammelbehälter-Abschnitt des ersten Sammelbehälter-Tanks vorgesehen und an einem Ende in Bezug auf die Längsrichtung plaziert ist, ein Kältemittel-Auslass an einem anderen Sammelbehälter-Abschnitt des ersten Sammelbehälter-Tanks, welcher an einem anderen Ende in Bezug auf die Längsrichtung liegt, vorgesehen ist, die flachen Rohre in Gruppen unterteilt sind, von denen jede eine Mehrzahl von flachen Rohren umfasst, die in der Längsrichtung der Sammelbehälter-Tanks angeordnet sind und Pfade bilden, die in ihrer Anzahl der Zahl der Sammelbehälter-Abschnitte des ersten Sammelbehälter-Tanks entsprechen, worin wenn der wert, welcher durch eine Formel {(L1 + L2)/2} + (T × 2N) repräsentiert wird, als eine durchschnittliche Strömungspfadlänge L0 definiert ist, wobei L1 die gesamte Innenlänge von allen Sammelbehälter-Abschnitten des ersten Sammelbehälter-Tanks darstellt, L2 die gesamte Innenlänge von allen Sammelbehälter-Abschnitten des zweiten Sammelbehälter-Tanks darstellt, T die Länge der flachen Rohre darstellt und N die Anzahl von Sammelbehälter-Abschnitten des zweiten Sammelbehälter-Tanks darstellt, die Position des Kältemittel-Einlasses und die Position des Kältemittel-Auslasses so bestimmt sind, dass sie der Beziehung 0,8 ≤ LX/L0 ≤ 1,2 genügen, wobei LX eine Strömungspfadlänge für das Kältemittel, welches in den ersten Sammelbehälter-Tank von dem Kältemittel-Einlass einströmt, durch alle Sammelbehälter-Abschnitte und die flachen Rohre von allen Pfaden strömt und aus dem Kältemittel-Auslass strömt, darstellt.
2) Ein Wärmetauscher nach Abschnitt 1), worin der erste Sammelbehälter-Tank zwei Sammelbehälter-Abschnitte aufweist, der zweite Sammelbehälter-Tank einen einzigen Sammelbehälter-Abschnitt aufweist und die Anzahl von Pfaden zwei ist.
3) Ein Sammelbehälter nach Abschnitt 1), worin die Menge an Kompressorschmieröl, welche in einem zu verwendenden Kältemittel enthalten ist, ein Gewichts oder weniger beträgt.
4) Ein Wärmetauscher mit ersten und zweiten Sammelbehälter-Tanks, die beabstandet voneinander angeordnet sind; und einer Mehrzahl von flachen Rohren, die zwischen den ersten und zweiten Sammelbehälter-Tanks derart angeordnet sind, dass die flachen Rohre voneinander in der Längsrichtung der Sammelbehälter-Tanks beabstandet sind, wobei gegenüberliegende Endbereiche der flachen Rohre an den entsprechenden Sammelbehälter-Tanks angebracht sind, der erste Sammelbehälter-Tank eine Mehrzahl von Sammelbehälter-Abschnitten besitzt, die in der Längsrichtung des ersten Sammelbehälter-Tanks angeordnet sind, der zweite Sammelbehälter-Tank Sammelbehälter-Abschnitte, in der gleichen Anzahl wie die Sammelbehälter-Abschnitte des ersten Sammelbehälter-Tanks, aufweist, die in der Längsrichtung des zweiten Sammelbehälter-Tanks angeordnet sind, ein Kältemittel-Einlass an einem Sammelbehälter-Abschnitt des ersten Sammelbehälter-Tanks vorgesehen und an einem Ende in Bezug auf die Längsrichtung plaziert ist, ein Kältemittel-Auslass an einem Sammelbehälter-Abschnitt des zweiten Sammelbehälter-Tanks, welcher an einem anderen Ende in Bezug auf die Längsrichtung liegt, vorgesehen ist, die flachen Rohre in Gruppen unterteilt sind, von denen jede eine Mehrzahl von flachen Rohren umfasst, die in der Längsrichtung der Sammelbehälter-Tanks angeordnet sind und welche Pfade bilden, die in ihrer Anzahl um eins größer als die Zahl der Sammelbehälter-Abschnitte von jedem Sammelbehälter-Tank entsprechen, worin wenn der Wert, welcher durch eine Formel {(L1 + L2)/2} + T × (N + 1) repräsentiert wird, als eine durchschnittliche Strömungspfadlänge L0 definiert ist, wobei L1 die gesamte Innenlänge von allen Sammelbehälter-Abschnitten des ersten Sammelbehälter-Tanks darstellt, L2 die gesamte Innenlänge von allen Sammelbehälter-Abschnitten des zweiten Sammelbehälter-Tanks darstellt, T die Länge der flachen Rohre darstellt und N die Anzahl von Sammelbehälter-Abschnitten des zweiten Sammelbehälter-Tanks darstellt, die Position des Kältemittel-Einlasses und die Position des Kältemittel-Auslasses so bestimmt sind, dass sie der Beziehung 0,8 ≤ LX/L0 ≤ 1,2 genügen, wobei LX eine Strömungspfadlänge für das Kältemittel, welches in den ersten Sammelbehälter-Tank von dem Kältemittel-Einlass einströmt, durch alle Sammelbehälter-Abschnitte und die flachen Rohre von allen Pfaden strömt und aus dem Kältemittel-Auslass strömt, darstellt.
5) Ein Wärmetauscher nach Abschnitt 4), worin der Sammelbehälter-Tank zwei Sammelbehälter-Abschnitte aufweist und die Anzahl der Pfade drei ist.
6) Ein Wärmetauscher nach Abschnitt 4), worin die Menge an Schmieröl, welches eine zu verwendenden Kältemittel zugemischt ist, ein Gewichts% oder weniger beträgt.

In order to achieve the above object, the present invention includes the following modes.

1) A heat exchanger having first and second header tanks spaced from each other; and a plurality of flat tubes disposed between the first and second header tanks so that the flat tubes are spaced from each other in the longitudinal direction of the header tanks, with opposite end portions of the flat tubes being attached to the respective header tanks; the first header tank has a plurality of header sections arranged in the longitudinal direction of the first header tank; the second header tank has a single header section or a plurality of header sections which are one fewer in number as the sump portions of the first sump tank, the first sump portion or each sump portion faces two adjacent sump portions of the first sump tank, a refrigerant inlet at a sump portion of the first header tank ter tanks is provided and placed at one end with respect to the longitudinal direction, a refrigerant outlet is provided at another sump portion of the first sump tank, which is located at another end with respect to the longitudinal direction, the flat tubes are divided into groups, each of which comprises a plurality of flat tubes, which are arranged in the longitudinal direction of the sump tanks and form paths corresponding in number to the number of sump portions of the first sump tank, wherein if the value , which is represented by a formula {(L1 + L2) / 2} + (T × 2N), is defined as an average flow path length L0, where L1 represents the total inside length of all the header portions of the first header tank, L2 represents the total inside length of all sump sections of the second sump tank, T represents the length of the flat tubes and N d represents the number of sump portions of the second sump tank, the position of the refrigerant inlet, and the position of the refrigerant outlet are determined to satisfy the relationship of 0.8 ≦ LX / L0 ≦ 1.2, where LX is one Flow path length for the refrigerant flowing into the first header tank from the refrigerant inlet, flows through all the header sections and the flat tubes from all paths and flows out of the refrigerant outlet, is.
2) A heat exchanger according to item 1), wherein the first header tank has two header sections, the second header tank has a single header section, and the number of paths is two.
3) A sump according to clause 1), wherein the amount of compressor lubricating oil contained in a refrigerant to be used is one weight or less.
4) A heat exchanger having first and second header tanks spaced from each other; and a plurality of flat tubes disposed between the first and second header tanks so that the flat tubes are spaced from each other in the longitudinal direction of the header tanks, with opposite end portions of the flat tubes being attached to the respective header tanks; the first header tank has a plurality of header sections arranged in the longitudinal direction of the first header tank, the second header tank has header sections in the same number as the header sections of the first header tank disposed in the longitudinal direction of the second header tank, a refrigerant inlet provided at a header section of the first header tank and placed at one end with respect to the longitudinal direction, a refrigerant outlet at a header section of the header tank second sump tanks which is located at another end with respect to the longitudinal direction, the flat tubes are divided into groups, each of which comprises a plurality of flat tubes, which are arranged in the longitudinal direction of the sump tanks and which form paths which in number by one greater than the number of sump portions of each sump wherein the value represented by a formula {(L1 + L2) / 2} + T × (N + 1) is defined as an average flow path length L0, where L1 is the total inside length of all the reservoirs L2 represents the total inside length of all the header sections of the second header tank, T represents the length of the flat tubes, and N represents the number of header sections of the second header tank, the position of the first header tank Refrigerant inlet and the position of the refrigerant outlet are determined so that they satisfy the relationship 0.8 ≤ LX / L0 ≤ 1.2, where LX is a flow path length for the refrigerant, which in the first header tank of the refrigerant Inlet flows through all of the sump sections and the flat tubes from all paths flows and flows out of the refrigerant outlet represents.
5) A heat exchanger according to section 4), wherein the sump tank has two sump sections and the number of paths is three.
6) A heat exchanger according to section 4), wherein the amount of lubricating oil to which a refrigerant to be used is mixed is one weight% or less.

Wenn bei dem Wärmetauscher von Abschnitt 1) ein Wert, welcher durch eine Formel {(L1 + L2)/2} + (T × 2N) repräsentiert wird, als eine durchschnittliche Strömungspfadlänge L0 definiert ist, wobei L1 die gesamte Innenlänge von allen Sammelbehälter-Abschnitten des ersten Sammelbehälter-Tanks darstellt, L2 die gesamte Innenlänge von allen Sammelbehälter-Abschnitten des zweiten Sammelbehälter-Tanks darstellt, T die Länge der flachen Rohre darstellt und N die Anzahl von Sammelbehälter-Abschnitten des zweiten Sammelbehälter-Tanks darstellt, die Position des Kältemittel-Einlasses und die Position des Kältemittel-Auslasses so bestimmt sind, dass sie der Beziehung 0,8 ≤ LX/L0 ≤ 1,2 genügen, wobei LX eine Strömungspfadlänge für das Kältemittel, welches in den ersten Sammelbehälter-Tank von dem Kältemittel-Einlass einströmt, durch alle Sammelbehälter-Abschnitte und die flachen Rohre von allen Pfaden strömt und aus dem Kältemittel-Auslass strömt, darstellt. Dadurch ändert sich die Strömungspfadlänge LX des Kältemittels nicht stark mit der Position eines flachen Rohres eines jeden Pfades, durch welche das Kältemittel tritt, so dass die Strömungsrate und die Strömungsgeschwindigkeit des Kältemittels in den flachen Rohren eines jeden Pfades gleichmäßig wird. Entsprechend erhöht sich die Wärmeabstrahlungsmenge des Wärmetauschers, welcher als ein Gaskühler eines überkritischen Kältekreislaufes verwendet wird, verglichen mit den Wärmetauschern, welche in den japanischen offengelegten Patentanmeldungen Nr. 2003-279194 und Nr. 2004-138306 beschrieben sind.If at the heat exchanger of section 1) a value represented by a formula {(L1 + L2) / 2} + (T × 2N) represents is defined as an average flow path length L0, where L1 the entire inside length from all sump sections represents the first sump tank, L2 the entire inside length from all sump sections of the second sump tank T represents the length of flat tubes and N represents the number of sump sections represents the second sump tank, the position of the refrigerant inlet and the position of the refrigerant outlet are determined so that they satisfy the relationship 0.8 ≤ LX / L0 ≤ 1.2, where LX is a flow path length for the refrigerant, which is in the first sump tank from the refrigerant inlet flows, through all sump sections and the flat tubes from all paths are flowing and out of the refrigerant outlet flows, represents. This changes the flow path length LX of the refrigerant not strong with the position of a flat tube of each path, through which the refrigerant occurs, so the flow rate and the flow velocity of the refrigerant becomes even in the flat tubes of each path. Accordingly, the increased Heat radiation amount the heat exchanger, which as a gas cooler a supercritical Refrigeration circuit is used, compared with the heat exchangers, which in the Japanese Laid-Open Patent Application Nos. 2003-279194 and No. 2004-138306.

Bei dem Wärmetauscher von Abschnitt 3) kann ein Abfallen der Wärmeabstrahlungsmenge in dem Wärmetauscher, welcher als ein Gaskühler eines überkritischen Kältekreislaufes verwendet wird, verhindert werden. D.h. wenn die Menge des Kompressorschmieröls, welches in ein zu verwendendes Kältemittel gemischt wird, oberhalb von einem Gewichts oder weniger beträgt, strömt eine große Menge Kältemittel durch einen unteren Bereich jedes Sammelbehälter-Abschnitts und ein flaches Rohr an der Unterseite eines jeden Pfades, so dass die Wärmeabstrahlungsmenge abnehmen kann, selbst wenn die oben beschriebene Strömungspfadlänge im wesentlichen die selbe ist.at the heat exchanger from section 3), a decrease in the heat radiation amount in the Heat exchanger, which as a gas cooler a supercritical Refrigeration circuit is used, be prevented. That if the amount of compressor oil which into a refrigerant to be used is mixed, is above one weight or less, flows one size Amount of refrigerant through a lower portion of each sump portion and a flat tube at the Bottom of each path so that the amount of heat dissipation decreases can, even if the above-described flow path length substantially the same is.

Wenn bei dem Wärmetauscher von Abschnitt 4) ein Wert, welcher durch eine Formel {(L1 + L2)/2} + T × (N + 1) repräsentiert wird, als eine durchschnittliche Strömungspfadlänge L0 definiert ist, wobei L1 die gesamte Innenlänge von allen Sammelbehälter-Abschnitten des ersten Sammelbehälter-Tanks darstellt, L2 die gesamte Innenlänge von allen Sammelbehälter-Abschnitten des zweiten Sammelbehälter-Tanks darstellt, T die Länge der flachen Rohre darstellt und N die Anzahl von Sammelbehälter-Abschnitten des zweiten Sammelbehälter-Tanks darstellt, die Position des Kältemittel-Einlasses und die Position des Kältemittel-Auslasses so bestimmt sind, dass sie der Beziehung 0,8 ≤ LX/L0 ≤ 1,2 genügen, wobei LX eine Strömungspfadlänge für das Kältemittel, welches in den ersten Sammelbehälter-Tank von dem Kältemittel-Einlass einströmt, durch alle Sammelbehälter-Abschnitte und die flachen Rohre von allen Pfaden strömt und aus dem Kältemittel-Auslass strömt, darstellt. Daher ändert sich die Strömungspfadlänge LX des Kältmittels nicht stark mit einer Position eines flachen Rohrs eines jeden Pfades, durch welche das Kältemittel tritt, so dass die Strömungsrate und Strömungsgeschwindigkeit des Kältemittels in den flachen Rohren eines jeden Pfades gleichmäßig wird. Entsprechend erhält sich die Wärmeabstrahlungsmenge des Wärmetauschers, welcher als ein Gaskühler eines überkritischen Kältekreislaufes verwendet wird, verglichen mit den Wärmetauschern, in den japanischen offengelegten Patentanmeldungen Nr. 2003-279194 bzw. 2004-138306 offenbart sind.If at the heat exchanger of section 4) a value represented by a formula {(L1 + L2) / 2} + T × (N + 1) is defined as an average flow path length L0, where L1 the entire inside length from all sump sections represents the first sump tank, L2 the entire inside length from all sump sections of the second sump tank T represents the length of flat tubes and N represents the number of sump sections represents the second sump tank, the position of the refrigerant inlet and the position of the refrigerant outlet are determined so that they satisfy the relationship 0.8 ≤ LX / L0 ≤ 1.2, where LX is a flow path length for the refrigerant, which is in the first sump tank from the refrigerant inlet flows, through all sump sections and the flat tubes from all paths are flowing and out of the refrigerant outlet flows, represents. Therefore changes the flow path length LX of the Kältmittels not strong with a position of a flat tube of each path, through which the refrigerant occurs, so the flow rate and flow rate of the refrigerant becomes even in the flat tubes of each path. Accordingly receives itself the heat radiation amount the heat exchanger, which as a gas cooler a supercritical Refrigeration circuit is used, compared to the heat exchangers, in the Japanese Published Patent Application Nos. 2003-279194 and 2004-138306, respectively are disclosed.

Gemäß dem Wärmetauscher von Abschnitt 6) kann ein Abfall in der Wärmeabstrahlungsmenge des Wärmetauschers, welcher als ein Gaskühler eines überkritischen Kältekreislaufes verwendet wird, verhindert werden. D.h. wenn die Menge an Kompressorschmieröl, welche in ein zu verwendendes Kältemittel gemischt ist, oberhalb von eine Gewichts oder weniger liegt, strömt eine große Menge an Kältemittel durch einen unteren Bereich eines jeden Sammelbehälter-Abschnitts und ein untenseitiges flaches Rohr eines jeden Pfades, so dass die Wärmeabstrahlungsmenge abnehmen kann, selbst wenn die oben beschriebene Strömungspfadlänge im wesentlichen die selbe ist.According to the heat exchanger of section 6), a drop in the heat radiation amount of the heat exchanger used as a gas cooler of a supercritical refrigeration cycle can be prevented. That is, when the amount of compressor lubricating oil mixed in a refrigerant to be used is above one weight or less, a large amount of refrigerant flows through a lower portion of each A header section and a bottom flat tube of each path, so that the heat radiation amount can decrease, even if the above-described flow path length is substantially the same.

KURZE BESCHREIBUNG DER ZEICHNUNGENSHORT DESCRIPTION THE DRAWINGS

1 ist eine Gesamtvorderansicht, welche eine erste Ausführungsform eines Wärmetauschers gemäß der vorliegenden Erfindung zeigt; 1 Fig. 10 is an overall front view showing a first embodiment of a heat exchanger according to the present invention;

2 ist ein Diagramm, das den Strom eines Kältemittels innerhalb des Wärmetauschers von der 1 zeigt; 2 is a diagram showing the flow of a refrigerant within the heat exchanger of the 1 shows;

3 ist eine Gesamtvorderansicht, welche eine zweite Ausführungsform des Wärmetauschers gemäß der vorliegenden Erfindung zeigt; 3 Fig. 10 is an overall front view showing a second embodiment of the heat exchanger according to the present invention;

4 ist eine schematische Ansicht, welche den Strom eines Kältemittels innerhalb des Wärmetauschers von der 3 zeigt; und 4 is a schematic view showing the flow of a refrigerant within the heat exchanger of the 3 shows; and

5 ist ein Graph, der die Ergebnisse eines Testbeispiels 1 zeigt. 5 is a graph showing the results of Test Example 1.

BESCHREIBUNG DER BEVORZUGTEN AUSFÜHRUNGSFORMENDESCRIPTION THE PREFERRED EMBODIMENTS

Ausführungsformen der vorliegenden Erfindung werden als nächstes unter Bezugnahme auf die Zeichnungen beschrieben werden.embodiments The present invention will next be described with reference to FIG the drawings will be described.

In der nachfolgenden Beschreibung werden die oberen, unteren, linken und rechten Seiten der 1 und 3 als „oben", „unten", „links" und „rechts bezeichnet. Weiterhin umfasst in der nachfolgenden Beschreibung der Begriff „Aluminium" neben reinem Aluminium auch Aluminiumlegierungen.In the following description, the upper, lower, left and right sides of the 1 and 3 Further, in the following description, the term "aluminum" includes aluminum alloys in addition to pure aluminum.

Erste Ausführungsform:First embodiment:

Die 1 und 2 zeigen eine erste Ausführungsform.The 1 and 2 show a first embodiment.

Die 1 zeigt den Gesamtaufbau eines Wärmetauschers gemäß der vorliegenden Erfindung. Die 2 zeigt den Strom eines Kältemittels innerhalb des Wärmetauschers.The 1 shows the overall structure of a heat exchanger according to the present invention. The 2 shows the flow of a refrigerant within the heat exchanger.

Wie in der 1 gezeigt ist, umfasst ein Wärmetauscher 1 zwei Sammelbehälter-Tanks 2 und 3, die aus Aluminium hergestellt sind und sich in vertikaler Richtung erstrecken. Die Sammelbehälter-Tanks 2 und 3 sind parallel und beabstandet voneinander in der Links-Rechts-Richtung angeordnet. Eine Mehrzahl von flachen Rohren 4, welche aus Aluminium gebildet sind, sind parallel zueinander zwischen den beiden Sammelbehälter-Tanks 2 und 3 angeordnet und voneinander in der vertikalen Richtung beabstandet. Gegenüberliegende Enden der flachen Rohre 4 sind mit den entsprechenden Sammelbehälter-Tanks 2 und 3 verbunden. Gewellte Rippen 6, welche aus Aluminium gebildet sind, sind in entsprechenden Luftdurchtrittsspalten 5 zwischen benachbarten flachen Rohren 4 und an der Außenseite der flachen Rohre am oberen Ende und am unteren Ende angeordnet, und jede gewellte Rippe 6 ist an den jeweils benachbarten flachen Rohren 4 festgelötet. Seitenplatten 7, welche aus Aluminium gebildet sind, sind an der Außenseite der jeweiligen gewellten Rippen 6 am oberen Ende und am unteren Ende angeordnet und an diesen festgelötet.Like in the 1 is shown comprises a heat exchanger 1 two sump tanks 2 and 3 , which are made of aluminum and extend in the vertical direction. The sump tanks 2 and 3 are arranged parallel and spaced from each other in the left-right direction. A plurality of flat tubes 4 , which are formed of aluminum, are parallel to each other between the two sump tanks 2 and 3 arranged and spaced from each other in the vertical direction. Opposite ends of flat tubes 4 are with the appropriate sump tanks 2 and 3 connected. Wavy ribs 6 , which are formed of aluminum, are in corresponding air passage columns 5 between adjacent flat tubes 4 and on the outside of the flat tubes at the top and bottom ends, and each corrugated fin 6 is on the respectively adjacent flat tubes 4 soldered. side plates 7 , which are formed of aluminum, are on the outside of the respective corrugated fins 6 arranged at the upper end and at the lower end and soldered to this.

Der rechtsseitige, erste Sammelbehälter-Tank 2 besitzt eine Mehrzahl von (in der vorliegenden Ausführungsform 2) Sammelbehälter-Abschnitten 8 und 9, die vertikal angeordnet und voneinander durch eine Trennwandung 10, welche in der Mitte des Tanks 2 in Bezug auf die vertikale Richtung angeordnet ist, getrennt sind. Der linksseitige, zweite Sammelbehälter-Tank 3 umfasst Sammelbehälter-Abschnitte, die in der Anzahl um eins geringer als die Sammelbehäl ter-Abschnitte 8 und 9 des ersten Sammelbehälter-Tanks 2 sind, d.h. einen einzigen Sammelbehälter-Abschnitt in der vorliegenden Ausführungsform, so dass der Sammelbehälter-Abschnitt sich von einem oberen Ende zu einem unteren Ende des zweiten Sammelbehälter-Tanks 3 erstreckt und den Sammelbehälter-Abschnitten 8 und 9 des ersten Sammelbehälter-Tanks 2 gegenüberliegt bzw. zugewandt ist. Ein Kältemittel-Einlass 12 ist in der Umfangswandung des oberen Sammelbehälter-Abschnitts 8 des ersten Sammelbehälter-Tanks 2 vorgesehen, und ein Kältemittel-Auslass 13 ist in der Umfangswandung des unteren Sammelbehälter-Abschnitts 9 des ersten Sammelbehälter-Tanks 2 vorgesehen.The right side, first sump tank 2 has a plurality of (in the present embodiment 2) sump portions 8th and 9 that are arranged vertically and separated from each other by a dividing wall 10 which is in the middle of the tank 2 is arranged in relation to the vertical direction, are separated. The left side, second sump tank 3 includes sump portions that are one fewer in number than the Sammelbehäl ter sections 8th and 9 of the first sump tank 2 ie, a single header section in the present embodiment, such that the header section extends from an upper end to a lower end of the second header tank 3 extends and the sump sections 8th and 9 of the first sump tank 2 is opposite or facing. A refrigerant inlet 12 is in the peripheral wall of the upper header section 8th of the first sump tank 2 provided, and a refrigerant outlet 13 is in the peripheral wall of the lower header section 9 of the first sump tank 2 intended.

Die flachen Rohre 4 sind in erste und zweite Gruppen unterteilt, welche erste und zweite Pfade P1 und P2 bilden. Die Innenräume der flachen Rohre 4, welche zu der ersten Gruppe gehören, kommunizieren an ihren rechten Enden mit dem Innenraum des oberen Sammelbehälter-Abschnitts 8 des ersten Sammelbehälter-Tanks 2 und kommunizieren an ihren linken Enden mit einem oberen Bereich des Innenraums des Sammelbehälter-Abschnitts 11 des zweiten Sammelbehälter-Tanks 3. Die Innenräume der flachen Rohre 4, welche zu der zweiten Rohrgruppe gehören, kommunizieren an ihren rechten Enden mit dem Innenraum des unteren Sammelbehälter-Abschnitts 9 des ersten Sammelbehälter-Tanks 2 und kommunizieren an ihren linken Enden mit einem unteren Bereich des Innenraums des Sammelbehälter-Abschnitts 11 des zweiten Sammelbehälter-Tanks 3. Das Kältemittel strömt in der selben Richtung in den flachen Rohren 4, welche den Pfad P1 bilden, und strömt in der selben Richtung in den flachen Rohren 4, welche den zweiten Pfad P2 bilden. Die Strömungsrichtung des Kältemittels, welches durch die flachen Rohre 4, die den Pfad P1 bilden, strömt, ist jedoch entgegengesetzt zu der des Kältemittels, welches durch die flachen Rohre 4, die den Pfad P2 bilden, strömt. Obwohl es in den Zeichnungen nicht gezeigt ist, sind in jedem flachen Rohr 4 eine Mehrzahl von Kältemittelkanälen ausgebildet und in seiner Breitenrichtung angeordnet, und jedes flache Rohr 4 ist so angeordnet, dass seine Breitenrichtung mit der Strömungsrichtung der Luft (der Richtung senkrecht zu dem Blatt der 1) übereinstimmt.The flat tubes 4 are divided into first and second groups which form first and second paths P1 and P2. The interiors of flat tubes 4 belonging to the first group communicate at their right ends with the interior of the upper header section 8th of the first sump tank 2 and communicate at their left ends with an upper portion of the interior of the sump portion 11 of the second sump tank 3 , The interiors of flat tubes 4 belonging to the second pipe group communicate at their right ends with the interior of the lower header section 9 of the first sump tank 2 and communicate at their left ends with a lower portion of the interior of the sump portion 11 of the second sump tank 3 , The refrigerant flows in the same direction in the flat tubes 4 , which form the path P1, and flows in the same direction in the flat pipes 4 which form the second path P2. The flow direction of the refrigerant passing through the flat tubes 4 , which form the path P1, flows, but is opposite to that of the refrigerant passing through the flat tubes 4 , which form the path P2, flows. Although not shown in the drawings, there are in each flat tube 4 a plurality of refrigerant passages are formed and arranged in its width direction, and each flat tube 4 is arranged so that its width direction coincides with the flow direction of the air (the direction perpendicular to the sheet of the 1 ) matches.

Wenn ein Wert, welcher erhalten wird, indem die Anzahl von flachen Rohren 4, welche jeden der Pfade P1 und P2 bilden, durch die Anzahl von allen Rohren 4 geteilt wird, als ein „Rohrverhältnis" definiert wird, fällt das Rohrverhältnis von jedem der Pfade P1 und P2 vorzugsweise in einen Bereich von 0,45–0,55. Bemerkbar ist, dass die Summe der Rohrverhältnisse des Pfades P1 und des Pfades P2 in der Anzahl 1 wird. Wenn das Rohrverhältnis weniger als 0,45 oder größer als 0,55 ist, kann ein erhöhter Druckverlust in den flachen Rohren 4 von einem der Pfade P1 und P2 erzeugt werden, wenn der Wärmetauscher 1 als ein Gaskühler eines überkritischen Kältekreislaufes verwendet wird, in welchem ein CO₂ (Kohlendioxid) – Kältemittel oder ein ähnliches überkritisches Kältemittel eingesetzt wird und in welchem Kältemittel an der Hochdruck seite sich in einem überkritischen Zustand befindet, d.h. einen Druck oberhalb eines kritischen Drucks annimmt. Vorzugsweise fällt das Rohrverhältnis von jedem der Pfade P1 und P2 in einen Bereich von 0,48 bis 0,52. Auch in diesem Fall beträgt die Summe des Rohrverhältnisses von dem Pfad P1 und von dem des Pfades P2 in der Anzahl 1. Hier wird angenommen, dass das Kältemittel innerhalb des Wärmetauschers wie in der 2 gezeigt strömt. In diesem Fall kann eine durchschnittliche Strömungspfadlänge L0 durch eine Formel {(L1 + L2)/2} + (T × 2N) definiert werden, wobei L1 die Summe der inneren Länge Ia des oberen Sammelbehälter-Abschnitts 8 und der inneren Länge Ib des unteren Sammelbehälter-Abschnitts 9 des ersten Sammelbehälter-Tanks 2 darstellt (L1 = Ia + Ib), L2 die innere Länge Ic des Sammelbehälter-Abschnitts 11 des zweiten Sammelbehälter-Tanks 3 ist (L2 = Ic), T die Länge der flachen Rohre 4 darstellt und N die Anzahl von Sammelbehälter-Abschnitten 11 des zweiten Sammelbehälter-Tanks 3 darstellt. Die Posistion des Kältemittel-Einlasses 12 in der vertikalen Richtung (der Längsrichtung des Sammelbehälter-Abschnitts 8) und die Position des Kältemittel-Auslasses 13 in der vertikalen Richtung (der Längsrichtung des Sammelbehälter-Abschnitts 9) werden so bestimmt, dass sie der Beziehung 0,8 ≤ LX/L0 ≤ 1,2 genügen, wobei LX eine aktuelle Strömungspfadlänge für das Kältemittel darstellt, welches in den oberen Sammelbehälter-Abschnitt 8 des ersten Sammelbehälter-Tanks 2 von dem Kältemittel-Einlass 12 einströmt, durch alle die Sammelbehälter-Abschnitte 8, 9 und 11 und die flachen Rohre 4 von allen Pfaden P1 und P2 strömt und aus dem Kältemittel-Auslass 13 strömt.If a value, which is obtained by the number of flat tubes 4 which form each of the paths P1 and P2 by the number of all tubes 4 is defined as a "pipe ratio", the pipe ratio of each of the paths P1 and P2 preferably falls within a range of 0.45-0.55. It is notable that the sum of the pipe ratios of the path P1 and the path P2 in FIG of the number 1. If the pipe ratio is less than 0.45 or greater than 0.55, increased pressure loss may occur in the flat pipes 4 be generated by one of the paths P1 and P2 when the heat exchanger 1 is used as a gas cooler of a supercritical refrigeration cycle, in which a CO ₂ (carbon dioxide) - refrigerant or a similar supercritical refrigerant is used and in which refrigerant on the high pressure side is in a supercritical state, that assumes a pressure above a critical pressure. Preferably, the pipe ratio of each of the paths P1 and P2 falls within a range of 0.48 to 0.52. Also in this case, the sum of the pipe ratio of the path P1 and that of the path P2 is in the number 1. Here, it is assumed that the refrigerant within the heat exchanger as in FIG 2 shown flows. In this case, an average flow path length L0 may be defined by a formula {(L1 + L2) / 2} + (T × 2N), where L1 is the sum of the inner length 1a of the upper header section 8th and the inner length Ib of the lower header section 9 of the first sump tank 2 represents (L1 = Ia + Ib), L2 the inner length Ic of the sump section 11 of the second sump tank 3 is (L2 = Ic), T is the length of the flat tubes 4 and N is the number of sump sections 11 of the second sump tank 3 represents. The position of the refrigerant inlet 12 in the vertical direction (the longitudinal direction of the sump portion 8th ) and the position of the refrigerant outlet 13 in the vertical direction (the longitudinal direction of the sump portion 9 ) are determined to satisfy the relationship 0.8≤LX / L0≤1.2, where LX represents a current flow path length for the refrigerant entering the upper header section 8th of the first sump tank 2 from the refrigerant inlet 12 flows through all of the sump sections 8th . 9 and 11 and the flat tubes 4 from all paths P1 and P2 flows and out of the refrigerant outlet 13 flows.

Beispielsweise in einem Fall, wo der Kältemittel-Einlass 12 an einer Position liegt, welche durch den Punkt X1 in der 2 angedeutet ist, wird die aktuelle Strömungspfadlänge LX des Kältemittels, welches in den oberen Sammelbehälter-Abschnitt 8 einströmt und dann durch das flache Rohr 4 am oberen Ende des ersten Pfades P1 strömt, um eine Länge Y1 länger als die durchschnittliche Strömungspfadlänge L0. Gleichzeitig wird die aktuelle Strömungspfadlänge LX des Kältemittels, das in den oberen Sammelbehälter-Abschnitt 8 strömt und dann durch das flache Rohr 4 am unteren Ende des ersten Pfades P1 strömt, um die Länge Y1 kürzer als die durchschnittliche Strömungspfadlänge L0. Aus diesem Grund wird die vertikale Position des Kältemittel-Einlasses 12 so bestimmt, dass der Wert (L0 + Y1)/L0 und der Wert (L0 – Y1)/L0 in den Bereich von 0,8–1,2 fallen. In einem Fall, wo der Kältemittel-Auslass 13 an einer Position liegt, welche durch den Punkt X2 in der 2 angedeutet ist, wird weiterhin die aktuelle Strömungspfadlänge LX des Kältemittels, welches durch das flache Rohr 4 am unteren Ende des zweiten Pfades P2 strömt und dann in den unteren Sammelbehälter-Abschnitt 9 strömt, um eine Länge Y2 länger als die durchschnittliche Strömungspfadlänge L0. Gleichzeitig wird die aktuelle Strömungspfadlänge LX des Kältemittels, welches durch das flache Rohr 4 am oberen Ende des zweiten Pfades P2 strömt und in den unteren Sammelbehälter- Abschnitt 9 strömt, um die Länge Y2 kürzer als die durchschnittliche Strömungspfadlänge L0. Aus diesem Grund wird die vertikale Position des Kältemittel-Auslasses 13 so bestimmt, dass der Wert von (L0 + Y2)/L0 und der Wert von (L0 – Y2)/L0 in den Bereich von 0,8–1,2 fallen.For example, in a case where the refrigerant inlet 12 is located at a position which by the point X1 in the 2 is indicated, the current flow path length LX of the refrigerant, which in the upper header section 8th flows in and then through the flat tube 4 at the upper end of the first path P1 flows to a length Y1 longer than the average flow path length L0. At the same time, the current flow path length LX of the refrigerant entering the upper header section 8th flows and then through the flat tube 4 at the lower end of the first path P1 flows to the length Y1 shorter than the average flow path length L0. For this reason, the vertical position of the refrigerant inlet 12 is determined such that the value (L0 + Y1) / L0 and the value (L0 - Y1) / L0 fall within the range of 0.8 - 1.2. In a case where the refrigerant outlet 13 is located at a position which by the point X2 in the 2 is indicated, is still the current flow path length LX of the refrigerant, which through the flat tube 4 at the lower end of the second path P2 and then into the lower header section 9 flows to a length Y2 longer than the average flow path length L0. At the same time, the current flow path length LX of the refrigerant passing through the flat tube 4 at the upper end of the second path P2 flows and in the lower header section 9 flows to the length Y2 shorter than the average flow path length L0. For this reason, the vertical position of the refrigerant outlet becomes 13 is determined such that the value of (L0 + Y2) / L0 and the value of (L0 - Y2) / L0 fall in the range of 0.8 - 1.2.

Zweite Ausführungsform:Second embodiment:

Die 3 und 4 zeigen eine zweite Ausführungsform.The 3 and 4 show a second embodiment.

Die 3 zeigt den Gesamtaufbau eines Wärmetauschers gemäß der vorliegenden Erfindung. Die 4 zeigt den Kältemittelstrom innerhalb des Wärmetauschers.The 3 shows the overall structure of a heat exchanger according to the present invention. The 4 shows the refrigerant flow inside the heat exchanger.

In dem Fall eines Wärmetauschers 20 der vorliegenden Ausfühungsform ist ein linkseitiger Sammelbehälter-Tank ein erster Sammelbehälter-Tank 21, und ein rechtsseitiger Sammelbehälter-Tank ein zweiter Sammelbehälter-Tank 22. Der erste Sammelbehälter-Tank 21 umfasst eine Mehrzahl von (in der vorliegenden Ausführungsform 2) Sammelbehälter-Abschnitten 24 und 25, die in vertikaler Richtung durch eine Trennwandung 23, welche an einer Position höher als die Mitte des Tanks 21 in Bezug auf die vertikale Richtung angeordnet ist, getrennt sind. Der zweite Sammelbehälter-Tank 22 umfasst Sammelbehälter-Abschnitte, die in ihrer Zahl gleich der der Sammelbehälter-Abschnitte 24 und 25 des ersten Sammelbehälter-Tanks 21 ist, d.h. zwei Sammelbehälter-Abschnitte 27 und 28, die in vertikaler Richtung angeordnet und mittels einer Trennwandung 26, die einer Position unterhalb der Mitte des Tanks 22 in Bezug auf die vertikale Richtung plaziert ist, getrennt sind. Der Kältemittel-Einlass 12 ist in der Umfangswandung des oberen Sammelbehälter-Abschnitts 24 des ersten Sammelbehälter-Tanks 21 vorgesehen, und der Kältemittel-Auslass ist in der Umfangswandung des unteren Sammelbehälter-Abschnitts 28 des zweiten Sammelbehälter-Tanks 22 vorgesehen ist.In the case of a heat exchanger 20 In the present embodiment, a left-side header tank is a first header tank 21 and a right side header tank a second header tank 22 , The first sump tank 21 comprises a plurality of (in the present embodiment 2) sump portions 24 and 25 that in verti kaler direction through a partition wall 23 which are at a position higher than the center of the tank 21 is arranged in relation to the vertical direction, are separated. The second sump tank 22 includes sump sections that are equal in number to the sump sections 24 and 25 of the first sump tank 21 is, ie two sump sections 27 and 28 arranged in the vertical direction and by means of a partition 26 that is a position below the center of the tank 22 is placed in relation to the vertical direction, are separated. The refrigerant inlet 12 is in the peripheral wall of the upper header section 24 of the first sump tank 21 and the refrigerant outlet is in the peripheral wall of the lower header section 28 of the second sump tank 22 is provided.

Die flachen Rohre 4 sind in erste bis dritte Gruppen unterteilt, die erste bis dritte Pfade P1 bis P3 jeweils bilden. Die Innenräume der flachen Rohre 24, welche zu der ersten Rohrgruppe gehören, kommunizieren an ihren linken Enden mit dem Innenraum des oberen Sammelbehälter-Abschnitts 24 des ersten Sammelbehälter-Tanks 21 und kommunizieren an ihren rechten Enden mit einem oberen Bereich des Innenraums des oberen Sammelbehälter-Abschnitts 27 des zweiten Sammelbehälter-Tanks 22. Die Innenräume der flachen Rohre 4, welche zu der zweiten Rohrgruppe gehören, kommunizieren an ihren linken Enden mit einem oberen Bereich des Innenraums des unteren Sammelbehälter-Abschnitts 25 des ersten Sammelbehälter-Tanks 21 und kommunizieren an ihren rechten Enden mit einem unteren Bereich des Innenraums des oberen Sammelbehälter-Abschnitts 27 des zweiten Sammelbehälter-Tanks 22. Die Innenräume der flachen Rohre 4, welche zu der dritten Gruppe gehören, kommunizieren an ihren linken Enden mit einem unteren Bereich des Innenraums des unteren Sammelbehälter-Abschnitts 25 des ersten Sammelbehälter-Tanks 21 und kom munizieren mit ihren rechten Enden mit dem Innenraum des unteren Sammelbehälter-Abschnitts 28 des zweiten Sammelbehälter-Tanks 22. Das Kältemittel strömt in den flachen Rohren 4, welche den Pfad 1 bilden, in der selben Richtung, in den flachen Rohren 4, welche den Pfad 2 bilden, in der selben Richtung und in der selben Richtung in den flachen Rohren 4, welche den Pfad 3 bilden. Die Strömungsrichtung des Kältemittels, welches durch die flachen Rohre 4 strömt, die den Pfad P1 bilden, ist jedoch entgegengesetzt zu der des Kältemittels, welches durch die flachen Rohre 4 strömt, die den Pfad P2 bilden; und die Strömungsrichtung des Kältemittels, welches durch die flachen Rohre 4 strömt, die den Pfad P2 bilden, ist entgegengesetzt zu der des Kältemittels, welches durch die flachen Rohre 4 strömt, die den Pfad P3 bilden.The flat tubes 4 are divided into first to third groups forming first to third paths P1 to P3, respectively. The interiors of flat tubes 24 which belong to the first pipe group, communicate at their left ends with the interior of the upper header section 24 of the first sump tank 21 and communicate at their right ends with an upper portion of the interior of the upper header section 27 of the second sump tank 22 , The interiors of flat tubes 4 that belong to the second pipe group communicate at their left ends with an upper portion of the interior of the lower header section 25 of the first sump tank 21 and communicate at their right ends with a lower portion of the interior of the upper header section 27 of the second sump tank 22 , The interiors of flat tubes 4 belonging to the third group communicate at their left ends with a lower portion of the interior of the lower header section 25 of the first sump tank 21 and communicate with their right ends with the interior of the lower header section 28 of the second sump tank 22 , The refrigerant flows in the flat tubes 4 , which form the path 1, in the same direction, in the flat tubes 4 which form the path 2, in the same direction and in the same direction in the flat tubes 4 which form the path 3. The flow direction of the refrigerant passing through the flat tubes 4 however, which form the path P1, is opposite to that of the refrigerant passing through the flat tubes 4 flows that form the path P2; and the flow direction of the refrigerant passing through the flat tubes 4 which form the path P2 is opposite to that of the refrigerant passing through the flat tubes 4 flows that form the path P3.

Wenn ein Wert, welcher erhalten wird, indem die Anzahl der flachen Rohre 4, welche die Pfade P1, P2 und P3 bilden, durch die Anzahl von allen Rohren 4 geteilt wird, als ein „Rohrverhältnis" definiert wird, fällt das Rohr verhältnis von jedem der Pfade P1, P2 und P3 vorzugsweise in einen Bereich von 0,3–0,4. Wenn das Rohrverhältnis weniger als 0,3 oder größer als 0,4 ist, können erhöhte Druckverluste in den flachen Rohren 4 von einem der Pfade P1, P2 und P3 auftreten, wenn der Wärmetauscher 20 als ein Gaskühler eines überkritischen Kältekreislaufes verwendet wird, in dem ein CO₂ (Kohlendioxid) – Kältemittel oder ein ähnliches überkritisches Kältemittel eingesetzt wird und in dem sich das Kältemittel an der Hochdrucksei te in einem überkritischen Zustand befindet, d.h. einen Druck oberhalb eines kritischen Druckes annimmt. Vorzugsweise fällt das Rohrverhältnis von jedem Pfad innerhalb eines Bereiches 0,32–0,34.If a value, which is obtained by the number of flat tubes 4 , which form the paths P1, P2 and P3, by the number of all tubes 4 is defined as a "pipe ratio", the pipe ratio of each of the paths P1, P2 and P3 preferably falls within a range of 0.3-0.4, if the pipe ratio is less than 0.3 or greater than 0, 4, can cause increased pressure loss in the flat tubes 4 from one of the paths P1, P2 and P3 occur when the heat exchanger 20 is used as a gas cooler of a supercritical refrigeration cycle, in which a CO ₂ (carbon dioxide) - refrigerant or a similar supercritical refrigerant is used and in which the refrigerant at the Hochdrucksei te is in a supercritical state, that assumes a pressure above a critical pressure , Preferably, the pipe ratio of each path falls within a range of 0.32-0.34.

Andere strukturelle Merkmale sind identisch mit denen der ersten Ausführungsform. Ähnliche Elemente sind mit gleichen Bezugsziffern bezeichnet, und ihre Beschreibung wird nicht wiederholt werden.Other Structural features are identical to those of the first embodiment. Similar Elements are designated by like reference numerals, and their description will not be repeated.

Hier wird angenommen, dass das Kältemittel innerhalb des Wärmetauschers 20 wie in der 4 gezeigt strömt. In diesem Fall kann eine durchschnittliche Strömungspfadlänge L0 durch eine Formel {(L1 + L2)/2} + {(T × (N + 1)} definiert werden, wobei L0 die Summe der inneren Länge Id des oberen Sammelbehälter-Abschnitts 24 und der inneren Länge Ie des unteren Sammelbehälter-Abschnitts 25 des ersten Sammelbehälter-Tanks 21 darstellt (L1 = Id + Ie), L2 die Summe der inneren Länge If des oberen Sammelbehälter-Abschnitts 27 und der inneren Länge Ig des unteren Sammelbehälter-Abschnitts 28 des zweiten Sammelbehälter-Tanks 22 darstellt (L2 = If + Ig), T die Länge der flachen Rohre 4 darstellt und N die Anzahl der Sammelbehälter-Abschnitte 24 und 25 (27 und 28) von jedem Sammelbehälter-Tank 21 (22) darstellt. Die Position des Kältemittel-Einlasses 12 in der vertikalen Richtung (der Längsrichtung des Sammelbehälter-Abschnitts 24) und die Position des Kältemittel-Auslasses 13 in der vertikalen Richtung (der Längsrichtung des Sammelbehälter-Abschnitts 28) werden bestimmt, um der Beziehung 0,8 ≤ LX/L0 ≤ 1,2 zu genügen, wobei LX eine aktuelle Strömungspfadlänge für das Kältemittel ist, welches in den oberen Sammelbehälter-Abschnitt 24 des ersten Sammelbehälter-Tanks 21 von dem Kältemittel-Einlass 12 einströmt, durch alle Sammelbehälter-Abschnitte 24, 25, 27 und 28 und die flachen Rohre 4 der Pfade P1, P2 und P3 strömt und dann aus dem Kältemittel-Auslass 13 strömt.Here it is assumed that the refrigerant is inside the heat exchanger 20 like in the 4 shown flows. In this case, an average flow path length L0 can be defined by a formula {(L1 + L2) / 2} + {(T × (N + 1)} where L0 is the sum of the inner length Id of the upper header section 24 and the inner length Ie of the lower header section 25 of the first sump tank 21 represents (L1 = Id + Ie), L2 is the sum of the inner length If of the upper header section 27 and the inner length Ig of the lower header section 28 of the second sump tank 22 represents (L2 = If + Ig), T is the length of the flat tubes 4 and N is the number of sump sections 24 and 25 ( 27 and 28 ) from each sump tank 21 ( 22 ). The position of the refrigerant inlet 12 in the vertical direction (the longitudinal direction of the sump portion 24 ) and the position of the refrigerant outlet 13 in the vertical direction (the longitudinal direction of the sump portion 28 ) are determined to satisfy the relationship 0.8 ≦ LX / L0 ≦ 1.2, where LX is a current flow path length for the refrigerant entering the upper header section 24 of the first sump tank 21 from the refrigerant inlet 12 inflows through all sump sections 24 . 25 . 27 and 28 and the flat tubes 4 the paths P1, P2 and P3 flows and then from the refrigerant outlet 13 flows.

Beispielsweise in einem Fall, in welchem der Kältemittel-Einlass an einer Position plaziert ist, welcher durch den Punkt X3 in der 4 angedeutet ist, wird die aktuelle Strömungspfadlänge LX des Kältemittels, welches in den oberen Sammelbehälter-Abschnitt 24 des ersten Sammelbehälter-Tanks 21 einströmt und dann durch das flache Rohr 4 am oberen Ende des ersten Pfades P1 strömt, um eine Länge Y3 länger als die durchschnittliche Strömungspfadlänge L0. Gleichzeitig wird die aktuelle Strömungspfadlänge LX des Kältemittels, welches in den oberen Sammelbehälter-Abschnitt 24 des ersten Sammelbehälter-Tanks 21 einströmt und dann durch das flache Rohr 24 am unteren Ende des ersten Pfades P1 strömt, um die Länge Y3 kürzer als die durchschnittliche Strömungspfadlänge L0. In Anbetracht dessen wird die vertikale Position des Kältemittel-Einlasses 12 so bestimmt, dass der Wert von (L0 + Y3)/L0 und der wert von (L0 – Y3)/L0 innerhalb des Bereiches 0,8–1,2 fallen. Weiterhin wird in einem Fall, in dem der Kältemittel-Auslass 13 an einer Position plaziert ist, welche durch den Punkt X4 in der 4 angedeutet ist, die aktuelle Strömungspfadlänge LX des Kältemittels, welches durch das Rohr 4 am unteren Ende des dritten Pfades P3 strömt und dann in den unteren Sammelbehälter-Abschnitt 28 des zweiten Sammelbehälter-Tanks strömt, um eine Länge Y4 länger als die durchschnittliche Strömungspfadlänge L0. Gleichzeitig wird die aktuelle Strömungspfadlänge LX des Kältemittels, welches durch das flache Rohr 4 am oberen des dritten Pfades P3 strömt und in den unteren Sammelbehälter-Abschnitt 28 des zweiten Sammelbehehälter-Tanks 22 strömt, um die Länge Y4 kürzer als die durchschnittliche Strömungspfadlänge L0. In Anbetracht dessen wird die vertikale Position des Kältemittel-Auslasses 13 so bestimmt, dass der Wert von (L0 + Y4)/L0 und der wert von (L0 – Y4)/L0 innerhalb des Bereiches von 0,8–1,2 fallen.For example, in a case where the refrigerant inlet is placed at a position passing through the point X3 in FIG 4 is indicated, the current flow path length LX of the cold by means of which in the upper reservoir section 24 of the first sump tank 21 flows in and then through the flat tube 4 at the upper end of the first path P1 flows to a length Y3 longer than the average flow path length L0. At the same time, the current flow path length LX of the refrigerant, which is in the upper header section 24 of the first sump tank 21 flows in and then through the flat tube 24 at the lower end of the first path P1 flows to the length Y3 shorter than the average flow path length L0. In view of this, the vertical position of the refrigerant inlet becomes 12 is determined such that the value of (L0 + Y3) / L0 and the value of (L0 - Y3) / L0 fall within the range of 0.8-1.2. Furthermore, in a case where the refrigerant outlet 13 is placed at a position indicated by the point X4 in the 4 is indicated, the current flow path length LX of the refrigerant, which through the pipe 4 at the lower end of the third path P3 and then into the lower header section 28 of the second header tank flows to a length Y4 longer than the average flow path length L0. At the same time, the current flow path length LX of the refrigerant passing through the flat tube 4 at the upper of the third path P3 flows and in the lower header section 28 of the second collection container tank 22 flows to the length Y4 shorter than the average flow path length L0. In view of this, the vertical position of the refrigerant outlet becomes 13 is determined such that the value of (L0 + Y4) / L0 and the value of (L0 - Y4) / L0 fall within the range of 0.8 - 1.2.

Jeder der Wärmetauscher 1 und 20 der ersten und zweiten Ausführungsformen werden vorzugsweise als ein Gaskühler eines überkritischen Kältemittelkreislaufes verwendet, welcher einen Kompressor, einen Gaskühler, einen Verdampfer, einen Akumulator, welcher als Gas/Flüssigkeits-Trennvorrichtung dient, ein Expansionsventil, welches als eine Druckreduzierungsvorrichtung dient, und einen Zwischen-Wärmetauscher, um Wärme zwischen einem Kältemittel mit einer hohen Temperatur und einem hohen Druck, welches aus dem Gaskühler strömt, und einem Kältemittel mit einer niedrigen Temperatur und einem niedrigen Druck, welches aus dem Verdampfer strömt und durch den Akkumulator tritt, auszutauschen, umfasst und welchem ein überkriti sches CO₂ Kältemittel verwendet. In einem solchen überkritischen Kältekreislauf ist vorzugsweise die Menge an Schmieröl für den Kompressor, welches in das überkritische Kältemittel gemixt ist, ein Gewicht% oder weniger.Each of the heat exchangers 1 and 20 The first and second embodiments are preferably used as a supercritical refrigerant cycle gas cooler which includes a compressor, a gas cooler, an evaporator, an accumulator serving as a gas-liquid separator, an expansion valve serving as a pressure reducing device, and an intermediate compressor. A heat exchanger for exchanging heat between a refrigerant having a high temperature and a high pressure flowing out of the gas cooler and a refrigerant having a low temperature and a low pressure flowing out of the evaporator and passing through the accumulator, and which a supercritical CO ₂ refrigerant used. In such a supercritical refrigeration cycle, preferably, the amount of lubricating oil for the compressor mixed in the supercritical refrigerant is one weight% or less.

Der Kältekreislauf ist in einem Fahrzeug beispielsweise in einem Automobil als eine Luftfahrzeugklimaanlage installiert. Obwohl CO₂ als ein überkritisches Kältemittel eines überkritischen Kältekreislaufs verwendet wird, ist das Kältemittel hierauf nicht beschränkt, sondern können Ethylen, Ethan, Stickstoffoxid oder dergleichen alternativ verwendet werden.The refrigeration cycle is installed in a vehicle, for example, in an automobile as an aircraft air conditioner. Although CO _{2 is used} as a supercritical refrigerating cycle supercritical refrigerant, the refrigerant is not limited to this, but ethylene, ethane, nitrogen oxide or the like may alternatively be used.

Als nächstes wird ein Testbeispiel, welches unter Verwendung des Wärmetauschers der ersten Ausführungsform ausgeführt wurde beschrieben werden.When next is a test example, which using the heat exchanger the first embodiment accomplished has been described.

Testbeispiel 1:Test Example 1

Ein Wärmetauscher, welcher in dem Test verwendet wurde, wurde so konfiguriert, dass ein wärmetauscherkernabschnitt, welcher aus den flachen Rohren 4 und den gewellten Rippen 6 besteht, eine Höhe von Hc von 380 mm und eine Breite Wc von 660 mm besitzt; die Breite der flachen Rohre 4 16 mm beträgt; die Gesamtanzahl der flachen Rohre 14 51 beträgt; die Anzahl der flachen Rohre 4 des ersten Pfades P1 26 beträgt (Rohrverhältnis: 0,51); und die Anzahl der flachen Rohre 4 des Pfades P2 25 beträgt (Rohrverhältnis: 0,49). Die Wärmestrahlungsmenge des Wärmetauschers wurde beobachtet, während das Verhältnis LX/L0, d.h. das Verhältnis der oben beschriebenen Strömungspfadlänge LX zu der oben beschriebenen durchschnittlichen Strömungspfadlänge L0 unter den Bedingungen variiert wurde, dass die Einlasslufttemperatur (Temperatur der Luft, welche in den Wärmetauschkernabschnitt einströmt) 35–40°C betrug und die vorderseitige Luftgeschwindigkeit, Strömungsgeschwindigkeit der Luft, welche in den Wärmetauschkernabschnitt einströmt) 1,5–2,5 m/s betrug.A heat exchanger used in the test was configured such that a heat exchanger core portion consisting of the flat tubes 4 and the ribbed ribs 6 has a height of Hc of 380 mm and a width Wc of 660 mm; the width of the flat tubes 4 16 mm; the total number of flat tubes 14 51; the number of flat tubes 4 of the first path P1 is 26 (pipe ratio: 0.51); and the number of flat tubes 4 of the path P2 is 25 (pipe ratio: 0.49). The heat radiation amount of the heat exchanger was observed while the ratio LX / L0, ie, the ratio of the above-described flow path length LX to the above-described average flow path length L0, was varied under the conditions that the intake air temperature (temperature of the air flowing into the heat exchange core portion) 35 -40 ° C and the front air velocity, flow velocity of the air flowing into the heat exchange core portion) was 1.5-2.5 m / s.

Die 5 zeigt die Beziehung zwischen dem Verhältnis LX/L0 und der Wärmestrahlungsmenge. Die Ergebisse, welche in der 5 gezeigt sind, zeigen, dass Wärmetauscher eine exzellente Wärmestrahlungsleistung hat, wenn das Verhältnis LX/L0 innerhalb des Bereiches von 0,8–1,2 fällt.The 5 Fig. 14 shows the relationship between the ratio LX / L0 and the heat radiation amount. The results, which in the 5 show that the heat exchanger has excellent heat radiation performance when the ratio LX / L0 falls within the range of 0.8-1.2.

Claims

A heat exchanger having first and second header tanks spaced from each other; and a plurality of flat tubes disposed between the first and second header tanks so that the flat tubes are spaced from each other in the longitudinal direction of the header tanks, with opposite end portions of the flat tubes being attached to the respective header tanks; the first header tank has a plurality of header sections arranged in the longitudinal direction of the first header tank, the second header tank has a single header section or a plurality of header sections 1, which is one fewer in number than the sump portions of the first sump tank, the first sump portion or each sump portion faces two adjacent sump portions of the first sump tank; Inlet is provided at a header portion of the first header tank and placed at one end with respect to the longitudinal direction, a refrigerant outlet at another header section of the first header tank, which at another end with respect to the longitudinal direction is provided, the flat tubes are divided into groups, each of which comprises a plurality of flat tubes, which are arranged in the longitudinal direction of the sump tanks and form paths in the number of the number of sump portions of the first sump Where the value represented by a formula {(L1 + L2) / 2} + (T × 2N) is defined as an average flow path length L0, where L1 represents the total inside length of all sump portions of the first sump tank, L2 the total inside length of all sump sections of the second Represents tank tanks, T represents the length of the flat tubes, and N represents the number of header sections of the second header tank, the position of the refrigerant inlet, and the position of the refrigerant outlet are determined to satisfy relationship 0, 8 ≦ LX / L0 ≦ 1.2, where LX flows a flow path length for the refrigerant flowing into the first header tank from the refrigerant inlet through all the header sections and the flat tubes from all the paths and out of the refrigerant Outlet flows, represents.

A heat exchanger according to claim 1, wherein the first sump tank comprises two sump sections has, the second reservoir tank having a single header section and the number of paths is two.

A collection container according to claim 1, wherein the amount of compressor lubricating oil, which in a refrigerant to be used is one weight or less.

A heat exchanger with first and second sump tanks, which are spaced from each other; and a plurality of flat tubes, between the first and second sump tanks are arranged such that the flat tubes from each other in the longitudinal direction the sump tanks are spaced, with opposite End portions of the flat tubes at the respective sump tanks are mounted, the first header tank a plurality of Header sections owns, in the longitudinal direction of the first sump tank are arranged, the second sump tank sump sections, in the same number as the sump sections of the first Collecting tanks, which is in the longitudinal direction of the second sump tank are, a refrigerant inlet at a sump portion of the first Collecting tanks is provided and placed at one end with respect to the longitudinal direction, a Refrigerant outlet at a sump portion of the second Collecting tanks, which is at another end with respect to the longitudinal direction provided is, the flat tubes are divided into groups, each of which comprises a plurality of flat tubes extending in the longitudinal direction the sump tanks arranged and which form paths that are one in number greater than the number of sump sections of each Collecting tank where the value represented by a formula {(L1 + L2) / 2} + T × (N + 1) is defined as an average flow path length L0, where L1 the entire inside length from all sump sections of the first Collecting tanks L2 represents the entire inside length from all sump sections of the second Collecting tanks T represents the length of flat tubes and N represents the number of sump sections of the second sump tank represents the position of the refrigerant inlet and the Position of the refrigerant outlet are determined to satisfy the relationship 0.8 ≦ LX / L0 ≦ 1.2, where LX is a flow path length for the refrigerant, which in the first collection tank from the refrigerant inlet flows, through all sump sections and the flat tubes from all paths and flows out of the refrigerant outlet flows, represents.

A heat exchanger according to claim 4, wherein the sump tank comprises two sump sections and the number of paths is three.

A heat exchanger according to claim 4, wherein the amount of lubricating oil which one to use refrigerant is mixed, one weight or less.