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CN1325682C - 具有高韧性的Al－Cu合金 - Google Patents

具有高韧性的Al－Cu合金 Download PDF

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CN1325682C
CN1325682C CNB038195852A CN03819585A CN1325682C CN 1325682 C CN1325682 C CN 1325682C CN B038195852 A CNB038195852 A CN B038195852A CN 03819585 A CN03819585 A CN 03819585A CN 1325682 C CN1325682 C CN 1325682C
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Abstract

公开了具有高韧性和改良强度的AA2000系列合金的Al-Cu合金，该合金包含下列成分(按重量百分比)：Cu 4.5-5.5，Mg 0.5-1.6，Mn≤0.80，Zr≤0.18，Cr≤0.18，Si≤0.15，Fe≤0.15，余量基本上是铝和附带元素和杂质，且其中镁量(按重量百分比)的范围是(a)1.0至1.6%，或者是(b)0.50至1.2%，此时将弥散物形成元素例如Cr，Zr或Mn的量(按重量百分比)控制在0.10至0.70%的范围内。

Description

具有高韧性的Al-Cu合金
发明领域
本发明涉及具有韧性和强度的改良组合同时维持良好的抗疲劳裂纹生长性的铝-铜合金，和制造具有高韧性和改良强度的铜-铜合金的方法，并涉及可用于航空应用的具有高韧性和改良的强度的轧制，锻造或挤压铜-铜合金薄板或厚板(plate)产品。更具体地，本发明涉及通过铝业协会(“AA”)2xxx系列标明的高破坏容限(“HDT”)铜-铜合金，该合金具有改良的性质例如抗疲劳裂纹生长性，强度和断裂韧性而且可用于结构航空应用。根据本发明的合金优选适用于航空厚板应用。更具体地，本发明涉及适合用作飞机的机身蒙皮或下机翼蒙皮的轧制，锻造或挤压合金产品。
发明背景
据了解本领域中在许多涉及相对高强度的应用例如飞机机身，车辆部件和其它应用中使用了可热处理铝合金。铝合金AA2024，AA2324和AA2524是众所周知的可热处理铝合金，这些合金具有有效的强度和T3，T39和T351回火状态的韧性。热处理是用于提高铝合金强度的重要方法。据了解在本领域中通过改变存在的合金成分的类型和量来改变提高的程度。铜和镁是两种重要的合金成分。
商用飞机的设计要求飞机上不同类型的结构具有不同的性能。特别是对于机身蒙皮或下机翼蒙皮，必须具有断裂韧性或疲劳裂纹生长形式的良好裂纹生长抵抗性。同时不应降低该合金的强度。以薄板(sheet)或厚板(plate)形式使用且具有改良破坏容限的轧制合金产品可提高乘客的安全，减少飞机的重量由此提高燃料的经济性，这可转化为更长的飞行范围，更低的成本和更低维护频率。
据了解在本领域中使AA2x24合金的组成具有如下的宽的化学组成范围(按重量百分比)：
Cu    3.7-4.4
Mg    1.2-1.8
Mn    0.15-0.9
Cr    0.05-0.10
Si    ≤0.50
Fe    ≤0.50
Zn    ≤0.25
Ti    ≤0.15
余量是铝和附带的杂质。
US-5,593,516公开了具有平衡化学组成的高破坏容限Al-Cu合金，该合金基本上包含下列成分(按重量百分比)：
Cu      2.5-5.5
Mg      0.1-2.3
Cumax   -0.91Mg+5.59
Cumin   -0.91Mg+4.59
Zr      最高至0.2或
Mn      最高至0.8
余量是铝和不可避免的杂质。同时公开了这种合金的T6和T8回火，该回火可以向由这种合金制成的轧产品提供高的强度。
US-5,897,720和US-5,938,867公开了具有“AA2024”-化学组成的高破坏容限Al-Cu合金，其中基本上包含下列成分(按重量百分比)：
Cu    3.8-4.9
Mg    1.2-1.8
Mn    0.3-0.9
余量是铝和不可避免的杂质，其中在热轧制之后在该金属间化合物基本不溶解的温度下对该合金进行退火。该退火温度在398℃和455℃之间。US-5,938,867还公开了一种合金，其中在热轧之后使用385℃至468℃的退火温度对坯锭进行中间退火。
EP-0473122及US-5,213,639公开了基本上包含下列成分的铝基合金(按重量百分比)：
Cu    3.8-4.5
Mg    1.2-1.8
Mn    0.3-0.9
Fe    ≤0.12
Si    ≤0.10
余量是铝，附带元素和杂质，其中对这种铝基合金进行热轧，加热和再次热轧，由此得到了强度与高断裂韧性和低疲劳裂纹生长速率的良好组合。更具体地，US-5,213,639公开了在热轧铸锭之后使用479℃至524℃2范围的温度进行中间退火处理，然后对该中间退火的合金再次进行热轧。相比上述的传统2024合金，这种合金在T-L断裂韧性上显示出5％的提高，并且显示出在某些ΔK水平上改良的抗疲劳裂纹生长性。
EP-1045043公开了一般的2024型的铜-铜合金，该合金高度可变形并且基本上包含下列成分(按重量百分比)：
Cu    3.8-4.5
Mg    1.2-1.5
Mn    0.3-0.5
余量是铝，附带的元素和杂质，其中这种铝合金优选用于厚度为1.6-5.9mm的薄板应用。给出的大部分实例是针对于降低的铜含量，即3.9-4.2(按重量百分比)的量，由此使镁的量保持在1.2以上。
EP-1026270公开了另一种2024型铜-铜合金，该合金可用于航空下机翼应用。这种合金基本上包含下列成分(按重量百分比)：
Cu    3.8-4.4
Mg    1.0-1.5
Mn    0.5-0.8
Zr    0.08-0.15
余量是铝，附带元素和杂质。这种合金表现出强度，抗疲劳裂纹生长性，韧性和抗腐蚀性的增强组合。该合金可以用作轧制，挤压或锻造产品，其中向合金组成中加入锆可提高合金的强度(Rm/Rp(L)＞1.25)。
EP-A-1114877公开了另一种AA2xxx型合金的铝合金组成，该合金可用于机身蒙皮和下机翼应用，该合金主要包含下列成分(按重量百分比)：
Cu    4.6-5.3
Mg    0.1-0.5
Mn    0.15-0.45
余量是铝，附带元素和杂质。该方法包括固溶热处理，拉伸和退火。已提出将这种合金用于厚板应用例如飞机的机翼结构。镁的水平小于0.5wt％，其中根据公开这种低的镁水平有利于时效可成形性。然而，据认为这种低的镁水平对该合金的抗腐蚀性，自然时效响应和强度水平具有不利影响。
US-5,879,475公开了一种可时效硬化的镁-铜-镁合金，该合金适用于航空应用。这种合金主要包含下列成分(按重量百分比)：
Cu    4.8 5-5.3
Mg    0.5-1.0
Mn    0.4-0.8
Ag    0.2-0.8
Zr    0.05-0.25
Fe    ≤0.10
Si    ≤0.10
余量是铝，附带元素和杂质。该合金基本上不包含钒和锂，而且据报道其中不存在钒有利于观察到的典型强度值。同时银的加入据报道可提高T6型回火的可获得的强度水平。然而，这种合金的缺点是对于例如飞机结构部件的应用它相当昂贵，虽然据报道它适合用于较高温度的应用例如飞机盘形转子(disc rotor)，蝶形制动器(calipers)，制动鼓或其它高温车辆应用。
发明概述
本发明的一个目的是提供高破坏容限的AA2xxx型合金的轧制产品，该产品具有韧性和强度的改良组合，同时维持良好的疲劳裂纹生长和腐蚀抵抗性。
本发明的另一个优选的目的是提供铝合金薄板产品和厚板产品，该产品具有改良的断裂韧性和抗疲劳裂纹生长性，可用于飞机应用例如机身蒙皮或下机翼蒙皮。
本发明的又一个目的是提供轧制铝合金薄板或厚板产品，以及制造这些产品的方法以便提供可用于飞机的结构部件，该部件具有增强的韧性和抗疲劳裂纹生长性，同时维持高的强度水平。
更具体地，对于2024至2524合金范围内的轧制AA2000系列铝合金，当用于航空应用时通常要求其疲劳裂纹生长速率(“FCGR”)应当不大于规定的最大值。满足高破坏容限2024系列合金产品要求的FCGR是例如ΔK＝20MPa√m下低于0.001mm/循环和ΔK＝40MPa√m下低于0.01mm/循环的FCGR。
本发明优选解决上述目的中的一个或多个。
依照本发明，公开了具有高韧性和改良强度的铜-铜合金轧制产品，该产品包含下列成分(按重量百分比)：
Cu    4.5-5.5
Mg    0.5-1.6
Mn    ≤0.80，优选≤0.60
Zr    ≤0.18
Cr    ≤0.18
Si    ≤0.15，且优选≤0.10
Fe    ≤0.15，且优选＜0.10
a)余量基本上是铝和附带元素和杂质，该合金基本上不含Ag，且其中
b)镁量(按重量百分比)的范围是1.0至1.6，或者
镁量(按重量百分比)的范围是0.50至1.2，并且控制弥散物形成元素例如Cr，Zr或Mn的量(按重量百分比)，使其在0.10至0.70的范围内。
本发明的合金产品优选含有一种或多种弥散物形成元素，其中将这些优选自Cr，Zr和Mn的弥散物形成元素的量控制在0.10至0.70的范围内(按重量百分比)。通过控制弥散物形成元素的量和/或通过选择特定的镁量，可以得到非常高的韧性，通过使用高的铜水平从而可维持良好的强度水平，良好的抗疲劳裂纹生长性并维持该合金产品的抗腐蚀性。因此，本发明或者使用(i)大于1.0(按重量百分比)但低于1.6的镁量，并包含或不包含弥散物形成元素例如Cr，Zr和Mn，或者使用(ii)低于1.2的镁量同时加入一种或多种弥散物形成元素，并将其控制在下文详述的特定范围内。
加入的弥散物形成元素[Cr]+[Zr]+[Mn]的总量(按重量百分比)的范围优选为0.20至0.70，更优选0.35至0.55，且最优选0.35至0.45。本发明的合金优选包括含Mn弥散物，其中在更优选的实施方案中，用含Zr弥散物和/或含Cr弥散物至少部分取代所述的含Mn弥散物。意外发现较低的锰水平可导致较高的韧性和改良的抗疲劳裂纹生长性。更具体地，当使用低的锰量并控制镁量时，本发明的合金产品具有显著提高的韧性。因此，仔细控制合金的化学组成是重要的。
锰含量(按重量百分比)的范围优选是0.30至0.60，最优选0.45至0.55。当不存在其它弥散物形成元素时，特别优选该较高的范围。在能引起合金显微组织再结晶的操作期间，锰有助于或者可帮助控制晶粒的尺寸。优选的锰水平低于AA2x24型合金中通常所用的锰水平，然而仍可产生足够的强度和改良的韧性。这里，控制锰及其相对于其它弥散物形成元素例如锆或铬的量是重要的。
铜含量(按重量百分比)的范围优选是4.6至5.1。铜是提高合金强度的重要元素。已发现大于4.5的铜含量可以增加合金的强度和韧性，同时可利用镁和弥散物形成元素的水平来平衡可成形性和抗腐蚀性。
优选的镁含量(按重量百分比)范围或者是(i)1.0至1.5，更优选1.0至1.2，或者是(ii)当将弥散物形成元素例如Cr，Zr或Mn的量控制在0.10至0.70的范围内时，Mg含量优选为0.9至1.2，最优选1.0至1.2。镁也可以为合金产品提供强度。
优选的锆含量(按重量百分比)范围是0.08至0.15，最优选约0.10。优选的铬含量(按重量百分比)范围也是0.08至0.15，最优选约0.10。在优选[Zr]+[Cr]＜0.30，且更优选＜0.25的条件下，可以用铬至少部分取代锆。通过添加锆，可以得到更多伸长的晶粒，这也可导致改良的抗疲劳裂纹生长性。锆和铬的平衡以及含Mn弥散物和含Zr弥散物的部分取代会产生改良的再结晶行为。
此外，通过仔细控制弥散物形成元素例如锰，铬和/或锆，可以平衡强度与韧性。通过控制这些弥散物形成元素，可以进一步将铜和镁的范围扩展到更低的水平。虽然US-5,593,516提出将铜和镁的水平维持在溶解度极限以下，意外地发现通过控制弥散物形成元素可以选择铜和镁的水平在溶解度极限之上，由此得到极高的韧性值并维持良好的强度水平。
本发明的一种优选合金组成包含下列成分(按重量百分比)：
Cu    4.6-4.9
Mn    0.48-0.52
Mg    1.0-1.2
Fe    ＜0.10
Si    ＜0.10
另一种根据本发明的优选合金包含下列成分(按重量百分比)：
Cu    约4.2
Mn    0.45-0.65
Mg    1.14-1.17
Fe    ＜0.10
Si    ＜0.10
根据本发明的更优选合金包含下列成分(按重量百分比)：
Cu    4.0-4.2
Mn    0.30-0.32
Mg   1.12-1.16
Zr   约0.10
Cr   约0.10
Fe   ＜0.10
Si   ＜0.10
根据本发明的合金产品中的余量由铝和不可避免的杂质和附带元素组成。典型地，每种杂质元素的最大含量为0.05％，且杂质的总量最大应小于0.20％。
根据本发明的合金可以另外包含元素Zn，Hf，V，Sc，Ti或Li中的一种或多种，其总量小于1.00(按重量百分比)，且优选小于0.50％。可以加入这些附加元素来进一步改善化学组成的均衡和/或提高弥散物的形成。
当该合金轧制产品具有再结晶显微组织，即75％或更多，且优选80％以上的晶粒在T3回火如T39或T351下再结晶时，得到了最好的结果。该显微组织的另一个方面，它具有平均长宽比小于约4比1的晶粒，且典型小于约3比1，且更优选小于约2比1。可以对这些晶粒进行观测，例如利用50×至100×的光学显微镜对适当抛光和腐蚀的试样通过纵向的厚度来观察。
用于制造上述根据本发明且具有高韧性和改良强度的铜-铜合金的方法，该方法包括下列步骤：
a)  铸造具有下列成分(按重量百分比)的坯锭：
Cu    4.5-5.5
Mg    0.5-1.6
Mn    ≤0.80，且优选≤0.60
Zr    ≤0.18
Cr    ≤0.18
Si    ≤0.15，且优选＜0.10
Fe    ≤0.15，且优选≤0.10
余量主要是铝和附带元素和杂质，其中
a1)镁量(按重量百分比)的范围是1.0至1.6，或
a2)镁量(按重量百分比)的范围是0.50至1.2，并将弥散物形成元素例如Cr，Zr或Mn的量(按重量百分比)控制在0.10至0.70的范围内。
b)铸造后对该坯锭进行均匀化和/或预热，
c)对该坯锭进行热轧或热变形和可选冷轧，成为轧制产品，
d)固溶热处理，
e)可选对该热处理产品进行淬火，
f)对该淬火产品进行拉伸，和
g)对该轧制和热处理的产品进行自然时效。
热轧坯锭之后，可以对该热轧坯锭进行退火和/或再次加热，并再一次对该轧制坯锭进行热轧。据认为这种再次加热或退火可通过产生伸长晶粒来增强抗疲劳裂纹生长性；当发生再结晶时，该晶粒可维持高水平的韧性和良好的强度。此外可以在热轧和冷轧之间以与均匀化期间的相同温度和时间进行热处理，例如460℃下1至5小时和490℃下约24小时。优选在冷轧之前和/或期间对该热轧坯锭进行中间退火以便进一步提高晶粒的有序化。优选以4.0mm的厚度(gauge)进行这个中间退火并在350℃下持续1小时。此外，建议将该轧制和热处理产品拉伸最大到最多10％，且优选拉伸到最多4％，更优选至1-2％的范围。然后将该拉伸的产品自然时效5天以上，优选约10至15天。
本发明此外提供了轧制，锻造或挤压铜-铜合金薄板或厚板产品，该产品具有高韧性和改良的强度且具有如上文所述的合金组成或者是依照上文所述的方法制成。该轧制合金薄板产品优选具有用于例如机身蒙皮应用的约2.0mm至12mm的厚度和用于例如下机翼蒙皮应用的约25mm至50mm的厚度。对于其它飞机结构部件，可以使用根据本发明的轧制厚板产品来加工航空结构部件。因此，本发明还提供了由轧制，锻造或挤压铜-铜合金厚板或薄板制成的改良飞机结构部件，该合金具有上文所述的合金组成和/或依照上文所述的方法制成。
由下列若干优选实施例的详述，依照本发明的合金产品的前述和其它特征和优点将变得明显。
实施例
以工业规模将7种不同铝合金铸造成具有表1所示的下列化学组成的坯锭。
表1：DC铸造铝合金的化学组成，以重量百分比表示，Si约0.05％，Fe约0.06％，余量是铝和不可避免的杂质。
合金  Cu  Mn  Mg  Zr  Cr
 AA2024  4.4  0.59  1.51  0  0
 AA2524  4.3  0.51  1.39  0  0
 1  4.7  0.51  1.05  0  0
 2  4.6  0.44  1.20  0.09  0
 3  4.8  0.51  1.02  0  0
 4  4.9  0.50  1.20  0  0
 5* 4.2  0.46  1.15  0  0
 6* 4.2  0.31  1.15  0  0.10
 7  4.0  0.30  1.13  0.10  0
*在不同温度下的热变形
将该合金加工成T351回火下2.0mm的薄板。对该铸锭在约490℃下进行均匀化，然后在410℃下热轧。在约460℃下对合金5和6进行热变形。
此后，对该厚板进一步进行冷轧，固溶热处理并拉伸约1％。在至少10天的自然时效以后对所有的合金进行测试。相对于两种参照合金对所有合金进行测试。如表1所示使用AA2024和AA2524合金作为参照合金。依照上述方法对两种参照合金进行处理。
此后，测量了强度和韧性。如表2和表3所示，测量了L方向和LT方向的拉伸屈服强度以及L方向和LT方向的极限拉伸强度。此外，测量了LT方向的单位扩展能(UPE)和LT方向和TL方向的缺口韧性(TS/Rp)  。
对于Kahn抗裂试验，依照ASTM-B871进行该测试，而对于拉伸试验依照EN-10.002。
表2.表1中合金1至7和参照合金在L和LT方向的拉伸性能(拉伸屈服强度Rp；极限拉伸强度Rm)
合金 L  LT
 Rp(MPa) Rm(MPa) Rp(MPa) Rm(MPa)
 AA2024  344  465  304  465
 AA2524  338  447  301  439
 1  337  458  296  444
 2  336  461  303  449
 3  322  444  285  432
 4  434  457  309  453
 5  296  463  -  -
 6  301  459  -  -
 7  324  438  301  433
从表2的实例可以看出，对于本发明的合金可以获得与参考合金AA2024和AA2524大致相同的强度水平。
表3显示，合金1至7表现出远高于参照合金AA2024和AA2524的韧性。由合金6和7可以看出，较低水平的锰并通过用Cr形成的弥散物和/或Zr形成的弥散物代替Mn形成的弥散物，可表现出优于具有较高水平锰的合金的性质。同时，当铜的水平大于4.5时，仍可以将锰的水平维持在0.50至0.55的范围内。在这种情形下，韧性与加入弥散物形成元素并使用较低水平的铜和锰的情形相当。
表3.表1中的合金1至7与参照合金在LT方向和TL方向的韧性(单位扩展能，UPE；缺口断裂韧性，TS/Rp)
合金 L-T  T-L
 (UPE)  (kJ/m2) TS/Rp TS/Rp
 AA2024  219  1.70  1.74
 AA2524  320  1.86  1.99
 1  416  2.03  2.09
 2  375  2.09  2.21
 3  322  1.99  2.18
 4  332  1.96  2.08
 5  329  2.20  -
 6  355  2.19  -
 7  448  2.05  2.11
通过平衡铜，镁和锰的水平，可以由AA2000系列得到一组新合金，该合金具有比现有技术的合金高很多的韧性。这些合金特别有利于航空机身应用和下机翼蒙皮的应用。
现在已全部描述了本发明，本领域的普通技术人员明白在不背离下面所述的本方面的范围的情况下可以做出多种变化和改变。

Claims (41)

1.具有高韧性和改良强度的Al-Cu合金轧制产品，该合金按重量百分比包含下列成分：
Cu    4.5-5.5
Mg    0.9-1.6
Mn    ≤0.80
Zr    0.08-0.15
Cr    ≤0.18
Si    ≤0.15
Fe    ≤0.15
余量基本上是铝和附带元素和杂质，该合金基本上不含Ag，且其中限制条件选自如下所述：
a)镁含量(按重量百分比)的范围是1.0至1.6％，或
b)镁含量(按重量百分比)的范围是0.9至1.2％，且控制选自包括Cr，Zr和Mn的弥散物形成元素的总量(按重量百分比)且该总量在0.10至0.70％的范围内。
2.根据权利要求1的合金产品，其中Mn含量(按重量百分比)的范围是≤0.60。
3.根据权利要求1的合金产品，其中Si含量(按重量百分比)的范围是＜0.10。
4.根据权利要求1的合金产品，其中Fe含量(按重量百分比)的范围是＜0.10。
5.根据权利要求1的合金产品，其中，a)镁含量(按重量百分比)的范围是1.0至1.6，并控制选自包括Cr，Zr和Mn的弥散物形成元素的总量(按重量百分比)且该总量在0.10至0.70％的范围内。
6.根据权利要求1的合金产品，其中，a)镁含量(按重量百分比)的范围是1.0至1.5％。
7.根据权利要求1的合金产品，其中Mg含量(按重量百分比)的范围是1.0至1.2％。
8.根据权利要求1至6任何一个的合金产品，其中Mn含量(按重量百分比)的范围是0.30至0.60％。
9.根据权利要求1的合金产品，其中Mn含量(按重量百分比)的范围是0.45至0.55％。
10.根据权利要求1的合金产品，其中，b)镁含量(按重量百分比)的范围是1.0至1.2％，且控制选自包括Cr，Zr和Mn的弥散物形成元素的总量(按重量百分比)且该总量在0.10至0.70％的范围内。
11.根据权利要求1的合金产品，其中由[Cr]+[Zr]+[Mn]组成的弥散物形成元素总量(按重量百分比)的范围是0.20至0.70％。
12.根据权利要求6的合金产品，其中[Cr]+[Zr]+[Mn]的总量(按重量百分比)的范围是0.35至0.55％。
13.根据权利要求1的合金产品，其中[Cr]+[Zr]+[Mn]的总量(按重量百分比)的范围是0.35至0.45％。
14.根据权利要求1的合金产品，其中Cr含量(按重量百分比)的范围是0.08至0.15％。
15.根据权利要求14的合金产品，其中用Cr至少部分取代Zr，且其中[Zr]+[Cr]＜0.30％。
16.根据权利要求1的合金产品，其中Cu含量(按重量百分比)的范围是4.6至5.1％。
17.根据权利要求1的合金产品，其中所述合金另外包含元素Zn，Hf，V，Sc，Ti或Li中的一种或多种，其总量小于1.00(按重量百分比)。
18.根据权利要求1的合金产品，其中该合金产品处于T3回火状态。
19.根据权利要求1的合金产品，其中该合金产品处于T39或T351回火状态。
20.根据权利要求1的合金产品，其中将所述合金再结晶至至少75％以上。
21.根据权利要求1的合金产品，其中将所述合金再结晶至至少80％以上。
22.根据权利要求1的合金产品，该产品的显微组织中晶粒具有小于4比1的平均长宽比。
23.根据权利要求1的合金产品，其中该产品的显微组织中晶粒具有小于3比1的平均长宽比。
24.用于制造根据权利要求1至23任何一个且具有高韧性和改良强度的Al-Cu合金的方法，该方法包括下列步骤：
a)铸造具有下列成分(按重量百分比)的坯锭：
Cu   4.5-5.5
Mg   0.9-1.6
Mn   ≤0.80
Zr   0.08-0.15
Cr   ≤0.18
Si   ≤0.15
Fe   ≤0.15
余量基本上是铝和附带的元素和杂质，该合金基本上不含Ag，其中
a1)镁含量(按重量百分比)的范围是1.0至1.6％，或
a2)镁的量(按重量百分比)的范围是0.9至1.2％并控制选自包括Cr，Zr或Mn的弥散物形成元素的量(按重量百分比)且该量在0.10至0.70％的范围内，
b)铸造后对该坯锭进行均匀化和/或预热，
c)对该坯锭进行热轧或热变形，成为轧制产品，
d)固溶热处理，
e)对该产品进行拉伸，和
f)对该轧制且热处理的产品进行自然时效。
25.根据权利要求24的方法，其中Mn含量(按重量百分比)的范围是≤0.60。
26.根据权利要求24的方法，其中Si含量(按重量百分比)的范围是＜0.10。
27.根据权利要求24的方法，其中Fe含量(按重量百分比)的范围是＜0.10。
28.根据要求24的方法，其中对坯锭进行热轧之后，对该热轧坯锭进行退火和/或再次加热并再次对该轧制坯锭进行热轧。
29.根据要求24的方法，其中在冷轧之前和/或期间对所述热轧坯锭进行中间退火。
30.根据要求24的方法，其中将所述轧制和热处理产品拉伸最大10％并自然时效5天以上。
31.根据要求24的方法，其中在步骤e)中该轧制和热处理产品的自然时效可提供T3的回火状态。
32.根据权利要求24的方法，其中在步骤e)中该轧制和热处理产品的自然时效可提供T39或T351的回火状态。
33.根据权利要求24的方法，其中在步骤c)中对该坯锭进行热轧或热变形和冷轧，成为轧制产品。
34.根据权利要求24的方法，其中在d)固溶热处理和e)对该产品进行拉伸之间，还包括对该热处理产品进行淬火。
35.高破坏容限轧制Al-Cu合金轧制产品，该产品具有高韧性和改良的抗疲劳裂纹生长性，该产品具有根据权利要求1至23任何一个的合金成份和显微组织和/或依照权利要求24至34任何一个制成。
36.根据权利要求35的轧制产品，其中该产品具有2.0至12mm范围的最终厚度。
37.根据权利要求35的轧制产品，其中该产品具有25至50mm范围的最终厚度。
38.根据权利要求35的轧制Al-Cu-Mg-Si合金薄板产品，其中所述产品是飞机或飞船的结构部件。
39.根据权利要求38的轧制薄板产品，其中所述产品是飞机的机身蒙皮。
40.根据权利要求38的轧制薄板产品，其中所述产品是飞机的下机翼部件。
41.由轧制Al-Cu合金产品制成的飞机机身薄板或飞机下机翼部件薄板，该轧制Al-Cu合金产品是根据权利要求1至23任何一个的产品和/或依照权利要求24至34任何一个制成。
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